【施工方案模板】主體結(jié)構(gòu)工程

【施工方案模板】主體結(jié)構(gòu)工程,施工方案模板,施工,方案,模板,主體,結(jié)構(gòu),工程 地下室底板 大體積混凝土 施 工 方 案 XX建筑安裝工程公司 年月日 目錄 1 工程概況 2 2 質(zhì)量工作目標(biāo) 3 2.1質(zhì)量保證體系 3 2.2 質(zhì)量目標(biāo) 3 2.3砼工程預(yù)控標(biāo)準(zhǔn) 3 3 施工準(zhǔn)備工作 5 3.1 材料選擇 5 3.2混凝土的配合比 6 3.3 現(xiàn)場(chǎng)準(zhǔn)備工作 6 4 大體積混凝土溫度和溫度應(yīng)力計(jì)算 7 4.1溫度計(jì)算 7 4.2 溫度應(yīng)力計(jì)算 10 5 大體積混凝土施工 13 5.1 施工區(qū)域劃分及澆筑順序 13 5.2 模板 13 5.3 鋼筋 13 5.4鋼筋支架 13 5.5混凝土澆筑 18 5.6混凝土的泌水處理 19 5.7 混凝土測(cè)溫 19 5.8 混凝土養(yǎng)護(hù) 20 6 主要管理措施 21 7 主要技術(shù)措施 22 工程概況 XX工程位于XX市XX區(qū)，南臨**路，與正在籌建的XX隔路相望，西靠**路，地塊的東面及北面均為待建的高層建筑群，東北角為待建的城市廣場(chǎng)，地塊處于“城市規(guī)劃設(shè)計(jì)指南”的黃金商務(wù)區(qū)。 本工程是集辦公與商業(yè)為一體的超高層民用建筑，地上53層（局部55層），地下一層至19層設(shè)有鋼骨混凝土柱墻，頂層為直升機(jī)停機(jī)坪。裙房部分：北側(cè)裙房為3層，東側(cè)裙房為5層；地下室為3層，用作車庫(kù)及設(shè)備用房，地下三層在戰(zhàn)時(shí)作為人防地下室。 本工程總建筑面積為134081.38m2，建筑高度為214.5m，基礎(chǔ)為人工挖孔樁，樁承臺(tái)及滿堂梁板基礎(chǔ)，地下室底板長(zhǎng)90.4m，寬78.85m，塔樓下底板厚1m，承臺(tái)最深處8.3m，其余地方板厚600，地下室底板砼強(qiáng)度等級(jí)為C35，抗?jié)B等級(jí)S12，底板砼屬大體積砼。 質(zhì)量工作目標(biāo) 2.1質(zhì)量保證體系 項(xiàng) 目 經(jīng) 理 項(xiàng)目副經(jīng)理 項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé) 施 工 員 質(zhì) 檢 員 施 工 班 組 2.2 質(zhì)量目標(biāo) 砼無(wú)裂縫、滲水，振搗密實(shí)，強(qiáng)度及抗?jié)B等各項(xiàng)指標(biāo)均達(dá)到優(yōu)良標(biāo)準(zhǔn)。 2.3砼工程預(yù)控標(biāo)準(zhǔn) 項(xiàng) 目 允許偏差 檢驗(yàn)方法 軸線位置 墻、柱 8 鋼尺寸檢查 剪刀墻 5 標(biāo) 高 層 高 ±10 拉線、鋼尺檢查 截 面 尺 寸 +8，－5 鋼尺檢查 電梯井 井筒長(zhǎng)、寬對(duì)定位中心線 +25.0 鋼尺檢查 表面平整度 8 2米靠尺和塞尺檢查 除上表所列項(xiàng)目外，還應(yīng)使砼表面無(wú)裂縫、無(wú)滲漏。 施工準(zhǔn)備工作 大體積混凝土的施工技術(shù)要求比較高，特別在施工中要防止混凝土因水化熱引起的溫度差產(chǎn)生溫度應(yīng)力裂縫。因此需要從材料選擇上、技術(shù)措施上等有關(guān)環(huán)節(jié)做好充分的準(zhǔn)備工作，才能保證基礎(chǔ)底板大體積混凝土順利圓滿完成施工。 3.1 材料選擇 由于本工程地下水對(duì)砼有中等腐蝕性，因此宜選用普通硅酸鹽水泥或礦渣硅酸鹽水泥。 ⑴、水泥：普通硅酸鹽水泥42.5，28d水化熱為377KJ/Kg，礦渣硅酸鹽水泥32、5水化熱為335KJ/Kg，兩者相差不大，考慮到目前市場(chǎng)上礦渣硅酸鹽水泥極少，加之普通硅酸鹽水泥各種性能都較好，因此決定采用普通硅酸鹽42.5水泥。再通過(guò)摻加合適的外加劑可以改善混凝土的性能，提高混凝土的抗摻能力。 ⑵、粗骨料：采用碎石，含泥量不大于1%，選用粒徑較大，級(jí)配良好的石子配制的混凝土，和易性較好，抗壓強(qiáng)度較高，同時(shí)可減少用水量及水泥用量，從而使水泥水化熱減少，降低混凝土溫。 ⑶、細(xì)骨料：采用中砂，平均粒徑大于0.5㎜，含泥量不大于3%，選用平均粒徑較大的中、粗砂拌制混凝土比采用細(xì)砂拌制混凝土可減少用水量10%，同時(shí)可相應(yīng)減少水泥用量，使水泥水化熱減少，降低混凝土溫升，并可減少混凝土的收縮。 ⑷、粉煤灰：由于混凝土的澆筑方式為泵送，為了改善混凝土的和易性便于泵送，考慮摻加適量的粉煤灰，按照規(guī)范要求，采用普通硅酸鹽水泥拌制大體積粉煤灰混凝土?xí)r，粉煤灰摻量不宜超過(guò)砼水泥用量的35%，且粉煤灰取代水泥率普通硅酸鹽水泥不宜超過(guò)20%。粉煤灰對(duì)降低水化熱、改善混和易性有利，但摻加粉煤灰的混凝土其早期抗拉強(qiáng)度及早期極限拉伸值均有所降低，對(duì)混凝土抗摻抗裂不利，因此粉煤灰的摻加量控制在20%以內(nèi)，采用外摻法，即不減少配合比中的水泥用量，每立方水泥混凝土摻加Ⅱ級(jí)粉煤灰約67kg。 ⑸、外加劑：采用防裂型混凝土防水劑，摻量為水泥重量的2.3%，防水劑應(yīng)不含氯鹽，對(duì)鋼筋無(wú)銹蝕影響，摻入混凝土中能明顯提高硬化后的混凝土抗?jié)B性能，同時(shí)還應(yīng)具有減水、降低水化熱峰值，對(duì)混凝土收縮有補(bǔ)償功能，可提高混凝土的抗裂性。 另經(jīng)征得甲方同意擬在混凝土中摻入每立方砼0.8～0.9Kg的杜拉纖維，以更好地有效減少裂縫。 3.2混凝土的配合比 由于本工程地下水對(duì)砼有中等腐蝕性，對(duì)配合比有這樣的要求：水灰比不大于0.5，每立方米砼水泥用量不低于360Kg，摻入粉煤灰時(shí)，適當(dāng)減小一點(diǎn)水泥用量。 ⑴、混凝土采用商品砼，因此要求混凝土攪拌站根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)提出的技術(shù)要求，提前做好混凝土試配。 ⑵、混凝土配合比應(yīng)通過(guò)試配確定，按照國(guó)家現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范》、《普通混凝土配合比設(shè)計(jì)規(guī)程》及《粉煤灰混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)范》中的有關(guān)要求進(jìn)行設(shè)計(jì)。如征得設(shè)計(jì)單位、建設(shè)單位、工程監(jiān)理的同意，設(shè)計(jì)配合比時(shí)可利用混凝土60d或90d的后期強(qiáng)度，以滿足減少水泥用量的要求。 ⑶、粉煤灰采用外摻法時(shí)，僅在砂料中扣除同體積的砂重，另外在進(jìn)行混凝土試配時(shí)應(yīng)考慮到不同廠牌號(hào)水泥的供應(yīng)情況，以滿足施工的要求。 3.3 現(xiàn)場(chǎng)準(zhǔn)備工作 ⑴、底板鋼筋及柱、墻插筋應(yīng)分區(qū)盡快施工完畢，并進(jìn)行隱蔽工程驗(yàn)收。 ⑵、底板上的預(yù)留孔洞支模牢固、穩(wěn)定。 ⑶、將底板上表面標(biāo)高抄測(cè)在柱、墻鋼筋上，并作明顯標(biāo)記，供澆筑混凝土?xí)r找平用。 ⑷、澆筑混凝土?xí)r預(yù)埋的測(cè)溫管等應(yīng)提前準(zhǔn)備好。 ⑸、管理人員、施工人員、后勤人員、測(cè)溫人員、保溫人員等晝夜值班，堅(jiān)守崗位，各負(fù)其責(zé)，保證砼連續(xù)澆筑的順利進(jìn)行。 大體積混凝土溫度和溫度應(yīng)力計(jì)算 在大體積混凝土施工前，必須進(jìn)行溫度和溫度應(yīng)力的計(jì)算，并預(yù)先采取相應(yīng)的技術(shù)措施控制溫度差值，控制裂縫的發(fā)展，做到心中有數(shù)，科學(xué)指導(dǎo)施工，確保大體積混凝土的施工質(zhì)量。 4.1溫度計(jì)算 1、混凝土拌合物的溫度 混凝土拌合物的溫度是各種原材料入機(jī)溫度的中和。 溫度計(jì)算： 水 泥：328 Kg 70℃ 砂 子：742 Kg 35℃ 含水率為3% 石 子：1070Kg 35℃ 含水率為2% 水：185 Kg 25℃ 粉煤灰：67 Kg 35℃ 外加劑：8 Kg 30℃ TO=[0.9(MceTce+MsaTsa+MgTg)+4.2Tw(Mw-WsaMsa-WgMg)+C1(WsaMsaTsa+WgMgTg)-C2(WsaMsa+WgMg)]/[4.2Mw+0.9(Mce+Msa+Mg)] 式 中：TO ——混凝土拌合物的溫度(℃) Mw、Mce、Msa、Mg ——水、水泥、砂、石每m3的用量(kg/m3) Tw、Tce、Tsa、Tg ——水、水泥、砂、石入機(jī)前溫度 Wsa、Wg ——砂、石的含水率(%) C1、C2 ——水的比熱溶(kJ/Kg K)及溶解熱(kJ/Kg) C1=4.2，C2=0(當(dāng)骨料溫度>0℃時(shí)) TO=[0.9(328×70+67×35+8×30+742×35+1070×35)+4.2×25(185-742×3%-1070×2%)+4.2(3%×742×35+2%×1070×35)-0]/[4.2×185+0.9(328+742+1070)]=37.49℃ 2、混凝土拌合物的出機(jī)溫度 T1=T0－0.16（T0－Ti） 式中： T1——混凝土拌合物的出機(jī)溫度（℃） Ti——攪拌棚內(nèi)溫度，約30℃ ∴ T1=37.49－0.16（37.49－30）=36.3℃ 3、混凝土拌合物澆筑完成時(shí)的溫度 T2= T1－(αtt＋0.032n)(T1－Ta)℃ 式中：T2——混凝土拌合物經(jīng)運(yùn)輸至澆筑完成時(shí)的溫度（℃） α——溫度損失系數(shù) 取0.25 tt——混凝土自運(yùn)輸至澆筑完成時(shí)的時(shí)間 取0.7h n ——混凝土轉(zhuǎn)運(yùn)次數(shù) 取3 　 Ta——運(yùn)輸時(shí)的環(huán)境氣溫 取35 T2=36.3－(0.25×0.7＋0.032×3)(36.3－35)=35.95℃ 混凝土拌合物澆筑完成時(shí)溫度計(jì)算中略去了模板和鋼筋的吸熱影響。 4、混凝土最高溫升值 Tmax=T2 ＋ QK/10 ＋ F/50 式中：Tmax——混凝土最高溫升值（℃） Q ——水泥用量 約328kg F ——粉煤灰用量67kg K ——使用42、5普通硅酸鹽水泥時(shí)取1.25。 Tmax=35.95＋328×1.25/10＋67/50=78.3℃ 該溫度為底板混凝土內(nèi)部中心點(diǎn)的溫升高峰值，該溫升值一般都略小于絕熱溫升值，一般在混凝土澆筑后3d左右產(chǎn)生，以后趨于穩(wěn)定不再升溫，并且開(kāi)始逐步降溫。 5、混凝土表面溫度 規(guī)范規(guī)定：對(duì)大體積混凝土的養(yǎng)護(hù)，應(yīng)采取控溫措施，并按要求測(cè)定澆筑后的混凝土表面和內(nèi)部溫度，將溫度差控制在25℃以內(nèi)。 由于混凝土內(nèi)部最高溫升值理論計(jì)算為78.3℃，因此將混凝土表面的溫度控制在55℃左右，這樣混凝土內(nèi)部溫度與表面溫度，以及表面溫度與環(huán)境溫度之差均不超過(guò)25℃，表面溫度的控制可采取調(diào)整保溫層的厚度來(lái)完成。 6、保溫層厚度計(jì)算 保溫采用蓄水保溫，底板厚1.0m和0.6m，承臺(tái)深度較深，以深8m的承臺(tái)來(lái)計(jì)算。 砼終凝后，在其表面蓄存一定深度的水，由于水的導(dǎo)熱系數(shù)為0.58W/M K，具有一定的隔熱保溫效果，這樣可延緩混凝土內(nèi)部水化熱的降溫速率，縮小砼中心和砼表面的溫度差值，從而可控制砼的裂縫開(kāi)展。 根據(jù)熱交換原理，每一立方米砼在規(guī)定時(shí)間內(nèi)，內(nèi)部中心溫度降低到表面溫度時(shí)放出的熱量，等于砼在此養(yǎng)護(hù)期間散失到大氣中熱量。此時(shí)砼表面所需的熱阻系數(shù)，按下式計(jì)算： R=XM(Tmax-Ti)K/(700T2+0.28Mc W) 式中：R——混凝土表面的熱阻系數(shù)(K/W) X——混凝土維持到指定溫度的延續(xù)時(shí)間(h)，21天×24h/天=504h M——混凝土結(jié)構(gòu)物的表面系數(shù) M=F/V F——結(jié)構(gòu)物與大氣接觸的表面面積(m2) V——結(jié)構(gòu)物的體積(m3) Tmax——混凝土中心最高溫度(℃) Ti——混凝土表面的溫度(℃)，取55℃。 K——傳熱系數(shù)的修正值，蓄水養(yǎng)護(hù)時(shí)取1.3。 700——混凝土的熱容量，即比熱與表觀密度的乘積(KJ/m3 K) T2——混凝土澆筑、振搗完畢開(kāi)始養(yǎng)護(hù)時(shí)的溫度(℃) Mc——每立方米混凝土中的水泥用量(Kg) W——混凝土在指定齡期內(nèi)水泥的水化熱(KJ/Kg)，取375KJ/Kg。以核心筒深承臺(tái)來(lái)計(jì)算： F=21.4×21.4 V=21.4×21.4×4 M=F/V=1/4=0.25 考慮電梯井集水井的井壁等散熱，取M=0.5 R=504×0.5×(78.3-55) ×1.3/(700×35.95+0.28×328×375) =0.238 砼表面蓄水深度： hs=R·λW=0.238×0.58=0.14m 考慮到預(yù)測(cè)的溫度有差異，加之水的保溫性能不是很好，蓄水厚度過(guò)薄受氣候影響較大，因此采用蓄水40cm厚，足以起到保溫效果。同理可推，1m和0.6m厚板蓄水20cm足以滿足要求。 4.2 溫度應(yīng)力計(jì)算 混凝土澆筑后18d左右，水化熱量值基本達(dá)到最大，所以計(jì)算此時(shí)溫差和收縮差引起的溫度應(yīng)力。 1、 混凝土收縮變形值計(jì)算 Σy(t)=Σy0(1－e-0.01t)×M1×M2×M3×······×M10 式中：Σy(t)——各齡期混凝土的收縮變形值 Σy0——標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下混凝土最終收縮量，取值3.24×10-4 e——常數(shù)，為2.718 t——從混凝土澆筑后至計(jì)算時(shí)的天數(shù) M1、M2、M3······M10——考慮各種非標(biāo)準(zhǔn)條件的修正值，按《簡(jiǎn)明施工計(jì)算手冊(cè)》表5-55取用，M1=1.0、M2=1.35、M3=1.0、M4=1.41、M5=1.0、M6=0.93，M7=0.77，M8=1.4、M9=1.0，M10=0.9 Σy(18)=3.24×10-4(1－2.718-0.01×18)×1×1.35×1×1.42×1×0.93 ×0.77×1.4×1×0.9=0.93×10-4 2、混凝土收縮當(dāng)量溫差計(jì)算 Ty(t)=- Σy(t)/α 式中：Ty(t)——各齡期混凝土收縮當(dāng)量溫差(℃)，負(fù)號(hào)表示降溫。 Σy(t)——各齡期混凝土的收縮變形值 α——混凝土的線膨脹系數(shù)，取1.0×10-5 Ty(t)=-0.93×10-4/1.0×10-5=-9.3℃ 3、混凝土的最大綜合溫度差 △T=T2＋2/3Tmax＋Ty(t)－Tn 式中：△T ——混凝土的最大綜合溫度差（℃） T2 ——混凝土拌合經(jīng)運(yùn)輸至澆筑完成時(shí)的溫度（℃） Tmax ——混凝土最高溫開(kāi)值（℃） Ty(t)——各齡期混凝土收縮當(dāng)量溫度（℃） Tn ——混凝土澆筑后達(dá)到穩(wěn)定時(shí)的氣溫，取55℃ △T=35.95+2/3×78.3+(-9.3)－35=43.85℃ 4、混凝土彈性模量計(jì)算 E(t)=Ee(1－e-0.09t) 式中：E(t)——混凝土從澆筑后至計(jì)算時(shí)的彈性模量（N/mm2） Ee——混凝土的最終彈性模量（N/mm2），可近視取28d的彈性模量。 t——混凝土從澆筑后到計(jì)算時(shí)的天數(shù) E(18)=3.15×104(1－2.718-0.09×18)=2.527×104 N/mm2 5、混凝土溫度收縮應(yīng)力計(jì)算 由于基礎(chǔ)底板兩個(gè)方向的尺寸都比較大，所以需考慮兩個(gè)方向所受的外約束來(lái)進(jìn)行計(jì)算： δ=E(t)·α·△T·H（t）·R /1－γ 式中：δ ——混凝土的溫度應(yīng)力（N/mm2） H(t)——考慮徐變影響的松弛系數(shù)，《簡(jiǎn)明施工手冊(cè)》表5-57，取0.389 R ——混凝土的外約束系數(shù) (1)地基對(duì)基礎(chǔ)約束的Cx1值 一般砂質(zhì)粘土地基Cx1=0.06N/mm3 (2)樁基對(duì)基礎(chǔ)約束的Cx2值 Cx2=P/F P=4EI[(KnD/4EI)1/4]3 式中：F——每根樁分擔(dān)的地基面積 Kn——地基水平側(cè)移剛度(0.01N/mm3) E——樁的彈性模量3.0*104(Mpa) I——樁的慣性矩521*107(mm4) D——樁的直徑 P=4×3.0×104×521×107×[(1×10-2×2300/4×3.0×104×521×107)1/4]3=5.1×104N/mm F=21.4×21.4/36=12.721m2=12.72×106mm2 Cx2=5.1×104/12.72×106=0.4×10-2N/mm3 (3)地基水平阻力系數(shù) Cx=Cx1+Cx2=6.4×10-2N/m3 γ ——混凝土的泊松比，取0.15 δ=－2.527×104×1.0×105×43.85×0.389×0.064/1－0.15 =0.325N/mm2 C35砼的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為1.65 N/mm2，齡期18d 的混凝土強(qiáng)度可達(dá)設(shè)計(jì)強(qiáng)度的95%以上，取95%，為1.5675 N/mm2 K=1.5675/0.325=4.8>1.15 滿足要求 式中K——抗裂安全度 大體積混凝土施工 5.1 施工區(qū)域劃分及澆筑順序 由于基礎(chǔ)底板尺寸比較大，基礎(chǔ)底板設(shè)有后澆帶，后澆帶將底板劃分為四個(gè)部分，每一部分為一個(gè)自然施工段。即一、二、三、四區(qū)，混凝土澆筑順序?yàn)橐?、二、四、三區(qū)。 二區(qū) 三區(qū) 一區(qū) 四區(qū) 5.2 模板 底板外側(cè)四周砌筑240mm厚磚胎模，然后抹1:2.5水泥砂漿、搓平，深基坑部位底模采用370mm厚磚墻，外抹1:2.5水泥砂漿、搓平。底板上的電梯坑、集水井、后澆帶采用膠合板吊模。 5.3 鋼筋 鋼筋Φ22及以上采用鐓粗直螺紋連接，Φ16～Φ22之間二級(jí)鋼采用閃光對(duì)焊，三級(jí)鋼采用鐓粗直螺紋連接。小于Φ16的采用搭接綁扎。鋼筋套筒按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際計(jì)算。鋼筋盡量在現(xiàn)場(chǎng)三區(qū)制作，因場(chǎng)地條件限制，部分鋼筋也可在國(guó)際**大廈B座工地制作好運(yùn)至本工地。由于底板厚度不一致，需提前加工焊接不同高度的鋼筋馬凳，后澆帶部位鋼筋按圖施工，不得任意甩槎及割斷，基礎(chǔ)底板鋼筋施工完成后進(jìn)行柱、墻插筋施工，柱、墻插筋應(yīng)保證位置準(zhǔn)確，每區(qū)的底板鋼筋及柱、墻插筋施工完畢，組織一次隱蔽工程驗(yàn)收，然后方可澆筑混凝土。 5.4鋼筋支架 底板600mm厚采用φ18馬凳，底板1000mm厚采用φ20馬凳支撐，間距1000mm呈梅花狀布置，馬凳簡(jiǎn)圖如下： 對(duì)于核心筒部位的深承臺(tái)，由于深度較深，最深處高度為8.2m如按常規(guī)用鋼筋作馬凳，不僅用鋼量大，穩(wěn)定性差，操作不安全而且難以保證上層鋼筋在同一水平面上，因而采用“格構(gòu)式鋼結(jié)構(gòu)柱+槽鋼梁”形式的支架來(lái)支承承臺(tái)上皮鋼筋重量和施工荷載，控制和保證核心筒承臺(tái)面筋的標(biāo)高。支架下端支撐在人工挖孔樁上。 格構(gòu)式鋼結(jié)構(gòu)柱的平面布置見(jiàn)附圖1 槽鋼梁采用100號(hào)槽鋼。 5.4.1鋼結(jié)構(gòu)柱承載力的計(jì)算 由于構(gòu)架柱主要承受承臺(tái)上層Φ32@150×150鋼筋網(wǎng)片及施工荷載，因此驗(yàn)算構(gòu)架柱時(shí)可簡(jiǎn)化為軸心受壓構(gòu)件。 5.4.1.1、荷載計(jì)算：(每平方米) 1、鋼筋自重（恒載）：14m×6.32/m=88.48Kg 2、施工荷載（活載）：250 Kg ∑q=1.2×88.48+250=356 Kg/m2 核心筒承臺(tái)底寬為23.6m×23.6m，斜坡最寬處距底邊3.579m，因此計(jì)算荷載的承臺(tái)面積為S=(23.6+3.579/2)2=645.16m2，由于核心筒部位的36根樁在平面上均勻分布，所以每根樁上的構(gòu)架柱所受的軸向壓力N為： N=S×∑q÷36=356 Kg/m2×645.16m2÷36=6380Kg=62.5KN 5.4.1.2、構(gòu)架柱截面驗(yàn)算： A、 井架式構(gòu)架柱截面驗(yàn)算 （1）、井架式構(gòu)架柱的力學(xué)特征 主肢：L63×6， A0=7.29 cm2 Z0=1.78cm Ix=Iy=27.1 cm4 綴條:Φ25鋼筋 A01=4.91 cm2 Ix=Iy=1.92 cm4 井架式構(gòu)架柱最小總慣矩Ix=Iy=4[Ix+ A0（b/2- Z0）2] =4[27.1+ 7.29(50/2- 1.78)2] =15830 cm4 （2）、井架式構(gòu)架柱的整體穩(wěn)定性驗(yàn)算： =36.05 換算長(zhǎng)細(xì)比λ0y== =37.66＜[λ]=150 查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》得φ=0.908 62.5×103/0.908×2916=23.6N/mm2<[σ]=215N/mm2 所以整體穩(wěn)定性滿足要求 （3）、井架式構(gòu)架柱的主肢穩(wěn)定性驗(yàn)算： 主肢計(jì)算長(zhǎng)度 l0=1.732m 一個(gè)主肢的橫截面積A0=7.29 cm2 一個(gè)主肢的軸力N0=N/4=15.6KN 主肢的最小回轉(zhuǎn)半徑imin=1.24cm =140<[λ]=150 查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》得φ=0.345 15.6×103/0.345×729=62.13N/mm2<[σ]=215N/mm2 所以主肢穩(wěn)定性滿足要求 B、 槽鋼構(gòu)架柱截面驗(yàn)算 （1）、槽鋼架柱的力學(xué)特征 主肢：[100 A0=12.7 cm2 Z0=1.52cm ix=3.95cm iy=1.41 cm l0=5.7m 綴板:5厚鋼板350mm×150mm，沿柱高間距1500mm （2）、對(duì)實(shí)軸驗(yàn)算整體穩(wěn)定性和剛度 =570/3.95=144.3<[λ]=150 查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》得φ=0.330 62.5×103/0.330×2540=74.56N/mm2<[σ]=215N/mm2 滿足要求 （3）、對(duì)虛軸驗(yàn)算整體穩(wěn)定性 I0=25.6 cm4 Z0=1.52cm iy=1.41 cm b=350mm 整個(gè)截面對(duì)虛軸的慣矩為: IX=2[I0+2A0×(b/2- Z0)2]= 2[25.6+25.4×(35/2- 1.52)2] =13023.5 cm4 對(duì)虛軸的回轉(zhuǎn)半徑iX===22.64 =570/22.64=25.18<[λ]=150 其換算長(zhǎng)細(xì)比為λ0==76.42<[λ]=150 查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》得φ=0.711 62.5×103/0.711×2540=34.6N/mm2<[σ]=215N/mm2 滿足要求 （4）、綴板的剛度驗(yàn)算 柱分肢的線剛度為I0/綴板中心距=25.6/150=0.17 兩塊綴板線剛度之和為2×1/12×0.5×153/31.96=8.8 兩者比值8.8/0.17=51.76>6 所以綴板的剛度是足夠的。 5.4.1.3、槽鋼梁截面驗(yàn)算： 核心筒部位樁中心距為4米左右，考慮到鋼柱的實(shí)際布置會(huì)有調(diào)整，且柱邊加八字形梁托，現(xiàn)按2米凈跨四等跨連續(xù)梁驗(yàn)算100號(hào)槽鋼梁的截面。 （1）梁荷載計(jì)算：(取5米寬板帶計(jì)算) q=356 Kg/m2×5m=17.8KN/M 查表得,最大彎矩為支座處負(fù)彎矩: Mmax=KMql2=0.107×17.8×22=7.62 KNM WX=39.7×103mm3 σ= Mmax/ WX=7.62×106/39.7×103=191.9 N/mm2<[σ]=215N/mm2 滿足要求 5.5混凝土澆筑 ⑴、混凝土采用商品混凝土，用混凝土輸送泵將砼泵送到澆筑地點(diǎn)，采用3臺(tái)輸送泵車，二臺(tái)布料機(jī)，布料機(jī)桿夠不到的部位，采用鋪設(shè)泵送管道，先鋪至最遠(yuǎn)的澆筑地點(diǎn)，隨澆筑隨拆泵管，各臺(tái)泵車澆筑區(qū)域按預(yù)先劃分區(qū)域布置，從遠(yuǎn)處向近處進(jìn)行澆筑。 ⑵、混凝土澆筑時(shí)采用“分區(qū)定點(diǎn)、一個(gè)坡度、薄層澆筑、循序漸進(jìn)、一次到頂”的澆筑工藝，根據(jù)泵車布料桿的長(zhǎng)度，劃定澆筑區(qū)域，每臺(tái)泵車負(fù)責(zé)本區(qū)域的混凝土澆筑。澆筑時(shí)先在一個(gè)部位進(jìn)行，直至達(dá)到設(shè)計(jì)標(biāo)高，混凝土形成扇形向前流動(dòng)，然后在其坡面上繼續(xù)澆筑，循序漸進(jìn)，這種澆筑方法能較好地適應(yīng)泵送工藝，使每車混凝土均澆筑在前一車混凝土形成的坡面上，可以確保上層混凝土在下層砼初凝前澆筑完畢，同時(shí)也可解決頻繁拆裝泵管的問(wèn)題，也便于澆筑完的部位進(jìn)行覆蓋保溫。 ⑶、一次需澆筑的砼應(yīng)連續(xù)進(jìn)行，間歇時(shí)間不得超過(guò)3.5h，如遇特殊情況，混凝土在3.5h仍不能繼續(xù)澆筑時(shí)，需采用應(yīng)急措施。即在已澆筑的混凝土坡面上插Φ12短期鋼筋，長(zhǎng)度1m，間距500mm，呈梅花狀布置。 ⑷、混凝土澆筑時(shí)在每臺(tái)泵車的出灰口處配置5～6臺(tái)振搗器，因?yàn)榛炷恋奶涠缺容^大，斜向流淌很大，因此用2臺(tái)振搗器負(fù)責(zé)下部斜坡流淌處的振搗密實(shí)，用2臺(tái)振搗器負(fù)責(zé)頂部混凝土的振搗，用1～2臺(tái)振搗器負(fù)責(zé)中部砼的振搗。 ⑸、由于混凝土的坍落度比較大，會(huì)在表層鋼筋下部產(chǎn)生水分，或在表層鋼筋上部的混凝土產(chǎn)生細(xì)小裂縫，為了防止出現(xiàn)這種裂縫，在混凝土澆搗密實(shí)后，用木抹子磨平搓毛2～3遍，初凝前再用鐵板壓實(shí)。 ⑹、規(guī)范規(guī)定：大體積粉煤灰混凝土每拌制200m3至少成型1組試塊，現(xiàn)場(chǎng)按每澆筑200m3混凝土制作4組試塊，1組壓7d強(qiáng)度向業(yè)主監(jiān)理報(bào)表用，1組壓28d標(biāo)養(yǎng)強(qiáng)度歸技術(shù)檔案用，1組同條件養(yǎng)護(hù)試塊，1組作為60d強(qiáng)度備用。 ⑺、防水混凝土抗摻試塊每500m3制作一組。 5.6混凝土的泌水處理 泵送砼在澆筑、振搗過(guò)程中，上涌的泌水和浮漿順砼坡面下流到坑底。我們可在側(cè)模底部預(yù)留排水孔，將泌水排水，另外，隨著混凝土澆筑向前推進(jìn)，泌水被趕至基坑頂部，當(dāng)砼大坡面接近頂端時(shí)，改變砼澆筑方向，即從頂部往回澆筑，與原斜坡相交成一集水坑，這樣集水坑逐步在中間縮小成水潭，用軟軸泵及時(shí)抽排出泌水。采用這種方法可排除所有泌水。 5.7 混凝土測(cè)溫 ⑴、底板混凝土澆筑時(shí)應(yīng)設(shè)專人配合預(yù)埋測(cè)溫管，測(cè)溫管沿高度分別埋置在底部、中部和表面，平面內(nèi)應(yīng)布置在邊緣和中間，測(cè)溫點(diǎn)的布置見(jiàn)附圖，測(cè)溫管采Φ20薄壁鋼管，管的下端部要堵嚴(yán)，防止?jié)B進(jìn)水，測(cè)溫管應(yīng)按測(cè)溫平面布置圖進(jìn)行預(yù)埋，預(yù)埋時(shí)測(cè)溫管應(yīng)與鋼筋綁扎牢固，以免位移或損壞，測(cè)溫管的上口應(yīng)用棉絲塞好，防止濺進(jìn)水泥漿，測(cè)溫管位置應(yīng)插標(biāo)志旗，便于保溫后查找。 ⑵、配備專職測(cè)溫人員，按三班考慮，對(duì)測(cè)溫人員進(jìn)行培訓(xùn)及安全交底。測(cè)溫人員要認(rèn)真負(fù)責(zé)，按時(shí)按孔測(cè)溫，不得遺漏或弄虛作假。測(cè)溫記錄要填寫(xiě)清楚、整潔，換班時(shí)要進(jìn)行交接。 ⑶、測(cè)溫工作應(yīng)連續(xù)進(jìn)行，溫度上升階段，每2h測(cè)一次，溫度下降階段每4h測(cè)一次，5天后8h測(cè)一次。同時(shí)應(yīng)測(cè)大氣溫度。所有測(cè)溫孔均應(yīng)編號(hào)，進(jìn)行混凝土內(nèi)部不同深度和表面溫度的測(cè)量。 ⑷、測(cè)溫時(shí)發(fā)現(xiàn)混凝土內(nèi)部最高溫度與表面溫度之差達(dá)到25℃或溫度異常時(shí)，應(yīng)及時(shí)通知技術(shù)部門(mén)和項(xiàng)目工程師，以便及時(shí)采取措施。 ⑸、測(cè)溫采用-20℃～100℃的酒精介質(zhì)溫度計(jì)。 另外擬考慮采用熱敏硅電阻作為溫度傳感器，在一個(gè)測(cè)溫點(diǎn)布置二個(gè)電阻，測(cè)溫和記錄采用計(jì)算機(jī)控制，并配有UPS不間斷電源，保證保溫測(cè)溫的連續(xù)性。 5.8 混凝土養(yǎng)護(hù) ⑴、混凝土澆筑及二次抹面壓實(shí)后應(yīng)立即覆蓋保溫，先在混凝土表面覆蓋一層塑料薄膜，然后再蓄水養(yǎng)護(hù)。 ⑵、新澆筑的混凝土水化速度比較快，蓋上塑料薄膜后可進(jìn)行保溫養(yǎng)護(hù)，防止混凝土表面因脫水而產(chǎn)生干縮裂縫。 ⑶、柱、墻插筋及后澆帶部位是保溫的難點(diǎn)，要特別注意保溫養(yǎng)護(hù)。 ⑷、停止測(cè)溫的部位經(jīng)技術(shù)部門(mén)和項(xiàng)目工程師同意后，可排除蓄水及掀開(kāi)塑料薄膜，使混凝土散熱。 主要管理措施 ⑴、原材料均需進(jìn)行檢驗(yàn)，合格后方可使用，同時(shí)要注意各項(xiàng)原材料的溫度控制，以保證混凝土的入模溫度與理論計(jì)算基本接近。 ⑵、派專人駐商品砼廠攪拌機(jī)房，監(jiān)督各種原料摻量，使摻量控制在允許偏差范圍內(nèi)。 ⑶、施工現(xiàn)場(chǎng)對(duì)商品砼要逐車進(jìn)行檢查，測(cè)定混凝土的坍落度和溫度，檢查混凝土量是否相符。不合格的要退回，同時(shí)嚴(yán)禁混凝土攪拌車在施工現(xiàn)場(chǎng)臨時(shí)加水。 ⑷、混凝土澆筑應(yīng)連續(xù)進(jìn)行，間歇時(shí)間不得超過(guò)3.5h。 ⑸、技術(shù)部門(mén)設(shè)專人負(fù)責(zé)測(cè)溫及養(yǎng)護(hù)的管理工作，發(fā)現(xiàn)問(wèn)題應(yīng)及時(shí)向項(xiàng)目工程師匯報(bào)。 ⑹、澆筑混凝土前應(yīng)將基坑內(nèi)的雜物清理干凈。 ⑺、加強(qiáng)混凝土試塊制作及養(yǎng)護(hù)的管理，試塊拆模后及時(shí)編號(hào)并送入養(yǎng)護(hù)池進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。 主要技術(shù)措施 ⑴、 嚴(yán)格控制材料質(zhì)量。 ⑵、 優(yōu)化砼配合比，經(jīng)多組試配，通過(guò)強(qiáng)度抗壓及抗?jié)B試驗(yàn)，調(diào)整優(yōu)化確定砼配合比。 ⑶、 降低砼出機(jī)溫度 計(jì)算分析表明，砼原材料中，石子比熱小，占的比例較大，水占的比例小，但比熱較大。兩者是影響砼溫升的重要因素，砂次之，水泥對(duì)溫度的影響最小。為此要求商品砼廠對(duì)砂石設(shè)簡(jiǎn)易遮陽(yáng)棚，攪拌用水加冰水，降低砼出機(jī)溫度，通過(guò)實(shí)測(cè)各原材料的溫度，計(jì)算出砼的出機(jī)溫度，確?？刂祈懦鰴C(jī)溫度比大氣環(huán)境溫度降低5～10℃。 ⑷、 降低砼入模溫度 合理組織砼的供應(yīng)，縮短砼運(yùn)輸時(shí)間，砼車到現(xiàn)場(chǎng)時(shí)往罐體上噴水，及時(shí)卸料，輸送泵料斗搭防曬棚，泵管包裹濕麻袋，以降低砼入模溫度。 ⑸、 加強(qiáng)養(yǎng)護(hù)和蓄水保溫工作。 ⑹、 增加溫度筋的布置密度，即將溫度筋直徑減小，密度加大。 ⑺、 摻入杜拉纖維，每立方米砼0.8～0.9kg，以增強(qiáng)砼早期抗拉強(qiáng)度。 ⑻、 提請(qǐng)?jiān)O(shè)計(jì)院進(jìn)行溫度應(yīng)力計(jì)算，并配以足夠的溫度筋以抵抗溫度應(yīng)力引起的裂縫。 22