乙醇水連續(xù)精餾塔設計.doc

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- 1 - 課 程 設 計 說 明 書 武 漢 工 程 大 學 - 2 - 化工與制藥學院 課程設計說明書 課題名稱 乙醇-水溶液連續(xù)精餾塔設計 專業(yè)班級 精細化工 3 班 學生姓名 指導教師 課題工作時間 2015.12.142015.12.28 武漢工程大學化工與制藥學院 - 1 - 化工原理課程設計任務書 一、 課程設計題目 乙醇-水溶液連續(xù)精餾塔設計 二、 課程設計的內容 1設計方案的確定 2帶控制點的工藝流程圖的確定 3操作條件的選擇（包括操作壓強、進料狀態(tài)、回流比等） 4塔的工藝計算 （1） 全塔物料衡算 （2） 最佳回流比的確定 （3） 理論板及實際板的確定 （4） 塔徑的計算 （5） 降液管及溢流堰尺寸的確定 （6） 浮閥數(shù)及排列方式（篩板孔徑及排列方式）的確定 （7） 塔板流動性能的校核 （8） 塔板負荷性能圖的繪制 （9） 塔板設計結果匯總表 5輔助設備工藝計算 （1）換熱器的面積計算及選型 （2）各種接管管徑的計算及選型 （3）泵的揚程計算及選型 6塔設備的結構設計：（包括塔盤、裙座、進出口料管） 三、 課程設計的要求 1、 撰寫課程設計說明書一份 2、 工藝流程圖一張 3、 主體設備詳細條件圖一張 - 2 - 四、 課程設計所需的主要技術參數(shù) 原料： 乙醇-水溶液 原料溫度： 30 處理量： 1.5 萬噸 /年 ， 原料組成（乙醇的質量分數(shù)）：45%， 產品要求：塔頂產品中乙醇的質量分數(shù)：92%, 塔頂產品中乙醇的回收率：99% 生產時間： 300 天（7200h） 冷卻水進口溫度：30 加熱介質： 0.6MPa(表壓)飽和水蒸汽 五、 課程設計的進度安排 1、 查找資料，初步確定設計方案及設計內容，1-2 天 2、 根據(jù)設計要求進行設計，確定設計說明書初稿，2-3 天 3、 撰寫設計說明書，總裝圖，答辯，4-5 天 六、 課程設計考核方式與評分方法 指導教師根據(jù)學生的平時表現(xiàn)、設計說明書、繪圖質量及答辯情況評定 成績，采用百分制。 其中： 平時表現(xiàn) 20% 設計說明書 40% 繪圖質量 20% 答辯 20% 指導教師： 課程負責人： 2015 年 12 月 10 日 - 3 - 目 錄 摘要 - 5 - ABSTRACT - 5 - 第一章 前言 - 6 - 第二章 設計方案簡介 - 7 - 2.1 操作條件的確定 - 7 - 2.1.1 裝置流程的確定 - 7 - 2.1.2 操作壓力 - 7 - 2.1.3 進料狀態(tài) - 8 - 2.1.4 加熱方式 - 8 - 2.1.5 冷卻劑與出口溫度 - 8 - 2.1.6 回流比的選擇 - 8 - 2.1.7 熱能的利用 - 9 - 2.2 確定設計方案的原則 - 9 - 第三章 精餾塔的工藝計算 - 10 - 3.1 精餾塔的物料衡算 - 10 - 3.2 塔板數(shù)的確定 - 11 - 3.2.1 相對揮發(fā)度 - 11 - 3.2.2 最小回流比及操作回流比計算 - 11 - 3.2.3 圖解法求理論塔板數(shù) - 15 - 3.3 精餾塔有關物性數(shù)據(jù)的計算 - 16 - 3.3.1 操作溫度計算 - 16 - 3.3.2 液體平均黏度和實際塔板數(shù)計算 - 16 - 3.3.3 平均摩爾質量計算 - 19 - 3.3.4 液體平均表面張力計算 - 20- 3.4 精餾塔的塔體工藝尺寸設計 - 22 - 3.4.1 塔徑的計算 - 22 - 3.4.2 精餾塔有效高度的計算 - 25 - 3.5 塔板主要工藝尺寸的計算 - 25 - 3.5.1 溢流裝置計算 - 25 - 3.5.1.1 堰長 - 25 - 3.5.1.2 溢流堰高度 - 25 - 3.5.1.3 弓形降液管寬度和截面積 - 26 - 3.5.1.4 降液管底隙高度 - 27 - 3.5.1.5 塔板的分塊 - 27 - 3.5.2 塔板布置 - 28 - 3.5.2.1 浮閥數(shù)目及排列 - 28 - 第四章 塔板的流體力學性能驗算 - 30 - 4.1 氣相通過浮閥塔板的壓降 - 30 - 4.1.1 精餾段 - 30 - 4.1.2 提餾段 - 31 - 4.2 淹塔（降液管液泛）及嚴重漏液 - 31 - 4.2.1 精餾段 - 31 - - 4 - 4.2.2 提餾段 - 32 - 4.3 霧沫夾帶 - 32 - 4.3.1 精餾段 - 33 - 4.3.2 提餾段 - 33 - 4.4 塔板負荷性能圖 - 34 - 4.4.1 霧沫夾帶線 - 34 - 4.4.2 液泛線 - 35 - 4.4.3 液相負荷上限線 - 35 - 4.4.4 漏液線 - 36 - 4.4.5 液相負荷下限線 - 36 - 第五章 接管尺寸的確定 - 37 - 5.1 進料管 - 37 - 5.2 釜殘液出料管 - 38 - 5.3 回流液管 - 38 - 5.4 塔頂上升蒸汽管 - 39 - 5.5 水蒸汽進口管 - 39 - 第六章 精餾塔高度的確定 - 40 - 6.1 塔的頂部空間高度 - 40 - 6.2 塔的底部空間高度 - 40 - 6.3 進料板空間高度 - 40 - 6.4 塔總體高度 - 41 - 第七章 塔的附屬設備 - 41 - 7.1 預熱器 - 41 - 7.2 冷凝器 - 42 - 7.3 再沸器 - 43 - 7.4 離心泵選型 - 44 - 第八章 塔設備的結構設計 - 44 - 8.1 法蘭 - 45 - 8.2 筒體 - 45 - 8.3 封頭 - 45 - 8.4 裙座 - 45 - 8.5 吊柱設計 - 46 - 8.6 人孔 - 46 - 第九章 設計結果匯總 - 46 - 浮閥塔工藝設計結果 - 46 - 主要符號說明 - 48 - 設計小結 - 49 - 附錄 - 50 - 參考文獻 - 50 - - 5 - 摘要 本文設計一座連續(xù)浮閥塔。通過對原料，產品的要求和物性參數(shù)的確定 及對主要尺寸的計算，工藝設計和附屬設備結果造型設計，完成對乙醇-水 精餾工藝流程和主題設備設計。首先根據(jù)設計任務，確定操作條件。比如， 操作壓力的確定、進料狀態(tài)等得確定。然后設計工藝流程草圖。根據(jù)確定的 方案，確定具體的參數(shù)，即一個完整的設計就初步的確定了。然后計算塔的 工藝尺寸、浮閥的流體力學驗算、塔板的負荷性能，最后根據(jù)計算選擇合適 的輔助設備。 關鍵詞：精餾塔；浮閥塔；精餾塔附屬設備 Abstract This paper designs a continuous valve tower. Through the raw material, product requirements and determine the physical parameters and the calculation of the main dimensions, process design and results of ancillary equipment design, completion of ethanol - water distillation process and equipment design theme. First, according to the design task, determine the operating conditions. For example, to determine the operating pressure, feed status was determined. Then the design process sketch. According to the determined program to determine the specific parameters, i.e. the design of a complete preliminary determined. Then calculate the size of the tower technology, the float valve hydrodynamic checking, tray load performance, and finally choose the right according to the calculation auxiliary equipment. Keywords: rectification column, valve tower, accessory equipment of the rectification column - 6 - 第一章 前 言 乙醇在工業(yè)，醫(yī)藥，民用等方面，都有很廣泛的應用，是一種很重要的原 料。在很多方面，要求乙醇有不同的純度，有時要求純度很高，甚至是無水乙 醇，這是很有困難的，因為乙醇極具揮發(fā)性，所以，想得到高純度的乙醇很困 難。 要想把低純度的乙醇水溶液提升到高純度，要用連續(xù)精餾的方法，因為乙 醇和水的揮發(fā)度相差不大。精餾是多數(shù)分離過程，即同時進行多次部分汽化和 部分冷凝的過程，因此可使混合液得到幾乎完全的分離。化工廠中精餾操作是 在直立圓形的精餾塔內進行，塔內裝有若干層塔板和充填一定高度的填料。為 實現(xiàn)精餾分離操作，除精餾塔外，還必須從塔底引入上升蒸汽流和從塔頂引入 下降液?？芍?，單有精餾塔還不能完成精餾操作，還必須有塔底再沸器和塔頂 冷凝器，有時還要配原料液預熱器，回流液泵等附屬設備，才能實現(xiàn)整個操作。 浮閥塔與 20 世紀 50 年代初期在工業(yè)上開始推廣使用，由于它兼有泡罩塔 和篩板塔的優(yōu)點，已成為國內應用最廣泛的塔形，特別是在石油，化學工業(yè)中 使用最普遍。浮閥有很多種形式，但最常用的是 F1 型和 V-4 型。F1 型浮閥的 結構簡單，制造方便，節(jié)省材料，性能良好，廣泛應用在化工及煉油生產中， 現(xiàn)已列入部頒標準（JB168-68）內，F(xiàn)1 型浮閥又分輕閥和重閥兩種，但一般情 況下都采用重閥，只有處理量大且要求壓強降很低的系統(tǒng)中，采用輕閥。浮閥 塔具有下列優(yōu)點：1，生產能力大。2，操作彈性大。3，塔板效率高。4，氣體 壓強降及液面落差較小。5，塔的造價低。浮閥塔不宜處理宜結焦或黏度大的系 統(tǒng)，但對于黏度稍大及有一般聚合現(xiàn)象的系統(tǒng)，浮閥塔也能正常操作。 - 7 - 第二章 設計方案簡介 2.1 操作條件的確定 確定設計方案是指確定整個精餾裝置的流程、各種設備的結構型式和某些 操作指標。例如組分的分離順序、塔設備的型式、操作壓力、進料熱狀態(tài)、塔 頂蒸汽的冷凝方式、余熱利用方案以及安全、調節(jié)機構和測量控制儀表的設置 等。下面結合課程設計的需要，對某些問題作些闡述。 2.1.1 裝置流程的確定 蒸餾裝置包括精餾塔，原料預熱器，蒸餾釜(再沸器)，冷凝器，釜液冷卻 器和產品冷卻器等設備，蒸餾過程按操作方式的不同，分為連續(xù)蒸餾和間歇蒸 餾兩種流程，連續(xù)蒸餾具有生產能力大，產品質量穩(wěn)定等優(yōu)點，工業(yè)生產中已 連續(xù)蒸餾為主。間歇蒸餾具有操作靈活，適應性強等優(yōu)點，適合于小規(guī)模，多 品種或多組分物系的初步分離?？傊?，確定流程時要較全面，合理的兼顧設備， 操作費用，操作控制及安全諸因素。 2.1.2 操作壓力 蒸餾操作通?？稍诔?、加壓和減壓下進行。確定操作壓力時，必須根據(jù) 所處理物料的性質，兼顧技術上的可行性和經(jīng)濟上的合理性進行考慮。例如， 采用減壓操作有利于分離相對揮發(fā)度較大組分及熱敏性的物料，但壓力降低將 導致塔徑增加，同時還需要使用抽真空的設備。對于沸點低、在常壓下為氣態(tài) 的物料，則應在加壓下進行蒸餾。當物性無特殊要求時，一般是在稍高于大氣 壓下操作。但在塔徑相同的情況下，適當?shù)靥岣卟僮鲏毫梢蕴岣咚奶幚砟?力。有時應用加壓蒸餾的原因，則在于提高平衡溫度后，便于利用蒸汽冷凝時 的熱量，或可用較低品位的冷卻劑使蒸汽冷凝，從而減少蒸餾的能量消耗 - 8 - 2.1.3 進料狀態(tài) 進料狀態(tài)與塔板數(shù)、塔徑、回流量及塔的熱負荷都有密切的聯(lián)系。在實際 的生產中進料狀態(tài)有多種，但一般都將料液預熱到泡點或接近泡點才送入塔中， 這主要是由于此時塔的操作比較容易控制，不致受季節(jié)氣溫的影響。此外，在 泡點進料時，精餾段與提餾段的塔徑相同，為設計和制造上提供了方便。 2.1.4 加熱方式 精餾段通常設置再沸器，采用間接蒸汽加熱，以提供足夠的熱量。若待分 離的物系為某種組分和水的混合物，往往可以采用直接蒸汽加熱的方式。但當 在塔頂輕組分回收率一定時，由于蒸汽冷凝水的稀釋作用，可使得釜殘液中的 輕組分濃度降低，所需的理論塔板數(shù)略有增加，且物系在操作溫度下黏度不大 有利于間接蒸汽加熱。因此，本設計選用間接蒸汽加熱的方式提供熱量。 2.1.5 冷卻劑與出口溫度 冷卻劑的選擇由塔頂蒸汽溫度決定。如果塔頂蒸汽溫度低，可選用冷凍鹽 水或深井水作冷卻劑。如果能用常溫水作冷卻劑，是最經(jīng)濟的。水的入口溫度 由氣溫決定，出口溫度由設計者確定。冷卻水出口溫度取得高些，冷卻劑的消 耗可以減少，但同時溫度差較小，傳熱面積將增加。冷卻水出口溫度的選擇由 當?shù)厮Y源確定，但一般不宜超過 50 ，否則溶于水中的無機鹽將析出，生成 水垢附著在換熱器的表面而影響傳熱。 2.1.6 回流比的選擇 回流比是精餾操作中的重要工藝條件，其選擇的原則是使設備費用和操作 費用之和最低。設計時，應根據(jù)實際需要選擇合適的回流比，也可參考同類生 產的經(jīng)驗值，必要時可迭用若干個 R 值，利用吉利蘭圖求出對應的理論板數(shù) N, 作出 N-R 曲線及總經(jīng)費與回流比 R 的關系圖，從中找出適宜的回流比 R。 本次設計任務是分離乙醇-水混合物，對于二元混合物的分離，應采用連 續(xù)精餾流程，設計中采用泡點進料，將原料液通過預熱器加熱至泡點后送入精 餾塔內，塔頂上的蒸汽采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點下一部分回流至塔內， - 9 - 其余部分經(jīng)塔頂產品冷卻器冷卻后送至儲罐，該物系屬于易分離物系，最小回 流比較小。 2.1.7 熱能的利用 精餾過程是組分反復汽化和反復冷凝的過程，耗能較多，如何節(jié)約和合理 地利用精餾過程本身的熱能是十分重要的。 選取適宜的回流比，使過程處于最佳條件下進行，可使能耗降至最低。與 此同時，合理利用精餾過程本身的熱能也是節(jié)約的重要舉措。 此外，通過蒸餾系統(tǒng)的合理設置，也可以取得節(jié)能的效果。例如，采用中 間再沸器和中間冷凝器的流程 1，可以提高精餾塔的熱力學效率。因為設置中 間再沸器，可以利用溫度比塔底低的熱源，而中間冷凝器則可回收溫度比塔頂 高的熱量。 2.2 確定設計方案的原則 確定設計方案總的原則是在可能的條件下，盡量采用科學技術上的最新成 就，使生產達到技術上最先進、經(jīng)濟上最合理的要求，符合優(yōu)質、高產、安全、 低消耗的原則。為此，必須具體考慮如下幾點： (1) 滿足工藝和操作的要求 (2) 滿足經(jīng)濟上的要求 (3) 保證安全生產 以上三項原則在生產中都是同樣重要的。但在化工原理課程設計中，對第 一個原則應作較多的考慮，對第二個原則只作定性的考慮，而對第三個原則只 要求作一般的考慮。 - 10 - 第三章 精餾塔的工藝計算 3.1 精餾塔的物料衡算 原料液中： 設 A 組分乙醇；B 組分水 乙醇的摩爾質量： 46/AMkgmol 水的摩爾質量： 18B 查閱文獻，整理相關的物性數(shù)據(jù) 水和乙醇的物理性質 名稱 分子式 相對分子 質量 密度 20 3/kgm 沸 點 101.33kPa 比熱容 (20) Kg/(kg. ) 黏度 (20 ) mPa.s 導熱系 數(shù) (20) /(m. ) 表面 張力 (20 ) N/m 水 2HO18.02 998 100 4.183 1.005 0.599 72.8 乙醇 25C46.07 789 78.3 2.39 1.15 0.172 22.8 原料液： 1 0.45/60.24.(1)8FABwMx 塔頂： 192/.DABwM 原料液平均摩爾質量： (-)0.46(10.24)8.75/FAFx kgmol-)6(102)84.96/DADBxMkgol同 理 可 得 ： 塔 頂 物料衡算 已知：F= 1.5084.1247/kmolh 總物料衡算 F=D+W 易揮發(fā)組分物料衡算 DxD+WxW=FxF 回收率 9.0FDBx - 11 - 聯(lián)立以上二式得：D=24.39kg/kmol W=59.79kg/kmol， wx=0.0034kg/kmol 3.2 塔板數(shù)的確定 3.2.1 相對揮發(fā)度 查表得乙醇和水的汽液平衡數(shù)據(jù)（101.3KPa 即 760mmHg） 液相摩爾 分數(shù) x 氣相摩爾分 數(shù) y 溫度/ 液相摩爾 分數(shù) x 氣相摩爾分 數(shù) y 溫度/ 0.00 0.00 100 0.3273 0.5826 81.5 0.0190 0.1700 95.5 0.3965 0.6122 80.7 0.0721 0.3891 89.0 0.5079 0.6564 79.8 0.0966 0.4375 86.7 0.5198 0.6599 79.7 0.1238 0.4704 85.3 0.5732 0.6841 79.3 0.1661 0.5089 84.1 0.6763 0.7385 78.74 0.2337 0.5445 82.7 0.7472 0.7815 78.41 0.2608 0.5580 82.3 0.8943 0.8943 78.15 由相平衡方程式 可得1() xy(1)yx 根據(jù)乙醇水體系的相平衡數(shù)據(jù)可得： 10.82Dyx10.79()x塔 頂 第 一 塊 板 .5476F 24F加 料 板 3wx.3()wy塔 釜 因此可以求得： 1()0.82(.791)=.6yx().546(.)3.80271Fy(1).3(.)=9.0654wx 相對揮發(fā)度： 331f=1.6.839.0653.4w - 12 - 3.2.2 最小回流比及操作回流比計算 最小回流比的作圖計算 根據(jù)乙醇和水氣液平衡數(shù)據(jù)畫圖得 乙 醇 和 水 的 汽 液 平 衡 數(shù) 據(jù) （ 101.325KPa）液 相 摩 爾氣 相 摩 爾 分 數(shù) y溫 度 / 分 數(shù) x0 0 100 0.019 0.1795.50.0720.389 89 0.0970.43886.70.124 0.4785.3 0.1660.50984.10.2340.54582.7 0.2610.55882.30.3270.58381.5 0.3970.61280.70.5080.65679.8 0.52 0.6679.70.5730.68479.3 0.6760.73978.740.7470.78278.41 0.8940.89478.15 XD0 0.10.2 0.30.4 0.50.6 0.70.8 0.91 1.1 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1 1.1 minDxR 最小回流比的確定 根據(jù) Excle 作圖可知 min0.351 DxRmin0.821.453R 操作回流比的作圖計算 min min0.821.034log()log()()=5.8lWDxNN平 均由 芬 斯 克 方 程 ： ， 可 得 ： 取回流比 R 為：1.2Rmin-2Rmin，查吉利蘭圖可知： 1.2 Rmin、1.3 Rmin、1.4 Rmin、1.5 Rmin、1.6 Rmin、1.7 Rmin、1.8 Rmin、 1.9 Rmin、2.0 Rmin 時的理論 塔板數(shù) N 如下 - 13 - 最佳回流比計算表 最少理論塔板數(shù) Nmin 5.84 最小回流比 Rmin 1.45 回流比 R 回流比 R 理論塔板數(shù) N 經(jīng)費 N（ R+1） 1.2Rmin 1.74 13.96 38.25 1.3Rmin 1.885 12.54 36.18 1.4Rmin 2.03 11.54 34.97 1.5Rmin 2.175 10.82 34.35 1.6Rmin 2.32 10.265 34.08 1.7Rmin 2.465 9.831 34.06 1.8Rmin 2.61 9.483 34.23 1.9Rmin 2.755 9.194 34.52 2.0Rmin 2.9 8.917 34.78 - 14 - 根據(jù)上表作圖得 回流比與理論塔板數(shù)的關系 最佳回流比的確定 由圖可知最佳操作回流比取 R=2.412 - 15 - 3.2.3 圖解法求理論塔板數(shù) 精餾段操作線方程： 1 2.410.82.70.241DnnnnxRyxx 提餾段操作線方程： 1 2.43.5.0.341.780.241124nnwn nFyxxxR 根據(jù)精餾段操作線、提留段操作線、乙醇-水氣液平衡數(shù)據(jù)用逐板計算法求塔板 數(shù)：Excle 處理如下： 1.用 excel 分段擬合乙醇與水相平衡數(shù)據(jù)得相平衡方程：2342 2320.1760.186925973.9.142.561.4.58080.3.084xyyyyRxy 2.用 excel 處理數(shù)據(jù)： 精餾段方程：y=0.707x+0.24 提餾段方程：y=1.718x-0.00244 交點坐標 x=0.2398 y=0.4095 x y 0 0.82 0.82 1 0.800138 0.82 0.088232 2.113604 0.800138 2 0.78021 0.805697 0.086693 1.912627 0.78021 3 0.759847 0.791609 0.085177 1.729965 0.759847 4 0.738189 0.777212 0.083628 1.558145 0.738189 5 0.714098 0.761899 0.08198 1.390902 0.714098 6 0.68588 0.744867 0.080148 1.222467 0.68588 7 0.650709 0.724917 0.078001 1.04702 0.650709 8 0.603287 0.700051 0.075326 0.858398 0.603287 9 0.532188 0.666524 0.071718 0.650688 0.532188 10 0.40763 0.616257 0.066309 0.422586 0.40763 11 0.196324 0.528195 0.056834 0.196324 0.125776 12 0.052769 0.334844 0.036029 0.052769 -0.87827 13 0.009492 0.088217 0.009492 0.050316 -3.24759 14 0.001492 0.013867 0.001492 0.158522 -4.26991 由上表可得：第 14 次計算后 ，所以 理論板數(shù)為 14.14wx - 16 - 又 ，所以精餾段為 10 塊，提餾段為 4 塊，第 11 塊板加料。1qx 3.3 精餾塔有關物性數(shù)據(jù)計算 3.3.1 操作溫度計算 乙醇水氣、液平衡組成（摩爾）與溫度關系 溫度 / 液相 氣相 溫度 / 液相 氣相 溫度 / 液相 氣相 100 0 0 82.7 23.37 54.45 79.3 57.32 68.41 95.5 1.90 17.00 82.3 26.08 55.80 78.74 67.63 73.85 89.0 7.21 38.91 81.5 32.73 59.26 78.41 74.72 78.15 86.7 9.66 43.75 80.7 39.65 61.22 78.15 89.43 89.43 85.3 12.38 47.04 79.8 50.79 65.64 84.1 16.61 50.89 79.7 51.98 65.99 利用由拉格朗日插值可求得 、 、 。FtDWt 進料口 ： , =82.55t 82.382.3-15=607460FFt 塔頂 ： ， =78.28D159.4.9.DtD 塔釜 ： ， =99.19Wt13WWt 精餾段平均溫度 182.57.80.415FD 提餾段平均溫度 29t 3.3.2 液體平均黏度和實際塔板數(shù)計算 查手冊知水在不同溫度下的黏度 水在不同溫度下的黏度 溫度 黏度 mPas溫度 黏度 mPas - 17 - 81 0.3521 90 0.3165 82 0.3478 91 0.3130 查有機液體粘度共線圖可得： =80.415 查圖及表得： =0.355mPa.s =0.425 mPa.st1 水 醇 =90.87 查圖及表得： =0.313mPa.s =0.365 mPa.s2 水 醇 精餾段平均溫度 =80.4151t 液相組成 ： ， =43.17%x180.7980.4579.365x1x 氣相組成 ： ， =62.62%1y1.826y1y 提餾段平均溫度 =90.87t 液相組成 ： ， =5.68%2x295.-80.7-9=11x2x 氣相組成 ： ， =32.61%2y1.-.-73y2y 精餾段黏度： 1110.45.3170.51.4370.85xx mPas醇 水 提餾段黏度 222.6.86.31xx s 醇 水 1.求相對揮發(fā)度 （1） 精餾段揮發(fā)度： 11110.437,0.62568385=.147AABBAxyyX由 計 算 得 ： - 18 - （2） 提鎦段揮發(fā)度： 2222220.568,0.3610.943,0.67398.57AABBBAxyxyx由 得所 以 = 2.板效的計算 板效率與塔板結構，操作條件，物質的物理性質及流體力學性質有關，它 反映了實際塔板上傳質過程進行的程度。板效率可用奧康奈爾公式： 計算。 其中： 塔頂與塔底平均溫度下的相對揮發(fā)度； 塔頂與塔底平均溫度下的液相粘度 mPa.s。L （1）精餾段 已知 215 =0.49 =0.50980.24(.38) = =P 19.60.5塊 故 =20 塊精 （2）提餾段 已知 28.0350.316Lmpas .45.49()9TE = =P17.690.3塊 故 =8 塊p - 19 - （3）全塔實際塔板數(shù) 全塔所需實際塔板數(shù)： = + =20+8=28 塊PNp 全塔效率： -14-1028TPE%46.3% 故實際加料板位置在第 21 塊塔板 3.3.3 平均摩爾質量計算 （1）精餾段的平均摩爾質量 精餾段平均溫度 1t =80.415 液相組成 x： =43.17% 氣相組成 1y： =62.62% 所以 460.3718(0.437).9LM kg/kmol 12625V kg/kmol （2）提餾段平均摩爾質量 提餾段平均溫度 2t =90.87 液相組成 x： =5.68% 氣相組成 2y： =32.61% 所以 460.581(0.568)19.LM kg/kmol 23327V kg/kmol - 20 - 3.3.4 液體平均表面張力計算 二元有機物-水溶液表面張力可用下列各式計算 1/41/41/4mswso 注： 00ww xVxV 00/ /sws ssxx 2/3/ 2/3lg.41qw owVqBQT ,2lg1swswsooAA , , 式中下角標，w,o,s 分別代表水、有機物及表面部分； xw、 xo 指主體部分 的分子數(shù)， Vw、 Vo 主體部分的分子體積，w、o 為純水、有機物的表面張力， 對乙醇 q = 2。 （1）精餾段： 180.45Ct32.6/.3wmVcmol3467.510/1.2o l 不同溫度下乙醇和水的表面張力 溫度/ 70 80 90 100 - 21 - 乙醇表面張力/10 - 3N/m2 18 17.15 16.2 15.2 水表面張力/10 -3N/m2 64.3 62.6 60.7 58.8 乙醇表面張力： 90816.27.51745乙 醇乙 醇 , 水表面張力： 0.462.560.72.67水水 ,211o1WWoxVx20.437.60.437.50437.52lgl(0.35)-.46 WoB2/32/30.410.914oWVqQT.60.941.7AB 聯(lián)立方程組： 2lg1SWSOOA , 代入求得： 0.84SS=0.186 ,1/41/41/41/41/432.(2.).(7.6),2.710/mmswso mN （2）提餾段 提餾段平均溫度 =90.872t - 22 - 3 18 9.4/23.wmVcmol 3 6 50./.9o l 乙醇表面張力： 181.26.15.670.75乙 醇乙 醇 , 水表面張力： 909.870.358.6.水水 ,2Wo21.5.45.008190.568.12lglg.3.7oB2/32/30.410.67oWVqQT.70.6.7AB 聯(lián)立方程組： 2lg1SWSSooA , 代入求得： 0.352SSo=0.648, 1/ 1/41/4 -30.68.2.35.39.710/m mNm , 3.4 精餾塔的塔體工藝尺寸設計 3.4.1 塔徑的計算 精餾段的氣、液相體積流率為 - 23 - /(+1)3.42.983.2VRD/ +41.0LqF3v1(.).5.67/3603602SMms（ ） 3.7/hSVh-3114.90.6140/36068LLSRDsA330.2./hhs m 提餾段的氣、液相體積流率為 3v283.7.1.69/600sVMs -3245840/2LS m 由 maxLvuC 式中 C 由式 計算，其中 由史密斯關聯(lián)圖查取，0.22()M20C 史密斯關聯(lián)圖 - 24 - （1）精餾段： 1122.80.3()().45hLvV ， 則 ，0.45THm取 板 間 距 .7Lhm板 上 液 層 高 度 ， 0.4570.38TLHhm20.78C0.20.27()()98M1max 1.35.982.03/LVu ms 因為 max0.6.u 取安全系數(shù) 0.7，則空塔氣速為max.7.2391.48/us40.67.sVD 按標準塔徑圓整后為 D=0.8m， 塔截面積為 22