X、Y軸直線滑臺(tái)設(shè)計(jì)【含CAD圖紙+文檔】

壓縮包內(nèi)含有CAD圖紙和說(shuō)明書,均可直接下載獲得文件，所見(jiàn)所得，電腦查看更方便。Q 197216396 或 11970985 基于線性開關(guān)磁阻電機(jī)的工業(yè)用X-Y工作臺(tái)的高精度控制J.F. Pan a, Norbert C. Cheung b,n, Yu Zou aa 中國(guó)廣東省深圳市南海路深圳大學(xué)，機(jī)電控制工程學(xué)院，自動(dòng)化科學(xué)系b 香港九龍紅磡，香港理工大學(xué)，電機(jī)工程系文章信息文章歷史：2011年12月16日被接收2012年7月31日接收到修改后的文章2012年8月13日被認(rèn)可2012年9月12日在網(wǎng)上發(fā)表關(guān)鍵詞：直接驅(qū)動(dòng)、線性開關(guān)磁阻電動(dòng)機(jī)、自適應(yīng)控制、參數(shù)辨識(shí)摘要本文提出了應(yīng)用直接激勵(lì)線性開關(guān)磁阻電動(dòng)機(jī)(LSRM)原理的X-Y工作臺(tái)的設(shè)計(jì)。這種X-Y工作臺(tái)具有成本低、簡(jiǎn)單和穩(wěn)定的機(jī)械結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)。在介紹這個(gè)設(shè)計(jì)過(guò)程后，X-Y工作臺(tái)有了一個(gè)基于在線參數(shù)辨識(shí)和極點(diǎn)配置調(diào)節(jié)的自適應(yīng)的位置控制的發(fā)展方案。實(shí)驗(yàn)結(jié)果證明了其可行性并且比傳統(tǒng)的PID控制器具有更好的動(dòng)態(tài)響應(yīng)，靜態(tài)性能和抗干擾的穩(wěn)定性。預(yù)計(jì)這個(gè)新的二維直接驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)能在高精密制造領(lǐng)域得到應(yīng)用。1 介紹現(xiàn)代工業(yè)自動(dòng)化系統(tǒng)通常需要高速或高精度的直線運(yùn)動(dòng)。這通常由耦合旋轉(zhuǎn)電機(jī)的機(jī)械操作者實(shí)現(xiàn)，如齒輪或皮帶的旋轉(zhuǎn)直線運(yùn)動(dòng)直接的轉(zhuǎn)換。這種機(jī)械變速箱不僅降低線性的性能，而且還引進(jìn)齒隙，摩擦和慣性負(fù)載系統(tǒng)。隨著電力電子技術(shù)和運(yùn)動(dòng)控制算法的快速發(fā)展，直接驅(qū)動(dòng)機(jī)器已經(jīng)引起了研究人員的注意。在直接驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)中，電能被直接轉(zhuǎn)換成機(jī)械能輸出，消除任何機(jī)械能轉(zhuǎn)換。與直接耦合的方法相比，致動(dòng)器的機(jī)械結(jié)構(gòu)可以大大簡(jiǎn)化，整個(gè)系統(tǒng)將很容易組裝，降低成本，并提高性能。線性直驅(qū)式機(jī)中，線性永磁電機(jī)（LPMMs），線性感應(yīng)電機(jī)（LIMS）和線性交換磁阻電機(jī)（LSRMs）是常用的。和旋轉(zhuǎn)感應(yīng)電機(jī)類似，在適當(dāng)?shù)目刂扑惴ㄏ驴梢缘玫剑€性感應(yīng)電機(jī)具有堅(jiān)固的機(jī)械結(jié)構(gòu)和平穩(wěn)的力輸出。然而，高氣隙磁通密度是難以以開發(fā)的，較大的一端的影響給系統(tǒng)施加了嚴(yán)重的控制負(fù)擔(dān)。在所有類型的線性機(jī)器中，線性永磁電機(jī)具有相對(duì)高的效率和較大的調(diào)速范圍；因此，它是一個(gè)可行的候選，用來(lái)滿足日益增加的在工業(yè)應(yīng)用中的高精確度的需求。由于線性永磁電機(jī)依賴于永久磁鐵的磁力，由于永久磁體的特征，不可避免的是，系統(tǒng)成本是高的，操作溫度范圍也是有限的。此外，線性永磁電機(jī)更容易受負(fù)載、力波紋和儀表變化等的擾動(dòng)，這顯著地惡化系統(tǒng)性能。開關(guān)磁阻電機(jī)（SRMs）有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、穩(wěn)定性高、無(wú)永久磁鐵的優(yōu)點(diǎn)。雖然SRM的控制是復(fù)雜的，由于在磁路中固有的高度非線性特性， SRMs已成功地應(yīng)用在許多高精度的調(diào)速領(lǐng)域。與LPMMs相比，LSRMs有一個(gè)相對(duì)較低的功率密度，然而，簡(jiǎn)單而堅(jiān)固的結(jié)構(gòu)和低系統(tǒng)實(shí)施成本，讓他們?cè)诘娃D(zhuǎn)速，高精度的工業(yè)應(yīng)用上可行的替代LPMMs。在本文中，介紹了一個(gè)LSRM基于二維（2D）的X-Y機(jī)器的設(shè)計(jì)方法。工業(yè)制造環(huán)境充滿了多種的干擾，例如耦合干擾，不可測(cè)量的摩擦，外部負(fù)載擾動(dòng)和未建模動(dòng)態(tài)等。因此，應(yīng)采取適當(dāng)?shù)拇胧?，以?shí)時(shí)正確地檢測(cè)和補(bǔ)償干擾。用一個(gè)傳統(tǒng)的比例-積分-微分（PID）控制器來(lái)應(yīng)付與干擾和變化是很困難的，因?yàn)樗脑O(shè)計(jì)主要是基于系統(tǒng)的靜態(tài)模型。因此為了克服這種缺陷，必須引入一種擾動(dòng)檢測(cè)和實(shí)時(shí)補(bǔ)償?shù)目刂扑惴?。根?jù)以前的學(xué)習(xí)和研究，作者們成功實(shí)現(xiàn)了一個(gè)基于LSRM的在線參數(shù)辨識(shí)的自適應(yīng)X-Y機(jī)器來(lái)糾正干擾和機(jī)械缺陷，提高系統(tǒng)的穩(wěn)定性操作。2 設(shè)計(jì)與實(shí)施由LSRMs驅(qū)動(dòng)的X-Y工作臺(tái)具有“被動(dòng)-定子-活性-發(fā)動(dòng)機(jī)”的結(jié)構(gòu)，這樣的安排具有以下優(yōu)點(diǎn)：1 不帶復(fù)雜的線圈陣列的制造簡(jiǎn)單的定子機(jī)座2 靈活的行駛范圍和定子尺寸3安裝線圈繞組的發(fā)動(dòng)機(jī)插槽易于制造由于這個(gè)X-Y工作臺(tái)是專為低速，高精度的應(yīng)用而設(shè)計(jì)的，為了滿足與最大輸出力的要求，不管最終的效果如何，每個(gè)相位的正常和推進(jìn)力的線性區(qū)域可以從下面的等式推導(dǎo)出：其中s是行駛距離，l是堆棧的長(zhǎng)度，N是圈數(shù)，i是相電流，是從對(duì)齊到未對(duì)準(zhǔn)位置的變化的相電感。其他參數(shù)在圖1中說(shuō)明，在一般情況下，是電機(jī)的幾何形狀(d,p,l,z)的函數(shù)。相電感可以由傅里葉級(jí)數(shù)表示。如果確定了第一階段的近似值，自感等于其中是相漏感，是在初級(jí)側(cè)極齒的數(shù)目。一個(gè)齒的歸一化的磁導(dǎo)率的傅里葉系數(shù)C0和C1可以在磁極間距相對(duì)于空氣隙長(zhǎng)度標(biāo)準(zhǔn)的工作臺(tái)中找到。在兩個(gè)LSRMs的情況下，根據(jù)實(shí)際和準(zhǔn)確的機(jī)械制造和對(duì)應(yīng)的選擇，NS設(shè)定為2，氣隙長(zhǎng)度z在X和Y方向分別被設(shè)定為0.2mm和0.3mm。由于Y軸承載著X軸和承擔(dān)更多的重量和負(fù)載，堆疊長(zhǎng)度選定為X方向的2倍。本發(fā)明的機(jī)器的機(jī)械尺寸都總結(jié)在表1中，有兩套LSRMs的堆疊在彼此的頂部的制造出來(lái)的原型如圖2所示。定子和動(dòng)子都用鋁合金制造，以減少總重量。硅鋼片層疊圖1電機(jī)參數(shù)的定義表1原型規(guī)格行程 (X/Y) (mm)120/170氣隙 (X/Y)z (mm)0.2/0.3立桿間距 p (mm)12齒寬 d (mm)6X移動(dòng)平臺(tái)的質(zhì)量1.5Y移動(dòng)平臺(tái)的質(zhì)量（不包括X移動(dòng)平臺(tái)）2.8每相的圈數(shù) N160堆棧長(zhǎng)度 l (mm)24/48編碼器分辨率 (mm)0.5圖2機(jī)器的原型在定子和動(dòng)子之間，以促進(jìn)磁通。一對(duì)直線運(yùn)動(dòng)導(dǎo)軌滑動(dòng)順暢，并支撐移動(dòng)平臺(tái)在各運(yùn)動(dòng)軸的移動(dòng)。線性光學(xué)編碼器安裝在每個(gè)LSRM上用來(lái)觀測(cè)運(yùn)動(dòng)軌跡，并提供位置反饋。每個(gè)軸的運(yùn)動(dòng)平臺(tái)的運(yùn)動(dòng)是由與一個(gè)典型“6/4旋轉(zhuǎn)SR電機(jī)結(jié)構(gòu)一致的3個(gè)勵(lì)磁線圈組成的。每個(gè)線圈可以被一個(gè)磁去耦結(jié)構(gòu)獨(dú)立驅(qū)動(dòng)。線圈是120度角分開的，以相應(yīng)地提供a，b和c相。從整體的機(jī)器結(jié)構(gòu)來(lái)看，因?yàn)闆](méi)有永久磁鐵，涉及到滾珠絲杠或機(jī)械聯(lián)接件，制造成本比旋轉(zhuǎn)電機(jī)附加的機(jī)械操作人員或LPMM為基礎(chǔ)的X-Y平臺(tái)大大降低。3. 理論描述3.1動(dòng)態(tài)模型支配整個(gè)運(yùn)動(dòng)系統(tǒng)的力學(xué)方程可以以狀態(tài)空間形式描述如下：其中s,v,B,M,f和分別表示位置，速度，摩擦系數(shù)，質(zhì)量，總量和負(fù)載力。符號(hào)x（y）表示運(yùn)動(dòng)的X軸或Y軸。式（6）和（7）可進(jìn)一步表示為對(duì)于高精度的位置控制的應(yīng)用程序可以得到的結(jié)論是，施加在X或Y移動(dòng)工作臺(tái)上的總的力應(yīng)適當(dāng)?shù)卣{(diào)節(jié)。因此，每根軸運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)可被視為一個(gè)有fx(y) 總力和sx(y) 位置單輸入單輸出（SISO）系統(tǒng)。根據(jù)電學(xué)知識(shí)，第k相位(k = a,b,c)可以用電壓方程表示為Ukx(y), Rkx(y), 和 ikx(y) 分別表示端電壓，線圈電阻和電流。重新整理電壓平衡方程并忽略相互漏磁鏈就像文獻(xiàn)12中所描述的，相互聯(lián)動(dòng)磁通在有限元分析結(jié)果可以忽略不計(jì)。由于本機(jī)是用于位置控制應(yīng)用而設(shè)計(jì)的，每根運(yùn)動(dòng)軸的控制系統(tǒng)可以作為具有一個(gè)有線性控制環(huán)和位置外控制的雙回路的控制系統(tǒng)的特征。由于實(shí)時(shí)操作環(huán)境是充滿噪音和干擾，式（8）中描述的二階系統(tǒng)可以進(jìn)一步以離散時(shí)間形式表示為13 其中和是要確定的多項(xiàng)式，表示X軸和Y軸的所有未知干擾。多項(xiàng)式和對(duì)應(yīng)于典型的離散時(shí)間多項(xiàng)式形式因此，在線系統(tǒng)識(shí)別的目的是正確地估計(jì)包含每個(gè)軸的所有動(dòng)態(tài)信息的a1, a2, b0和b1 。3.2 在線系統(tǒng)辨識(shí)式（11）可以被認(rèn)為是一個(gè)典型的最小二乘形式,雖然干擾可能會(huì)以任何形式進(jìn)入到控制系統(tǒng)中的任何地方。對(duì)于第n個(gè)估計(jì)，其中在上述方程中所描述的參數(shù)可以以如下遞推最小二乘方法估計(jì)13隨機(jī)誤差可以表示為其中，G是增益，P是協(xié)方差矩陣。是反映了收斂速度和跟蹤能力之間的關(guān)系的遺忘因子，它可取0和1 13。較大的遺忘因子代表了對(duì)以前的數(shù)據(jù)和識(shí)別的靈敏度低更多的信任。對(duì)于X-Y工作臺(tái)，運(yùn)動(dòng)的兩個(gè)軸的快速的識(shí)別速度和適中的聚光波紋的被選擇為0.99。對(duì)于初始狀態(tài)，P(0)可以選擇為rI44 ，其中r為定值，I44 為一個(gè)四維的單位矩陣。如果從本估計(jì)值到最后一步的相對(duì)誤差比較小，可以認(rèn)為，本估計(jì)值是正確的。然后，終止該程序的遞歸計(jì)算的標(biāo)準(zhǔn)可以被設(shè)置為其中，是一個(gè)小的正數(shù)。3.3基于極點(diǎn)配置的自適應(yīng)控制器的設(shè)計(jì)自適應(yīng)控制器的設(shè)計(jì)是基于在線參數(shù)識(shí)別的結(jié)果，它可以表示在實(shí)時(shí)的機(jī)器系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)。在極點(diǎn)配置算法的基礎(chǔ)上，提出的自適應(yīng)控制器的結(jié)構(gòu)的離散表示法如圖3所示，其中，x（t）和y（t）分別表示輸入變量和輸出變量。u是控制輸出，由多項(xiàng)式來(lái)確定，被假定為是一個(gè)首一多項(xiàng)式如 X或Y工作臺(tái)的運(yùn)動(dòng)系統(tǒng)總力控制輸入fx（y）與控制輸出u之間的關(guān)系可以表示為離散時(shí)間基礎(chǔ)上必須滿足條件MR，TR。假設(shè)所需的閉環(huán)極點(diǎn)和零多項(xiàng)式分別為Am和Bm。極點(diǎn)配置設(shè)計(jì)的目標(biāo)是指定所需的閉環(huán)極點(diǎn)，從而使系統(tǒng)輸出完全跟蹤輸入命令來(lái)實(shí)現(xiàn)高精度位置控制性能。因此，閉環(huán)極點(diǎn)方程可以表示為其中可以被視為能被0取代的多項(xiàng)式的觀察者14。是所需的磁極多項(xiàng)式。因果關(guān)系的條件表示如下，其中，多項(xiàng)式包含所需的閉環(huán)零。多項(xiàng)式和分別包含式（21）中離散傳遞函數(shù)的分母和分子的系統(tǒng)信息，系數(shù)可以由在線參數(shù)估計(jì)推得。和作為首一多項(xiàng)式和互素。因此，閉環(huán)控制的輸出可以圖3 控制器結(jié)構(gòu)表示為極點(diǎn)配置設(shè)計(jì)的主要目標(biāo)是指定所需的閉環(huán)特征多項(xiàng)式。沒(méi)有零取消的控制器設(shè)計(jì)被應(yīng)用在所需的閉環(huán)傳遞函數(shù)其中的是作為單位穩(wěn)態(tài)增益。然后式（24）可以變?yōu)榍蠼鈘，m0和m1，可以得到14 由于與指令信號(hào)的輸入相比干擾因素是相對(duì)緩慢的，多項(xiàng)式可以被認(rèn)為有因子的14其中表示白噪聲。對(duì)于取消顯示干擾，因子可以被要求以下面的形式包含其中是一個(gè)多項(xiàng)式。如果結(jié)果R0，M0和T0和多項(xiàng)式和滿足下面的公式，那么我們有系統(tǒng)輸出變?yōu)閺纳厦娴牡仁娇梢缘贸鼋Y(jié)論，該系統(tǒng)輸出可以以期望的方式跟蹤輸入命令，并對(duì)如果選擇和作為穩(wěn)定多項(xiàng)式的負(fù)載擾動(dòng)不敏感15。從上面的扣除，每個(gè)軸的運(yùn)動(dòng)識(shí)別和控制過(guò)程可描述為如圖4所示。圖4識(shí)別和控制流程圖3.4 自適應(yīng)控制器的收斂性分析識(shí)別過(guò)程的收斂性分析可以表示為如下。對(duì)于有如下形式的時(shí)不變隨機(jī)系統(tǒng)，其中，y（t）是系統(tǒng)的輸出，是由識(shí)別的系統(tǒng)隨時(shí)間變化的參數(shù)矢量，是退回的信息矢量，是一個(gè)具有零均值的隨機(jī)噪聲序列。模型（33）識(shí)別隨時(shí)間變化的模型參數(shù)矢量的遺忘因子的最小二乘算法可以被描述為其中表示的估計(jì)，是遺忘因子，是一個(gè)的隨機(jī)變量的協(xié)方差矩陣，是一個(gè)的隨機(jī)變量。和是獨(dú)立的。引理1 對(duì)于系統(tǒng)和（33） - （35）的算法，分別地，如果存在常數(shù)和一個(gè)整數(shù)，使得對(duì)任意，下面的強(qiáng)持續(xù)激勵(lì)條件持有，然后為了滿足，證明 由16，我們得到這樣就完成了證明引理1。定理1 由式（33）表示的系統(tǒng)和在（34）和（35）中描繪的最小二乘遺忘因子算法（LSFF），假設(shè)條件（36）成立，那么我們就可以有參數(shù)變化率是有界限的，和是獨(dú)立的，即然后由于，由LSFF給出的的估計(jì)誤差是一致有界的條件（40）和（41）的詳細(xì)證明可以從17中找到。定理2 在式（33）表示的不隨時(shí)間變化的隨機(jī)系統(tǒng)中，假設(shè)條件（36），（40）和（41）成立，則LSFF算法給出的滿足17，其中是v(t)的方差。式（43）表示，對(duì)于任意t0，存在常數(shù)，整數(shù)和LSFF算法給出了有界均方參數(shù)估計(jì)誤差（PEE）和PEE收斂為零一個(gè)均方意義的有界常數(shù)M017。由于控制器的輸入和輸出的關(guān)系可以表示為方程（21），自適應(yīng)控制器的輸出是從基于系統(tǒng)識(shí)別結(jié)果中調(diào)整和中獲得的。如果包含所需的閉環(huán)極點(diǎn)的都被分配在z平面的單位圓所包圍的值，在基礎(chǔ)上自適應(yīng)控制器的極點(diǎn)配置算法的系統(tǒng)的穩(wěn)定性可以被確保14。根據(jù)公式。 （7），控制的傳遞函數(shù)可以進(jìn)一步表示為其中K是常數(shù)1000，把米轉(zhuǎn)變?yōu)楹撩?。然后連續(xù)形式的閉環(huán)傳遞函數(shù)可表示為有了零階保持和T= 0.001的采樣時(shí)間，離散傳遞函數(shù)可以通過(guò)z變換為4. 運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)4.1電流控制器考慮工作臺(tái)的移動(dòng)部件的機(jī)械共振，位置控制器的帶寬數(shù)量級(jí)為10Hz18，因此，兩個(gè)時(shí)間刻度控制拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)可以應(yīng)用。由于從機(jī)械可變位置的動(dòng)態(tài)比電可變電流的慢得多，當(dāng)所有的機(jī)械變量都被考慮到時(shí)，電磁變量可以被認(rèn)為是保持在穩(wěn)態(tài)的。因此，當(dāng)電磁變量確定時(shí)，機(jī)械變量可以被認(rèn)為是不變的?？焖賰?nèi)部循環(huán)控制器是用來(lái)跟蹤通過(guò)電機(jī)繞組的采樣率范圍為10 kHz的電流，準(zhǔn)時(shí)糾正電流誤差，而較慢的外部循環(huán)的位置控制器用于跟蹤參考位置的情況。對(duì)于任一軸的電流控制器，3個(gè)不對(duì)稱橋脈沖寬度調(diào)制（PWM）逆變器被應(yīng)用使得高動(dòng)態(tài)響應(yīng)可以在每個(gè)階段獨(dú)立享用以下的電流漣波9。在PWM驅(qū)動(dòng)器一側(cè)，任何一相的輸出電流和輸入電壓之間的關(guān)系是，其中ik是輸入電流，Vk是輸入電壓。R是繞組電阻，Lk是相電壓。式（47）可進(jìn)一步表示為其中C是轉(zhuǎn)換器的增益，Uk是控制器的輸入。系統(tǒng)植物可以被表示為一階系統(tǒng)，其中Kc是一個(gè)常數(shù)。一種改進(jìn)的比例積分（PI）控制器被應(yīng)用在電流調(diào)節(jié)上，支配控制器的傳遞函數(shù)如下所示，注意到，傳遞函數(shù)可以進(jìn)一步簡(jiǎn)化為系數(shù)Kp和Ki可以從阻尼因子和一個(gè)典型的如下所示的二階系統(tǒng)的固有振動(dòng)頻率中確定，給Kp和Ki選擇一個(gè)適當(dāng)?shù)闹?，誤差會(huì)在相對(duì)短的時(shí)間之內(nèi)降低為零，可以實(shí)現(xiàn)無(wú)過(guò)沖響應(yīng)8。4.2 速度控制器的設(shè)計(jì)在伺服控制應(yīng)用中，速度調(diào)節(jié)經(jīng)常用來(lái)確保機(jī)器服從指定的速度參考配置文件并提供相應(yīng)的瞬變軌跡控制回路。內(nèi)部電流和外彈道環(huán)路之間，中間環(huán)調(diào)速用于調(diào)節(jié)速度曲線，并提高整機(jī)的性能。對(duì)于提出的X-Y工作臺(tái)的高精度的伺服控制應(yīng)用，建議了適當(dāng)?shù)乃俣瓤刂苹芈返膶?shí)現(xiàn)，并在電流和位置控制回路之間插入。為了速度控制環(huán)的設(shè)計(jì)簡(jiǎn)化，通常電流環(huán)路的響應(yīng)速度至少是速度環(huán)的響應(yīng)速度的10倍，由于這樣的事實(shí)，可以假定電流環(huán)路的延遲是可以忽略不計(jì)的8。對(duì)于運(yùn)動(dòng)的任一軸，忽略負(fù)荷力，控制的X-Y工作臺(tái)的速度行為的傳遞函數(shù)可表示如下，如果一個(gè)簡(jiǎn)單的PI控制器用來(lái)兩個(gè)軸的轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)的傳遞函數(shù)C（s），從圖5所示速度控制的方框圖可以得到，高速響應(yīng)的傳遞函數(shù)可表示為其中和分別是速度控制器的比例和積分增益。傳遞函數(shù)有兩個(gè)極點(diǎn)，只有一個(gè)零。由于積分增益遠(yuǎn)小于比例增益8，只有零可忽略不計(jì)，傳遞函數(shù)可以進(jìn)一步簡(jiǎn)化為傳遞函數(shù)可以被認(rèn)為是一個(gè)典型的二階系統(tǒng)的比例K為的順序控制系統(tǒng)。從而阻尼系數(shù)和自然頻率，可以認(rèn)為被發(fā)現(xiàn)如下，圖5 速度控制框圖速度控制回路系數(shù)和從方程（57）中確認(rèn)。通過(guò)給和選擇一個(gè)合適的值，誤差將在相對(duì)短的時(shí)間內(nèi)逐漸減少至零，無(wú)過(guò)沖的響應(yīng)可以實(shí)現(xiàn)。隨著和收益分別調(diào)整為5和0.2，可以預(yù)測(cè)出無(wú)超調(diào)的X工作臺(tái)控制系統(tǒng)的響應(yīng)速度。X工作臺(tái)階躍響應(yīng)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果，可以在圖6中顯示。它采用移動(dòng)平臺(tái)為0.15 s來(lái)到達(dá)目的地的速度參考。輸出波形不表現(xiàn)出任何的建議的比例和被應(yīng)用的積分增益的超調(diào)，這證明，速度控制回路中采用的PI控制器保持了一個(gè)理想的跟蹤響應(yīng)。4.3 多相位激勵(lì)和線性化的位置控制器外邊的位置控制回路的操作是基于電流和轉(zhuǎn)速控制器具有良好的跟蹤能力這樣的假設(shè)。為了使適當(dāng)?shù)牧Σy和噪聲的平穩(wěn)運(yùn)行，一個(gè)多階段激勵(lì)計(jì)劃應(yīng)用在了各運(yùn)動(dòng)軸，一個(gè)線性化方案用來(lái)根據(jù)所需的總力控制計(jì)算每相力的控制18。對(duì)每個(gè)運(yùn)動(dòng)軸，多相位激勵(lì)方案可以表示在表2中19。由于SR電機(jī)扭矩（力）各自的電流和位置的行為高度非線性關(guān)系，一個(gè)線性化方案被應(yīng)用于每個(gè)LSRM。為了優(yōu)化計(jì)算效率和內(nèi)存消耗，一對(duì)低分辨率的2D 2727 - 矩陣的查找表用于雙線性插值的每個(gè)運(yùn)動(dòng)軸計(jì)算中間值。這將產(chǎn)生一個(gè)從原來(lái)的非線性函數(shù)相當(dāng)?shù)偷淖顗那闆r的偏差，輸出值還可以按照流暢性18。整體狀況與所提出的自適應(yīng)控制器因此可以推導(dǎo)出在圖7所示。多相激勵(lì)計(jì)劃第一次決定應(yīng)該根據(jù)電流位置方程和力控制方程來(lái)激勵(lì)的相。激發(fā)階段的力參考值是根據(jù)表2的X或Y工作臺(tái)的力的命令來(lái)分配的。接著，每個(gè)相的電流指令的反比關(guān)系可以從二維查找表中得出。最后，實(shí)際電流是電流控制器的輸出。5實(shí)施結(jié)果這個(gè)實(shí)驗(yàn)是在一個(gè)基于PCI的dSPACE DS1104控制器上實(shí)現(xiàn)的。從控制板上的接口電路由兩個(gè)24位的數(shù)字增量編碼器通道構(gòu)成，提供每個(gè)軸的速度和位置反饋。當(dāng)前的驅(qū)動(dòng)程序接收到的從數(shù)字到模擬轉(zhuǎn)換器的命令信號(hào)，用于給運(yùn)動(dòng)兩軸的各相提供電流激勵(lì)。控制算法在Matlab / Simulink平臺(tái)編程的，編譯后可以轉(zhuǎn)換成C代碼并下載到控制器卡的DSP芯片里?？刂茀?shù)是在線調(diào)節(jié)的，控制系統(tǒng)的當(dāng)前狀態(tài)也相應(yīng)顯示。5.1參數(shù)辨識(shí)由于各運(yùn)動(dòng)軸的LSRM在自適應(yīng)算法下不能自啟動(dòng)，PID調(diào)節(jié)實(shí)現(xiàn)了閉環(huán)位置控制和在線參數(shù)辨識(shí)。位置算法在參數(shù)識(shí)別后切換到自適應(yīng)控制器是完整的。如圖8所示，PID調(diào)節(jié)器的鑒定結(jié)果，所有參數(shù)收斂大約需要1.5-2 s。由于各運(yùn)動(dòng)軸的機(jī)械和電氣參數(shù)是不同的，所以對(duì)應(yīng)的鑒定結(jié)果也是不同的。識(shí)別過(guò)程后是穩(wěn)定的，自適應(yīng)控制器可以代替PID的方法。圖6 高速響應(yīng)的實(shí)驗(yàn)結(jié)果圖7 機(jī)器的一個(gè)軸的位置控制框圖表2 XY工作臺(tái)的多相激勵(lì)計(jì)劃注意: 是與相a相完全一致的位置圖8 (a) X工作臺(tái) (b) Y 工作臺(tái)參數(shù)識(shí)別的結(jié)果表3 參數(shù)調(diào)節(jié)5.2 性能測(cè)試比較PID和自適應(yīng)控制方法之間的控制性能，PID控制和自適應(yīng)控制的控制變量被規(guī)定為相同的狀態(tài)，雖然操作條件是多種多樣的，但是它們保持不變。方波的參數(shù)設(shè)定振幅為20mm，周期為3s，調(diào)節(jié)為額定狀態(tài)參數(shù)列于表3，每個(gè)運(yùn)動(dòng)軸的動(dòng)態(tài)誤差分布示于圖7中。很顯然，每個(gè)運(yùn)動(dòng)軸的PDI控制器從過(guò)沖的兩個(gè)控制器的移動(dòng)響應(yīng)波形有相對(duì)巨大的靜態(tài)錯(cuò)誤。然而，自適應(yīng)控制器的性能提供了一個(gè)平滑的動(dòng)態(tài)過(guò)渡和X和Y軸分別為和的靜態(tài)誤差。PID和自適應(yīng)控制器的參數(shù)在表3中示出，所有復(fù)合命令參考不變。每個(gè)運(yùn)動(dòng)軸的動(dòng)態(tài)響應(yīng)可以在圖9中找到。對(duì)于復(fù)合命令的機(jī)器的實(shí)際操作下，命令為每個(gè)軸可以從脫鉤運(yùn)動(dòng)結(jié)構(gòu)獨(dú)立設(shè)計(jì)。當(dāng)在0度相差異平方波形的位置命令下畫一條線時(shí)，X-Y工作臺(tái)的響應(yīng)表示在圖10中。由于有一個(gè)方形輪廓的急劇轉(zhuǎn)變，PID控制器的動(dòng)態(tài)性能在每一個(gè)角落惡化。然而，自適應(yīng)控制器的響應(yīng)提供了一個(gè)合理的過(guò)沖和動(dòng)態(tài)誤差。正弦指令引用也被用作性能測(cè)試。在混合物命令信號(hào)下，工作臺(tái)會(huì)畫一個(gè)統(tǒng)一位置指令的圓和一條180相位差的線，如圖11所示。很顯然，和PDI相比，自適應(yīng)控制器下的跟蹤配置文件更精確。圖9 每個(gè)運(yùn)動(dòng)軸(a) X 和 (b) Y的動(dòng)態(tài)響應(yīng)圖10 機(jī)器的響應(yīng)-線圖11 軌跡響應(yīng)-圓圈5.3穩(wěn)定性測(cè)試 為了進(jìn)一步測(cè)試機(jī)器在干擾的環(huán)境中的性能，在X軸工作臺(tái)位置控制器塊前加入15N的恒定阻力，所有控制參數(shù)不變。為了避免干擾下的嚴(yán)重操作變化，波形的上升和下降平滑過(guò)渡部分的三階S-輪廓被用作位置命令20。如圖12所示，PID控制器的跟蹤配置不斷遇到比較大的錯(cuò)誤，這種差距是不能夠糾正的。然而，自適應(yīng)控制器能夠在同一時(shí)間補(bǔ)償一個(gè)合理的動(dòng)態(tài)和靜態(tài)響應(yīng)的力擾動(dòng)。圖12干擾下的軌跡反應(yīng)6 結(jié)論本文中已經(jīng)討論了基于LSRM的X-Y工作臺(tái)的設(shè)計(jì)方法。由于傳統(tǒng)旋轉(zhuǎn)電機(jī)和機(jī)械操作員的機(jī)器有成本高、結(jié)構(gòu)復(fù)雜、需要頻繁地調(diào)節(jié)和維護(hù)的缺點(diǎn)，預(yù)期LSRM為基礎(chǔ)的X-Y工作臺(tái)將用于二維高精度的平移的應(yīng)用，是傳統(tǒng)方法的理想替代品。隨著自適應(yīng)控制器開發(fā)的發(fā)展，可以實(shí)現(xiàn)高精度位置控制。如果提出的X-Y工作臺(tái)可以成功地應(yīng)用在先進(jìn)制造領(lǐng)域，可以預(yù)計(jì)加工及零部件的成本將顯著減少。致謝作者感謝國(guó)家自然科學(xué)基金和廣東省自然科學(xué)基金贊助這一研究項(xiàng)目，項(xiàng)目代碼51007059和S2011010001208; 作者還要感謝香港研究資助局和深圳政府基金5140/07E，JC201005280390A和ZYB200907080073A的支持。參考文獻(xiàn)1 Otten G, Vries JA, Amerongen JV, Rankers AM, Gaal EW. 使用學(xué)習(xí)前饋控制器直線電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制IEEE/ ASME 機(jī)電匯報(bào) 1997:17987.2 Wang Limei, Wu Zhitao, Liu Chunfang. 用于直接驅(qū)動(dòng)X-Y工作臺(tái)反復(fù)使用TS模糊神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)控制器的軌跡跟蹤 機(jī)電一體化和自動(dòng)化國(guó)際聯(lián)盟 ICMA2009年，第3000-3004頁(yè)。3 Hana D, Tordon M, Katupitiya J. 傳統(tǒng)數(shù)控機(jī)床的主動(dòng)軸控制系統(tǒng) IEEE/ ASME高級(jí)智能機(jī)電國(guó)際聯(lián)盟 2003:1188-93。4 Chancharoensook P, Rahman MF. 采用閉環(huán)瞬時(shí)轉(zhuǎn)矩和電流控制器的四相開關(guān)磁阻電機(jī)驅(qū)動(dòng)的高精密的速度控制 IEEE工業(yè)電子學(xué)會(huì)第30屆年度會(huì)議，IECON 2004，P2355-60。5 Divandari M, Koochaki A, Maghsoodloo A, et al 混合觀察員和模糊邏輯轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)的高性能開關(guān)磁阻電機(jī)驅(qū)動(dòng) IEEE國(guó)際工業(yè)電子研討會(huì)2007:1230-5 ISIE。6 Hwu KI, Liaw CM. 開關(guān)磁阻電機(jī)驅(qū)動(dòng)的穩(wěn)定速度控制 IEE，電力應(yīng)用記錄2001，148（4）：345-53。7 Zhao SW, Cheung NC, Gan WC, Yang JM. 使用自校正調(diào)節(jié)器的線性開關(guān)磁阻電機(jī)的高精度位置控制 IEEE電力電子交易2010 25（11）:2820-7。8 Krishnan R. 開關(guān)磁阻電機(jī)驅(qū)動(dòng)器：建模，仿真，分析-SIS，設(shè)計(jì)和應(yīng)用 佛羅里達(dá)州Boca Raton：CRC出版社，2001年，第15-21頁(yè)。9 Boldea I, Nasar SA. 線性電動(dòng)執(zhí)行器和發(fā)電機(jī) 劍橋，英國(guó)：劍橋大學(xué)出版社 1997年第105-115頁(yè)。10 Liu Cheng-Tsung, Kuo Jian-Long. 有磁通解耦繞組的線性可變磁阻電機(jī)的實(shí)驗(yàn)研究和3-D建模 IEEE磁匯報(bào)1994年，30（6）:4737-9第1-2部分。11 Ding Zhigang. 線性步進(jìn)電機(jī)原理，控制和應(yīng)用 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2001年第87-8頁(yè)。12 Sun ZG, Cheung NC, Zhao SW, Gan WC. 開關(guān)磁阻電機(jī)驅(qū)動(dòng)器在磁浮線性轉(zhuǎn)運(yùn)的磁性分析 IEEE車輛技術(shù)匯報(bào)2010，59（9）:4280-8。13 Ljung Lennart. 給用戶的系統(tǒng)識(shí)別原理 2nd ed.Prentice- Hall; 1999 pp. 457.14 自適應(yīng)控制 Addison-Wesley出版社，1995年，第120-5頁(yè)。15 Wilson SS, Carnal CL. 干擾的系統(tǒng)識(shí)別 第26屆東南研討會(huì)的會(huì)議記錄-系統(tǒng)理論，1994年，第502-6頁(yè)。16 Ding F, Yang JB. 討論martingale hyper-convergence定理與遺忘因子最小二乘算法的收斂性 控制理論與應(yīng)用1999，16（4）:569-72中國(guó)。17 Ding Feng, Ding Tao. 遺忘因子最小二乘的算法的收斂性 IEEE環(huán)太平洋地區(qū)的通信，計(jì)算機(jī)和信號(hào)處理記錄2001;2:433-6。18 Pan JF, Cheung NC, Yang Jinming. 一種新型的平面開關(guān)磁阻電機(jī)的高精度位置控制 IEEE工業(yè)電子2005，52（6）:1644-52。19 Husain I, Ehsani M. PWM電流控制的開關(guān)磁阻電機(jī)驅(qū)動(dòng)轉(zhuǎn)矩脈動(dòng)最小化 IEEE電力電子技術(shù)，1996，11（1）:83-8。20 Gan Wai-Chuen, Cheung Norbert C, Qiu Li. 高精度應(yīng)用的線性開關(guān)磁阻電機(jī)的位置控制 IEEE工業(yè)應(yīng)用2003，39（5）:1350-62。