冷庫畢業(yè)設(shè)計

冷庫畢業(yè)設(shè)計,冷庫,畢業(yè)設(shè)計 房間號 101 102 圍護結(jié)構(gòu) 外墻 內(nèi)墻1 內(nèi)墻2 地坪 外墻 門 內(nèi)墻 地坪 Kw 0.357 0.357 0.357 0.3157 0.357 0.449 0.357 0.3175 A 158.2 11.4 25.7 266.75 140.265 4.32 56.931 283 a 1.1 1 1 0.2 1.1 1.5 1 0.2 θw 30.1 θn 0 Q 1869.967 122.501 303.6892 506.9621 1657.97 87.57655 611.7634 540.9121 Φ1X 2803.118994 2898.22222 Φ1 21185.17336 201 301 外墻 門 外墻 門 屋頂 0.357 0.449 0.357 0.449 0.28 392.5 4.32 392.5 4.32 550.342 1.1 1.5 1.1 1.5 1.3 4639.456 87.57655 4639.456 87.57655 6029.767 4727.032527 10756.79962 30.1 0 21185.17336 B.門的熱流量計算表 序號 項目名稱 厚度δ 重度 導(dǎo)熱系數(shù)換熱系數(shù) 比熱 蓄熱系數(shù) 熱阻 計算值 備注 1 αw 0 0 0 23 0 0 0.0435 —————————— 2 1厚鋼板 0.001 7800 58.15 —————461 120.95 2E-05 —————————— 3 100厚泡沫塑料 0.1 18 0.047 —————1172 0.23 2.1277 —————————— 4 1厚鋼板 0.001 7800 58.15 —————461 120.95 0 —————————— 5 αn —— —————————— 18 ——————————0.0556 6 總熱阻R ——————————————————— ———————————————2.22669 R=∑1/a+∑δ/λ 7 圍護結(jié)構(gòu)高溫側(cè)氣溫Tg ———————————————————————————————————30.1 《規(guī)范》3.0.6條 8 圍護結(jié)構(gòu)低溫側(cè)氣溫Td ——————————————————————————————————— 0 ————— 9 高溫側(cè)空氣的露點溫度 ———————————————————————————————————26.5 《規(guī)范》3.0.6條 10 圍護結(jié)構(gòu)熱惰性指標(biāo)D ———————————————————————————————————0.489 D=∑RiDi 11 熱阻修正系數(shù)b ———————————————————————————————————1.2 按照D選擇 12 最小熱阻Rmin ———————————————————————————————————0.432 《規(guī)范》4.4.7條 13 傳熱系數(shù)Kw ———————————————————————————————————0.449 14 圍護結(jié)構(gòu)面積A ———————————————————————————————————4.32 15 溫差修正系數(shù)a ———————————————————————————————————1.1 ————— 16 圍護結(jié)構(gòu)外側(cè)計算溫度 ———————————————————————————————————30.1 ————— 17 圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)側(cè)計算溫度 ——————————————————————————————————— 0 ————— 18 門的熱流量φ1 ———————————————————————————————————64.2228 ————— 繪圖 1 .繪圖依據(jù) 嚴(yán)格按照《采暖通風(fēng)繪圖規(guī)范》進行繪圖。同時參考國家制圖標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。 2.圖紙要求 a.數(shù)量 ：1號圖紙5張，主要包括制冷系統(tǒng)原理圖，機房平剖面圖，2張庫房的平剖面圖，大樣圖。 b.深度：制冷系統(tǒng)原理圖要有機房系統(tǒng)，庫房系統(tǒng)，調(diào)節(jié)站系統(tǒng)，水系統(tǒng)，系統(tǒng)的坡度，變徑符號等。還要絵出自動控制及保護系統(tǒng)，新風(fēng)系統(tǒng)，圖標(biāo)，設(shè)備及配件表，圖例等。 3 對圖紙的具體要求 1.《制冷系統(tǒng)原理圖》 用計算機繪制。線條粗細(xì)分明，設(shè)備線用細(xì)實線其它管子用不同的粗細(xì)線。要考慮到線條的綜合布局，其圖例參考《冷藏庫設(shè)計》，設(shè)備的畫法要形象化，而且前后不可以有矛盾。 2. 《機房平剖面圖》 畫出主要的建筑軸線，水系統(tǒng)管線，自動化控制元件，新風(fēng)系統(tǒng)在機房的部分，還要標(biāo)注明個設(shè)備的定位尺寸，也要畫出機房的軸流風(fēng)機。同時標(biāo)注各房間的房間號。 建議：平面圖用1∶100的比例，剖面圖用1∶50的比例。 3. 《庫房平剖面圖》 畫出建筑的平剖面圖，指北針，地坪標(biāo)高，庫房的送風(fēng)設(shè)備及管道，送風(fēng)口，保溫蝶閥，通向各個冷風(fēng)機的液體管等。 4.《大樣圖》 制冷系統(tǒng)自行設(shè)計的構(gòu)件，要符合機械制圖的要求。 在1號圖上至少畫3個大樣圖?？梢允禽S流風(fēng)機的安裝，空氣分離器的安裝，調(diào)節(jié)站的大樣等。包括大樣的每一條角鋼，螺帽等均要求畫出。 冷藏庫制冷工藝安裝總說明 本說明書是設(shè)計文件之一，是制冷工藝對安裝工程提出的要求。安裝工程除按照施工圖施工外，本說明書與施工圖具有同樣效力。 1 氨壓縮機 1.1 各種氨壓縮機的具體安裝要求(包括試車及驗收要求)，應(yīng)該符合現(xiàn)行的關(guān)于機械設(shè)備安裝及驗收的國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范，而且應(yīng)該符合相應(yīng)產(chǎn)品樣本的技術(shù)要求。 1.2氨壓縮機的基礎(chǔ)在搗灌前，必須以基礎(chǔ)施工圖與實物核對螺孔位置及螺栓長度，初次澆灌的基礎(chǔ)高度，比設(shè)備的地盤安裝標(biāo)高要求低20到40毫米，而且要使其表面粗糙，以便使灌漿時可以牢固結(jié)合。 2 氨壓縮機輔助設(shè)備 2.1 所有輔助設(shè)備，壓力容器（如冷凝器，油氨分離器，貯液桶，放空氣器等）安裝前必須檢查出廠合格證，如無合格證件或者經(jīng)運輸后發(fā)現(xiàn)損傷時，應(yīng)該進行牢固性和氣密性試驗，試壓條件按照一機部氨壓力容器的技術(shù)條件的規(guī)定進行。 2.2 設(shè)備安裝前必須清除鐵銹污物，灰塵；容器內(nèi)應(yīng)該以6千克每平方厘米表壓的壓縮空氣進行單體吹污，直到排凈。 2.3 設(shè)備的基礎(chǔ)在搗灌前必須按照實物核對螺孔的預(yù)留地位。 2.4 設(shè)備的安裝，除了圖紙注明的要求外，一般均要求平直，牢固，準(zhǔn)確，接管線正確。氨油分離器等宜震動的地腳螺栓，應(yīng)該采用雙螺帽或者增加彈簧墊圈。 2.5低溫容器安裝時候應(yīng)該增設(shè)墊木，盡量減少冷橋；墊木應(yīng)該預(yù)先在瀝青中煮過，以防腐。 3 庫房冷卻設(shè)備（冷風(fēng)機） 3.1 冷風(fēng)機安裝前應(yīng)該檢查工廠產(chǎn)品合格證，如果沒有產(chǎn)品合格證，應(yīng)該進行6㎏/㎜2表壓的氣壓試驗，而且要進行吹污。 3.2 冷風(fēng)機水盤安裝時，要注意水盤與排水口的焊接，絕對 不可以滲漏。 3.3 排水管口施工時，應(yīng)嚴(yán)格防止沖霜水和地面水沿下水道滲入地面絕熱層。希望施工過程與土建單位密切配合。 3.4 冷風(fēng)機安裝必須平直，不得歪斜。 3.5 冷風(fēng)機安裝完畢，應(yīng)該開動機器檢查其是否有不正常的震動和風(fēng)葉擦殼等現(xiàn)象。 3.6開動沖霜水閥，檢查配水是否均勻布滿，冷風(fēng)機殼體及擋板有無漏水和漏風(fēng)現(xiàn)象。并且作全面調(diào)整。 4 測量儀表 4.1 所有測量儀表及元件必須采用氨專用產(chǎn)品；安裝前安有關(guān)產(chǎn)品樣本或者技術(shù)文件校核其準(zhǔn)確性。 4.2 所有儀表均應(yīng)該安裝在照明良好，便于觀察，不防礙操作檢修的位置；安裝在室外的儀表，應(yīng)該增加保護罩，以防日曬雨淋。 5 閥門安裝 5.1 氨系統(tǒng)用各種閥門（如截止閥，節(jié)流閥，止回閥，安全閥，浮球閥，電磁閥，電動閥等）均需用氨專用閥門。 5.2 安裝前除制作廠鉛封的安全閥外，必須將閥門逐個拆卸，清除油污，鐵銹。 5.3 截止閥，止回閥，電磁閥，電動閥等有閥線的閥門，應(yīng)該研磨密封線；有墊料的閥門，須檢查墊料是否密封良好（必要時須加以更換）。 5.4 閥門清洗后，應(yīng)該將閥門啟閉4到5次，然后注入煤油，經(jīng)過2小時煤油滲漏方為合格。 5.5 浮球閥，電動閥，電磁閥及浮球式液面指示裝置等，在安裝前單個試驗其靈敏度及其密封性。 5.6各種閥門安裝必須注意氣流的方向，不可以裝反，并必須將閥門安裝平直，閥門手柄嚴(yán)禁超下。 5.7 安全閥安裝前應(yīng)該檢查鉛封情況和出場合格證，不得隨便拆啟。如果其規(guī)定壓力與設(shè)計壓力不符合，應(yīng)該按照專業(yè)技術(shù)規(guī)定將閥進行調(diào)整。做出調(diào)壓記錄。經(jīng)主管人員檢查合格后，在行鉛封。高壓管道及容器上裝設(shè)的安全閥，其中開啟壓力為18千克每平方厘米表壓，低壓管道及容器上裝設(shè)的安全閥，其中開啟壓力為12.5千克每平方厘米表壓。 6 管道安裝 6.1 氨系統(tǒng)管道一律采用無縫鋼管，安裝前必須逐一檢查管材質(zhì)量，并且應(yīng)該將管道里的沙子，鐵屑，油污等物清除干凈。 6.2 氨系統(tǒng)在安裝中不可以有上彎或者下彎現(xiàn)象，以免造成氣囊或者液囊現(xiàn)象。 6.3 凡從壓縮機到冷凝器的高壓排氣管線，當(dāng)其穿過或者接近燃燒材料構(gòu)筑物時，不得使其周圍凈空小于100毫米，否則應(yīng)該以非燃燒材料隔絕。但是為了防止震動，仍應(yīng)該留20到30毫米孔隙。 6.4 管線的安裝應(yīng)該嚴(yán)格符合要求，并保持下列的傾斜方向和坡度： 管道名稱 傾斜方向 傾斜度參數(shù)值（％） 壓縮機到分油器的水平管 向氨油分離器 0.3～0.5 與室外冷凝器相連的排氣管 向冷凝器 0.3~0.5 壓縮機吸氣管的水平段 向氨液分離器或者低壓桶 0.1～0.3 冷凝器到貯液桶的水平管 向高壓桶 0.1～0.5 調(diào)節(jié)站到冷風(fēng)機的水平管 向冷風(fēng)機 0.1～0.3 冷風(fēng)機到調(diào)壓站的水平管 向冷風(fēng)機 0.1～0.3 6.5 法蘭連接 a。當(dāng)管道與設(shè)備閥門采用法蘭連接時，在法蘭凹口內(nèi)必須放厚度為2~ 3的中壓石棉板墊圈。 b。螺紋連接的密封處理，可以采用聚四氯已烯密封帶或者氧化鋁和純甘油填 料。 6.6 焊接 a。氨系統(tǒng)管道的連接一般采用氣焊。管道厚度超過2.5毫米時，如果電焊質(zhì)量過關(guān)，可以用電焊，選用焊條要與管才相適應(yīng)。 b。管道3通連接時，應(yīng)該將支管沿氨流向彎成弧形。 c。管道的焊縫修補不可以超過2次，否則需要割去換管重焊。 7 系統(tǒng)的試壓試漏 7.1 系統(tǒng)試壓。 a. 氨系統(tǒng)管道安裝完畢后，應(yīng)該以壓縮空氣進行試壓，高壓部分用18千克每平方厘米表壓，低中壓部分用12千克每平方厘米表壓。試壓開始6小時內(nèi)，氣體的壓力降不大于0.3千克每平方厘米表壓，以后18小時內(nèi)壓力不在下降為合格。要防止草率行事，嚴(yán)格遵守試壓規(guī)定。 b。氨泵，低壓浮球閥及低壓浮球式液面指示儀，由于有些制作廠煤油說明試壓條件，可以暫不試壓。玻璃管液面指示儀必須用18千克每平方厘米的高壓玻璃管，系統(tǒng)試壓須將玻璃管兩端閥門關(guān)閉，待壓力穩(wěn)定后在逐步打開兩端閥門。 c?？諝庠噳汗ぷ鲬?yīng)用空氣壓縮機進行。壓縮空氣進入系統(tǒng)前最好經(jīng)過貯氣罐，以減少水汽進入系統(tǒng)。管道的撿漏可以用涂肥皂水方法進行撿漏。 d. 如果發(fā)現(xiàn)系統(tǒng)有泄漏現(xiàn)象，必須將系統(tǒng)壓力降止大氣壓力后才可以補焊，不可以在有壓力的情況下進行補焊。 7.2 系統(tǒng)排污 a。氨系統(tǒng)排污，應(yīng)該以不超過6千克每平方厘米壓縮空氣吹污，直到排除氣體不帶水蒸氣，油污，鐵屑等雜物為止。 b. 氨系統(tǒng)試壓排污完畢，應(yīng)該將系統(tǒng)中有閥門的閥芯拆卸清洗。 7.3 系統(tǒng)試真空 a。氨系統(tǒng)排污后，才可以進行抽真空試驗。 b. 抽真空時，系統(tǒng)中所有閥門都開啟（除通大氣閥門外）。 c. 抽真空最好分?jǐn)?shù)次進行，以便使系統(tǒng)內(nèi)壓力平衡。 d. 當(dāng)系統(tǒng)內(nèi)真空度達(dá)到650毫米汞柱，真空泵關(guān)閉閥門，并且保持12小時不升高為合格。 7.4 系統(tǒng)氨試漏 a. 系統(tǒng)經(jīng)過試壓和抽真空合格后才可以用少量氨試漏。 b. 氨試漏應(yīng)該分段，分間進行，以2千克每平方厘米氨氣試漏，不得向系統(tǒng)灌入大量氨液。 c. 氨試漏可以用化學(xué)洗劑肥皂水撿漏。 d. 撿漏完畢，發(fā)現(xiàn)有滲漏時，必須將系統(tǒng)氨抽凈并與大氣連通后才可以補漏，嚴(yán)禁在系統(tǒng)含氨情況下補焊。 8 設(shè)備和管道絕熱 a. 氨系統(tǒng)管道和設(shè)備只有在上述試壓試漏合格后，在灌注制冷劑以前進行包扎絕熱層。 b. 機房內(nèi)在蒸發(fā)壓力下工作的設(shè)備和管道以及其它低溫設(shè)備及管道均須絕熱。 c. 冷庫內(nèi)裝置在樓梯間，川堂和回籠間的制冷設(shè)備和管道，均包隔熱層。、 d.氨泵，自動閥門浮球式液位指示儀以及低溫氨液，氨氣過濾器的法蘭處一律不包括絕熱層。 e.機房內(nèi)在冷凝壓力下工作的設(shè)備和管道，一律不絕熱。 f. 融霜用熱氨管不論在何處，均應(yīng)該包75毫米厚的石棉瓦絕熱，外裹玻璃布，而且涂熱瀝青2道。 9 管道油漆 機房，設(shè)備間，冷凝器內(nèi)的管道按照下列規(guī)定涂色： 排出管————紅色 中壓管——————粉紅色 高壓液管———淺黃色 放油管——————淺棕色 絕熱管涂色： 回氣管————淡蘭色 供液管——————米黃色 氨壓縮機及其輔助設(shè)備一般可以涂淺灰色，或者銀灰色。 10 系統(tǒng)灌氨 a. 系統(tǒng)灌氨必須在試壓，試漏和絕熱工作全部完工后，才準(zhǔn)向系統(tǒng)灌氨。嚴(yán)禁在上述工作煤油昨晚之前向系統(tǒng)灌氨。 b. 系統(tǒng)灌氨時必須嚴(yán)格遵守灌操作規(guī)程進行。 c. 系統(tǒng)灌氨時應(yīng)該分段，分間進行。整個系統(tǒng)不滲漏方可以正式灌氨。 11 試運轉(zhuǎn)和驗收投產(chǎn) a.系統(tǒng)灌氨后，應(yīng)該將氨壓縮機逐臺進行負(fù)荷試運轉(zhuǎn)，每臺最后一次試運轉(zhuǎn)時間不少于24小時，每臺累計試運轉(zhuǎn)時間不少于48小時。當(dāng)系統(tǒng)負(fù)荷試運轉(zhuǎn)正常后，才可提請驗收。 b. 制冷工藝全部安裝竣工，系統(tǒng)負(fù)荷試運轉(zhuǎn)正常后，按最新頒布的機械設(shè)備安裝及驗收國家標(biāo)準(zhǔn)進行驗收，并辦理正式驗收手續(xù)。未經(jīng)驗收前，一律不可以全部或者部分投產(chǎn)。 c. 冷庫試車降溫必須緩慢的逐漸降溫，使建筑物內(nèi)的水分可以在降溫過程中逐漸向外揮發(fā)，務(wù)必避免溫度大幅度下降，防止結(jié)構(gòu)出現(xiàn)裂縫。每晝夜下降不可以超過5度，降至庫溫為4度時，由4度到-4度，每天下降不得超過1.5 度，，每班至少開車一次，到-4度以下時，每天降溫不超過3度。 主要參考文獻(xiàn)： [1]《冷庫設(shè)計規(guī)范》 GB50072—2001 [2]《食品工業(yè)制冷技術(shù)》 輕工業(yè)出版社 [3]《實用制冷工程設(shè)計手冊》 中國建筑工業(yè)出版社 [4]《采暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計規(guī)范》 GBJ19-87 [5]《冷藏庫制冷設(shè)計手冊》 農(nóng)業(yè)出版社 [6]《冷藏庫設(shè)計》 中國建筑工業(yè)出版社 [7]《建筑設(shè)備安裝圖冊》 中國建筑工業(yè)出版社 [8]《空氣調(diào)節(jié)設(shè)計手冊》 四機部十院編 [9]《空氣調(diào)節(jié)用制冷技術(shù)》 顏啟森 編 [10]《船舶設(shè)計使用手冊》 船舶設(shè)計使用手冊編寫組 [11]《制冷技術(shù)問答》 農(nóng)業(yè)出版社 [12]《冷藏庫工藝制作安裝通用圖》 上海民用建筑出版社 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 1 頁 前 言 本次畢業(yè)設(shè)計的課題是對“重慶市冷食品冷藏庫”的制冷系統(tǒng)進行設(shè)計。施工設(shè)計分為七個過程，首先對冷庫的耗冷量進行計算，根據(jù)算出的耗冷量選擇庫房的制冷設(shè)備（冷風(fēng)機），并對其進行校核，設(shè)計所需的靜壓箱、均勻送風(fēng)道，選擇合適的新風(fēng)系統(tǒng)。 計算冷間的機械負(fù)荷，選擇合適的壓縮機，確定合理的、可靠的制冷系統(tǒng)。并對所選的壓縮機的功率進行校核。根據(jù)所選的壓縮機，進行其它輔助設(shè)備的選擇及校核。 另外，還介紹了機房及庫房設(shè)備的布置，管線的布置及走向，選擇適當(dāng)?shù)墓懿?、管徑及保溫材料? 對冷卻水系統(tǒng)的介紹主要包括冷卻水循環(huán)量的確定、冷卻塔的選擇及冷卻水泵、沖霜水泵的選型，在選擇的過程中對水泵的揚程作了校核。 自動控制方案的確定分三大回路進行設(shè)計：庫房回路，設(shè)計庫溫的遙測及自控、沖霜水系統(tǒng)的自控、風(fēng)機故障報警；氨泵回路，主要屬于安全保護裝置，為了保護壓縮機和氨泵；機房回路比較復(fù)雜，要設(shè)計壓縮機能量調(diào)節(jié)、安全保護裝置、系統(tǒng)中與壓縮機連鎖的自動保護裝置、冷凝器和壓縮機的供水自動控制。 在設(shè)計過程中，由于設(shè)計者知識掌握的不夠、經(jīng)驗的不足，其中不免有些錯誤和不足，敬請各位老師批評指正。 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 59 頁 目 錄 設(shè)計說明 前言 一、冷庫耗冷量計算 ……………………………………………………………………….…. 3 1 室外計算溫度： 3 2 圍護結(jié)構(gòu)熱流量Φ1的計算：（根據(jù)資料[1]第6.1.6條） 3 2.1 圍護結(jié)構(gòu)傳熱系數(shù) Kw 4 2.2 防止圍護結(jié)構(gòu)表面結(jié)露的校核計算 （查資料[1]第4.4.7條） 6 2.3 Φ1的計算：（列表） 7 3 貨物熱流量Φ2的計算：（根椐資料[1]第6.1.9條） 9 4 通風(fēng)換氣熱流量Φ3的計算：（根據(jù)資料[1]第6.1.14條） 10 5 電動機運轉(zhuǎn)熱流量Φ4的計算： （根據(jù)資料[1]第6.1.15條） 11 6 操作熱流量Φ5的計算： （根據(jù)資料[1]第6.1.16條） 12 二、庫房制冷設(shè)備選擇 ……………………………………………………………………… 12 1 冷風(fēng)機冷卻面積的校核 （根據(jù)資料[1]第6.2.8條） 13 1.1 冷卻設(shè)備的傳熱面積： 13 1.2 冷風(fēng)機的選型：（由樣本“東達(dá).高效節(jié)能新型冷風(fēng)機”） 14 2 冷風(fēng)機風(fēng)量校核：（對高溫庫） 16 3 冷風(fēng)機的壓力校核：（對高溫庫） 16 3.1 均勻送風(fēng)道 17 3.2 設(shè)計靜壓箱 18 3.3 冷風(fēng)系統(tǒng)的阻力 18 3.4 風(fēng)機風(fēng)壓校核 21 4 新風(fēng)系統(tǒng) 21 5 冷風(fēng)幕：（根據(jù)資料[11]P359） 22 三、機房制冷設(shè)備選擇 ……………………………………………………………………… 21 1 冷間機械負(fù)荷 Φj （根據(jù)資料[1]第6.1.3條） 22 2 制冷壓縮機校核 （根據(jù)資料[1]第6.3.2條） 23 3 輔助設(shè)備校核 25 四、設(shè)備、制冷劑管路的布置和選擇計算以及設(shè)備管道的保溫 ………………………… 27 1 設(shè)備的布置 28 2 制冷劑管路的布置 28 3 制冷劑管道的選擇 29 4 設(shè)備管道保溫 34 4.1 保溫材料 34 4.2 保溫層厚度 35 五、氨泵回路的選擇計算 …………………………………………………………………… 37 1 流量計算： 38 2 低壓循環(huán)貯液桶的選擇 39 3 氨泵壓頭的校核計算 41 六、冷卻水系統(tǒng)設(shè)計 ………………………………………………………………………… 41 1 冷卻水的循環(huán)量 42 2 機械通風(fēng)冷卻塔選擇 44 3 冷卻水池： 44 4 冷卻水泵、沖霜水泵選擇 44 七、自動控制方案的確定 …………………………………………………………………… 44 1 庫房回路 45 2 氨泵回路 48 3 機房回路 50 八、施工說明 ………………………………………………………………………………… 51 小結(jié) …………………………………………………………………………………………… 57 參考文獻(xiàn) ……………………………………………………………………………………… 58 一、冷庫耗冷量計算 冷庫耗冷量計算，其目的在于正確合理地確定各庫房的冷分配設(shè)備負(fù)荷及制冷機機器負(fù)荷。庫房耗冷量計算包括下列五個方面： 1. 圍護結(jié)構(gòu)熱流量 –––––? Φ1 2. 貨物熱流量 –––– Φ2 3. 通風(fēng)換氣熱流量 –––– Φ3 4. 電動機運轉(zhuǎn)熱流量 –––– Φ4 5. 操作熱流量 –––– Φ5 1 室外計算溫度： （采用重慶市室外氣象資料） 夏季室外空氣調(diào)節(jié)日平均溫度：32℃； 夏季室外通風(fēng)日平均溫度：32℃； 夏季室外平均每年不保證50小時的濕球溫度：26.7℃； 室外最熱月平均相對濕度：74％； 夏季室外通風(fēng)計算相對濕度：57％； 夏季室外風(fēng)速：1.6 m/s。 2 圍護結(jié)構(gòu)熱流量Φ1的計算：（根據(jù)資料[1]第6.1.6條） Φ1 = KwAwα(θw -θn) 式中 Φ1 ----- 圍護結(jié)構(gòu)熱流量 [W] ； Kw ----- 圍護結(jié)構(gòu)的傳熱系數(shù) [W/(m2·℃)] ； Aw ----- 圍護結(jié)構(gòu)的傳熱面積 [m2] α----- 圍護結(jié)構(gòu)兩側(cè)溫差修正系數(shù)，（根據(jù)資料[1]附錄B表B.0.1-1采用）； θw ---- 圍護結(jié)構(gòu)外側(cè)的計算溫度 [℃] ； θn ---- 圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)側(cè)的計算溫度 [℃] 。 2.1 圍護結(jié)構(gòu)傳熱系數(shù) Kw 式中 αw –––– 庫房圍護結(jié)構(gòu)外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) [W/(m2·℃)] αn –––– 庫房圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) [W/(m2·℃)] Rw –––– 庫房圍護結(jié)構(gòu)外表面熱阻 [m2·℃/W] Rn –––– 庫房圍護結(jié)構(gòu)內(nèi)表面熱阻 [m2·℃/W] （上面四項可查資料[1] 表4.4.6） δ---- 圍護結(jié)構(gòu)各層材料的厚度 [m] λ–––– 圍護結(jié)構(gòu)各層材料的熱導(dǎo)率 [W/(m·℃)] R –––– 圍護結(jié)構(gòu)各層材料的熱阻 [m2·℃/W] 注：各層材料的熱物理系數(shù)、防潮隔汽材料可查資料[1]P117條文說明“表11”和“表12”。 1. 圍護結(jié)構(gòu)的作法與圖示 ⑥ 地坪 ⑤ 三層樓板 ② 庫門 ③ 二層樓板 ① 外墻 ④ 屋頂 ① 外墻： 1. 刷膠油白漿二道 2. 20厚1：2水泥砂漿外粉刷 3. 370厚磚墻 4. 20厚1：2.5水泥砂漿找平層 5. 冷底子油一道 6. 二氈三油隔汽層 7. 200厚瀝青膨脹珍珠巖砌塊絕熱層（一、三層） 300厚軟木絕熱層，分層錯縫，熱瀝青粘貼（二層） 8. 熱瀝青粘上瓜米石再粉15厚水泥砂漿找平層 9. 噴大白漿兩道 ② 庫門 1． 1厚鋼板 2． 100厚聚苯乙烯泡沫塑料 3． 1厚鋼板 ③ 二層樓板 1． 60厚鋼筋混凝土面層 2． 20厚1：3水泥砂漿找平層 3． 250厚軟木絕熱層，分層錯縫，熱瀝青粘貼 4． 一氈二油防水層 5． 20厚1：3水泥砂漿找平層 6． 120厚鋼筋混凝土樓板 ④ 屋頂 1． 200厚預(yù)制鋼筋混凝土架空板 2． 200高空氣間層190×190磚墩，中距600 3． 60厚200#細(xì)石砼，加Φ4鋼筋網(wǎng)，200間距 4． 二氈三油防水層 5． 25厚1：3水泥砂漿找平層 6． 3%100～400厚1：6水泥焦渣找坡，并搗實 7． 180厚鋼筋混凝土梁樓蓋 8． 三氈四油隔汽層 9． 200厚瀝青膨脹珍珠巖砌塊 10．20厚鋼絲網(wǎng)水泥粉刷 ⑤ 三層樓板 1． 60厚鋼筋混凝土面層 2． 20厚1：3水泥砂漿找平層 3． 一氈二油防水層 4． 250厚軟木絕熱層，分層錯縫，熱瀝青粘貼 5． 20厚1：3水泥砂漿找平層 6． 120厚鋼筋混凝土樓板 ⑥ 地坪 1． 60厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土面層 2． 20厚1：3水泥砂漿護氈層 3． 一氈二油防水層 4． 20厚1：3水泥砂漿找平層 5． 50厚75#爐渣混凝土預(yù)制塊 6． 800厚過篩干爐渣，粒徑為10～40 7． 20厚1：3水泥砂漿找平層 8． 二氈三油隔汽層 9． 120厚100#砼提漿抹光 2. 圍護結(jié)構(gòu)各層材料的熱物理性質(zhì)及Kw的計算 列表見下頁（表1） 2.2 防止圍護結(jié)構(gòu)表面結(jié)露的校核計算 （查資料[1]第4.4.7條） 圍護結(jié)構(gòu)的總熱阻R必須大于下式計算出的最小總熱阻Rmin： 式中 Rmin –––– 圍護結(jié)構(gòu)最小總熱阻 [m2·℃/W]； tg —— 圍護結(jié)構(gòu)高溫側(cè)的氣溫 [℃]；（見資料[1]第3.0.6條） td —— 圍護結(jié)構(gòu)低溫側(cè)的氣溫 [℃]； tl —— 圍護結(jié)構(gòu)高溫側(cè)空氣露點溫度 [℃]；（見資料[1]第3.0.6條） 通過計算相對溫度與溫度查i-d圖即可得露點溫度。 Rw —— 圍護結(jié)構(gòu)外表面換熱熱阻 [m2·℃/W]；（見資料[1]第4.4.6條） b —— 熱阻修正系數(shù) 圍護結(jié)構(gòu)熱惰性指標(biāo)D≤4時： b= 1.2 其它圍護結(jié)構(gòu)： b= 1.0 D —— 圍護結(jié)構(gòu)熱惰性指標(biāo)，由資料[1]第4.4.8條： D = R1S1 + R2S2 + … R1, R2 —— 各層材料的熱阻 [m2·℃/W]； S1, S2 —— 各層材料的蓄熱系數(shù) [W/(m2·℃)]。 　 tg td tl D b Rw R Rmin 101＃ 與機房相鄰的外墻 35 0 30.1 8.14 1 0.083 2.719 0.593 外 墻 32 0 27.8 8.14 1 0.043 2.179 0.327 樓 板 0 -23 -1 5.932 1 0.056 3.771 1.288 102＃ 與機房相鄰的外墻 35 0 30.1 8.14 1 0.083 2.719 0.593 與川堂相鄰的外墻 32 0 27.8 8.14 1 0.083 2.719 0.632 外 墻 32 0 27.8 8.14 1 0.043 2.179 0.327 庫 門 32 0 27.8 0.494 1.2 0.043 2.128 0.393 樓 板 0 -23 -1 5.932 1 0.056 3.771 1.288 201＃ 與機房相鄰的外墻 35 -23 30.1 8.14 1 0.083 4.916 0.982 與川堂相鄰的外墻 32 -23 27.8 8.14 1 0.083 4.916 0.634 外 墻 32 -23 27.8 8.14 1 0.043 4.916 0.563 庫 門 32 -23 27.8 0.494 1.2 0.083 2.128 1.086 上樓板 0 -23 -1 5.932 1 0.056 3.771 1.288 下樓板 0 -23 -1 5.932 1 0.056 3.771 1.288 301＃ 與川堂相鄰的外墻 32 0 27.8 8.14 1 0.043 2.719 0.327 外 墻 32 0 27.8 8.14 1 0.083 2.719 0.632 庫 門 32 0 27.8 0.494 1.2 0.083 2.128 0.632 下樓板 0 -23 -1 5.932 1 0.056 3.771 1.288 屋 頂 32 0 27.8 9.554 1 0.083 3.51 0.632 表 1 R與Rmin的比較表 （注：地坪不用做校核計算） 通過表2可以看出 R > Rmin，所以圍護結(jié)構(gòu)表面不會結(jié)露。 2.3 Φ1的計算：（列表） 　 Kw Aw D α θw θn Φ1 101＃ 與機房相鄰的外墻 0.349 32.55 8.14 1 35 0 397.6 外 墻 0.355 207.65 8.14 1.1 32 0 2594.79 樓 板 0.256 240.05 5.932 1 -23 0 -1413.41 地 面 0.317 267.03 　 0.2 32 0 541.75 總 計 　 2120.73 102＃ 與機房相鄰的外墻 0.349 70.18 8.14 1 35 0 857.25 與川堂相鄰的外墻 0.349 39.99 8.14 1 32 0 446.61 外 墻 0.355 133.77 8.14 1.1 32 0 1671.59 庫 門 0.441 4.32 0.494 1.5 32 0 91.45 樓 板 0.256 254.6 5.932 1 -23 0 -1499.08 地 面 0.317 283.31 　 0.2 32 0 574.78 總 計 　 2142.6 201＃ 與機房相鄰的外墻 0.197 23.85 8.14 1 35 -23 272.51 與川堂相鄰的外墻 0.197 31.67 8.14 1 32 -23 343.14 外 墻 0.198 277.37 8.14 1.05 32 -23 3171.59 庫 門 0.436 4.32 0.494 1.5 32 -23 155.39 上樓板 0.256 485.72 5.932 1 0 -23 2859.92 下樓板 0.256 485.72 5.932 1 0 -23 2859.92 總 計 　 9662.47 301＃ 與川堂相鄰的外墻 0.349 30.13 8.14 1 32 0 336.49 外 墻 0.355 345.36 8.14 1.1 32 0 4315.62 庫 門 0.441 4.32 0.494 1.5 32 0 91.45 下樓板 0.256 494.65 5.932 1.3 -23 0 -2912.5 屋 頂 0.277 550.34 9.554 1 32 0 6341.68 總 計 　 8172.74 注：Aw的計算根據(jù)資料[1]第 6.1.7條，θw的取值根據(jù)資料[1]第6.1.8條。 表 2 Φ1的計算表 3 貨物熱流量Φ2的計算：（根椐資料[1]第6.1.9條） 式中 Φ2 —— 貨物熱流量 [W]； Φ2a —— 食品熱流量 [W]； Φ2b —— 包裝材料和運載工具熱流量 [W]； Φ2c —— 貨物冷卻時的呼吸熱流量 [W]； Φ2d —— 貨物冷藏時的呼吸熱流量 [W]； m —— 冷間的每日進貨質(zhì)量 [kg]； （見“畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書”[18]） h1 —— 貨物進入冷間初始溫度時的比焓 [kJ/kg]； h2 —— 貨物在冷間終止降溫時的比焓 [kJ/kg]； （h1、h2查資料[2]P185表3-27“食品的焓值表”） t —— 貨物冷加工時間 [h]；（24小時） Bb —— 貨物包裝材料或運載工具質(zhì)量系數(shù)；（查資料[1]第6.1.11條） Cb ——貨物包裝材料或運載工具的比熱容 [kJ/(kg·℃)]； （查資料[4]P146表3-12） θ1 —— 貨物包裝材料或運載工具進入冷間時的溫度 [℃]；（資料[1]第6.1.12條） θ2 ——貨物包裝材料或運載工具在冷間內(nèi)終止降溫時的溫度 [℃]； Φ＇—— 貨物冷卻初始溫度時單位質(zhì)量的呼吸熱流量 [W/kg]； Φ＇＇——貨物冷卻終止溫度時單位質(zhì)量的呼吸熱流量[W/kg]；(資料[4]P150表3-14) mz —— 冷卻物冷藏間的冷藏質(zhì)量 [kg]； 1/3.6 —— 1 kJ/h 換算成1/3.6 W的數(shù)值。 注：由資料[1]條文說明第6.1.9條可知，鮮蛋、冰淇淋都不計呼吸熱，故 Φ2 = Φ2a +Φ2b 表 3 Φ2的計算表 噸位 (t) m (kg) h1 (kJ/kg) h2 (kJ/kg) Bb Cb (kcal/kg·℃) θ1 (℃) θ2 (℃) t (h) Φ2 (W) 101# 128.04 6402 338.6 237.6 0.25 0.35 32 0 24 8355.2 102# 135.799 6790 338.6 237.6 0.25 0.35 32 0 8861.58 201# 484.743 24237 19.7 -9.78 0.25 0.35 -15 -23 9094.49 301# 268.791 13440 338.6 237.6 0.25 0.35 32 0 17540.44 4 通風(fēng)換氣熱流量Φ3的計算：（根據(jù)資料[1]第6.1.14條） Φ3 = Φ3a + Φ3b 式中 Φ3a —— 冷間換氣熱流量 [W]； Φ3b —— 操作人員需要的新鮮空氣熱流量 [W]； 由資料[1]第6.1.14條的注，可知此設(shè)計中Φ3b可不計。 則 式中 hw —— 冷間外空氣的比焓 [kJ/kg]；（根據(jù)資料[1]第3.0.6條第2點“通風(fēng)換氣熱流量計算的室外計算溫度應(yīng)采用夏季通風(fēng)室外計算溫度，即32℃；室外相對濕度應(yīng)采用夏季通風(fēng)室外計算相對濕度，即57％?！痹儆蒳-d圖即可查得hw =79.4 kJ/kg。 hn —— 冷間內(nèi)空氣的比焓 [kJ/kg]； n —— 每日換氣次數(shù)，取2～3次； Vn —— 冷間內(nèi)凈體積（扣除柱子） [m3]； ρn —— 冷間內(nèi)空氣密度 [kg/m3]; 24 —— 1d換算成24h的數(shù)值。 表 4 Φ3的計算表 hw (kJ/kg) hn (kJ/kg) n Vn (m3) ρn (kg/m3) Φ3 (W) 101# 79.4 8.6 2 887.93 1.293 1881.6 102# 79.4 8.6 2 938.46 1.293 1988.67 301# 79.4 8.6 2 1860.66 1.293 3942.89 注：低溫庫201＃不計通風(fēng)換氣熱流量。 5 電動機運轉(zhuǎn)熱流量Φ4的計算： （根據(jù)資料[1]第6.1.15條） Φ4 = 1000·∑Pd·ξ·b 式中 Pd —— 電動機額定功率 [kw]； ξ—— 熱轉(zhuǎn)化系數(shù)。電動機在冷間內(nèi)時應(yīng)取1，電動機在冷間外時應(yīng)取0.75。 b —— 電動機運轉(zhuǎn)時間系數(shù)。 對空氣冷卻器配用的電動機取1； 對冷間內(nèi)其他設(shè)備配用的電動機可按實際情況取值，按每晝夜操作8小時 計，則 b= 8/24 = 0.333 選擇供新風(fēng)的風(fēng)機： 以最大的庫房301＃來計算，取換氣次數(shù) n= 2 次/日 301＃的凈體積（扣除柱）是：Vn =1860.66 m3 則 風(fēng)量 L = Vn·n = 1860.66×2 = 3721.32 m3/日 按一個小時換氣計算 L= 3721.32 m3/h 因此，選一臺30K4-11-3 1/2型風(fēng)機 （由資料[5]P314） 主要性能參數(shù)： 風(fēng)量（m3/h）：3720 ； 功率（kw）：0.4 高溫庫各庫設(shè)一個供新風(fēng)風(fēng)機，則對供新風(fēng)風(fēng)機：b= 1/24 = 0.042 表 5 Φ4的計算表 冷間號 設(shè)備名稱 Pd (kw) ξ b Φ4 (W) 匯 總 101＃ 冷風(fēng)機 6 1 1 6000 叉車電機 5.5 1 8/24 1831.5 供新風(fēng)風(fēng)機 0.4 0.75 1/24 12.6 7844.1 102＃ 冷風(fēng)機 6 1 1 6000 叉車電機 5.5 1 0.333 1831.5 供新風(fēng)風(fēng)機 0.4 0.75 0.042 12.6 7844.1 201＃ 冷風(fēng)機 4.8 1 1 4800 叉車電機 5.5 1 0.333 1831.5 6631.5 301＃ 冷風(fēng)機 12 1 1 12000 叉車電機 5.5 1 0.333 1831.5 供新風(fēng)風(fēng)機 0.4 0.75 0.042 12.6 13844.1 6 操作熱流量Φ5的計算： （根據(jù)資料[1]第6.1.16條） 式中 Φ5a —— 照明熱流量 [W]； Φ5b —— 每扇門的開門熱流量 [W]； Φ5c —— 操作人員熱流量 [W]； Φd —— 每平方米地板面積照明熱流量 2.3 W/m2； Ad —— 冷間地面面積 [m2]； nk＇—— 門數(shù)量 nk ———— 每日開門換氣次數(shù)；（根據(jù)資料[1]圖6.1.16） Vn —— 冷間內(nèi)凈體積 [m3]； hw —— 冷間外空氣的比焓 [kJ/kg]； hn —— 冷間內(nèi)空氣的比焓 [kJ/kg]； M —— 空氣幕效率修正系數(shù) 0.5； ρn—— 冷間內(nèi)空氣密度 [kg/m3]； 3/24 —— 每日操作時間系數(shù)，按每日操作3 h計； nr —— 操作人員數(shù) （見“畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書”）； Φr —— 每個操作人員產(chǎn)生的熱流量 [W] 冷間設(shè)計溫度 ≥-5℃時， Φr = 279 W 冷間設(shè)計溫度 < -5℃時， Φr = 395 W 表 6 Φ5的計算表 冷間號 Φd (W/m2) Ad (m2) nk＇ nk Vn (m3) hw (kJ/kg) hn (kJ/kg) M ρn (kg/m3) nr Φr (W) Φ5 (W) 101# 2.3 267.03 0 2 887.93 79.4 8.6 0.5 1.293 5 279 788.54 102# 2.3 283.31 1 2 938.46 79.4 8.6 0.5 1.293 5 279 1820.33 201# 2.3 485.72 1 1.5 1793.09 79.4 -22.3 0.5 1.412 10 395 3846.05 301# 2.3 494.65 1 1.5 1860.66 79.4 8.6 0.5 1.293 10 279 2616.28 匯總： 表 7 冷庫耗冷量匯總表 （單位：W） 冷間號 Φ1 Φ2 Φ3 Φ4 Φ5 Φ 101＃ 2120.73 8355.2 1881.6 7844.1 788.54 20990.17 102＃ 2142.6 8861.58 1988.67 7844.1 1820.33 22657.28 201＃ 9662.49 9094.49 6631.5 3846.05 29234.53 301＃ 8172.74 17540.44 3942.89 13844.1 2616.28 46116.45 二、 庫房制冷設(shè)備選擇計算 1 冷風(fēng)機冷卻面積的校核 （根據(jù)資料[1]第6.2.8條） 1.1 冷卻設(shè)備的傳熱面積： 式中 As —— 冷卻設(shè)備的傳熱面積 [m2]； Ks —— 冷卻設(shè)備的傳熱系數(shù) [W/(m·℃)]； Δθs—— 冷間溫度與冷卻設(shè)備蒸發(fā)溫度的計算溫度差 [℃]； 由資料[1]第6.2.11條第2點：高溫庫 Δθs = 6℃；低溫庫Δθs =8℃。 Φs —— 冷間冷卻設(shè)備負(fù)荷 [W] （根據(jù)資料[1]第6.1.1條） Φs = Φ1 +PΦ2 +Φ3 +Φ4 +Φ5 P —— 貨物熱流量系數(shù)，（根據(jù)資料[1]第6.1.2條） 高溫庫：P =1.3； 低溫庫：P =1。 表 8 冷卻設(shè)備的傳熱面積計算表 冷間號 Φ1 P Φ2 Φ3 Φ4 Φ5 Φs Ks Δθs As 101＃ 2120.73 1.3 8355.2 1881.6 7844.1 788.54 23496.73 15.6 8 188.28 102＃ 2142.6 1.3 8861.58 1988.67 7844.1 1820.33 25315.75 15.6 8 202.85 201＃ 9662.49 1 9094.49 6631.5 3846.05 29234.53 12.1 10 241.61 301＃ 8172.74 1.3 17540.44 3942.89 13844.1 2616.28 51378.58 15.6 8 411.69 Ks的計算： 本設(shè)計高低溫庫均采用下進上出式冷風(fēng)機作為冷間冷分配設(shè)備，原因在于： ① 蒸發(fā)器與低壓循環(huán)貯液器的相對位置不受限制，適用性較強； ② 對蒸發(fā)器供液量的分配比較易于均勻，因而可以采用通常的帶集管的多通路式蒸發(fā)器，可以減化分液裝置，可以節(jié)省調(diào)節(jié)流量的閥門； ③ 低壓循環(huán)貯液器的容積、氨液再循環(huán)倍率和氨泵也可以小些； ④ 融霜、排液和放油都比上進下出式要麻煩些； ⑤ 停止向蒸發(fā)器供液后，管內(nèi)存氨仍能繼續(xù)蒸發(fā)，所以有一定的“冷惰性”作用，這種“冷惰性”對庫房溫度的影響，一般均在允許的波動幅差以內(nèi)，對維持庫溫的相對穩(wěn)定反面有利，從而可以減少庫溫自控的動作頻率。 Ks可由資料[7]P260ge 8-4-16查得：“翅片管空氣冷卻器 當(dāng)蒸發(fā)溫度 to= -40℃ Ks =10 kcal/(m2·h·℃) to= -20℃ Ks =11 kcal/(m2·h·℃) to= -15℃ Ks =12 kcal/(m2·h·℃) to≥0℃ Ks =15 kcal/(m2·h·℃) ” 因此，低溫庫取 Ks =10.35 kcal/(m2·h·℃) = 12.1 W/(m2·℃)， 高溫庫取 Ks =13.4 kcal/(m2·h·℃) = 15.6 W/(m2·℃)。 注：Ks 值是在最小流通截面上的空氣流速 w =3～5 m/s時得到的。 1.2 冷風(fēng)機的選型：（由樣本“東達(dá).高效節(jié)能新型冷風(fēng)機”） 101＃： 選一臺LFL200型落地式冷風(fēng)機 主要性能參數(shù)： 蒸發(fā)面積（m2）：201； 制冷量（kcal/h）：28560； 軸流風(fēng)機（2臺）：LFF-6型，總風(fēng)量 20000 m3/h（10000 m3/h/臺），全壓420 Pa； 電機（2臺）：YLZ-4型，總功率 4.4 kw； 沖霜水量（t）：8 尺寸（）：2520×1160×2150 A1= 2220mm, B1 = 860mm 校核通過冷風(fēng)機的風(fēng)速： 迎風(fēng)面積 F迎 = A1·B1 = 2.22×0.86 = 1.91 m2 由資料[7]P229表8-2-1“氨冷風(fēng)機空氣冷卻器用繞片式翅片管規(guī)格表”得： 光滑管規(guī) Φ25×2.0； 每米翅片管的投影面積 f＇= 0.0285 m2 蒸發(fā)器管數(shù) 12×12 則 空氣凈通道面積 S ≈（A1×B1）- nA1f＇ = 2.22×0.86 - 12×2.22×0.0285 = 1.15 m2 通過冷風(fēng)機的風(fēng)速 v = L/（3600·S）= 20000/（3600×1.15）= 4.83 m/s (在3～5 m/s 內(nèi)，滿足要求) 102＃： 選一臺LFL200型落地式冷風(fēng)機（與101＃相同） 201＃： 選2臺LFD125型落地頂吹式冷風(fēng)機 主要性能參數(shù)： 蒸發(fā)面積（m2）：128.3； 制冷量（kcal/h）：16150； 軸流風(fēng)機（1臺）：LFF-6型，總風(fēng)量 12000 m3/h，全壓220 Pa； 電機（1臺）：YLZ-4型，總功率 1.1 kw； 沖霜水量（t）：8 尺寸（）：1670×1160×2350 A1= 1370mm, B1 = 860mm 校核通過冷風(fēng)機的風(fēng)速： 空氣凈通道面積 S ≈（A1×B1）- nA1f＇ = 1.37×0.86 - 12×1.37×0.0285 = 0.71 m2 通過冷風(fēng)機的風(fēng)速 v = L/（3600·S）= 12000/（3600×0.71）= 4.69 m/s (在3～5 m/s 內(nèi)，滿足要求) 301＃： 選一臺LFL200型、一臺LFL250型落地式冷風(fēng)機 （LFL200型的性能參數(shù)與101＃的相同，風(fēng)速校核也相同） LFL250型冷風(fēng)機的主要性參數(shù)： 蒸發(fā)面積（m2）：254.6 制冷量（kcal/h）：35700； 軸流風(fēng)機（2臺）：LFF-7型，總風(fēng)量 20000 m3/h（10000 m3/h/臺），全壓450 Pa； 電機（2臺）：YLZ-4型，總功率 4.4 kw； 沖霜水量（t）：10 尺寸（）：2760×1250×2180 A1= 2460mm, B1 = 956mm 校核通過冷風(fēng)機的風(fēng)速： 空氣凈通道面積 S ≈（A1×B1）- nA1f＇ = 2.46×0.956 - 12×2.46×0.0285 = 1.51 m2 通過冷風(fēng)機的風(fēng)速 v = L/（3600·S）= 20000/（3600×1.51）= 3.68 m/s (在3～5 m/s 內(nèi)，滿足要求) 2 冷風(fēng)機風(fēng)量校核：（對高溫庫） 由資料[3]P141知“對1 kcal/h的耗冷量應(yīng)配0.7～0.9 m3/h的風(fēng)量” 表 9 風(fēng)量校核表 冷間號 耗冷量（kw） 應(yīng)配的風(fēng)量（m3/h） 所選風(fēng)機的風(fēng)量（m3/h） 101＃ 23.497 18126.26 20000 102＃ 25.316 19529.49 20000 301＃ 51.379 39635.23 40000 由上表可知，冷風(fēng)機風(fēng)量可以滿足要求。 3 冷風(fēng)機的壓力校核：（對高溫庫） 根據(jù)資料[1]第6.2.13條、第6.2.15條。 采用落地式冷風(fēng)機，應(yīng)采用均勻送風(fēng)道送風(fēng)。 3.1 均勻送風(fēng)道 根據(jù)資料[4]P327“均勻送風(fēng)道內(nèi)空氣流速：首段采用 v首＇=6m/s；末段采用 v末＇=2m/s?！? 對LFL200型、LFL250型冷風(fēng)機： 總風(fēng)量均為 L =20000 m3/h 則 首段斷面積 F首＇=L / (3600·v首＇) =20000 / (3600×6) =0.93 m2 風(fēng)口采用炮形風(fēng)口 風(fēng)口總數(shù)量 5×6+2 =32個 每個風(fēng)口的風(fēng)量 L /32 =20000 /32 =625 m3/h 根據(jù)資料[7]P312表9-3-1得： “有效射程11.3 m，出風(fēng)口風(fēng)速為6.63m/s” d斷面面積 Fd=625 / (3600×6.63) =0.026 m2 Fd=1/ (4πd2) 則：d =0.0183 m 取 d =190 mm 則d斷面的空氣流速 D =d +KL (公式見資料[7]P311圖9-3-2) K =0.245； L =2d =380 mm 則 D =190 +0.245×380 =283.1 mm 取 D =300 mm 取風(fēng)道的高度 h =500 mm 首段風(fēng)道的斷面面積 F首＇=0.93 m2 首段風(fēng)道的寬度 A＇= F首＇/ h =0.93 /0.5 =1.86 m 取 A =1.9 m =1900 mm， 則 F首 =A·h =1.9×0.5 =0.95 m2 首段風(fēng)道內(nèi)的空氣流速 (滿足要求) 風(fēng)道采用雙側(cè)送風(fēng)口，則末段風(fēng)量 L末 =2L /n =2×20000 /32 =1250 m3/h 式中 L —— 冷風(fēng)機風(fēng)量 [m3/h]； n —— 風(fēng)口數(shù)。 末段風(fēng)道斷面面積 0.93 m2 h= 0.5 m, 末段風(fēng)道的寬度 B＇= F末＇/ h =0.17 /0.5 =0.34 m 取 B =0.4 m =400 mm， 則 F末 =B·h =0.4×0.5 =0.2 m2 末段風(fēng)道內(nèi)的空氣流速 (滿足要求) 3.2 設(shè)計靜壓箱 與LFL200型冷風(fēng)機相連的靜壓箱： A =1900mm, h =500mm, c =1110mm, D =Φ610, H =750mm, L =3030mm 與LFL250型冷風(fēng)機相連的靜壓箱： A =1900mm, h =500mm, c =1230mm, D =Φ710, H =750mm, L =3370mm 3.3 冷風(fēng)系統(tǒng)的阻力 1. 通過翅片管的空氣阻力 P1 通過冷風(fēng)機翅片管的風(fēng)速： SLFL200型冷風(fēng)機： v =4.83 m/s LFL250型冷風(fēng)機： v =3.68 m/s 由資料[4]P316圖5-12“通過空氣冷卻器翅片管的空氣阻力”得： 通過翅片管的空氣阻力為 LFL200型冷風(fēng)機： P1＇=1.23×12 mmH2O =14.76 mmH2O LFL250型冷風(fēng)機： P1＇=0.69×12 mmH2O =8.28 mmH2O 由資料[7]P311第二點第5條“計算送風(fēng)系統(tǒng)阻力時，空氣冷卻器的阻力損失按無霜時的阻力損失加一倍進行計算，以保證空氣冷卻器結(jié)霜后阻力加大的需要。” 對LFL200型冷風(fēng)機： P1 =1.5·P1＇=22.14 mmH2O =216.97 Pa 對LFL250型冷風(fēng)機： P1 =1.5·P1＇=12.42 mmH2O =121.72 Pa 2. 冷風(fēng)機到靜壓箱的阻力 P2 （1） 沿程阻力： ΔPm =Kt·Rm·L 式中 L —— 管子長度 [m]； Kt —— 摩擦阻力的溫度修正系數(shù)， 由資料[15]P145知 （注：t為實際的空氣溫度 ℃） 由資料[7]P262知“進出冷風(fēng)機的空氣溫度差Δt =3℃” Rm —— 單位長度摩擦阻力 [Pa/m]， 查資料[15]P229附錄6“通過管道單位長度摩擦阻力線算圖” 所以，對LFL200型冷風(fēng)機： L =680mm， t =0-3 = -3℃， Kt =1.07， Rm =0.71 Pa/m, v =6.4 m/s ΔPm =1.07×0.71×0.68 =0.52 Pa 對LFL250型冷風(fēng)機： L =680mm， t =0-3 = -3℃， Kt =1.07， Rm =0.32 Pa/m, v =4.8 m/s ΔPm =1.07×0.32×0.68 =0.23 Pa （2） 局部阻力： Z =ξ·Pd 式中 ξ—— 局部阻力系數(shù)；（查資料[15]P230附錄7） Pd—— 動壓 [Pa]；（查資料[16]P781表18-12“鋼板圓形通風(fēng)管道計算表”） 產(chǎn)生局部阻力的是：一個突擴管，一個突縮管。 當(dāng)量直徑 Dv =2ab /(a+b) 對LFL200型冷風(fēng)機： Dv =1.24 m， ξ=0.1+0.26 =0.36， Pd =24.658 Pa 局部阻力 Z =0.36×24.658 =8.88 Pa 對LFL250型冷風(fēng)機： Dv =1.38 m， ξ=0.1+0.25 =0.35， Pd =14.454 Pa 局部阻力 Z =0.35×14.454 =5.06 Pa （3） P2 =ΔPm +Z 對LFL200型冷風(fēng)機： P2 =0.52 +8.88 =9.4 Pa 對LFL250型冷風(fēng)機： P2 =0.23 +5.06 =5.29 Pa 3. 均勻送風(fēng)道的阻力 P3 由資料[14]P74, 均勻送風(fēng)道首段的全壓就是均勻送風(fēng)道的阻力。 對LFL200型冷風(fēng)機： vd —— 首段空氣流速，即 v首 [m/s]； vd =5.8 m/s vo —— 出風(fēng)口的平均流速 [m/s]； vo =6.14 m/s μ—— 孔口流量系數(shù)。（由資料[14]P75得 μ=0.7） vj —— 送風(fēng)口的名義出流速度，即靜壓流速 [m/s] vj =vo /μ=8.77 m/s 出冷風(fēng)機的的空氣溫度為 –3℃，則γ=1.308 kg/m3 首段靜壓 首段動壓 全壓 P3 =Pj +Pd =50.3 +21.95 =72.25 Pa 對LFL250型冷風(fēng)機： vd =5.8 m/s； vo =6.14 m/s； μ=0.7； vj = 8.77 m/s； γ=1.308 kg/m3 全壓 P3 =Pj +Pd =50.3 +21.95 =72.25 Pa 4. 總阻力 P =P1 +P2 +P3 對LFL200型冷風(fēng)機： P =216.97 +9.4 +72.25 =298.62 Pa 對LFL250型冷風(fēng)機： P =121.72 +5.29 +72.25 =199.26 Pa 3.4 風(fēng)機風(fēng)壓校核 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下所需的風(fēng)壓 P＇=1.2 /（ρ·P） ρ—— 工作狀態(tài)下的空氣密度，ρ=1.29 kg/m3 對LFL200型冷風(fēng)機： P＇=1.2 /（1.29×298.62）=277.79 Pa 風(fēng)機風(fēng)壓 P＇＇=Kp·P＇=1.1×277.79 =305.57 Pa Kp—— 風(fēng)壓附加安全系數(shù)。由資料[15]P155得：Kp =1.1 選擇的冷風(fēng)機的全壓為420 Pa > 305.557 Pa （可以滿足需要） 對LFL250型冷風(fēng)機： P＇=1.2 /（1.29×199.26）=185.36 Pa 風(fēng)機風(fēng)壓 P＇＇=Kp·P＇=1.1×185.36 =203.9 Pa 選擇的冷風(fēng)機的全壓為450 Pa > 203.9 Pa （可以滿足需要） 4 新風(fēng)系統(tǒng) （以301＃庫來計算） 301＃的凈體積 V =1860.66 m3 由資料[1]第6.2.18條“冷卻物冷藏間宜按所貯貨物的品種設(shè)置通風(fēng)換氣裝置，換氣次數(shù)每日不宜小于2次?！? 因此，取換氣次數(shù) n =2 次/日 通風(fēng)量 L =V·n =1860.66×2 =3721.32 m3/日 按在一小時內(nèi)換氣算，可認(rèn)為 L =3721.32 m3/h 則：選一臺吊頂式空氣冷卻器將新風(fēng)處理后再送入庫房內(nèi)的冷風(fēng)機。 選一臺DDKLL-100型空氣冷卻器 （由樣本“大連龍頭冷凍機廠.氨制冷壓縮機組附屬設(shè)備”） 主要性能參數(shù)： 冷卻面積（m2）：100 通風(fēng)機：T40-11 4＃-6-35； 風(fēng)量（m3/h）：9780； 全風(fēng)壓（mmH2O）：56.0 電動機：Y90L-2（功率：2.2 kw） 排風(fēng)口： 301＃排風(fēng)口風(fēng)速 v = 4 m/s 排風(fēng)口的面積 F排=L /（3600·v）=9780 /（3600×4）=0.679 m2 取排風(fēng)口大小：800×800mm； F排＇=0.64 m2 排風(fēng)口風(fēng)速：v＇=L /（3600·F排＇）=9780 /（3600×0.64）= 4.2 m/s （其它的庫房與301＃庫相同） 5 冷風(fēng)幕：（根據(jù)資料[11]P359） 102＃、201＃、301＃的庫門需設(shè)置冷風(fēng)幕 冷庫凈門寬為1.8 m， 因此取 SSY-200型空氣幕 主要性能參數(shù)： 噴口長度：200 cm； 空氣幕總長：2656 mm 門洞凈寬：1800 mm； 電動機功率：0.37×2 kw 三、 機房制冷設(shè)備選擇 1 冷間機械負(fù)荷 Φj （根據(jù)資料[1]第6.1.3條） Φj =（n1ΣΦ1 + n2ΣΦ2 + n3ΣΦ3 + n4ΣΦ4 + n5ΣΦ5）R 式中 Φj—— 機械負(fù)荷 [W]； n1 —— 圍護結(jié)構(gòu)熱流量的季節(jié)修正系數(shù)，宜取1； n2 —— 貨物熱流量折減系數(shù)，（根據(jù)資料[1]第6.1.4條） 冷卻物冷藏間：n2 =0.3～0.6（冷藏間公稱容積為大值時取小值），取 0.4； 凍結(jié)物冷藏間：n2 =0.5～0.8（冷藏間公稱容積為大值時取小值）， 取 0.5； n3 —— 同期換氣系數(shù)，宜取0.5～1.0（“同時最大換氣量與全庫每日總換氣量的比數(shù)”大時取大值）， 取 0.7； n4 —— 冷間用的電動機同期運轉(zhuǎn)系數(shù)； n5 —— 冷間同期操作系數(shù)； 由資料[1]表6.1.5得：高溫庫 n4 =1， n5 =0.5； 低溫庫 n4 =1， n5 =1； R—— 制冷裝置和管道等冷損耗補償系數(shù)， 對直接冷卻 系數(shù)R =1.07。 表 10 冷間機械負(fù)荷計算表 n1 ΣΦ1 n2 ΣΦ2 n3 ΣΦ3 n4 ΣΦ4 n5 ΣΦ5 R Φj 高溫庫 1 12436.07 0.4 34757.22 0.7 7813.16 1 29532.3 0.5 5225.15 1.07 68429.76 低溫庫 1 9662.49 0.5 9094.49 0.7 1 6631.5 1 3846.05 1.07 26415.39 匯 總 94845.15 2 制冷壓縮機校核 （根據(jù)資料[1]第6.3.2條） 1. 選型 選擇2臺JZKA12.5型螺桿式制冷壓縮機 （由樣本“大連冷凍機股份有限公司.設(shè)計選型手冊.螺桿制冷壓縮機組”） 主要性能參數(shù)： 制冷量（kw）：to = -33℃，tk =37.2℃ Φ=50 kw to = -8℃，tk =37.2℃ Φ=155 kw 標(biāo)準(zhǔn)工況下 Φ=137.2 kw 軸功率（標(biāo)況下）：41 kw； 電動機：Y200L-2（標(biāo)況下的功率：55 kw） 理論排氣量（m3/h）：263； 油冷卻器耗水量（m3/h）：7 耗油量（g/h）：80； 尺寸（mm）：2550×936×1930 負(fù)荷較大時，一臺用于高溫庫，一臺用于低溫庫；負(fù)荷較小時，一臺同時用于高低溫庫。壓縮機選擇合適。 2. 軸功率的校核 （根據(jù)《螺桿制冷壓縮機》[17]） 式中 Li —— 壓縮1m3氣體的理論絕熱壓縮循環(huán)功 [kJ/m3] Vh—— 理論排氣量 Vh =263 m3/h； ηad—— 絕熱效率 0.72～0.85， 取 0.78。 ① 一臺壓縮機作用于兩個庫時： 則 電動機功率 P =（1.10～1.15）Pe /ηd 式中 ηd—— 聯(lián)接效率，對于直聯(lián)ηd =1 則 P =1.1×34.83/1 = 38.31 kw < 55 kw （符合要求） ② 壓縮機，一臺作用于高溫庫，一臺作用于低庫時： t1 =-33 +7 =-26℃ h1 =1738.1 KJ/kg v1 =1.18m3/kg t6 =-8 +7 =-26℃ h6 =1769.9 KJ/kg v6 =0.42m3/kg h2 =2198.6 KJ/kg h3 =1982.7 KJ/kg 高溫庫： Vh =263 m3/h P =1.1×47.5/1 = 52.25 kw < 55 kw 低溫庫： Vh =263 m3/h P =1.1×36.6/1 = 40.26 kw < 55 kw 所以，經(jīng)校核，壓縮機自帶電動機能夠滿足要求。 3 輔助設(shè)備校核 由資料[1]第6.3.3條“制冷裝置中的油分離器、冷凝器和貯液器等輔助設(shè)備的選擇，均應(yīng)與設(shè)置的氨壓縮機制冷量相適應(yīng)?！? 1. 冷凝器 一臺壓縮機同時作用于高低溫兩庫時的情況為最不利，這里就以最不利情況進行計算。 冷凝器的熱負(fù)荷： Qk (kw) 冷凝器單位面積熱負(fù)荷：qF (kw/㎡) 由資料[4] P232表4-14“冷凝器、再冷卻器及中間冷卻器蛇形盤管單位面積熱負(fù)荷qF值”得： qF = 3000～3500 kcal/㎡h 本設(shè)計中取 qF = 3200 kcal/㎡h = 3.733 kw/㎡ 冷凝器的傳熱面積： Fk = QK/qF = 145.68/3.733 = 39.02 ㎡ Fk＇= (1+10%)·Fk = 1.1×39.02 = 42.92 ㎡ （10% ---- 安全裕量） 選型： 由資料[6] P44：選2臺LN-25型立式殼管式冷凝器（上冷） 主要性能參數(shù)： 冷卻面積（㎡）：25 ㎡ 尺寸（mm）：D = 500； H = 4800 2. 高壓貯液器： 一臺壓縮機同時作用于高低溫兩庫時的情況為最不利，這里就以最不利情況進行計算。 資料[1]第6.3.12條：貯液器體積 [m3 ] 式中： ------ 貯液器的體積系數(shù)；由資料[1]第6.3.13條可知：=1 β------ 貯液器的氨液充滿度，取 70％ ； ν---- 冷凝溫度下氨飽和液體的比體積 由資料[2] P232“氨熱力性質(zhì)表”得：ν= 1.7115 l/kg = 0.001712 m3/kg ---- 制冷裝置中每小時氨液的總循環(huán)量 =MR1 +MR2 =0.084 +0.046 =0.13 kg/s =468 kg/h 得 Vz = 0.001712×468/0.7 = 1.14 m3 因此，選1臺ZA-1.5型高壓貯液器（煙冷） （由資料[6] P536） 主要參數(shù)： 容積：1.48 m3 ； 尺寸：D = 700mm , L = 4190mm 3. 油氨分離器：（由資料[1]第6.3.9條） 油分離器直徑： [ m ] 式中 λυ---- 實際排氣量， 由前面的計算可得： Wy ---- 油分離器內(nèi)的氣體流速 m/s； 本設(shè)計選用洗滌式油分離器，因為它比較適用于氨制冷系統(tǒng)，借氣體經(jīng)過氨液洗滌，降低氣流速度和改變其方向以達(dá)到分離出氨氣中夾帶的潤滑油。 所以，取Wy = 0.7 m/s 則 由此，選1臺YF-100型洗滌式油分離器（蘇冷）