冷庫畢業(yè)設(shè)計

冷庫畢業(yè)設(shè)計,冷庫,畢業(yè)設(shè)計 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 方 案 設(shè) 計 1 設(shè)計依據(jù)與基礎(chǔ)資料 1.1 設(shè)計依據(jù)： 1.《冷庫設(shè)計規(guī)范》GB50072-2001 2.《采曖通風(fēng)與空調(diào)設(shè)計規(guī)范》GBJ19-87（2001 年版） 3.《冷庫建筑施工圖》 1.2 基礎(chǔ)資料 1.2.1 原始數(shù)據(jù)： 1. 冷庫庫溫按一層 0℃；二層-23℃；三層 0℃進行設(shè)計（溫度要求自控） ，相對濕度按 90％計算（濕度不要求自控） 。一層、三層變工況庫溫不小于 0℃。 2. 一、三層冷庫貯鮮蛋，二層冷庫貯藏冰淇淋（重度這 535 公斤/立方米） 。每天按 8 小 時計各層冷庫進貨量按各層冷庫冷藏噸位的 5％計算。冰淇淋入庫溫度為-15℃。 3. 鮮蛋、冰淇淋均用紙箱包裝。 4. 最大班工作人數(shù)：30 人（平均每層 10 人） 。 5. 要求冷庫門設(shè)置風(fēng)幕。 6. 庫內(nèi)貨物運輸：各層庫房用電并叉車進行運輸，叉車功率 N=5.5KW。 7. 冷卻時間按 24 小時冷卻到庫溫計算。 8. 照明、通風(fēng)換氣按冷庫常規(guī)進行設(shè)計選取。 1.2.2 建筑資料： 見冷庫總體布置及主庫和機房的有關(guān)建筑圖，以及圍護結(jié)構(gòu)的組成、構(gòu)造等說明。 1.2.3 氣象資料： （采用重慶市室外氣象資料） 夏季室外空氣調(diào)節(jié)日平均溫度：32℃； 夏季室外通風(fēng)日平均溫度：32℃； 夏季室外平均每年不保證 50 小時的濕球溫度：26.7℃； 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 室外最熱月平均相對濕度：74％； 夏季室外通風(fēng)計算相對濕度：57％； 夏季室外風(fēng)速：1.6 m/s 2 初步方案設(shè)計 2.1 估算耗冷量 2.1.1 冷藏間的公稱容積：V 1 [m3 ] 按“冷庫設(shè)計規(guī)范”[1]第 3.0.1 條：冷藏間或冰庫的公稱容積按冷藏間或冰庫的凈面 積（不扣除柱、門斗和制冷設(shè)備所占的面積）乘以房間凈高確定。 即： V1 = S 凈·h 凈 其中：S 凈------- 冷藏庫的凈面積 [㎡ ]； h 凈------- 房間凈高 [ m ] 表 1 冷庫的公稱容積 2.1.2 冷藏間貯藏噸位：G [ t ] （根據(jù)資料[1]第 3.0.2 條）10????sV 其中： G ------- 冷藏間貯藏噸位（或冷庫計算噸位） ， t ； V1 ------- 冷藏間或冰庫的公稱容積， m3 ； η ------- 冷藏間或冰庫的體積利用系數(shù)； ρ s ------- 食品的計算密度， kg/ m3 ；（見資料[1] 表 3.0.5） 鮮蛋：260 kg/ m 3 ； 冰淇淋：535 kg/ m 3 房間編號 凈面積 S 凈 (m2) 凈高 h 凈 (m) 公稱容積（m 3） 101 240.05 3.73 895.387 102 254.597 3.73 949.647 201 485.722 3.73 1811.743 301 494.646 3.8 1879.655 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 注：η 值可由資料[1] 表 3.0.3 ：冷藏庫的 η 不應(yīng)小于下表的規(guī)定值 表 2 冷藏庫的 η 值 公稱體積 [m3] 500 -1000 1001-2000 2001-10000 10001-15000 > 15000 體積利用系數(shù) η 0.40 0.5 0.55 0.60 0.62 注：1. 對于僅儲存凍結(jié)食品的或冷卻食品的冷庫，表內(nèi)公稱體積為全部冷藏間公稱體積之和；對于同時 儲存凍結(jié)食品和冷卻食品的冷庫，表內(nèi)公稱體積分別為凍結(jié)食品冷藏間或冷卻食品冷藏間各自的 公稱體積之和。 2. 蔬菜冷庫的體積利用系數(shù)應(yīng)按表中數(shù)值乘以 0.8 的修正系數(shù)確定。 表 3 冷庫的計算噸位 房間編號 公稱容積 V1 [m3 ] 食品的計算密 度 ρ s [ kg/ m3 ] 冷庫體積利用 系數(shù) η 冷庫貯藏噸位 G [ t ] 101 895.387 260 0.55 128.04 102 949.647 260 0.55 135.799 201 1811.743 535 0.50 484.641 301 1879.655 260 0.55 268.791 注：對于存貯鮮蛋的高溫庫（101，102，301） ，總的公稱體積為： 895.387 + 949.647 + 1879.655 = 3724.689 m3 所以由上表可知：101，102，301 庫的 η=0.55 2.1.3 耗冷量估算： 2.1.3.1 冷指標(biāo) q0 [ kcal/ht ]: 據(jù)市場調(diào)研：重慶上橋冷庫貯存水果 10000t，配有 4 臺 4AV-12.5 型和 2 臺 6AW- 12.5 型壓縮機，標(biāo)況下總制冷量為 720000 kcal/h。冷指標(biāo)為： qo = 720000/10000 = 72 kcal/ht。 根據(jù)資料“冷庫制冷設(shè)計手冊”[2]P 202表 3-35：250t 以下的凍結(jié)物冷藏間，當(dāng)庫溫為 -20℃時，單位制冷機械負荷為 qo=70 W/h。則對庫溫為 -23℃的，冷指標(biāo) qo = 70×1.15% = 80.5 w/t（按庫溫每降低 1℃，冷指標(biāo)增加 3％計算） 。 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 因此，對于貯藏鮮蛋的高溫庫，本設(shè)計取冷指標(biāo) qo = 100 kcal/ht = 116.67 w/t （標(biāo)準(zhǔn)工況下） ； 對于貯藏冰淇淋的低溫庫，由于日進貨量大，貨物進庫溫度高，所以本設(shè)計取冷指標(biāo) qo = 99.17 w/t（設(shè)計工況下） 。 2.1.3.2 耗冷量 Q 的估算 : Gq GqQ????設(shè)設(shè)標(biāo)標(biāo) 即：高溫庫 q 標(biāo) = 100 kcal/ht ； 低溫庫 q 設(shè) = 85 kcal/ht 表 4 冷庫耗冷量 房間編號 公稱容積 （ m3） 貯藏噸位 （t） 標(biāo)準(zhǔn)工況或設(shè)計工況下的冷量 （kcal/h） 101 895.387 128.04 12804（標(biāo)） 102 949.647 135.799 13579.9（標(biāo)） 201 1811.743 484.641 41194.485（設(shè)） 301 1879.655 268.791 26879.1（標(biāo)） 高溫庫 53263（標(biāo)） ，77763.98（設(shè)） 合 計 5536.432 1017.271 低溫庫 124454.64（標(biāo)） ，41194.485（設(shè)） 附：標(biāo)準(zhǔn)工況與設(shè)計工況的換算關(guān)系及過程 AQ??標(biāo)設(shè) 其中：A ----- 產(chǎn)冷量換算系數(shù)；（見資料[4] P197 表 4-10C） 要求 A 值就得先確定制冷工況，以下就計算蒸發(fā)溫度 t0及冷凝溫度 tk確定：（t o、t k計 算公式及取值范圍的確定見資料[2] 6.2.1 條及“課程設(shè)計任務(wù)書”[10]） 濕球溫度：ts = 26.7℃ 冷凝器進水溫度：ts1 = ts + Δts Δts ---- 安全值。選擇機械通風(fēng)冷卻塔，則 Δts = 3～4℃；本設(shè)計取 3℃。 則：ts1 = 26.3 + 3 = 29.7 ℃ 冷凝器出水溫度：ts2 = ts1 + Δt Δt ---- 冷凝器的進出水溫差。選立式殼管式冷凝器，則 Δt = 2～3℃；本設(shè)計取 3℃。 則：ts2 = 29.7 + 3 = 32.7℃ 冷凝溫度 +（5～7）℃21sktt?? 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 = ℃2.3762.7.9?? 蒸發(fā)溫度 tt???0 t ---- 庫溫。高溫庫：t = 0℃；低溫庫：t = -23℃； Δt ---- 冷間冷卻設(shè)備計算溫差。 （根據(jù)資料[1]） 高溫庫：采用冷風(fēng)機，Δt = 7～10℃，本設(shè)計取 8℃； 低溫庫：采用冷風(fēng)機，Δt = 7～10℃，本設(shè)計取 10℃； 因此：高溫庫，蒸發(fā)溫度為：to = 0–8 = -8℃ ； 低溫庫，蒸發(fā)溫度為：to = -23–10 = -33℃ 。 所以，由資料[4] P197 表 4-10C 可知： 當(dāng) to = -33℃，tk = 37.2℃時，A=0.331； 當(dāng) to = -8℃，tk = 37.2℃時，A=1.460 3 冷庫制冷系統(tǒng)選擇 3.1 工質(zhì)選擇： 由于冷藏庫制冷系統(tǒng)制冷量較大，從經(jīng)濟的角度考慮，國內(nèi)大中型冷庫都采用 NH3為 工質(zhì)，同時 NH3還具有其它一些優(yōu)點，如不破壞臭氧層，單位容積制冷量大等。而且， NH3的價格低，容易取得，因此廣泛采用。本設(shè)計中也采用氨為制冷劑。 3.2 制冷系統(tǒng)型式選擇： 根據(jù)管路與設(shè)備連接的方式，制冷系統(tǒng)一般可分為單元式、并聯(lián)式和混合式三種型 式。由于本設(shè)計采用的制冷工質(zhì)為氨，且規(guī)模較小，故采用混聯(lián)式的系統(tǒng)較好，而且這 種系統(tǒng)各設(shè)備可以互相倒換使用，系統(tǒng)簡單，便于管理，運行調(diào)節(jié)和檢修均靈活方便。 3.3 制冷壓縮機級數(shù)選擇： 在制冷循環(huán)中，工質(zhì)壓縮比，即 Pk/Po ≤ 8，可采用單級壓縮式制冷循環(huán)，因此，高 溫庫采用單級壓縮即可。但對于冷食品，如冰淇淋，庫溫為-23℃，蒸發(fā)溫度較低，Pk/Po >8,采用活塞式壓縮機，則要雙級壓縮式，若采用螺桿式仍可以是單級壓縮式。 3.4 方案選擇： 經(jīng)由以上的簡要分析，現(xiàn)確定了以下三個方案以供分析、比較和選擇。 方案一：兩臺螺桿式壓縮機的氨泵供液系統(tǒng)，每臺壓縮機帶一個蒸發(fā)溫度系統(tǒng)；或一個 壓縮機帶兩個蒸發(fā)溫度系統(tǒng)。 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 方案二：兩臺活塞式單機雙級壓縮機氨泵供液系統(tǒng)，一臺壓縮機帶兩個蒸發(fā)溫度系統(tǒng)； 或一臺帶低蒸發(fā)溫度，另一臺用低壓級帶高蒸發(fā)溫度系統(tǒng)。 方案三：兩臺螺桿式壓縮機重力供液系統(tǒng)，每臺壓縮機帶一個蒸發(fā)溫度系統(tǒng)；或一臺壓 縮機帶兩個蒸發(fā)溫度系統(tǒng)。 3.4.1 制冷主機及輔助設(shè)備的選擇 3.4.1.1 方案一 3.4.1.1.1 壓縮機的選擇： 圖 1 螺桿機帶兩個 to 的流程圖 圖 2 螺桿機帶兩個 to 的壓焓圖 已知：to1 = -8℃， to2 = -33℃, tk = 37.2℃ 可得：Po1 = 3.154bar, Po2 = 1.031bar, Pk = 14.301bar 5 點：h5 = 1752.11 KJ/kg； 8 點：h6 = 1718.46 KJ/kg； 3 點：h3 = 672.18 KJ/kg 高溫庫冷量 Qo1 = 77763.98 kcal/h = 90.72 kw 低溫庫冷量 Qo2 = 41194.485 kcal/h = 48.06 kw 由上圖得：qo1 = h5-h4 = 1752.11-672.18 = 1079.93 KJ/kg qo2 = h8-h7 = 1718.46-672.18 = 1046.28 KJ/kg 則：高溫庫制冷劑質(zhì)量流量; MR1 = Qo1/qo1 = 90.72/1079.93 = 0.084 kg/s 低溫庫制冷劑質(zhì)量流量 MR2 = Qo2/qo2 = 48.06/1046.28 = 0.046 kg/s 列熱平衡方程式： ??`1218261 hMhRRR ??????蒸 發(fā) 器 2 壓 縮 機2 3 4 5 67 8 1` 冷 凝 器 蒸 發(fā) 器 1 LgP 2 134 56781` T PkkT Po1o1 To 2 Po2 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 得： kgKJh /20.174046.8..8175204.`1 ????? t1＇= -17℃ t1 = t1＇+Δtsh = -17+7 = -10℃ (Δts ---- 有害過度，7℃) 則：v1 = 1.201 m 3/kg； h1 = 1749.72 KJ/kg 實際排氣量： smMVRR /156.02.)046.8.()( 3121 ???????? 由樣本“大連冷凍機股分有限公司.設(shè)計選型手冊.螺桿制冷壓縮機組”中選擇： 一臺 JZKA12.5 型、一臺 JZKA16 型單級螺桿制冷壓縮機。 主要性能參數(shù)： 制冷量（kw）：t o = -33℃，t k =37.2℃ Φ=50 kw /Φ=95.3 kw to = -8℃，t k =37.2℃ Φ=155 kw /Φ=234.6 kw 標(biāo)準(zhǔn)工況下 Φ=137.2 kw / Φ=288.4 kw 軸功率（kw）：41 / 81.8 (標(biāo)況)； 電動機功率（kw）：55 / 100（標(biāo)況） 耗油量（g/h）：80 / 120； 理論排氣量（m 3/h）：263 / 552 壓縮機油冷卻器耗水量（m 3/h）：7 / 13 外形尺寸（mm）：2550×936×1930 / 3050×946×2245 因此，壓縮機的實際排氣量 smhQVR /167.02.18674.1509` 378` ??????? 可見，VR＇> VR，所以可以用一臺螺桿機帶兩個蒸發(fā)溫度。 負荷大時，兩臺壓縮機同時啟動，JZKA16 型用于高溫庫，JZKA12.5 型用于低溫庫；負荷 減小時，只啟動 JZKA16 型壓縮機同時用于高低溫庫；負荷較小時，只啟動 JZKA12.5 型 壓縮機同時用于高低溫庫。這樣可以達到節(jié)能的目的。 3.4.1.1.2 冷凝器的選擇 1. 選擇立式殼管式冷凝器 原因：這種冷凝器占地面積小，可以安裝在室外，可以在系統(tǒng)運行中清洗水管，對冷卻 水水質(zhì)的要求較寬，適用于水量充足，水質(zhì)較差，水溫較高的地方。而臥式冷凝 器必須停止運行才能清洗水管，對水質(zhì)要求較高，適用于水質(zhì)較好，水溫較低， 水量充足的地區(qū)。因此，本設(shè)計選用立式殼管式冷凝器。 2. 冷凝器的熱負荷： Qk (kw) 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 )(`3278hQk??? ??kw6.018.672.198.41 5.9??? 3. 冷凝器單位面積熱負荷：q F (kw/㎡) 由資料[4] P232表 4-14“冷凝器、再冷卻器及中間冷卻器蛇形盤管單位面積熱負荷 qF值”得： q F = 3000～3500 kcal/㎡h 本設(shè)計中取 q F = 3200 kcal/㎡h = 3.733 kw/㎡ 冷凝器的傳熱面積：Fk (㎡) Fk = QK/qF = 207.36/3.733 = 55.55 ㎡ Fk＇= (1+10%)·Fk = 1.1×55.55 = 61.105 ㎡ （10% ---- 安全裕量） 4. 選型： 由資料[5] P 1031：選 3 臺 LN-20 型立式殼管式冷凝器（重冷） 主要性能參數(shù)： 冷卻面積（㎡）：20.8 ㎡ 尺寸（mm）：D = 450； H = 5400 3.4.1.1.3 冷風(fēng)機的選擇 1. 高、低溫冷庫均采用下進上出式冷風(fēng)機： 原因：1） 由于鮮蛋庫，有包裝的冷凍食品冷藏庫，要求庫溫均勻，因此， “冷庫設(shè)計規(guī) 范”第 6.2.6 條規(guī)定：冷卻物冷藏間應(yīng)采用空氣冷卻器，凍結(jié)物冷藏間宜采用 空氣冷卻器。另外，若采用排管，在其設(shè)計布置上，就要多加考慮如何才能便 于清除排管上的霜，如何保證安全生產(chǎn)，排管型式怎樣才能便于加工制作和安 裝，如何簡化布置才能便于施工配合。而采用冷風(fēng)機，則可以節(jié)省鋼材，便于 安裝，簡化操作管理，易于實現(xiàn)自動化，它的主要問題在于如何防止食品發(fā)生 過大的干耗，但本設(shè)計中，冰淇淋、鮮蛋都是用箱子包裝了的，這可以有效地 減少干耗。因此，本設(shè)計中，高、低溫庫均采用冷風(fēng)機作為冷藏間的冷分配設(shè) 備。 2） 下進上出供液方式對各冷卻設(shè)備供液較均勻，傳熱性能較好。故本設(shè)計中采用 下進上出供液方式的冷風(fēng)機。 2. 高溫庫冷風(fēng)機的選擇：（根據(jù)“冷庫制冷技術(shù)”[9]） 冷風(fēng)機的傳熱面積 F : 冷藏間凈面積 S = 1:1 （見《冷庫制冷技術(shù)》 ） 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 101 庫：F = S = 240.05 ㎡ 選一臺 LPLC-280 型落地頂平吹風(fēng)式冷風(fēng)機 （由樣本“熱浸鋅式冷風(fēng)機.煙臺冰輪集 團有限公司” ） 主要性能參數(shù)： 冷卻面積（㎡）：280； 名義制冷量（kw）：55.97 軸流風(fēng)機：2 臺 FT35LNO4.5-3 型； 電機：YT100L1-2 型（功率 3kw） 沖霜水量：8t/h； 供液、回氣管：ф57； 尺寸（mm）：2047×1290×2315 102 庫：F = S = 254.597 ㎡ 選型與 101 庫相同 301 庫：F = S = 494.646 ㎡ 選一臺 LPLC-220 型、一臺 LPLC-280 型落地頂平吹風(fēng)式冷風(fēng)機 （在相同樣本中） 主要性能參數(shù)： 冷卻面積（㎡）：220 / 280 ； 沖霜水量（t/h）：7 / 8 軸流風(fēng)機：2 臺 FT35LNO4.5-3 型 / 2 臺 FT35LNO4.5-3 型 電機：YT100L1-2 型（功率 3kw）/ YT100L1-2 型（功率 3kw） 尺寸(mm)：1697×1290×2315 / 2047×1290×2315 3. 低溫庫冷風(fēng)機的選型：（201 庫） 冷風(fēng)機的傳熱面積 ：冷藏間凈面積 = 1.5 ：1 （根據(jù)資料[9]） S = 485.732 ㎡ F = 1.5·S = 485.72×1.5 = 728.58 ㎡ 因此，選 2 臺 LPDC-380 型落地頂平吹風(fēng)式冷風(fēng)機 （在相同樣本中） 主要性能參數(shù)： 冷卻面積（㎡）：380 ； 名義制冷量（kw）：65.77 軸流風(fēng)機：2 臺 FT35LNO8-B 型 ； 電機：YJ112M-4 型（功率 2.4kw） 供液、回氣管（mm）：ф57 ； 沖霜水量（t/h）：16.5 尺寸（mm）：2817×1954×2315 3.4.1.1.4 其他輔助設(shè)備的選擇 1. 高壓貯液器： 資料[1]第 6.3.12 條：貯液器體積 [m3 ]??zqV??? 式中： ------ 貯液器的體積系數(shù)；由資料[1]第 6.3.13 條可知： =1? ? 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 β------ 貯液器的氨液充滿度，取 70％ ； ν---- 冷凝溫度下氨飽和液體的比體積 由資料[2] P232“氨熱力性質(zhì)表 ”得：ν= 1.7115 l/kg = 0.001712 m3/kg ---- 制冷裝置中每小時氨液的總循環(huán)量?mqhkgskgMR/6.489/13.021??? 得 Vz = 0.001712×489.6/0.7 = 1.20 m 3 因此，選 1 臺 ZA-1.5 型高壓貯液器（煙冷） （由資料[6] P536） 主要參數(shù)： 容積：1.48 m 3 ； 尺寸：D = 700mm , L = 4190mm 2. 油氨分離器：（由資料[1]第 6.3.9 條） 油分離器直徑： [ m ]yyWd????018. 式中 λυ---- 實際排氣量， 由前面的計算可得：λυ= 0.167 m 3/s Wy ---- 油分離器內(nèi)的氣體流速 m/s； 本設(shè)計選用洗滌式油分離器，因為它比較適用于氨制冷系統(tǒng)，借氣體經(jīng)過氨液洗滌， 降低氣流速度和改變其方向以達到分離出氨氣中夾帶的潤滑油。 所以，取 Wy = 0.7 m/s 則 mdy 5.07.36108. ??? 由此，選 1 臺 YF-600 型洗滌式油分離器（北冷） （見資料[6] P616） 尺寸：D = 600 mm ； H = 2310 mm 3. 集油器：（根據(jù)資料[10]） “目前國內(nèi)生產(chǎn)人集油器有三種規(guī)格，其直徑為 150、200、300mm，當(dāng)冷凍站標(biāo)況下的制 冷量不大于 250～350kw 時，采用直徑 150mm ……” 所以，取 D = 150mm 由此，選 2 臺 A 型 JY-150 型集油器（大冷） (高、低壓分開設(shè)集油器) 尺寸： D = 159 mm； H = 625 mm 4. 空氣分離器：（根據(jù)資料[10]） “目前生產(chǎn)的空氣分離器只有兩種規(guī)格，當(dāng)冷凍制冷量標(biāo)準(zhǔn)工況下小于 100 萬 kcal/h 時， 用小號空氣分離器……” 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 由此，選 1 臺 KF-32 型空氣分離器（大冷） （見資料[6] P631） 冷卻面積：0.45 ㎡ ； 尺寸： D = 108 mm ， L = 1550 mm 5. 緊急泄氨器： 選 1 臺 XA-100 型緊急泄氨器（煙冷） （見資料[6] P637） 尺寸： D = 108 mm ； L = 1100 mm 6. 氨泵： 本設(shè)計中采用兩個低壓貯液罐，一個供高溫庫，一個供低溫庫，每個貯液罐配兩個 氨泵，其中一臺備用。 氨泵的流量 [m3/s]?????zQnV`泵 式中 n ---- 氨液循環(huán)倍數(shù)。由資料 [1]第 6.3.18 條：對負荷有波動，蒸發(fā)器阻數(shù)較 多，容易積油的蒸發(fā)器的下進上出供液系統(tǒng)，采用 5～6 倍。 取 n = 5 ； vz ---- 蒸發(fā)溫度下氨飽和液體的比體積 m 3/kg； 高溫庫：to = -8℃， vz = 0.00154 m 3/kg 低溫庫：to = -33℃, vz = 0.001467 m 3/kg γ---- to 下氨液的比潛熱 kcal/kg； 高溫庫：γ= 1288.49 KJ/kg = 306.78 kcal/kg 低溫庫：γ= 1364.23 KJ/kg = 324.82 kcal/kg ΣQ＇---- 氨泵所供同一蒸發(fā)溫度的冷間負荷 kw； 高溫庫：一層 44.94 kw； 三層 45.78kw 低溫庫：二層 48.06 kw 則：高溫庫 ??hmV /952.136049.128157.5 3?????泵 低溫庫 /.360泵 因此，選 4 臺 32P140A-212 型屏蔽泵（煙冷） （見資料[8] P741） 主要性能參數(shù)： 流量（m 3/h）：2.8 ； 揚程（mH 2O）：32 功率（kw）：3 ； 尺寸（mm）：680×295×385 7. 氨液過濾器：（高壓貯液器→低壓桶；低壓桶→氨泵） 選 4 臺 YG-40 型氨液過濾器(大冷) （見資料[6] P641） 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 8. 冷卻塔： 冷凝器冷卻用水量：（由資料[1] 第 8.1.4 條） [m3/h]tCQ???106.31? 式中 φ1 ---- 冷凝器的熱負荷 W ； C ---- 冷卻水比熱容，C = 4.1868 KJ/kg℃ ； Δt ---- 冷凝器冷卻水進出水溫度差，取 3℃ ； 則 h/43.59186.400327.??? 壓縮機耗水量：13 + 7 = 20 m 3/h Q(總)= 59.43+20 = 79.43 m 3/h 由此，選一臺 LBC-M-20 型、一臺 LBC-M-50 型冷卻塔 （見樣本“良機逆流式冷卻塔” ） 主要性能參數(shù)： 標(biāo)準(zhǔn)水量（m 3/h）：22 / 58 ； 尺寸（mm）：D=1580 H=2205 / D=2175 H=2565 9. 冷卻水泵： Q = 79.43 m3/h 冷卻水泵揚程估算：（根據(jù)資料[10]） H =1.1～1.2(h 1 +H2 +H3 +∑Δh) 式中 H —— 水泵揚程 [mH 2O]； 1.1～1.2 —— 安全裕量，取 1.2； h1 —— 冷凝器的阻力；（立式冷凝器沒有阻力） H2 —— 水泵的中心到冷卻塔配水管的水位差；H 2 =15m H3 —— 冷卻塔噴淋管所需自由水頭； 查樣本：H 3 =2.1 +2.5 =4.6 m ∑Δh —— 管路沿程與局部阻力之和，約 60～80 mmH 2O； 管子總長約 20m，∑Δh =60×10 -3×20 =1.8 mH2O 則 H =1.2×（0 +15 +4.6 +1.8）=25.68 mH 2O 選 2 臺 80-200（I）B 型離心泵 （見樣本“管道離心泵.東方泵業(yè)” ） 主要性能參數(shù)： 流量（m 3/h）：80 ； 揚程（mH 2O）：38 功率（kw）：15 ； 尺寸（mm）：500×440×872 10. 冷卻水池： 按 6 分鐘的冷卻水循環(huán)流量計算。 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 則 W = 6×79.43/60 = 7.943 m 3 水池尺寸：3500×1500×1500 mm 11. 沖霜水泵： 沖霜水量：一層 8+8=16 t； 二層 2×16.5=33 t； 三層 7+8=15 t 總沖霜水量 W＇= 16+33+15 = 64 t 由此，選 1 臺 80-160 型離心泵 （見樣本“管道離心泵.東方泵業(yè)” ） 主要性能參數(shù)： 流量（m 3/h）：65 ； 揚程（mH 2O）：27.5 功率（kw）：7.5 ； 尺寸（mm）：400×331×660 12. 低壓貯液罐： A: 回氣管 由資料[4] P357 圖 11-1-17“從蒸發(fā)器回到低壓貯液桶兩相流體管管徑計算圖”得： 管徑為 Φ57×3.5 ，d = 50 mm ； 長度約為：至高溫庫 1250 mm；至低溫庫 1350 mm B：低壓桶出液管 管徑按氨泵吸入管徑。 取管徑 Φ32×2.5，d = 27 mm ； 長度 2500mm C：管徑按氨泵出口管徑： Φ45×2.5， d = 50mm 長度約為 4200 mm 圖 3 低壓貯液器接管圖 D：冷風(fēng)機回氣管 冷 風(fēng) 機 回 氣 調(diào) 節(jié) 站 供 液 調(diào) 節(jié) 站 氨 泵 低壓循環(huán)貯液 器回 氣 管 A BC D E 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 按冷風(fēng)機回氣管管徑 Φ57×3.5， d = 50 mm 長度：101 庫 8500mm; 102 庫 7600mm; 301 庫 16900mm / 16000mm（兩臺冷風(fēng) 機） 201 庫 12700 mm / 11800 mm （兩臺冷風(fēng)機） E：冷風(fēng)機供液管 按冷風(fēng)機供液管管徑 Φ57×3.5， d = 50 mm 長度：101 庫 7600mm; 102 庫 8500mm; 301 庫 16000mm / 16900mm（兩臺冷風(fēng) 機） 201 庫 11800 mm / 12700 mm （兩臺冷風(fēng)機） 計算：按《冷庫制冷技術(shù)》推薦的經(jīng)驗公式 [m3]7.064.321VV?? 式中 V1 ---- 冷卻設(shè)備的容積 m 3; V2 ---- 吸入管路的容積 m 3; V3 ---- 供液管路的容積 m 3 V1：由資料[7] P229 表 8-2-1“氨冷風(fēng)機空氣冷卻器用繞片式翅片管規(guī)格表”得： 對光滑管 Φ25×2.0， 翅片管內(nèi)容積為 0.50 l/㎡ V1 = 冷卻面積 × 翅片管內(nèi)容積 高溫庫 V1 = （280+280+760）×0.5/1000 = 0.66 m 3 低溫庫 V1 = 500×0.5/1000 = 0.25 m 3 V2：高溫庫 管路總長 L = 50.25 m V2 = πd 2L/4 = 3.14×0.052×50.25 = 0.10 m3 低溫庫 管路總長 L = 25.85 m V2 =πd 2L/4 = 3.14×0.052×25.85 = 0.05 m3 V3：V3 = Σπd 2L/4 （供液管路管徑不完全相同，故分別計算出容積后再求和） 高溫庫 LB = 2.5m; Lc = 4.2m; LE = 8.5+7.6+16.9+16 = 49m V3 = 3.14×0.272×2.5 + 3.14×0.042×4.2 + 3.14×0.052×49 = 0.103 m3 低溫庫 LB = 2.5m; Lc = 4.2 m; L E = 12.7+11.8 = 24.5 m V3 = 3.14×0.272×2.5 + 3.14×0.042×4.2 + 3.14×0.052×24.5 = 0.055 m3 所以，高溫庫 3 3216.07.010.6.4..m???? 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 由此，選 1 臺 DXZ-1.5 型立式低壓循環(huán)貯液罐（煙冷） （見資料[6] P558） 主要參數(shù)： 容積 1.54 m 3； 尺寸 D=800 mm , H=3205 mm 低溫庫 3 3216.07.05.5.46.0.mVV??? 選型與高溫庫相同，即一臺 DXA-1.5 型立式低壓循環(huán)貯液罐。 13. 空氣幕 （根據(jù)“冷藏庫設(shè)計.河北水產(chǎn)學(xué)校編”[11]P 359） 102＃、201＃、301＃的庫門需設(shè)置冷風(fēng)幕 冷庫凈門寬為 1.8 m， 因此取 SSY-200 型空氣幕 主要性能參數(shù)： 噴口長度：200 cm； 空氣幕總長：2656 mm 門洞凈寬：1800 mm； 電動機功率：0.37 ×2 kw 3.4.1.1.5 機房通風(fēng) 由資料[1] 第 9.0.2 條：氨壓縮機房應(yīng)設(shè)事故排風(fēng)裝置，換氣次數(shù)不應(yīng)小于 8 次/小 時，排風(fēng)機應(yīng)選用防爆型。 壓縮機房凈體積為：V = 3.9×5×（4.3+2.7）×6 = 819 m 3 換氣次數(shù) N = 8 次/小時 事故通風(fēng)量 L = V·N = 819×8 = 6552 m 3/h = 1.82 m3/s 由此，選 2 臺 B30K4-11-04 型防爆軸流風(fēng)機 （見資料[5] P 314） 主要性能參數(shù)： 機號：N0.4 ； 流量（m 3/h）：3340 全壓（mmH 2O）：8.9 ； 電機：JCL-22 型（功率 0.25kw） 尺寸（mm）：430×250×460 3.4.1.2 方案二 3.4.1.2.1 壓縮機的選擇 1234 5678910112 `高 壓 級 壓 縮 機 低 壓 級 壓 縮 機冷凝器 蒸發(fā)器 蒸發(fā)器中冷器 LgP H123 45678 901121`T, PkkT, Po101T, o 2o 2T, zjzj 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 圖 4 雙級活塞機帶兩個 to 的流程圖 圖 5 雙級活塞機帶兩個 to 的壓焓 圖 已知：to1 = -8℃， to2 = -33℃, tk = 37.2℃ 可得：Po1 = 3.154bar, Po2 = 1.031bar, Pk = 14.301bar 9 點：h9 = 1752.11 KJ/kg； 12 點：h12 = 1718.46 KJ/kg； 5 點：h5 = 672.18 KJ/kg 由資料[2] P248“高壓氣缸和低壓氣缸理論排氣時之比---ξ 值與制冷劑的性質(zhì)和蒸發(fā)溫 度有關(guān)。對氨來說，宜在下列范圍內(nèi)選用： tz = -25～-35℃ ξ= 1/2～1/3 tz = -25～-50℃ ξ= 7/3 tz VR，所以可以用一臺活塞機帶兩個蒸發(fā)溫度。 3.4.1.2.2 冷凝器的選擇 1. 選擇立式殼管式冷凝器 2. 冷凝器的熱負荷： Qk (kw) 由資料[4] P219 圖 4-8“氨雙級壓縮機冷凝器移熱量”得： ql = 241.5 kcal/ m3 Qk = Vdp·ql = 2×318×241.5 = 153594 kcal/h = 179.2 kw 式中 ql ---- 雙級壓縮機單位容積冷凝負荷 kcal/ m 3 ; Vdp ---- 低壓級理論排氣量 m 3/h 3. 冷凝器單位面積熱負荷：q F (kw/㎡) 由資料[4] P232 表 4-14“冷凝器、再冷卻器及中間冷卻器蛇形盤管單位面積熱負荷 qF值”得： q F = 3000～3500 kcal/㎡h 本設(shè)計中取 q F = 3200 kcal/㎡h = 3.733 kw/㎡ 冷凝器的傳熱面積：Fk (㎡) Fk = QK/qF = 179.2/3.733 = 48.00 ㎡ Fk＇= (1+10%)·Fk = 1.1×48.00 = 52.8 ㎡ （10% ---- 安全裕量） 4. 選型： 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 由資料[5] P1029：選 2 臺 LN-30 型立式殼管式冷凝器（煙冷） 主要性能參數(shù)： 冷卻面積（㎡）：29 ㎡ 尺寸（mm）：D = 450； H = 5180 3.4.1.2.3 冷風(fēng)機的選擇： 與方案完全相同。 3.4.1.2.4 其它輔助設(shè)備的選擇 1. 高壓貯液器： 資料[1]第 6.3.12 條：貯液器體積 [m3 ]??zqV??? 式中： ------ 貯液器的體積系數(shù)；由資料[1]第 6.3.13 條可知： =1? ? β------ 貯液器的氨液充滿度，取 70％ ； ν---- 冷凝溫度下氨飽和液體的比體積 由資料[2] P232“氨熱力性質(zhì)表 ”得：ν= 1.7115 l/kg = 0.001712 m3/kg ---- 制冷裝置中每小時氨液的總循環(huán)量?mq hkgskgMR/0.41/.021??? 得 Vz = 0.001712×411.0/0.7 = 1.01 m 3 因此，選 1 臺 ZA-1.0 型高壓貯液器（煙冷） （由資料[6] P536） 主要參數(shù)： 容積：1.03 m 3 ； 尺寸：D = 700mm , L = 2990mm 2. 油氨分離器：（由資料[1]第 6.3.9 條） 油分離器直徑： [ m ]yyWVd???018. 式中 λ---- 氨壓縮機高壓級的輸氣系數(shù)，由資料[5] P215 圖 4-13 得：λ=0.74 V ---- 氨壓縮機高壓級的理論排氣量， V=106 m 3/h Wy ---- 油分離器內(nèi)的氣體流速 m/s 本設(shè)計選用洗滌式油分離器, 所以，取 Wy = 0.7 m/s 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 則 mdy 281.07.416208. ??? 由此，選 1 臺 A 型 YF-40 型洗滌式油分離器（煙冷） （見資料[6] P613） 尺寸：D = 273 mm ； H = 1350 mm 3. 冷卻塔： 冷凝器冷卻用水量：（由資料[1] 第 8.1.4 條） [m3/h]tCQ???106.31? 式中 φ1 ---- 冷凝器的熱負荷 W ； C ---- 冷卻水比熱容，C = 4.1868 KJ/kg℃ ； Δt ---- 冷凝器冷卻水進出水溫度差，取 3℃ ； 則 h/36.518.41002796.3??? 壓縮機耗水量：1.5×2 = 3 m 3/h Q(總)= 51.36+3 = 54.36 m 3/h 由此，選一臺 LBC-M-20 型、一臺 LBC-M-30 型冷卻塔 （見樣本“良機逆流式冷卻塔” ） 主要性能參數(shù)： 標(biāo)準(zhǔn)水量（m 3/h）：22 / 35 ； 尺寸（mm）：D=1580 H=2205 / D=2000 H=2410 4. 冷卻水泵： Q = 54.36 m3/h 冷卻水泵揚程估算：（根據(jù)資料[10]） H =1.1～1.2(h 1 +H2 +H3 +∑Δh) 式中 H —— 水泵揚程 [mH 2O]； 1.1～1.2 —— 安全裕量，取 1.2； h1 —— 冷凝器的阻力；（立式冷凝器沒有阻力） H2 —— 水泵的中心到冷卻塔配水管的水位差；H 2 =15m H3 —— 冷卻塔噴淋管所需自由水頭； 查樣本：H 3 =2.1 +2.5 =4.6 m ∑Δh —— 管路沿程與局部阻力之和，約 60～80 mmH 2O； 管子總長約 20m，∑Δh =60×10 -3×20 =1.8 mH2O 則 H =1.2×（0 +15 +4.6 +1.8）=25.68 mH 2O 選 2 臺 80-160A 型離心泵 （見樣本“管道離心泵.東方泵業(yè)” ） 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 主要性能參數(shù)： 流量（m 3 /h）：56 ； 揚程（mH 2O）：29 功率（kw）：15 ； 尺寸（mm）：500×440×872 5. 冷卻水池： 按 6 分鐘的冷卻水循環(huán)流量計算。 則 W = 6×54.86/60 = 5.486 m 3 水池尺寸：2500×1500×1500 mm 6. 中間冷卻器： 根據(jù)資料[1]第 6.3.6 條、第 6.3.7 條、第 6.3.8 條 中冷器的直徑： [m]ZZZ WVVd???????018.3604 式中 λ---- 氨壓縮機高壓級的輸氣系數(shù)，由資料[5] P215 圖 4-13 得：λ=0.74 V ---- 氨壓縮機高壓級的理論排氣量， V=106 m 3/h WZ---- 中冷器內(nèi)的氣體流速 m/s，不應(yīng)大于 0.5 m/s。 取 WZ = 0.4 m/s 則 mdZ 372.04.16208. ??? 中冷器蛇形管冷卻面積： [㎡]ZZKA????? 式中 φZ ---- 中冷器蛇形管的熱流量 W； KZ ---- 中冷器蛇形管的傳熱系數(shù)，宜采用 465～580 W/(㎡℃) 取 KZ = 520 W/(㎡℃) ΔθZ ---- 中冷器蛇形管的對數(shù)平均溫差 ℃ 中冷器蛇形管內(nèi)的單位熱負荷：qZ = h5–h7 = 672.18 –518.33 = 153.85 KJ/kg 中冷器蛇形管內(nèi)的質(zhì)量流量：MRZ = MR1+MR2 = 0.0735+0.04 = 0.1135 kg/s 則 φZ = qZ·MRZ = 153.85×0.1135 = 17.46 kw CZc ??????????4.152.37lg1.lg31.2?? 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 式中 θ1 ---- 冷凝溫度 37.2℃ θz ---- 中冷溫度 -2℃ θc ---- 中冷器蛇形管的出液溫度，比中冷溫度高 3～5℃，θc =-2+4 =2℃ 則 Az = 17.46×1000/(520×15.4) = 2.18 ㎡ 由此 選一臺 XQA-2.5 型中間冷卻器 （見資料[6] P581） 主要參數(shù)： 面積 2.5㎡ ; 尺寸 D =516mm , H =1900mm 7. 注：其它輔助設(shè)備（集油器、空氣分離器、緊急泄氨器、低壓循環(huán)貯液器、氨泵、氨 液過濾器、沖霜水泵）的計算選擇與方案完全一樣，在此就不過多的敘述。 3.4.1.3 方案 中各設(shè)備的選擇 方案與方案相比，少了低壓循環(huán)貯液器和氨泵（包括它們之間的氨液過濾 器） ，在冷庫各層多了氨液分離器。每層的氨液分離器都安裝在它上面一層的川堂內(nèi)，第 三層的布置在樓上的機修房內(nèi)。因此，在這個方案中，只對氨液分離器進行選擇計算， 其它設(shè)備的選擇依據(jù)方案。 氨液分離器 （由資料[2] P272） [m]???????????? mmm qqqd 026.14.35063604 式中 d ---- 氨液分離器直徑 m ； qm ---- 通過氨液分離器的氨液量 kg/h ； v ---- 蒸發(fā)壓力下氨飽和蒸氣的比容 m 3/kg ； w ---- 氨液分離器內(nèi)氣體流速，一般采用 0.5m/s 每層設(shè)一個氨液分離器，便于調(diào)節(jié)： 第一層：冷間的冷量 Q 標(biāo) = 12804+13579.9 = 26382.9 kcal/h Q 設(shè) = 38520.49 kcal/h = 44.94 KJ/s 則 qm = Q 設(shè)/qo = 44.94/1079.93 = 0.042 kg/s = 151.2 kg/h to = -8℃, v =0.38712 m 3 /kg 將數(shù)值代入公式得 d = 0.204 m 由此，選一臺 AF-50 型氨液分離器（洛冷） （見資料[6] P590） 尺寸 ： D =325mm H =1405mm 第二層：冷間的冷量 Q 設(shè) = 48.06 KJ/s 則 qm = Q 設(shè)/qo = MR = 0.046 kg/s = 165.6 kg/h to = -33℃, v =1.10553 m 3/kg 將數(shù)值代入公式得 d = 0.360 m 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 由此，選一臺 AF-100 型氨液分離器 （見資料[6] P590） 尺寸 ： D =400mm H =1615mm 第三層：冷間的冷量 Q 設(shè) = 90.72 –44.94 = 45.78 KJ/s 則 qm = Q 設(shè)/qo = 45.78/1079.93 = 0.0424 kg/s = 152.64 kg/h to = -8℃, v =0.38712 m 3/kg 將數(shù)值代入公式得 d = 0.2045 m 由此，選一臺 AF-50 型氨液分離器（洛冷） （見資料[6] P590） 尺寸 ： D =325mm H =1405mm 3.4.2 固定資產(chǎn)投資的估算 3.4.2.1 分別將三個方案的冷庫庫房及制冷機房的技術(shù)參數(shù)、設(shè)備及運行費用列表 （見下頁） 表 5 方案一 冷庫庫房技術(shù)參數(shù)及冷卻設(shè)備明細表 庫 號 101 102 201 301 庫 型 高溫庫 高溫庫 低溫庫 高溫庫 貯藏物類別 鮮蛋 鮮蛋 冰淇淋 鮮蛋 庫容量（m 3） 895.387 949.647 1811.743 1879.655 噸位（t） 128.04 135.799 484.641 268.791 冷指標(biāo)（w/t） 116.67（標(biāo)） 116.67（標(biāo)） 99.17（設(shè)） 116.67（標(biāo)） 冷負荷（kw） 14.94（標(biāo)） 15.84（標(biāo)） 48.06（設(shè)） 31.36（標(biāo)） 冷卻設(shè)備型號 LPLC-280 LPLC-280 LPDC-380 LPLC-220、LPLC-280 數(shù)量（臺） 1 1 2 2 功率小計（kw） 6 6 4.8 12 設(shè)備金額（元） 19000 19000 52000 35500 占地面積（㎡） 13.2 13.2 14.7 25.4 空氣幕型號 — SSY-200 SSY-200 SSY-200 價格（元） — 1400 1400 1400 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 功 率（kw） — 0.74 0.74 0.74 3.4.2.2 固定資產(chǎn)投資的估算：（按《外商投資企業(yè)實務(wù)》P 348 的“比例法” ） 現(xiàn)行設(shè)備的價格 x 方案一 x = 399.180 元 方案二 x = 299.680 元 方雜三 x = 371.780 元 購置安裝費 y = a·x 式中 a ---- 系數(shù)，按有無技術(shù)轉(zhuǎn)讓定 有技術(shù)轉(zhuǎn)讓：a =1.25～1.40 無技術(shù)轉(zhuǎn)讓：a =1.12～1.25 (選用), 取 a =1.2 工藝管路費 T = d·y 式中 d ---- 系數(shù)，按投資項目所用管路類型定 固體企業(yè)：d =0～0.1 固體、流體企業(yè)：d =0.1～0.2 流體企業(yè)：d =0.2～0.4 （選用，取 d =0.3） 外部管線費 R = b·y 式中 b ---- 系數(shù)，按管線長短定 短距離：b =0～0.05 （選用，取 b =0.03） 中距離：b =0.05～0.15 長距離：0.15～0.25 儀表控制系統(tǒng)費 A = c·y 式中 c ---- 系數(shù)，按有無自控等定 無自控：c =0～0.05 有部分自控：c =0.05～0.12 （選用，取 c =0.08） 廣泛自控：c =0.12～0.2 附屬設(shè)施費 U （按實際計入） 方案一 U =22.454 元 方案二 U =18.029 元 方案三 U =19.454 元 實物部分小計 V 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 V = y + T + R + A + U 施工費 W = g·V 式中 g ---- 系數(shù)。簡單的 g =0.2～0.3 ； 復(fù)雜的 g =0.3～0.5 (選用，取 g =0.4) 規(guī)模因素費 K = f·V 式中 f ---- 系數(shù) 對大型項目：f =0～0.05 對中小型項目：f =0.05～0.15 （選用，取 f =0.1） 總計（除土建外的） L L = V + W + K 列表 （見下頁） 3.5 方案比較與確定 1. 經(jīng)濟方面：方案一中所選螺桿式壓縮機的價格要高于方案二中選用的活塞式壓縮機， 所以在初投資方面，方案一要高些。表上顯示出方案一的年運行費要比方案 二的高出近十萬元，主要是因為我們的計算按螺桿機的在額定功率運行的情 況下進行的，然而在實際運行過程中，不可能總是在額定功率下運行，由于 螺桿機可以實現(xiàn)無級能量調(diào)節(jié)，就可根據(jù)不同時期負荷的變化情況來決定其 運行工況。因此在實際運行中，方案一的年運行費會比表上所列的小得多。 方案三與方案一所用設(shè)備基本相似，它們的年運行費相差不多。 2. 技術(shù)方面： 方案一的特點：制冷裝置效率高，螺桿機可實現(xiàn)無級能量調(diào)節(jié)，安全性高，管理方便， 易于實現(xiàn)自動化，便于集中管理。融霜裝置以及融霜操作比較簡單方便，融 霜效率也高。 方案二的特點：在高壓級壓縮機和低壓級壓縮機之間用了一個中間冷卻器，因而可以 使高壓液態(tài)制冷劑過冷，減少節(jié)流損失，提高系統(tǒng)的制冷效能。但是系統(tǒng)較 為復(fù)雜，能量調(diào)節(jié)不方便。假若低壓級的負荷很穩(wěn)定，或者中間負荷很穩(wěn)定 時，勢必相互影響。 方案三的特點：節(jié)省機房占地面積，系統(tǒng)比較簡單，但是不便于集中管理，當(dāng)氨液分 離器的液位自動控制裝置故障時，難以隨時根據(jù)系統(tǒng)負荷變化而穩(wěn)定氨液分 離器的正常液位。系統(tǒng)的融霜、排液、放油等也比較麻煩。 根據(jù)以上的分析比較，本設(shè)計最終決定采用方案一。 重慶大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文）用紙 第 頁 參考資料： [1] 《冷庫設(shè)計規(guī)范》GB50072-2001·中國計劃出版社 [2] 《冷庫制冷設(shè)計手冊》·商業(yè)部設(shè)計院·農(nóng)業(yè)出版社 [3] 《采曖通風(fēng)與空調(diào)設(shè)計手冊》GBJ19-87（2001 年版）·中國計劃出版社 [4] 《冷藏庫制冷設(shè)計手冊》·商業(yè)部設(shè)計院·農(nóng)業(yè)出版社 [5] 《采曖通風(fēng)、空氣調(diào)節(jié)、制冷凈化、設(shè)備材料表》·農(nóng)業(yè)機械部第二設(shè)計院 [6] 《制冷與空調(diào)設(shè)備手冊》 [7] 《冷藏庫設(shè)計》·湖