2419 垂直軸風(fēng)力發(fā)電機的設(shè)計

2419 垂直軸風(fēng)力發(fā)電機的設(shè)計,垂直,風(fēng)力發(fā)電機,設(shè)計 1垂直軸風(fēng)力發(fā)電機的設(shè)計目錄摘要 .ABSTRACT .第一章 概述 .11.1 風(fēng)力發(fā)電機概況 .11.2 風(fēng)力發(fā)電機的研究現(xiàn)狀 .11.2.1 國外風(fēng)力發(fā)電機的研制情況 .11.2.2 國內(nèi)風(fēng)力發(fā)電機的研制情況 .21.3 研究風(fēng)力發(fā)電機的目的和意義 .41.4 我國的風(fēng)能資源及其分布 .5第二章 風(fēng)力機理論 .82.1 基本公式 .82.1.1 風(fēng)能利用系數(shù) .82.1.2 風(fēng)壓強 .82.1.3 阻力式風(fēng)力機的最大效率 .82.2 工作風(fēng)速與輸出功率 .92.2.1 風(fēng)力發(fā)電機的輸出效率 .92.2.2 工作風(fēng)速與輸出功率 .92.2.3 啟動風(fēng)速和額定風(fēng)速的選定 .102.3 風(fēng)能利用與氣象 .122.3.1 風(fēng)的觀測對風(fēng)能利用的意義 .122.3.2 風(fēng)能利用中需要的氣象調(diào)查 .132.4 風(fēng)的觀測 .13第三章 風(fēng)力發(fā)電機方案和結(jié)構(gòu)設(shè)計 .143.1 小型垂直式風(fēng)力發(fā)電機方案設(shè)計 .143.2 風(fēng)葉 .143.3 行星齒輪加速器設(shè)計計算 .143.3.1 設(shè)計要求 .153.3.2 選加速器類型 .163.3.3 確定行星輪數(shù)和齒數(shù) .163.3.4 壓力角( )的選擇 .163.3.5 齒寬系數(shù)的選擇 .173.3.6 模數(shù)選擇 .173.3.7 預(yù)設(shè)嚙合角 .173.3.8 太陽輪與行星輪之間的傳動計算 .173.3.9 行星輪與內(nèi)齒輪之間的傳動計算 .183.3.10 行星排各零件轉(zhuǎn)速及扭矩的計算 .183.3.11 行星排上各零件受力分析及計算 .193.3.12 行星齒輪傳動的強度校核計算 .2023.4 電磁離合器設(shè)計計算 .243.4.1 選型 .243.4.2 牙嵌式電磁離合器的動作特性 .243.4.3 離合器的計算轉(zhuǎn)矩 .243.4.4 離合器的外徑 .243.4.5 離合器牙間的壓緊力 .243.4.6 線圈槽高度 .243.4.7 磁軛底部厚度 .253.4.8 銜鐵厚度 .254 傳動系統(tǒng)設(shè)計 . .25結(jié)束語 . . .33致謝 .34參考文獻(xiàn) .353第一章 概述1.1 風(fēng)力發(fā)電機概況隨著現(xiàn)代技術(shù)的發(fā)展, 風(fēng)力發(fā)電迅猛發(fā)展。以機組大型化 (50kW 2MW )、集中安裝和控制為特點的風(fēng)電場(也稱風(fēng)力田、風(fēng)田) 成為主要的發(fā)展方向。20 年來, 世界上已有近30 個國家開發(fā)建設(shè)了風(fēng)電場 (是前期總數(shù)的3 倍) , 風(fēng)電場總裝機容量約1400 萬kW (是前期總數(shù)的100 倍)。目前, 德國、美國、丹麥以及亞洲的印度位居風(fēng)力發(fā)電總裝機容量前列, 且未來計劃投資有增無減。美國能源部預(yù)測2010 年風(fēng)電至少達(dá)到國內(nèi)電力消耗的10%。歐盟5 國要在2000 2002 年達(dá)到本國總發(fā)電量的10%左右, 丹麥甚至計劃2030 年要達(dá)到40%。中國是一個風(fēng)力資源豐富的國家, 風(fēng)力發(fā)電潛力巨大。據(jù) 1998 年統(tǒng)計, 風(fēng)力風(fēng)電累計裝機22.36萬kW , 僅占全國電網(wǎng)發(fā)電總裝機的0.081% , 相對于可開發(fā)風(fēng)能資源的開發(fā)率僅為0.088%。中國第一座風(fēng)力發(fā)電場于1986 年在山東榮成落成, 總裝機較小, 為355kW。到1993 年我國風(fēng)電場總裝機容量達(dá)17.1MW , 1999 年底, 我國共建了24 個風(fēng)力發(fā)電場, 總裝機268MW。我國風(fēng)力發(fā)電場主要分布在風(fēng)能資源比較豐富的東南沿海、西北、東北和華北地區(qū), 其中風(fēng)電裝機容量最多的是已達(dá)72.35kW。在未來2 3 年內(nèi), 我國計劃新增風(fēng)電場裝機容量將在800MW 以上, 并且將會出現(xiàn)300 400MW 的特大型風(fēng)力發(fā)電場。1.2 研究風(fēng)力發(fā)電機的目的和意義中國是世界上最大的煤炭生產(chǎn)國和消費國，能源利用以煤炭為主。在當(dāng)前以石化能源為主體的能源結(jié)構(gòu)中，煤炭占73.8%，石油占18.6%，天然氣占2%，其余為水電等其它資源。在電力的能源消費中，也是以煤炭為主，燃煤發(fā)電量占總發(fā)電量的80%。但是，能為人類所用的石化資源是有限的，據(jù)第二屆環(huán)太平洋煤炭會議資料介紹，按目前的技術(shù)水平和采掘速度計算，全球煤炭資源還可開采200年。此外，石油探明儲量預(yù)測僅能開采34年，天然氣約能開采60年。隨著人口的增長和經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，能源供需矛盾加劇，如果不趁早調(diào)整以石化能源4為主體的能源結(jié)構(gòu)，勢必形成對數(shù)億年來地球積累的生物石化遺產(chǎn)更大規(guī)模的挖掘、消耗，由此將導(dǎo)致有限的石化能源趨于枯竭，人類生態(tài)環(huán)境質(zhì)量下降的惡性循環(huán)，不利于經(jīng)濟(jì)、能源、環(huán)境的協(xié)調(diào)發(fā)展。電力部己制定“大力發(fā)展水電，繼續(xù)發(fā)展火電，適當(dāng)發(fā)展核電，積極發(fā)展新能源發(fā)電”的基本原則，把風(fēng)力發(fā)電作為優(yōu)化我國電力工業(yè)結(jié)構(gòu)跨世紀(jì)的戰(zhàn)略發(fā)展目標(biāo)。八屆人大四次會議批準(zhǔn)的我國經(jīng)濟(jì)和社會發(fā)展“九五”計劃和2010年遠(yuǎn)景目標(biāo)綱要中提出“積極發(fā)展風(fēng)能、海陽能、地?zé)崮艿刃履茉窗l(fā)電”的指導(dǎo)方針，為我國發(fā)展多能互補的能源結(jié)構(gòu)新格局起到了指導(dǎo)和促進(jìn)作用。風(fēng)能是對人類生存環(huán)境影響最小的能源。除此之外，風(fēng)能資源非常豐富，取之不盡，用之不竭。據(jù)統(tǒng)計，太陽向地球輻射的巨大能量中，約有1%轉(zhuǎn)化為風(fēng)能。這些能量相當(dāng)于全球每年消耗的煤、石油等化石燃料能量的總和，可見風(fēng)能的潛力是非常大的。隨著風(fēng)力發(fā)電技術(shù)日趨成熟，風(fēng)力發(fā)電規(guī)模也不斷擴大，美國加州由數(shù)家風(fēng)能公司提供給電網(wǎng)的電量，足以供應(yīng)舊金山這樣的大城市的居民需求。我國風(fēng)電事業(yè)近年來發(fā)展較快，已有16萬臺微型風(fēng)力發(fā)電機用于邊遠(yuǎn)山區(qū)、牧區(qū)、海島，初步解決了地處邊遠(yuǎn)，居住分散，電網(wǎng)難以到達(dá)地區(qū)的居民用電問題。同時也遏制了微型汽油發(fā)電機的發(fā)展，在節(jié)約石化燃料的同時，避免了各種有害氣體的排放。國家“九五”新能源發(fā)展計劃提出， “九五”期間全國風(fēng)力發(fā)電的總裝機容燕山大學(xué)工學(xué)碩士學(xué)位論文量要突破40萬千瓦。為此，國家從宏觀規(guī)劃角度出發(fā)，制定了“乘風(fēng)計劃” ，面向國內(nèi)外市場發(fā)展風(fēng)力發(fā)電。 “乘風(fēng)計劃”不僅會大大促進(jìn)我國風(fēng)電事業(yè)的發(fā)展，而且對減排有害污染物，促進(jìn)環(huán)境的改善有著重要意義。風(fēng)力發(fā)電近幾年發(fā)展如此之快，是因為它有許多優(yōu)點：1.設(shè)備簡單，投資少，成本低，風(fēng)力發(fā)電機的整個設(shè)備成本不足功率相當(dāng)?shù)幕鹆Πl(fā)電，水力發(fā)電和核電站成本的1/4，在二、三年內(nèi)就可以收回全產(chǎn)投資；2.節(jié)省燃料和運輸費用。在風(fēng)力資源豐富的地區(qū)，風(fēng)力是取之不盡，用之不竭的，可就地建立風(fēng)力發(fā)電站，就地用電，這樣就可以節(jié)省大量的輸電設(shè)備和能源。許多燃料是十分重要的化學(xué)原料，把它白白的燃掉是十分可惜的。我國資源并不十分豐富，充分利用風(fēng)力資源意義就更重大了；3.利用風(fēng)力可以減少對大氣的污染，保護(hù)我們?nèi)祟愘囈陨娴淖匀画h(huán)境?；瘜W(xué)燃料不斷向大氣中排放對生物有害物質(zhì)，嚴(yán)5重的威脅人們健康，而風(fēng)力能源則沒有任何影響人類健康的有害物質(zhì)。由于它是清潔能源，對環(huán)境無污染，又由于我們國家地形復(fù)雜，人口又多，居住分散，對于電網(wǎng)涉及不到的地區(qū)，特殊行業(yè)，可以補充大電網(wǎng)的缺陷，起到拾遺補缺的作用，可以利用小型風(fēng)機風(fēng)力發(fā)電的地方主要有：(l)航運系統(tǒng)我們有長江等水系幾條大河流，如長江航運中的拖船，一般在100一200噸，經(jīng)常被擱置在江中間的錨地上，用電主要靠蓄電池。使用風(fēng)力發(fā)電機對蓄電池補充充電效果很好，這方面有成功的經(jīng)驗。但是，由于國有運輸企業(yè)的不景氣，影響了市場。另外，我們大小河流湖泊上的船舶數(shù)量驚人，用小型風(fēng)力發(fā)電機解決它們的照明、收視電視、聽廣播，有很重要的意義和市場。(2)森林防火高山觀察站據(jù)林業(yè)部防火指揮部介紹，東北約有400個觀察站，西南也有幾百個高山觀察站，各省市都有一些森林高山防火觀察站，站上的工作人員，在防火期從10月到第二年4、5月期間晝夜在站上值勤，解決他們的照明及聽廣播、看電視頗為費神。由于山高、道路狹窄歧嶇、運輸困難，又不能使用明火，使用小型風(fēng)力發(fā)電機可以基本解決觀察站的照明及娛樂用電。90年代初，個別觀察站曾使用過小型風(fēng)力發(fā)電機。由于風(fēng)力發(fā)電機的某些技術(shù)問題及使用人員的素質(zhì)因素，沒有得到推廣。(3)無人值守的差轉(zhuǎn)臺和微波站。(4)東南沿海各孤立的島嶼。(5)圍網(wǎng)養(yǎng)殖系統(tǒng)。(6)農(nóng)牧區(qū)。(7)國際市場。第二章 風(fēng)力機理論2.1 基本公式2.1.1 風(fēng)能利用系數(shù)風(fēng)力機從自然風(fēng)能中吸收的能量大小程度用風(fēng)能利用系數(shù) 表示。橫截面pC積為s( )的氣流的動能為2m62.1.2 風(fēng)壓強如圖2-1a，根據(jù)伯努力方程，風(fēng)中物體受到的風(fēng)壓Q為2.1.3 阻力式風(fēng)力機的最大效率建立簡單的理想模型，一個平板在風(fēng)的氣動壓力作用下沿著風(fēng)速方向運動，如圖2-lb，并規(guī)定平板上游一定距離上的風(fēng)速為 ，平板的運動速度為v，那fV么平板吸收的功率可以表示為圖2-1 平板模型7對給定的上游風(fēng)速玲，可以寫出以平板的運動速度V為函數(shù)的功率變化關(guān)系式，對v進(jìn)行微分得從上式中可以看出，阻力式風(fēng)力機的效率是比較低的，提高效率的唯一辦法是設(shè)法提高風(fēng)的阻力系數(shù)C。2.2 工作風(fēng)速與輸出功率2.2.1 風(fēng)力發(fā)電機的輸出效率最理想的風(fēng)力機也不可能吸收全部的風(fēng)能，而只能吸收部分風(fēng)能。如上一節(jié)推導(dǎo)的那樣，有一個最大風(fēng)能利用系數(shù) 。但是，風(fēng)力機在制做過程中，pmaxC由于受到各種條件的限制，做不到完全理想的形狀。因此實際的風(fēng)力機和理想的風(fēng)力機之間也有差異。實際風(fēng)力機吸收的功率與理想風(fēng)力機吸收的功率的比值叫做風(fēng)力機的效率。用 表示。另外還有傳動機構(gòu)的效率甲 和發(fā)電機的效12率 等，所以實際風(fēng)力發(fā)電機輸出的效率，可以表示為382.2.2 工作風(fēng)速與輸出功率風(fēng)力機啟動時，為了克服其內(nèi)部的摩擦阻力而需要一定的力矩。這一最低力矩值叫做風(fēng)力機的啟動力矩。啟動力矩主要與風(fēng)力機本身的傳動機構(gòu)摩擦阻力有關(guān)因此風(fēng)力機有一最低工作風(fēng)速稱 ，只有風(fēng)速大于 時風(fēng)力機才fminVfminV能工作。當(dāng)風(fēng)速超過某一值的時候，基于安全上的考慮(主要是塔架和槳葉強度)，風(fēng)力機應(yīng)該停止運轉(zhuǎn)，所以每一臺風(fēng)力機都規(guī)定有最高風(fēng)速 ，最高風(fēng)速fmax與風(fēng)力機的設(shè)計強度有關(guān)，是設(shè)計時給定的參數(shù)。fminV最小風(fēng)速稱 ，和最大風(fēng)速 之間的風(fēng)速叫做風(fēng)力機的工作風(fēng)速，相fminfmaxV應(yīng)于工作風(fēng)速風(fēng)力機有功率輸出。當(dāng)風(fēng)力機的輸出功率達(dá)到標(biāo)稱功率時的工作風(fēng)速叫做該風(fēng)力機的額定風(fēng)速。2.2.3 啟動風(fēng)速和額定風(fēng)速的選定如何根據(jù)風(fēng)能資源來選用風(fēng)力機，使風(fēng)力機的運行狀態(tài)最佳，確定起動風(fēng)速和額定風(fēng)速是關(guān)鍵。2.2.3.1 雙參數(shù)威布爾分布 風(fēng)能就是流動空氣具有的動能。單位時間通過垂直于空氣流的單位面積的空氣流所具有的動能叫風(fēng)能密度，設(shè) 為空氣密度，v為風(fēng)速，則風(fēng)能密度p=0.5 ， 隨v的立方增大，變化非?？?，故知道風(fēng)速的3變化情況是利用風(fēng)能的先決條件。風(fēng)速V是隨機變量，經(jīng)研究專家們多認(rèn)為用雙參數(shù)威布爾概率密度函數(shù)擬合風(fēng)速頻率分布最好腳。威布爾分布函數(shù)形如下式其中K為形狀參數(shù)，無量綱，C為尺度參數(shù)，量綱為m 。不同地區(qū)，不同1s時期參數(shù)K、C是不同的，可根據(jù)某地連續(xù)30年的風(fēng)資料算出該地的K、C參數(shù)，威布爾分布函數(shù)曲線見圖2-2。參數(shù)K、C影響曲線形狀，K大C大曲線陡峻，峰右移，反之亦然。9圖2-2 威布爾分布函數(shù)曲線上式滿足2.2.3.2 起動風(fēng)速 啟動風(fēng)速為風(fēng)力機風(fēng)輪由靜止開始轉(zhuǎn)動并能連續(xù)運轉(zhuǎn)的最小風(fēng)速:風(fēng)力機分水平軸和垂直軸兩大類，每一類又有多種形式，同一形式還有若干種規(guī)格，只有科學(xué)地選擇適合當(dāng)?shù)仫L(fēng)能資源的風(fēng)力機，才能以較少的投資獲取較多的風(fēng)能。根據(jù)國內(nèi)外100多種風(fēng)力機，起動風(fēng)速的范圍是2m ，至6m ，這一范圍1s1s能滿足風(fēng)能豐富區(qū)、較豐富區(qū)、可利用區(qū)的不同需要。雙參數(shù)威布爾分布函數(shù)曲線峰值對應(yīng)的凡就是起動風(fēng)速(圖2-2)。對上式求10一階導(dǎo)數(shù)且令其等于O有解得證明氣是出現(xiàn)概率最大的風(fēng)速。使用起動力風(fēng)速大于上式計算的氣的風(fēng)力機會損失小風(fēng)速這一區(qū)段的風(fēng)能，使用起動風(fēng)速小于上式計算的咋的風(fēng)力機是否更好呢?表面看低風(fēng)速的風(fēng)能得到更多的利用，深入研究可知在之氣的較高風(fēng)速區(qū)風(fēng)能利用率下降，總體上是得不償失，故選用盡可能接近上式結(jié)果的風(fēng)力機最為理想。2.2.3.3 額定風(fēng)速 額定風(fēng)速的選定直接影響風(fēng)能利用系統(tǒng)整體的效率和經(jīng)濟(jì)性，是風(fēng)力發(fā)電機設(shè)計中的重要參數(shù)。己知風(fēng)能密度p=12 ，對一臺效率為 ，槳葉半徑為廠的風(fēng)力機，輸出3v功率w(V)的威布爾分布函數(shù)為w(V)峰值對應(yīng)之風(fēng)速 應(yīng)是額定風(fēng)速，此時風(fēng)力機提取的風(fēng)能最多。pv令2.2.3.4 風(fēng)力機的工作風(fēng)速、輸出功率與風(fēng)能的關(guān)系 風(fēng)力機的工作風(fēng)速、輸出11功率與風(fēng)能的關(guān)系可以簡單地如圖2一3來表示(注:圖中縱坐標(biāo)表示輸出功率，單位為:w/ ;橫坐標(biāo)表示風(fēng)能，單位為:m/s)2mA一理論風(fēng)能曲線B一扣除空氣動力損失后的風(fēng)力機吸收的功率C一計算傳動損失和機械能轉(zhuǎn)換損失后的功率曲線D一發(fā)電機實際輸出功率曲線圖2一3 功率與風(fēng)速的關(guān)系2.3 風(fēng)能利用與氣象2.3.1 風(fēng)的觀測對風(fēng)能利用的意義在前面已經(jīng)講述過，風(fēng)能與風(fēng)速的三次方成正比。所以，當(dāng)風(fēng)速測量有10%的誤差時，風(fēng)力機輸出功率的誤差將擴大到33%。在風(fēng)力機的設(shè)計中，輸出功率出現(xiàn)30%以上的誤差，將帶來很大的經(jīng)濟(jì)損失。風(fēng)速隨時間變化很大，而且地區(qū)性差異也很大，正確把握風(fēng)況并不是一件容易的事情。所以在風(fēng)力機設(shè)計計劃中，對風(fēng)的觀測非常受重視。2.3.2 風(fēng)能利用中需要的氣象調(diào)查在風(fēng)能利用中，需要進(jìn)行四項氣象調(diào)查:(l)風(fēng)能密度調(diào)查 結(jié)合風(fēng)能的地區(qū)分布和可設(shè)立風(fēng)力機地區(qū)面積的調(diào)查，在全國范圍內(nèi)對可利用的風(fēng)能量進(jìn)行估算。(2)選定適合地點 在一年中，對通過強風(fēng)場所的調(diào)查。(3)風(fēng)速的頻率分布調(diào)查 在風(fēng)力機的設(shè)計中，為了估算平均出力和運轉(zhuǎn)時12間等量，必須了解風(fēng)力機軸高處的風(fēng)況。(4)為了風(fēng)力機設(shè)計強度和安全系數(shù)的氣象調(diào)查 異常的強風(fēng)出現(xiàn)的概率、風(fēng)的不定向性以及突風(fēng)程度，冰暴、鹽害等的調(diào)查。2.4 風(fēng)的觀測風(fēng)的觀測，因其目的不同而有各自的特點。對于風(fēng)能利用，通過對風(fēng)的觀測，可以估算出該地區(qū)可利用的風(fēng)能大小，為風(fēng)力機的設(shè)計和性能研究以及開發(fā)的經(jīng)濟(jì)性等提供條件。風(fēng)速的測量包括風(fēng)向和風(fēng)速的測量。因為風(fēng)速隨時間變化很大，而且變化不定，所以測量時取一定時間內(nèi)的風(fēng)速大小的平均值和最長時間的風(fēng)向。我國現(xiàn)行的風(fēng)速觀測有兩種方法:一種是每日定時4次兩分鐘平均風(fēng)速觀測;一種是一日24次自記10分鐘平均風(fēng)速觀測。實際測量結(jié)果表明，前一種方法的誤差比較大，因此在風(fēng)力發(fā)電機的設(shè)計中采用后一種測量方法得到的數(shù)據(jù)。第三章 風(fēng)力發(fā)電機方案和結(jié)構(gòu)設(shè)計3.1 小型垂直式風(fēng)力發(fā)電機方案設(shè)計現(xiàn)在，各個發(fā)達(dá)國家均大力發(fā)展新能源產(chǎn)業(yè)，雖然太陽能一直是新能源商業(yè)化的首選，因為太陽能的設(shè)置地點較靈活，不會產(chǎn)生噪音，可以和建筑進(jìn)行一體化設(shè)計。但是風(fēng)力發(fā)電較太陽能而言，它的成本優(yōu)勢明顯。傳統(tǒng)的風(fēng)力發(fā)電機啟動風(fēng)速要求較高，發(fā)電噪音也很大，所以只能將風(fēng)力發(fā)電機放在人跡罕至的地方或風(fēng)力較大的地方。設(shè)備也是往大型風(fēng)力發(fā)電機發(fā)展，專門建設(shè)大型風(fēng)力發(fā)電場，這樣，小型風(fēng)力發(fā)電在相當(dāng)長的時間里未得到較好的發(fā)展。所以，如何使風(fēng)力發(fā)電和建筑進(jìn)行一體化設(shè)計，降低小型風(fēng)力發(fā)電機噪音，使其安裝在建筑周圍而不影響人的生活質(zhì)量，已成為各個國家研究的焦點！我設(shè)計的是一種新型的立式垂直軸小型風(fēng)力發(fā)電機，由風(fēng)機葉輪、立柱、橫梁、變速機構(gòu)、離合裝置和發(fā)電機組成。如下圖所示：13漿 葉 固定架變速箱星形齒輪加速器電磁離合器 發(fā)電機整流器 蓄電池 逆變器 負(fù) 載圖 3-1 小型垂直軸風(fēng)力發(fā)電機框圖該小型垂直軸風(fēng)力發(fā)電機的發(fā)電原理為：在風(fēng)的吹動下，風(fēng)輪轉(zhuǎn)動起來，使空氣動力能轉(zhuǎn)變成了機械能（轉(zhuǎn)速+扭矩）。通過增速系統(tǒng)和離合器使轉(zhuǎn)矩和扭矩傳遞到風(fēng)力發(fā)電機軸上，帶動發(fā)電機軸旋轉(zhuǎn)，從而使永磁三相發(fā)電機發(fā)出三相交流電。風(fēng)速的不斷變化、忽大忽小，發(fā)電機發(fā)出的電流和電壓也隨著變化。發(fā)出的電經(jīng)過控制器的整流，由交流電變成了具有一定電壓的直流電，并向蓄電池進(jìn)行充電。從蓄電池組輸出的直流電，通過逆變器后變成了 220 伏的交流電，供給用戶的家用電器。該新型垂直軸風(fēng)力發(fā)電機的特點為：1、風(fēng)力發(fā)電機功率 1KW；142、額定轉(zhuǎn)速 600r/min；該新型垂直軸風(fēng)力發(fā)電機的優(yōu)點為： 結(jié)構(gòu)簡單 易維護(hù) 運行平穩(wěn)安全 抗強風(fēng)能力強 操作簡單 價格低廉3.2 風(fēng)葉采用帆翼式風(fēng)葉，帆翼式是英國發(fā)展的一種立軸帆翼式風(fēng)力機，結(jié)構(gòu)簡單、性能較高。帆翼的形狀如下圖所示。由于其制造簡單，成本低，性能好，所以適于推廣使用。圖 3-2 帆翼式3.3 行星齒輪加速器設(shè)計計算3.3.1 設(shè)計要求設(shè)計壽命 5 年，單班，一年 360 天，中等傳動，傳動逆轉(zhuǎn)，齒輪對稱布置，不允許點蝕，無嚴(yán)重過載，閉式傳動。齒輪精度 8-7-7，齒輪材料:1520CrNiMoH，碳氮共滲處理，硬度為 Hv740 以上。軸材料:20NiCrMoH 或20CrMnMo。齒圈材料:42CrMo，氮化處理，硬度為 Hv40O 以上。3.3.2 選加速器類型小型風(fēng)力發(fā)電機是安裝在樓頂或屋頂上的，所以盡量選擇體積小、重量輕、性能穩(wěn)定的設(shè)備。在選擇行星齒輪時，我選擇 NGW 型星形齒輪加速器，因為這個型號的齒輪傳動效率高，體積小，重量輕，結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，傳遞功率范圍大，軸向尺寸小，可用于各種工作條件的特點。輸入軸輸出軸RSCP圖 3-3 NGW 型行星齒輪加速器3.3.3 確定行星輪數(shù)和齒數(shù)在行星齒輪加速器中選擇行星輪數(shù)： =3wN通過查表法確定了齒輪的齒數(shù)（機械手冊）：總傳動比 i =5.4太陽輪齒數(shù) =20sZ內(nèi)齒輪齒數(shù) =88r行星輪齒數(shù) =34P163.3.4 壓力角( )的選擇我們國家和許多國家都把齒輪的標(biāo)準(zhǔn)壓力角規(guī)定為 ，因此，本次設(shè)計的20變速箱采用 壓力角，以提高加工刀具的通用性。203.3.5 齒寬系數(shù)的選擇對于硬齒面齒輪的齒寬系數(shù)應(yīng)小于軟齒面的齒寬系數(shù)。一般情況下，硬齒面值齒輪可取 3 所以 = = =1eN610sNpRY取 =380MlimFaPl. 相對齒根的圓角敏感系數(shù) STYrelT查表得 太陽輪、行星輪、齒圈的敏感系數(shù)均為 =1relTYm. 相對齒根表面狀況系數(shù) RrelTY查表得 =0.9RrelTn.應(yīng)力修正系數(shù) =2So.齒輪的彎曲疲勞極限 ,limF由公式 =,limFliNSTXRrellTY=460 1 2 1 1 0.9=828（M ）,lisaP=322 1 2 1 1 0.9=579.6（M ）,limFp22=380 1 2 1 1 0.9=684（M ）,limFRaP安全系數(shù) S= = =2.32s,liFsS8356.7= = =1.57P,limFC9.= = =1.87RS,liF6843.按具有高可靠性要求取最小安全系數(shù) =1.5 從而可看出：limFS sSminFPSinFRin所以彎曲強度校核通過。（2） 接觸疲勞強度校核a. 接觸強度的齒間載荷分配系數(shù) HK太陽輪與行星輪嚙合時總重合度 1.47 查表得 =1.2Hk齒圈與行星輪嚙合時的總重合度 1.583 查表得 =1.2b.節(jié)點區(qū)域系數(shù) HZ計算 = 2,1cosbtg得 =2.3186HZc.彈性系數(shù) 可由公式 =43得太陽輪與行星輪嚙合時 = =0.918Z41.73齒圈與行星輪嚙合時 = =0.8975.5823d.接觸疲勞強度極限 limH太陽輪與行星輪是合金鋼滲碳處理， 取 1500MlimHaP齒圈是合金鋼氮化處理， 取 1200MlimHae.壽命系數(shù) NZ=60rnt5 所以 = = =1e710NsZpNRf.潤膜影響系數(shù) 太陽輪和行星輪為 8 級精度，齒圈為 9 級精度，選用LVR=115 /s 的礦物油，則查表得：太陽輪和行星輪為 =0.9，齒圈為40v2mLVRZ=0.8LVRZg.齒面工作硬化系數(shù) =1wZh.尺寸系數(shù) =1xi.齒輪的接觸疲勞極限 ,limH由公式 =,limHliNZLVRWX=1500 1 0.9 1 1=1350M,liSaP=1500 1 0.9 1 1=1350M,limHp=1500 1 0.8 1 1=9600M,liRaj.安全系數(shù) S= = =1.05s,limHs3501286.= = =1.05pS,lipc.= = =1.47R,limHB96051.按具有高可靠性要求取最小安全系數(shù) =1.0 從而看出齒輪滿足使用要求。limHS243.4 電磁離合器設(shè)計計算3.4.1 選型為滿足風(fēng)力發(fā)電機工作環(huán)境的需要，在風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)中我選擇牙嵌式電磁離合器，因為牙嵌式電磁離合器有外形尺寸小，傳遞轉(zhuǎn)矩大，無空轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩，無摩擦發(fā)熱，無磨損，不需調(diào)節(jié)，傳動比恒定無滑差，使用壽命長，脫開快，干、濕兩用的特點。 （電源為 12v 直流電）3.4.2 牙嵌式電磁離合器的動作特性如圖所示，通電后，當(dāng)激磁電流按指數(shù)曲線上升時，由于銜鐵被吸引，線圈中電感增大，引起電流第一次短時間下降，以后還會由于銜鐵吸引后尚不能起動負(fù)載轉(zhuǎn)矩，出現(xiàn)牙間嵌合、脫開和再嵌合的滑跳現(xiàn)象，致使電流發(fā)生多次跳動，直到能帶動負(fù)載轉(zhuǎn)矩時才趨向穩(wěn)定。對于靜態(tài)接合，起動時間的長短主要與銜鐵吸引時間有關(guān)，而對動態(tài)起動，則與相對轉(zhuǎn)速、負(fù)載特性、負(fù)載的增加情況以及牙的相對位置等因素有關(guān)。離合器的脫開時間就是從切斷激磁電流開始到牙完全脫開嵌合，傳遞力矩消失所經(jīng)歷的時間，此時電流也按指數(shù)曲線衰減。3.4.3 離合器的計算轉(zhuǎn)矩CTK式中 T-離合器傳遞的理論轉(zhuǎn)矩，它包括工作轉(zhuǎn)矩和起動的慣性轉(zhuǎn)矩 T=2168（Nm） ；K-工作情況系數(shù) K=1.5所以 1.5 2168=3252（Nm）CT3.4.4 離合器的外徑=1332350.81cDT3.4.5 離合器牙間的壓緊力Q 2tancmT式中 -牙形角， =30-摩擦角， =825-牙的平均直徑mD-銜鐵摩擦面的摩擦系數(shù)1-銜鐵導(dǎo)向孔直徑d-彈簧推力， =40FdF3.4.6 線圈槽高度=20mm2310nsHwhftA式中 -線圈槽高度比， =5-傳熱系數(shù)， =11ss-填充系數(shù)， =0.6 HfHf-電阻系數(shù)， =0.0172/m3.4.7 磁軛底部厚度= =4mm2hAd3.4.8 銜鐵厚度=8mm2xb一般取余量 =4A4 傳動系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計及計算4.1 傳動軸的設(shè)計主傳動軸只承受扭矩，不受彎矩，按空心主軸扭轉(zhuǎn)強度估算主軸最小直徑：（4.8）341PdAn26其中 A 為系數(shù)，按機械設(shè)計手冊單行本-軸承及其連接表 5-1-19選?。籨 為軸端直徑，mm；n 為軸的工作轉(zhuǎn)速，r/min；P 為軸傳遞的功率，kW；查閱機械設(shè)計手冊單行本-軸承及其連接表 5-1-19得 45 鋼的 A 值取110，已知功率為 1KW，主軸額定轉(zhuǎn)速 n 為 600 轉(zhuǎn)/min。代入式(4.8)后得到d=C = 110X =13.04472mm （4.9）3p3601按照主軸扭轉(zhuǎn)剛度計算直徑：（4.10）4341PdBn其中 B 為系數(shù)，按機械設(shè)計手冊單行本-軸承及其連接表 5-1-20選取，查閱機械設(shè)計手冊單行-本軸承及其連接表 5-1-20得一般傳動時 B 值取 91.5，已知功率為 1kW，主軸額定轉(zhuǎn)速 n 為 600 轉(zhuǎn)/min,代入式(4.10)后得到d=B =20.55MM （4.11）3p如果截面上有鍵槽時，應(yīng)將求得的軸徑增大，其增大值見機械設(shè)計手冊單行本軸-承及其連接表 5-1-22，增大值應(yīng)選 7%，最后得出的最小外徑d=21.5mm。為了安全，我們選擇的軸外徑為 d=30mm，內(nèi)徑 d1=18mm，采用 45 鋼調(diào)質(zhì)處理，主軸如圖 4-2 所示。圖 4-2 主軸示意圖校核主軸安全系數(shù)，主軸轉(zhuǎn)矩為（4.12）23230.50.14.86.PvTCRNm27只考慮扭拒作用時的安全系數(shù)為（4.13）1amSK其中 為對稱循環(huán)應(yīng)力下的材料扭轉(zhuǎn)疲勞極限，Mpa，見機械設(shè)計手冊單行-1本軸-承及其連接表 5-1-1 ， ； 為扭轉(zhuǎn)時的有效應(yīng)力集中系數(shù)，15見機械設(shè)計手冊單行本軸-承及其連接表 5-1-30表 5-1-32 ， ；1.8K為表面質(zhì)量系數(shù)，一般用機械設(shè)計手冊單行本軸-承及其連接表 5-1-36 ；軸表面強化處理后用機械設(shè)計手冊單行本軸-承及其連接表 5-1-38 ；有腐蝕情況時用機械設(shè)計手冊單行本軸-承及其連接表 5-1-35或機械設(shè)計手冊單行本軸-承及其連接表 5-1-37 ， ； 為扭轉(zhuǎn)時的尺寸影響系數(shù)，見0.4機械設(shè)計手冊單行本軸-承及其連接表 5-1-34 ， ； 、 為扭轉(zhuǎn)應(yīng)0.89am力的應(yīng)力幅和平均應(yīng)力，Mpa 見機械設(shè)計手冊單行本軸-承及其連接表 5-1-25 ， ； 為材料扭轉(zhuǎn)的平均盈利折算系數(shù)，見60.3.1249mapTZ機械設(shè)計手冊單行本軸-承及其連接表 5-1-33 ， 。0.21將各數(shù)據(jù)代入公式后得 1155.3.86.021049amSK根據(jù)調(diào)質(zhì) 45 鋼 ，要求查機械設(shè)計手冊 （機工版）第 2 版/.5sb第 19 篇第 5 章得安全系數(shù)為 5.0，因此設(shè)計的主軸滿足要求。4. 2 軸承的計算及選型由于風(fēng)力機不僅承受風(fēng)輪的扭矩，而且要承受氣流方向的一定彎矩，角接觸球軸承不僅能夠承徑向力，同時能夠承受一定的徑向載荷，因此在主軸上安裝兩個角接觸球軸承。281角接觸球軸承 1 的選用計算角接觸球軸承 1 的安裝位置如圖 4-3 所示。圖 4-3 軸承 1 的安裝位置軸徑 d=30mm,額定轉(zhuǎn)矩 T=4.3Nm。由機械設(shè)計手冊單行本-軸承表 6-2-82選擇角接觸球軸承 36000 型新代號 7000C,之所以選用接觸球軸承是考慮到主軸在轉(zhuǎn)動時有可能產(chǎn)生徑向載荷，軸承 1 參數(shù)如表 4.2 所示。表 4.2 軸承 1 參數(shù)軸向載荷： +m=159.8/47aFkgN葉 片 支 撐 架 葉 片 支 架 主 軸（ ） g徑向載荷按照最不利狀況計算，根據(jù)伯努利方程，氣流作用在葉片上的壓力為：（4.14）220.5.158=40PvPa作用在 4 個葉片上的總力為（4.15）4.37rFSN孔徑 d 外徑 D 軸承代號 極限轉(zhuǎn)速r/min（脂潤滑） 額定動負(fù)荷 rC額定靜負(fù)荷 or重量30mm 55mm 7006C 9500 11.65kN 8.49kN 0.11kg角接觸球軸承29由機械設(shè)計手冊單行本-軸承表 6-2-12推薦使用壽命為 100000 小時, 軸承當(dāng)量動載荷的計算公式為（4.16）raPXFY式中 X、Y 分別為徑向動載荷系數(shù)及軸向動載荷系數(shù)。可通過查機械設(shè)計手冊表 283-2得：因為 /0.147/8.90.172aorCF所以應(yīng)該選擇 X=0.44，Y=1.47，代入式子得到 0.415.742.69raPXYN軸承基本額定動載荷按如下公式計算： hmdnTfCP式中： 為基本額定動載荷計算值，N； 為速度因數(shù)，按機械設(shè)計手冊單Cf行本-軸承表 6-2-9選取 5.85； 為力矩載荷因數(shù)，力矩載荷較小時取 1.5，mf較大時取 2，這里選取 2； 為沖擊載荷因數(shù)，按機械設(shè)計手冊單行本-軸承df表 6-2-10選取 1.2； 為溫度因數(shù)，按機械設(shè)計手冊單行本-軸承表 6-2-T11選取 1； 為壽命因數(shù)，按機械設(shè)計手冊單行本-軸承表 6-2-8選取hf0.405； 為當(dāng)量動載荷。P將各個數(shù)據(jù)代入式（4.13）得： 5.821.0691.54CNCr故選用此軸承能夠滿足額定載荷的要求。2角接觸球軸承 2 的選用計算角接觸球軸承 2 的安裝位置如圖 4-4 所示。30圖 4-4 軸承 2 安裝位置按照機械設(shè)計手冊單行本-軸承表 6-2-82選擇軸承型號 36105（新型號7005C） ，參數(shù)如表 4.3 所示。表 4.3 軸承 2 參數(shù)按照軸承 1 校核公式（4.15）對軸承進(jìn)行校核： 40.3751rFPSN+m=159.8/47akgN葉 片 支 撐 架 主 軸（ ）軸承當(dāng)量動載荷按公式（4.16）得： raPXFY式中 X、Y 分別為徑向動載荷系數(shù)及軸向動載荷系數(shù)。可通過查機械設(shè)計手冊表 283-2得：因為 /0.147/6.530.22aorFC孔徑 d 外徑D軸承代號極限轉(zhuǎn)速r/min（脂潤滑）額定動負(fù)荷 rC額定靜負(fù)荷 or重量25mm 47mm 7006C 12000 9.38kN 7.73kN 0.074kg軸承31所以應(yīng)該選擇 X=0.44，Y=1.40，代入公式（4.16）得到 0.415.04721.raPXFYN由機械設(shè)計基礎(chǔ)（第五版）公式 16-3計算軸承壽命：（4.17）61()0ThdfCLnP式中： 為溫度因數(shù)，按機械設(shè)計手冊單行本-軸承表 6-2-11選取 1；Tf為沖擊載荷因數(shù)，按機械設(shè)計手冊單行本-軸承表 6-2-10選取 1.2；C 為df額定動載荷，C=9.38kN；N 為主軸額定轉(zhuǎn)速，n=400r/min； 為壽命指數(shù)，對于球軸承取 3。將各數(shù)據(jù)代入式子后得 66361010980()()2.7104.1.4ThdfCL hnP由機械設(shè)計手冊單行本-軸承表 6-2-12推薦使用壽命為 100000 小時,所以可以滿足使用要求。主軸與發(fā)電機之間用圓錐銷套筒聯(lián)軸器進(jìn)行連接，如圖 4-5 所示，聯(lián)軸器具體參數(shù)見圖紙。圖 4-5 圓錐銷套筒聯(lián)軸器32結(jié)束語本論文在理論方面通過模型論證了實際應(yīng)用的可行性、可靠性，為該類型風(fēng)力發(fā)電機的設(shè)計和商品生產(chǎn)提供了理論依據(jù)。但是，在機械部件方面沒有模型，沒有進(jìn)行實踐驗證，所以這個設(shè)計還存在很大的不足之處。希望以后做出機械模型，進(jìn)行測量、計算從而逐步完善該型風(fēng)力發(fā)電機。致謝本論文是在導(dǎo)師教授的親切關(guān)懷和精心指導(dǎo)下完成的。在接受老師指導(dǎo)的時間里，他那淵博的知識，縝密的邏輯，活躍的思維，敏銳的洞察力，嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度以及民主的作風(fēng)給我留下了深刻的印象，為我開闊了視野，豐富了學(xué)識，并將受益終身。至此論文完成之際，對老師曾經(jīng)給予的學(xué)術(shù)上的指導(dǎo)，生活上的關(guān)心和幫助致以最誠摯的謝意!感謝同學(xué)和朋友們的大力支持和幫助!最后，衷心感謝機電工程系全體老師的辛勤培養(yǎng)和教誨!33參考文獻(xiàn)1世界能源理事會.新的可再生能源一未來發(fā)展指南.北京海洋出版社，19982中國國家科委一歐盟能源總司.中國一歐洲聯(lián)盟能源合作大會文集，19963中華人民共和國國家發(fā)展計劃委員會基礎(chǔ)產(chǎn)業(yè)發(fā)展司編.中國新能源與可再生能源1999白皮書.中國計劃出版社，20004國家經(jīng)貿(mào)委可再生能源發(fā)電及熱利用研究項目組.中國可再生能源技術(shù)評價.中國環(huán)境科學(xué)出版社，19995胡蛟抨.取之不盡的風(fēng)力發(fā)電.生態(tài)經(jīng)濟(jì)，20016黃素逸.能源科學(xué)導(dǎo)論.中國電力出版社，19997國家經(jīng)貿(mào)委可再生能源發(fā)展經(jīng)濟(jì)激勵政策研究組中國可再生經(jīng)濟(jì)激勵政策研究.中國環(huán)境科學(xué)出版社，19988張煥芬.喜文華.先進(jìn)國家的風(fēng)力發(fā)電現(xiàn)狀及其前景.甘肅科學(xué)學(xué)報，19989江文.政府的支持推動新能源快速發(fā)展.能源政策研究，199710張廣盛.風(fēng)能的利用.青?？萍?，199711郭繼高.風(fēng)能發(fā)電一小型風(fēng)能發(fā)電及其發(fā)電機(1).微特機，199912NREL.Renewable 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