678 礦用U型鋼成型修復(fù)機(jī)整體設(shè)計(jì)【全套10張CAD圖+開(kāi)題報(bào)告+文獻(xiàn)翻譯+說(shuō)明書(shū)】
678 礦用U型鋼成型修復(fù)機(jī)整體設(shè)計(jì)【全套10張CAD圖+開(kāi)題報(bào)告+文獻(xiàn)翻譯+說(shuō)明書(shū)】,全套10張CAD圖+開(kāi)題報(bào)告+文獻(xiàn)翻譯+說(shuō)明書(shū),678,礦用U型鋼成型修復(fù)機(jī)整體設(shè)計(jì)【全套10張CAD圖+開(kāi)題報(bào)告+文獻(xiàn)翻譯+說(shuō)明書(shū)】,礦用,型鋼,成型,修復(fù),整體,總體,設(shè)計(jì),全套,10,cad,開(kāi)題
基于摩擦傳動(dòng)的高分辨率和大沖程的微量進(jìn)給機(jī)械系統(tǒng)哈爾濱工業(yè)大學(xué)機(jī)電工程學(xué)院劉海濤,盧澤生摘要 在摩擦傳動(dòng)原理的基礎(chǔ)上,設(shè)計(jì)了一種通過(guò)壓電陶瓷結(jié)合螺桿軸和氣體靜壓引導(dǎo)的方式驅(qū)動(dòng)的長(zhǎng)沖程和高分辨率的微量進(jìn)給系統(tǒng)。設(shè)計(jì)用來(lái)使加載裝置可以靈活的起落。利用有限元方法對(duì)柔性連接裝置對(duì)它的靜態(tài)特性進(jìn)行分析。對(duì)這種微量進(jìn)給系統(tǒng)的傳輸特性進(jìn)行了詳細(xì)的分析。關(guān)鍵詞: 摩擦傳動(dòng) 壓電傳動(dòng)裝置 柔性鉸鏈 有限元1.簡(jiǎn)介光學(xué)在航空、航天、國(guó)防等領(lǐng)域中已得到廣泛應(yīng)用的行業(yè)。然而,生產(chǎn)的大型光學(xué)鏡面面臨著巨大的困難,效率較低、成本較高、增加在工藝設(shè)備的要求等。為了獲得更高的精度,高微位移分辨率超-先進(jìn)精密機(jī)床有待進(jìn)一步深入,以補(bǔ)償加工誤差。因此,微量進(jìn)給機(jī)制的設(shè)計(jì)已成為其關(guān)鍵技術(shù)之一。壓電陶瓷是一種近年來(lái)發(fā)展起來(lái)的新型的微量進(jìn)給機(jī)制。它所擁有的優(yōu)勢(shì),比如體積小、功率大、分辨率高和高頻率響應(yīng),恒溫,不反彈,無(wú)粘性。因此它廣泛使用在微量進(jìn)給機(jī)制。如今,摩擦傳動(dòng)機(jī)制逐步被獲得和使用。2微量進(jìn)給機(jī)制的結(jié)構(gòu)和工作原理微量進(jìn)給機(jī)制是由三個(gè)部分組成:摩擦傳動(dòng)裝置、滾珠螺桿及靜態(tài)壓力空氣軸承引導(dǎo)的方式。采用壓電陶瓷微量進(jìn)給機(jī)制阻滯,這些摩擦傳動(dòng)扭曲向上套筒和驅(qū)動(dòng)器滾珠絲杠,從而帶動(dòng)空氣軸承引導(dǎo)地實(shí)現(xiàn)了微量進(jìn)給運(yùn)動(dòng)。 結(jié)構(gòu)如圖1所示。1, 軸承支架,2.活塞,3、活塞缸,4.精壓力空氣軸承導(dǎo)軌,5.滾珠絲杠,6. 壓電陶瓷底座,7.壓電陶瓷底座圖一:進(jìn)給機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)按照?qǐng)D2所示的進(jìn)給系統(tǒng)工作原理是,套筒連接著球摩擦傳動(dòng)螺桿、四個(gè)模塊是放置的兩側(cè)對(duì)稱的軸套。每一塊由相應(yīng)的壓電陶瓷用于驅(qū)動(dòng),這種機(jī)制由于是由壓電陶瓷驅(qū)動(dòng),適用于夾持產(chǎn)生夾力。進(jìn)給機(jī)制的運(yùn)作,壓電陶瓷適用于夾持在同一陣營(yíng)的摩擦傳動(dòng)驅(qū)動(dòng)都工作在特定塊整齊,從而使摩擦傳動(dòng)套筒連續(xù)的傳動(dòng)。圖1:(b)進(jìn)給系統(tǒng)圖片圖2:進(jìn)料機(jī)構(gòu)的運(yùn)行原理3結(jié)合設(shè)計(jì)的可調(diào)機(jī)制 擰緊調(diào)節(jié)機(jī)制是一個(gè)需要在摩擦傳動(dòng)機(jī)構(gòu),它必須有足夠的 預(yù)緊力。典型的方法是鋼板彈簧預(yù)緊預(yù)緊機(jī)制,螺旋預(yù)緊 機(jī)制,氣壓預(yù)緊機(jī)制等。該擰緊機(jī)制本文設(shè)計(jì)的 靈活的平行四桿機(jī)構(gòu)。這是由壓電陶瓷droved供應(yīng)預(yù)緊力。該 預(yù)緊力可以改變控制的壓電陶瓷輸入電壓。 如圖3所示,利用有限元軟件分析的靜態(tài)特性。當(dāng)驅(qū)動(dòng)力的 壓電陶瓷是在最大500N的,靈活安排四桿機(jī)構(gòu)剛度,有限元分析 軟件,是K =24.15N/m,以及最大應(yīng)力彈性鉸鏈?zhǔn)? 32.7Mpa。如果沒(méi)有靈活失真 四桿機(jī)構(gòu)(即當(dāng)摩擦傳動(dòng)板塊跟硬性),輸出力的壓電 陶瓷將完全轉(zhuǎn)化為預(yù)緊通過(guò)靈活的四桿機(jī)構(gòu)的力量。4驅(qū)動(dòng)特性分析的機(jī)制學(xué)習(xí)和掌握輻射源驅(qū)動(dòng)特性的機(jī)制以便采取適當(dāng)?shù)拇胧?,以改善整體性能,并提供了設(shè)計(jì)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)。4.1驅(qū)動(dòng)力矩當(dāng)系統(tǒng)啟動(dòng)時(shí),有一個(gè)初步的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量作為零件的質(zhì)量存在問(wèn)題的結(jié)果。為了研究驅(qū)動(dòng)力矩,選擇摩擦傳動(dòng)套筒為主體的影響。根據(jù)該理論認(rèn)為,動(dòng)力學(xué)傳動(dòng)裝置的能量是一樣的火車前和轉(zhuǎn)換后,各部分的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量,轉(zhuǎn)化為摩擦套。正因?yàn)槿绱?,我們可以得到轉(zhuǎn)換后的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量。圖三:計(jì)劃的靜態(tài)特性分析結(jié)合的機(jī)制P:導(dǎo)程,mR:套筒半徑,mMs:滾珠螺桿質(zhì)量,kgMt:套筒質(zhì)量,kg通過(guò)以上分析,我們得到的等效轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的摩擦的袖子。現(xiàn)在我們選擇摩擦的袖子一樣對(duì)象來(lái)討論這個(gè)驅(qū)動(dòng)力矩(動(dòng)力),是需要裝置時(shí)開(kāi)始及其影響因素。下列方程裝置時(shí)開(kāi)始工作:J:等效轉(zhuǎn)動(dòng)慣量,kg。m2R:摩擦套筒半徑,m:套筒摩擦角加速度,rad/s2M:驅(qū)動(dòng)力矩,n。mF:驅(qū)動(dòng)力(摩擦片與套筒之間的摩擦力),n當(dāng)系統(tǒng)啟動(dòng)時(shí),一個(gè)適宜的驅(qū)動(dòng)器偏轉(zhuǎn)組應(yīng)該被應(yīng)用于摩擦套,以使該套可以有一定的角加速度。該驅(qū)動(dòng)器偏轉(zhuǎn)組所產(chǎn)生的壓電輸出力陶瓷。由式2我們可以得到的等效轉(zhuǎn)動(dòng)慣量的系統(tǒng),半徑套的摩擦和驅(qū)動(dòng)器對(duì)壓電陶瓷(爆發(fā)摩擦塊之間的摩擦和摩擦套),是影響力機(jī)制啟動(dòng)的因素,所以我們應(yīng)該考慮各因素,以確保機(jī)制正常啟動(dòng)。4.2驅(qū)動(dòng)剛性剛性的驅(qū)動(dòng)是其中的重要驅(qū)動(dòng)進(jìn)給機(jī)構(gòu)的特征之一。現(xiàn)在我們將分析駕駛進(jìn)給機(jī)構(gòu)的剛度詳細(xì)的證明。不靈活的進(jìn)給機(jī)構(gòu)的級(jí)聯(lián)連接剛度的飼料的每一個(gè)片段的機(jī)制,這種機(jī)制有計(jì)算公式如下:K:進(jìn)刀機(jī)構(gòu)總體硬度Ky:壓電陶瓷剛度Kf:接觸剛度之間的接觸摩擦表面的摩擦剛性塊體和壓電陶瓷套筒Ks:導(dǎo)螺桿軸向剛度Ks:從軸向剛度改變導(dǎo)螺桿的扭轉(zhuǎn)剛度Kn:螺母剛度Kb:軸向載荷Kh:軸承座機(jī)軸承架螺母的剛度Kd:螺母連接塊軸向剛度這是部分的分析和計(jì)算的剛性。4.2.1壓電陶瓷剛度本文用壓電陶瓷微定位是打印的WTYD0808055陶瓷生產(chǎn)的中國(guó)電子科技集團(tuán)公司先研究所。通過(guò)它的剛度測(cè)量實(shí)驗(yàn)15.15N /m,如圖44.2.2接觸表面的接觸剛度、摩擦塊之間的套筒兩個(gè)物體互相接觸將在以前的某些行動(dòng)切向相對(duì)滑移過(guò)渡切向外部力量,這被稱為預(yù)位移。力和位移之間的比例關(guān)系,實(shí)際上反映了一個(gè)剛性的特點(diǎn)。相應(yīng)的剛性現(xiàn)在是:K:常數(shù)N:正壓力R:對(duì)摩擦半徑的理想化的球體表面很明顯的,特殊摩擦方程出發(fā),得到了齒輪傳動(dòng)系統(tǒng)、鉀是由實(shí)驗(yàn),r是常量,唯一的影響動(dòng)人的剛性因素常壓N .很明顯,更大的N、較大的接觸剛度K。圖4:剛度曲線的壓電陶瓷4.2.3 軸向剛度的改變,從扭轉(zhuǎn)剛度的導(dǎo)螺桿傳動(dòng)鏈方面的需要進(jìn)行改造時(shí)統(tǒng)一計(jì)算它的剛性。因此,扭轉(zhuǎn)剛性必須轉(zhuǎn)換成下面的公式軸向剛度:是螺旋上升的鉛角,();D是絲桿直徑,mm;F是絲桿軸向力,N;M是絲桿輸入時(shí)刻,Nmm;是在絲桿和螺母之間的摩擦角,();是對(duì)絲杠扭轉(zhuǎn)剛度,Nmm/rad;是絲杠扭轉(zhuǎn),radP是絲桿長(zhǎng)度,mm;G是絲桿剪切彈性模量,Mpa;是截面慣性矩,mmL是兩個(gè)推力軸承的距離,mm 螺母連接的剛性塊軸向可以得到的有限元分析。螺母支架的剛度和軸承塊是非常大的,可以予以辭退。其他部分可以得到剛性通過(guò)查找表和計(jì)算??傊?,通過(guò)演繹著驅(qū)動(dòng)進(jìn)給機(jī)構(gòu)的剛性方程,我們已經(jīng)找到了影響因素每一次駕駛駕駛部分,它提供了有關(guān)駕駛特性研究的基礎(chǔ)上進(jìn)一步造成剛性。5.進(jìn)刀機(jī)構(gòu)的實(shí)驗(yàn)研究5.1實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)的基礎(chǔ)如圖5所示,該實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)是由送料機(jī)構(gòu),計(jì)算機(jī),壓電陶瓷驅(qū)動(dòng)器其電源供應(yīng)器及電感測(cè)微儀。圖5:基礎(chǔ)的實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)本文采用一種基于平均控制曲線模型建立開(kāi)環(huán)控制模型。首先,實(shí)驗(yàn)曲線測(cè)量壓電陶瓷控制電壓之間的關(guān)系和滑動(dòng)運(yùn)輸距離。利用Matlab軟件以適應(yīng)線,以三次代數(shù)多項(xiàng)式擬合線,線擬合誤差,是一樣的顯示在圖6,由此我們得到相應(yīng)的關(guān)系表達(dá)式的控制電壓和距離和因此控制距離的進(jìn)給機(jī)制。圖6:適合以三次代數(shù)多項(xiàng)式控制電壓和距離的關(guān)系式公式7所示x是輸出的距離,m;u控制電壓,V。5.2實(shí)驗(yàn)研究系統(tǒng)分辨率如圖7,壓電陶瓷具有一定的伸長(zhǎng)。就在這個(gè)時(shí)候,距離工作表微0.15m。 然后一步拉伸逐漸在此基礎(chǔ)上,保持1.5在每一時(shí)刻。采樣時(shí)間是控寄存器。這分辨率曲線可以獲得實(shí)踐的距離,通過(guò)測(cè)量微進(jìn)給機(jī)構(gòu)使用的電感測(cè)微儀。圖7:距離分辨率曲線的進(jìn)給機(jī)制6結(jié)論微進(jìn)給機(jī)構(gòu)一步用長(zhǎng)征、高分辨率的設(shè)計(jì),并在此基礎(chǔ)上從以下結(jié)論分析得出:1.結(jié)合機(jī)理的基礎(chǔ)上,設(shè)計(jì)了壓電陶瓷靈活的鐵鉸鏈和分析了它靜態(tài)特性,采用有限元分析軟件;2.分析了起動(dòng)轉(zhuǎn)矩的微進(jìn)給機(jī)構(gòu)的等效轉(zhuǎn)動(dòng)慣量計(jì)算;分析了駕駛剛度特性的微進(jìn)給機(jī)構(gòu),發(fā)現(xiàn)其影響因素;3. 微進(jìn)給機(jī)構(gòu)可以達(dá)到300mm,分辨率小于0.05m少。參考文獻(xiàn)1.Seugng-Bok Choi, Sang-Soo Han. Position Control System Using ER Clutch and Piezoactuator. Pro. of SPIE, 2003, 5056: 424431 2Suzuki H, Kodera S, Mabkawa S, et al. Study on Precision Grinding of Micro a Spherical Surface. JSPE, 1998, 64(4):619623.3.Arrasmith S. R, Kozhinova I A, Gregg L L et al. Details of The polishing Spot in Magnetorheological Finishing(MRF).Proceedings of SPIE-the International Society for OpticalEngineering,2001,Vol.3782:92100.4.Atherton P D, Xu Y, McConnell M. New X-Y Stage for Precision Positioning and Scanning. SPIE, 1996, 2865:1520. 5.Liu Yung -Tien, Toshiro Higuchi, Fung Rong-Fong. A Novel Precision Positioning Table Utilizing Impact Force of Spring-Mounted Piezoelectric Actuator. Precision Engineering, 2003, 27:14221 6.Lobontiu N, Goldfarb M, Garcia E. A Piezoelectric Drive Inchworm Locomotion Device. Mechanism and Machine Theory, 2001, 36: 425443. 7.A. A. Elmustafa, Max G. Lagally. Flexural-hinge Guided Motion Nanopositioner Stage for Precision Machining: Finite Element Simulations. Precision Engineering, 2001, 25: 7781 8.Jaehwa Jeong, Young-Man Choi, Jun-Hee Lee. Design and Control of Dual Servo Actuator for Near Field Optical Recording System. Pro. of SPIE, 2005, 6048: 18 9.Kim Jeong-Du, Nam Soo-Ryong. Development of a Micro-depth Control System for an Ultra-precision Lathe Using a Piezoelectric Actuator. International Journal of Machine Tools and Manufacture. Volume:37,Issue:4, April, 1997, pp.495509 10.Li Sheng-yi, Luo Bing, Dai Yi-fan, Peng Li. Design and Experiment of The Ultra Precision Twist-roller Friction Drive. ICAMT99.1999.
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