商業(yè)辦公樓建筑設計、結構設計畢業(yè)設計計算書

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1、商業(yè)辦公樓建筑設計、結構設計 摘要：本畢業(yè)設計由胡尚瑜老師作為指導老師，指導學生梁睿完成此次畢業(yè)設計。 該設計是一棟鋼筋混凝土框架結構的綜合辦公樓，建筑高度21.8m（從地面標高到主體結構檐口高度），建筑面積約5000m2，設計使用年限50年，丙類建筑，主體部分采用六層框架結構。遵循先建筑、后結構、再基礎的設計過程，根據(jù)任務書和指導書的要求完成的建筑、結構設計。 建筑圖包括平面圖、正立面、側立面及各詳圖。結構設計時緊密結合建筑設計，力求經(jīng)濟合理，造型美觀。結構分析的重點在于框架內(nèi)力及構件承載力滿足要求?？紤]畢業(yè)設計的特殊要求，以手算為主、電算為輔。計算書包括計算說明、結構計算書（包

2、括樓板計算、連續(xù)次梁計算、框架計算、基礎和樓梯計算）。 關鍵詞：多層建筑；框架結構；商業(yè)辦公樓。 Commercial office building design, structural design Student: Rui Liang Instructor: Hu Shangyu Abstract：The graduation Designed by Hu Shangyu teacher as instructor， students Liang Rui c

3、omplete the graduation project The design is a reinforced concrete frame structure office building，building height 21.8m ( from ground level to the main structure of the eaves height )，Construction area of ??about 5000 m2，design life of 50 years，building class C ，Main part of the structure is six-s

4、tory frame。First building , post-structuralism , and then based design process , according to the mission statement and instructions to complete the requirements of the building, structure design . Building plans including floor plans , facade , side elevation and the detail . Closely integrated str

5、uctural design architectural design , and strive to economic rationality and beautiful shape. Framework for structural analysis focuses on internal force and component capacity to meet the requirements . Consider the special requirements of graduation to hand calculations based , electronic data sup

6、plement. Calculations including calculations show that structural calculations ( including slab calculations, continuous secondary beam calculation , calculation framework , infrastructure and stairs calculation ) . Keywords:Multi-story building ; framework ; commercial office building.

7、 第一章 結構計算總說明 4 第二章 結構計算書 5 2.1樓蓋結構計算 5 2.1.1雙向板計算 6 2.1.2連續(xù)梁計算 17 2.2框架結構計算 21 2.2.1框架荷載計算 21 2.2.2框架梁柱相對線剛度計算 22 2.2.3風荷載作用下框架內(nèi)力計算 22 2.2.4地震荷載作用下框架內(nèi)力計算 25 2.2.5水平荷載作用下框架的抗側移驗算 25 2.2.6豎向荷載作用下框架內(nèi)力計算 30 2.2.7橫向框架內(nèi)力組合 37 2.2.8框架結構截面設計 38 2.3基礎設計及計

8、算 63 2.3.1基礎底面積和底面積尺寸確定 63 2.3.2基礎抗沖切承載力計算 65 2.3.3基礎底板配筋 65 2.4樓梯設計及計算 67 2.4.1樓梯布置 67 2.4.2內(nèi)力及配筋計算： 68 鳴謝…………………………………………………………………………………………72 第一章 結構計算書總說明 本畢業(yè)設計結構計算書主要內(nèi)容有： 一、樓蓋結構計算 本設計采用了彈性理論方法和塑性內(nèi)力重分布方法兩種計算方法對樓蓋的梁板結構進行了結構分析和計算，并根據(jù)計算結果進行配筋構造設計。 二、 框架結構計算 本設計采

9、用人工計算的方法對所選取的一榀框架進行了結構計算，主要進行了框架荷載計算、框架內(nèi)力計算、框架荷載效應組合和框架截面設計等。 三、基礎結構計算 本設計基礎選用柱下獨立基礎，主要對框架結構計算中所選取的一榀框架的柱下獨立基礎進行了結構計算和設計。 注：本結構計算和設計除某些方面具體注明外，其余均按新規(guī)范要求進行計算和設計。 第二章 結構計算書 2.1、樓蓋結構計算 [設計資料] 本辦公樓樓蓋結構采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓蓋，樓面面層為花崗巖樓面，輕鋼龍骨吊頂,衛(wèi)

10、生間的設計為坐式。樓板為100mm厚(走廊為80mm厚)鋼筋混凝土樓板,板采用C20混凝土,其他采用C30混凝土，HPB235級鋼筋,梁中縱向受力鋼筋采用HRB335級鋼筋,箍筋采用HPB235級鋼筋。此建筑樓板、走廊的活荷載標準值取2.5kN/m2(荷載分項系數(shù)為1.4),樓梯的活荷載標準值取3.5kN/m2（荷載分項系數(shù)為1.4），其余房間的活荷載標準值取2.0kN/m2(荷載分項系數(shù)為1.4) [結構布置] 選擇第三層結構平面進行設計,樓面板的布置如下圖(圖中尺寸單位為mm): (1)樓板(100mm厚) 樓面鋪20mm厚水磨石地板 0.65

11、KN/0.02m=0.013 KN/ 100mm厚鋼筋混凝土樓板 25KN/0.10m=2.5 KN/ 輕鋼龍骨吊頂 0.2 KN/ 小計 ∑=2.713 KN/ 恒載標準值: =2.713 KN/ 恒載設計值: g=1.23

12、.713=3.256 KN/ 活載標準值: =2.5 KN/ 活載設計值: q=1.42.5=3.5 KN/ 荷載設計值: p=g+q=3.256+3.5=6.756 KN/ (2)走廊(80mm厚) 樓面鋪20mm厚水磨石地板 0.65KN/0.02m=0.013 KN/ 80mm厚鋼筋混凝土樓板 25KN/0

13、.08m=2.0 KN/ 輕鋼龍骨吊頂 0.2 KN/ 小計 ∑=2.21 KN/ 恒載標準值: =2.21 KN/ 恒載設計值: g=1.22.21=2.652 KN/ 活載標準值:

14、 =2.5 KN/ 活載設計值: q=1.42.5=3.5 KN/ 荷載設計值: p=g+q=2.21+3.5=5.71 KN/ 2.1.1、雙向板計算 （1）按彈性理論設計, 對不同類型的板區(qū)格進行編號分類(見板布置圖),在本設計中樓蓋邊梁對板的作用視為鉸支座，內(nèi)支座視為固定。將多區(qū)格雙向板簡化為單區(qū)格的雙向板計算. 1）、荷載計算 樓面板荷載: 100mm厚鋼筋混凝土樓板: g=1.23.713=3.256 KN/ q=1.42.5=3.5

15、 KN/ g+q/2=3.256+3.5/2=5.006 KN/ q/2=1.75 KN/ g+q=3.256+3.5=6.756 KN/ 走廊樓面板荷載: 80mm厚鋼筋混凝土樓板: g=1.22.21=2.652 KN/ q=1.42.5=3.5 KN/ g+q/2=2.652+3.5/2=4.402 KN/ q/2=1.75 KN/ g+q=2.652+3.5=6.152 KN/ 2）、計算跨度,為計算方便,取板的支承中心線間的距離作為計算長度,結果總是偏安全.即=. 3）、荷載布置方式:求某板跨中最大彎距時,采用棋盤式布置活荷載;求支座最大彎距時,采取活荷載滿布

16、方式. 4）、內(nèi)力計算 跨中最大彎距為在g+q作用下的彎距值與q/2作用下的跨中彎距之和.根據(jù)劃分板的形式查課本<<混凝土結構設計>>的附表8進行雙向板計算,考慮雙向彎曲對兩個方向板帶彎距值的影響采用以下式子計算 =+,=+ 混凝土的泊松比=0.2,板的計算中為短邊或簡支邊方向, 為長邊方向. 下面以B1板為例進行彎矩計算, 板的計算示意圖如圖所示： 彎距計算: =3300mm，=7200mm， /=3300mm/7200mm=0.46,查表的: =0時 =(0.05595.006+0.09651.75) KN/ =4.886 KN.m/m =(0.00795.00

17、6+0.01741.75) KN/ =0.762 KN.m/m =0.2時 =4.886 KN.m/m+0.20.762 KN.m/m=5.038 KN.m/m =0.762 KN.m/m+0.24.886 KN.m/m=1.739 KN.m/m 支座: =0.11796.756 KN.m/m=8.674 KN.m/m =0.07866.756 KN.m/m=5.783 KN.m/m 5）、配筋計算: 板跨內(nèi)及支座取截面有效高度=80mm, =70mm,即可近似按計算鋼筋截面面積. 平行于方向的跨中彎矩=5.038 KN?m as ＝ 20mm =5.038/0.9521

18、0(100-20)=315.66 實配鋼筋： φ8@150 (As ＝ 335)　 平行于 方向的跨中彎矩=1.739 KN.m/m as ＝ 30mm =1.739/﹝0.95210(100-30)﹞=124.53 實配鋼筋： φ8@200 (As ＝ 251)　 沿 方向的支座彎矩　=8.674 KN.m/m as ＝ 20mm =8.674/﹝0.95210(100-20)﹞=543.48 實配鋼筋：： φ10@140 (As ＝ 561)　 沿 方向的支座彎矩　=5.783 KN.m/m as ＝ 30mm =5.783/0.95210(

19、100-30)=414.1 實配鋼筋： φ10@180 (As ＝436)　 各區(qū)格板分別計算的彎距值如下表1: 表1 區(qū)格 B1 B2 / 3.3m/7.2m=0.5 3.3m/7.2=0.5 跨 中 計 算 簡 圖 =(0.05595.006+0.09651.75) KN/ =4.886 KN.m/m (0.04085.006+0.09651.75)KN/=4.063KN.m/m =(0.00795.006+0.01741.75) KN/ =0.762 KN.m/m (0.00285.0

20、06+0.01741.75)KN/㎡=0.484 KN.m/m =4.886 KN.m/m+0.20.762 KN.m/m=5.038 KN.m/m 4.063KN.m/m+0.20.484 KN.m/m=4.160KN.m/m =0.762 KN.m/m+0.24.886 KN.m/m=1.739 KN.m/m 0.484KN.m/m+0.24.063 KN.m/m=1.297KN.m/m 支座 計 算 簡 圖 =0.11796.756 KN.m/m=8.674 KN.m/m 0.08366.756 KN.m/m=6.151 KN

21、.m/m =0.07866.756 KN.m/m=5.783 KN.m/m 0.05696.756 KN.m/m=4.186 KN.m/m 區(qū)格 B3 B4 / 3m/7.2m=0.4（取0.5） 3.3m/4.2m=0.79 跨 中 計 算 簡 圖 (0.04084.402+0.09651.75) KN/=3.113 KN.m/m (0.03145.006+0.05731.75)KN/=2.804KN.m/m (0.00284.402+0.01741.75)KN/=0.385 KN.m/m (0.01215.00

22、6+0.03201.75)KN/=1.269 KN.m/m 3.113KN.m/m+0.20.385 KN.m/m=3.19 KN.m/m 2.804KN.m/m+0.21.269 KN.m/m=3.059 KN.m/m 0.385KN.m/m+0.23.113 KN.m/m=1.008 KN.m/m 1.269KN.m/m+0.22.804 KN.m/m=1.830KN.m/m 支 座 計 算 簡 圖 0.08366.152 KN.m/m=4.629 KN.m/m 0.07286.756 KN.m/m=5.356 KN.m/

23、m 0.05696.152 KN.m/m=3.15 KN.m/m 0.0576.756 KN.m/m=4.194KN.m/m 區(qū)格 B5 B6 / 3.3m/4.2m=0.79 3m/4.2m=0.71 跨 中 計 算 簡 圖 (0.02765.006+0.05691.75) KN/=2.589 KN.m/m (0.03114.402+0.0671.75)KN/=2.287 KN.m/m (0.01415.006+0.03311.75) KN/=1.399 KN.m/m (0.01174.402+0.02981.75)K

24、N/=0.933 KN.m/m 2.589KN.m/m+0.21.399 KN.m/m=2.801 KN.m/m 2.287KN.m/m+0.20.933 KN.m/m=2.474 KN.m/m 1.399KN.m/m+0.22.589 KN.m/m=1.917 KN.m/m 0.933KN.m/m+0.22.287 KN.m/m=1.390KN.m/m 支 座 計 算 簡 圖 0.06996.756 KN.m/m=5.143 KN.m/m 0.07286.152 KN.m/m=3.549KN.m/m 0.05686.756 KN.m/

25、m=4.179 KN.m/m 0.05686.152 KN.m/m=3.145 KN.m/m 區(qū)格 B7 B8 / 3．3m/7.2m=0.46（取0.5） 3m/7.2m=0.42 (取0.5) 跨 中 計 算 簡 圖 (0.0405.006+0.09651.75) KN/=4.020 KN.m/m (0.044.402+0.09651.75)KN/=3.105KN.m/m (0.00385.006+0.01741.75) KN/=0.539 KN.m/m (0.00384.402+0.01741.75)KN/=0.425 K

26、N.m/m 4.020KN.m/m+0.20.539 KN.m/m=4.129 KN.m/m 3.105KN.m/m+0.20.425 KN.m/m=3.19KN.m/m 0.539KN.m/m+0.24.020KN.m/m=1.343 KN.m/m 0.425KN.m/m+0.23.105 KN.m/m=1.046KN.m/m 支 座 計 算 簡 圖 0.08296.152 KN.m/m=5.554 KN.m/m 0.07256.152 KN.m/m=4.254 KN.m/m 0.0576.152 KN.m/m=3.818 KN.m/

27、m 0.05706.152 KN.m/m=3.156 KN.m/m 區(qū)格 B9 B10 / 3．3m/6m=0.55 3．3m/6m=0.55 (取0.5) 跨 中 計 算 簡 圖 (0.03985.006+0.08921.75) KN/=3.870 KN.m/m (0.03855.006+0.08921.75)KN/=3.799 KN.m/m (0.00425.006+0.02101.75) KN/=0.629 KN.m/m (0.00565.006+0.0211.75)KN/=0.705 KN.m/m 3.870KN.

28、m/m+0.20.629 KN.m/m=3.996 KN.m/m 3.799KN.m/m+0.20.705 KN.m/m=3.94KN.m/m 0.629KN.m/m+0.23.870KN.m/m=1.403KN.m/m 0.705KN.m/m+0.23.799 KN.m/m=1.465KN.m/m 支 座 計 算 簡 圖 0.08276.756 KN.m/m=6.084 KN.m/m 0.08146.756 KN.m/m=5.989 KN.m/m 0.0576.756 KN.m/m=4.194 KN.m/m 0.05716.756 KN.

29、m/m=4.201 KN.m/m 區(qū)格 B11 / 3m/6m=0.5 跨 中 計 算 簡 圖 (0.044.402+0.09651.75) KN/=3.105 KN.m/m (0.00384.402+0.01741.75) KN/=0.412 KN.m/m 3.105KN.m/m+0.20.412 KN.m/m=3.187 KN.m/m 0.412KN.m/m+0.23.105KN.m/m=1.033KN.m/m 支 座 計 算 簡 圖 0.08296.152 KN.

30、m/m=4.59 KN.m/m 0.0576.152 KN.m/m=3.156 KN.m/m 由以上表知道板間支座彎距并不平衡,故取相臨板的支座彎距和的平均值. B1-B2支座: =(8.674+6.151)=7.413 B2-B3支座: =(6.151+4.629)=5.390 B1-B4支座: =(5.783+4.194)=4.989 B2-B5支座: =(4.186+4.179)=4.183 B3-B6支座: =(3.15+3.145)=3.148 B4-B5支座: =(5.356+5.143)=5.250 B5-B6支座: =(5.143+3.549)=4

31、.346 B6-B8支座: =(3.145+3.156)=3.151 B5-B7支座: =(4.179+3.818)=3.999 B2-B4支座: =(4.186+4.194)=4.190 B2-B7支座: =(6.151+5.554)=5.853 B8-B11支座: =(3.156+3.156)=3.156 B7-B10支座: =(3.818+4.201)=4.010 B2-B9支座: =(4.186+4.194)=4.190 B9-B10支座: =(6.084+5.989)=6.037 B10-B11支座: =(4.59+5.989)=5.269 連續(xù)雙向板的截面配筋計

32、算見表2和表3(按彈性理論計算) 板跨內(nèi)及支座取截面有效高度=80mm, =70mm,即可近似按計算鋼筋截面面積.中間區(qū)格板考慮板的內(nèi)拱作用彎距減少20％. 表2 跨中彎距配筋計算 截面 (㎜) M(KN.m) As () 配筋 實用 As() 跨 中 B1 80 5.038 315.66 8@130 387 70 1.739 124.53 8@200 251 B2 80 4.1600.8 208.52

33、 8@200 251 70 1.297 92.88 8@200 251 B3 80 3.1900.8 159.90 8@200 251 70 1.008 63.16 8@200 251 B4 80 3.0590.8 153.33 8@200 251 70 1.830 114.66 8@200 251 B5 80 2.8010.8 140.40 8@200 251 70 1.917 124.01 8@200 251 B6 80 2.4740.8 124.01 8@200

34、251 70 1.3900.8 79.62 8@200 251 B7 80 4.1290.8 206.97 8@200 251 70 1.3430.8 76.94 8@200 251 B8 80 3.1900.8 159.90 8@200 251 70 1.0460.8 79.74 8@200 251 B9 80 3.9960.8 200.3 8@200 251 70 1.4030.8 80.37 8@200 251 B10 80 3.9400.8 197.49 8@200

35、251 70 1.4050.8 80.49 8@200 251 B11 80 3.1870.8 159.74 8@200 251 70 1.0330.8 59.18 8@200 251 表3 支座彎距配筋計算 截面 (㎜) M(KN.m) As () 配筋 實用 As() 支 座 支 B1-B2支座 80 7.413 464.47 10@200 479 B2-B3支座 80 5.390 351.

36、94 8@140 402 B1-B4支座 80 4.989 312.59 8@150 335 B2-B5支座 80 4.183 262.09 8@180 279 B3-B6支座 80 3.148 197.24 8@200 251 B4-B5支座 80 5.250 328.95 8@150 335 B5-B6支座 80 4.346 272.30 8@180 279 B6-B8支座 80 3.151 197.43 8@200 251 B5-B7支座 80 3.999 250.56 8@200 251 B2

37、-B4支座 80 4.190 262.53 8@180 279 B2-B7支座 80 5.853 366.73 8@130 387 B8-B11支座 80 3.156 197.74 8@200 251 B7-B10支座 80 4.010 251.25 8@180 279 B2-B9支座 80 4.190 262.53 8@180 279 B9-B10支座 80 6.037 378.26 10@200 251 B10-B11支座 80 5.269 330.13 10@200 393 驗算表中板的配筋率

38、 =max(160或192) 上表中所有配筋面積都大于192㎜,因此滿足要求。 2.1.2、連續(xù)梁的計算 連續(xù)梁的布置如下圖粗實線所示,計算方法采用了塑性理論方法(內(nèi)力重分布法). （1）、估計梁截面尺寸 ,取500 ,因b不能小于200,故b取250 bh=250300mm （2）、荷載設計值 線荷載: 板傳來恒載 2.713 KN/3.3m1.2= 10.743KN/ 梁自重 25 KN/（0.5-0.12）m0.25m1.2= 1.35KN/ 梁側抹灰 17KN/(0.5-0.12)m0.02m1.

39、22 = 0.147KN/ 縱隔墻自重 19 KN/3.6m0.24m0.61.2=11.820 KN/ 恒載設計值 =10.743KN/ 梯形荷載 g=1.35KN/+0.147KN/+11.820KN/=13.317 KN/ 均布荷載 活載設計值 2.5 KN/3.3m1.4=11.55KN/ 梯形荷載 把梯形荷載轉化為均布荷載 恒載:10.74K

40、N/(1-20.330.33+0.330.330.33)=8.79 KN/ 活載: 5.78KN/(1-20.330.33+0.330.330.33)=4.73KN/ 即 g1ˊ＝8.79 KN/+13.317 KN/＝22.107 KN/m q1ˊ＝4.73 KN/m g= g1ˊ+ q1ˊ=26.84KN/m, 把三角形荷載化為均布荷載后計算簡圖如下 (3)內(nèi)力計算 由于跨距不同，所以次梁的彎矩計算用彎矩分配法求得（具體過程在過程材料里面）。 彎矩分配圖如下： (4)內(nèi)力匯總 截面 A 支座 A-B

41、 跨中 B 支座 B-C 跨中 C 支座 C-D 跨中 D 支座 D-E 跨中 左 右 左 右 左 右 M(KNm) 0 115.2 -117.4 38.9 -78.8 81.9 -105.3 15.5 V(KN) 75.8 -- -112.8 65.5 -- -47.2 92.9 -- -100.3 80.5 -- 截面 E 支座 E-F 跨中 F 支座 F-G 跨中 G 支座 G-H 跨中 H 支座 左 右 左 右 左 右 M(KNm) -105.3 81.9 -

42、78.8 38.9 -117.4 115.2 0 V(KN) -80.5 100.3 -- -92.9 47.2 -- -65.5 112.8 -- -75.8 (4) 截面承載力計算 1) 次梁跨中截面按T形截面進行計算，其翼緣寬度取兩者中的較小值（取最大跨軸線間距7.2m計算） 取較小值， 判斷T型截面類型： 取h0=500-30=470mm， 則： >117.4KNm 屬于第一類梯形截面。 2) 支座截面按矩形截面計算，均按一排鋼筋考慮，取h0=350-30=320mm 3) 次梁正截面受彎承載力計算 樓面次梁正截面受彎

43、承載力計算 截面 位置 M (KNm) (跨中) 或 b（支座） （mm2） 選配 鋼筋 實配 鋼筋 面積 (mm2) A-B 跨中 115.2 2.4 0.015 0.015< 0.992 823 418 1017 B 支座 -117.4 0.25 0.149 0.162< 0.919 906 418 1017 B-C 跨中 38.9 2.4 0.005 0.005< 0.997 277 214 308 C 支座 -78.8 0.25 0.100 0.106< 0.947

44、590 414 615 C-D 跨中 81.9 2.4 0.011 0.011< 0.994 584 414 615 D 支座 -105.3 0.25 0.133 0.143< 0.928 804 418 1017 D-E 跨中 15.5 2.8 0.002 0.002< 0.999 110 210 804 E 支座 -105.3 0.25 0.133 0.143< 0.928 804 418 1520 E-F 跨中 81.9 2.4 0.011 0.011< 0.994 584 414 6

45、15 F 支座 -78.8 0.25 0.100 0.106< 0.947 590 414 615 F-G 跨中 38.9 2.4 0.005 0.005< 0.997 277 214 308 G 支座 -117.4 0.25 0.149 0.162< 0.919 906 418 1017 G-H 跨中 111 2.4 0.015 0.015< 0.992 823 418 1017 4）次梁斜截面受剪承載力計算 由表得最大剪力， ，所以 ， 所以幾面尺寸滿足要求。 箍筋按照構造要求，按 符合要求。

46、 2.2、框架結構計算 2.2.1、框架荷載計算 一、屋面荷載計算 1、恒荷載標準值： 現(xiàn)澆40厚細石混凝土 220.04=0.88KN/㎡ 捷羅克防水層（厚8mm） 0.10KN/㎡ 20厚1：3水泥砂漿找平 200.02=0.40KN/㎡ 膨脹珍珠巖砂漿找坡（平均厚140mm） 140.14=1.96KN/㎡ 100厚鋼筋混凝土屋面板 250.10=2.50KN/㎡ 10厚紙

47、漿石灰泥粉平 160.01=0.16KN/㎡ 輕鋼龍骨吊頂 0.2KN/㎡ 合計 6.2KN/㎡ 2、活荷載標準值： 按上人屋面，取2.0KN/㎡ 二、樓面荷載 （1）、辦公室樓面 1、恒荷載標準值： 水磨石地面（10mm面層，20mm水泥砂漿打底） 0.65KN/㎡ 100厚鋼筋混凝土屋面板

48、 250.10=2.50KN/㎡ 10厚紙漿石灰泥粉平 160.01=0.16KN/㎡ 輕鋼龍骨吊頂 0.2KN/㎡ 合計 3.51KN/㎡ 2、活荷載標準值： 按“辦公樓”一欄取，取2.0KN/㎡ （2）、過道樓面： 1、恒荷載標準值： 水磨石地面（10mm面層，20mm水

49、泥砂漿打底） 0.65KN/㎡ 80厚鋼筋混凝土屋面板 250.08=2KN/㎡ 10厚紙漿石灰泥粉平 160.01=0.16KN/㎡ 輕鋼龍骨吊頂 0.2KN/㎡ 合計 3.01KN/㎡ 2、活荷載標準值： 按“走廊”一欄取，取2.5KN/㎡ 三、梁柱自重 1、橫向框架梁（600300）： 0

50、.25（0.6-0.1）25+（0.6-0.1）0.0220=3.95KN/m 2、縱向框架梁（600300）： 0.25（0.6-0.1）25+（0.6-0.1）0.0220=3.95KN/m 3、次梁（500250）： 0.25（0.5-0.1）25+（0.5-0.1）0.0220=2.66KN/m 4、框架柱（600500）： 0.60.525＋2.20.0220=8.38KN/m 四、門窗自重 1、門：除底層大門為玻璃門外，其余均為木門。 木門自重：0.2KN/㎡。 2、窗：均采用塑鋼玻璃窗。 窗自重：0.3KN/㎡。 2.2.2、框架梁柱相對線剛度計算

51、一、框架柱慣性矩 一、 框架梁的慣性矩 矩形截面慣性矩： 對中框架梁為 三、各層框架梁線剛度 各層框架梁線剛度 框架梁 位置 -軸 框架梁 -軸 框架梁 -軸 框架梁 跨度l（mm） 6600 3000 6600 線剛度 各層框架柱線剛度 框架柱 位置 頂層 框架柱 標準層 框架柱 底層 框架柱 層高H（mm） 3600 3600 4600 線剛度 五、各桿件相對線剛度 以-軸框架梁線剛度相對值為1，則可算得各桿件相對線剛度值，注于下圖中。 2.2.3、風荷載作用下框架的內(nèi)力計

52、算 一、風荷載標準值計算 荷載相同，取軸框架計算水平風荷載。 1、基本參數(shù) 得，地面粗糙度為C。風載體形系數(shù)和。按照C類粗糙度查的風壓高度系數(shù)在3.6m、7.2m、10.8m、14.4m、18.0m、21.6m處分別為0.74、0.74、0.74、0.74、0.80、1.03,。 2、風荷載標準值計算：由確定 風荷載受力圖 二、風荷載作用下的框架內(nèi)力計算 1、各梁柱相對線剛度 梁、柱位置 - 跨梁 - 跨梁 - 跨梁 頂層柱 標準層柱 底層柱 相對線剛度i 0.455 1 0.455 0.833 0.833 0.65

53、2 2、各柱的剪力值（D值法） 風荷載做用下各柱的剪力值 層數(shù) 柱號 (KN) 第6層 A6（D6） 0.546 0.214 0.178() 1.132() 1.75 B6（C6） 1.747 0.466 0.388() 3.80 第5層 A5（D5） 0.546 0.214 0.178() 1.132() 2.90 B5（C5） 1.747 0.466 0.388() 6.35 第4層 A4（D4） 0.546 0.214 0.178() 1.132() 3.99

54、B4（C4） 1.747 0.466 0.388() 8.71 第3層 A3（D3） 0.546 0.214 0.178() 1.132() 5.15 B3（C3） 1.747 0.466 0.388() 11.08 第2層 A2（D2） 0.546 0.214 0.178() 1.132() 6.15 B2（C2） 1.747 0.466 0.388() 13.45 底層 層數(shù) 柱號 (KN) 第1層 A1（D1） 0.546 0.130 0.108() 0.540() 10.76

55、 B1（C1） 1.747 0.194 0.162() 16.14 3、各柱反彎點高度 根據(jù)總層數(shù)m，該柱所在層數(shù)n，梁柱線剛度比，查表得到標準反彎點系數(shù)y0；根據(jù)上下橫梁線剛度比值i查得修正值y1； 根據(jù)上下層高度變化查得修正值y2、y3； 各層反彎點高度yh=(y0+y1+y2+y3)h 。 風荷載作用下各柱反彎點高度 層數(shù) 第六層 (m=6,n=6,h=3.6m) 柱號 y0 y1 y2 y3 yh=(y0+y1+y2+y3)h (m) A6（D6） 0.546 0.25 1 0 -- -- 0.8 0

56、 0.9 B6（C6） 1.747 0.39 1 0 -- -- 0.8 0 1.4 層數(shù) 第五層 (m=6,n=5,h=3.6m) A5(D5) 0.546 0.35 1 0 1 0 1 0 1.26 B5(C5) 1.747 0.44 1 0 1 0 1 0 1.58 層數(shù) 第四層 (m=6,n=4,h=3.6m) A4(D4) 0.546 0.40 1 0 1 0 1 0 1.44 B4(C4) 1.747 0.45 1 0 1 0 1 0 1.62 層數(shù) 第三層 (m=6,n

57、=3,h=3.6m) A3(D3) 0.546 0.45 1 0 1 0 1 0 1.62 B3(C3) 1.747 0.49 1 0 1 0 1 0 1.76 層數(shù) 第二層 (m=6,n=2,h=3.6m) A2(D2) 0.546 0.5 1 0 1 0 1 0 1.8 B2(C2) 1.747 0.5 1 0 1 0 1 0 1.8 層數(shù) 第一層 (m=6,n=1,h=4.6m) A1(D1) 0.546 0.72 1 0 1 0 -- -- 2.59 B1(C1) 1.747

58、 0.58 1 0 1 0 -- -- 2.09 各層柱端彎矩及剪力計算 層 次 hi /m 邊 柱 y 6 3.6 1.75 0.546 0.9 1.6 4.7 5 3.6 2.90 0.546 1.26 3.7 6.8 4 3.6 3.99 0.546 1.44 5.7 8.6 3 3.6 5.15 0.546 1.62 8.3 10.2 2 3.6 6.15 0.546 1.8 11.1 11.1 1 4.6 10.76 0.546 2.59 27.9

59、10.9 層 次 hi (m) 中柱 y 6 3.6 3.80 1.747 1.4 5.3 8.4 5 3.6 6.35 1.747 1.58 10.0 12.8 4 3.6 8.71 1.747 1.62 14.1 17.2 3 3.6 11.08 1.747 1.76 19.5 20.4 2 3.6 13.45 1.747 1.8 24.2 24.2 1 4.6 16.14 1.747 2.09 33.7 24.4 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算 層 次 AC、DF跨梁 C

60、D跨梁 柱軸力 6 8.4 2.6 6.6 1.1 5.8 5.8 3 3.8 1.1 2.7 5 18.1 5.7 6.6 2.1 12.4 12.4 3 8.3 3.2 8.9 4 27.2 8.5 6.6 3.2 18.7 18.7 3 12.5 6.4 18.2 3 34.6 10.8 6.6 4.0 23.8 23.8 3 15.8 10.2 30.0 2 43.7 13.7 6.6 5.0 30.0 30.0 3 20.0 15.2

61、 45.0 1 48.6 15.2 6.6 5.6 33.4 33.4 3 22.3 20.8 61.6 根據(jù)計算結果畫出右風作用下的框架內(nèi)力圖，左風作用下的框架內(nèi)力與右風作用下的反號。 （a）彎矩圖(單位：KNm)與梁剪力圖(單位：KN) （b）柱剪力圖與軸力圖(單位：KN) 右風作用下的框架內(nèi)力圖 2.2.4地震荷載作用下框架的內(nèi)力計算 一、水平地震作用標準值的計算 1、框架的抗震等級 由設計要求，抗震設防烈度為7度，房屋高度為21.6m<30m，可知該框架的抗震等級為三級。 2、場地和特征周期值 根據(jù)工

62、程地質報告和土的類型劃分，可知該場地為Ⅱ類場地，場地特征周期為。 3、重力荷載代表值（取第軸線框架計算各層重力荷載代表值） 1)頂層重力荷載代表值 活荷載：按上人屋面： 雪載： 取最大值：200.64KN 恒荷載：屋面板自重： 柱自重： 縱向框架梁自重： 橫向框架梁自重： 次梁自重： 縱墻自重（窗自重按照墻自重乘0.8的折減系數(shù)考慮）：

63、 橫墻自重： 女兒墻自重：80.246.61.2=16.21KN 2)第五層重力荷載代表值 活荷載： 恒荷載：樓面板自重： 縱向框架梁自重： 96.38KN 橫向框架梁自重； 56.09KN 次梁自重： 33.52KN

64、 ∑=551.38KN 第六層下半層：墻體自重(門窗自重按墻體乘0.8處理)： 柱自重： 86KN ∑=189.53KN 第五層上半層：墻體自重(門窗自重按墻體乘0.8處理)： 柱自重：

65、 86KN ∑=195.53KN 3）、第四層重力荷載代表值 4）、第三層重力荷載代表值 5）、第二層重力荷載代表值 6）、第一層重力荷載代表值 活荷載： 恒荷載：樓面板自重： 縱向框架梁自重： 96.38KN 橫向框架梁自重； 56.09KN 次梁自重： 33.52KN ∑=551.38KN 第二層下半層：墻體自重(門窗自重按墻體乘0.8處理)： 柱自重： 86KN