二級同軸式圓柱齒輪減速器

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1、下載可編輯一、設(shè)計(jì)題目1.設(shè)計(jì)題目 ：帶式運(yùn)輸機(jī)的傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)2.已知條件 ：（ 1） 工作條件 ：兩班制 ，連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn) ，載荷較平穩(wěn) ，室內(nèi)工作 ，有粉塵 ，環(huán)境最高溫度 35 ；（ 2） 使用折舊期 ：8 年；（ 3） 檢修間隔期 ：四年一次大修 ，兩年一次中修 ，半年一次小修 ；（ 4） 動(dòng)力來源 ：電力，三相交流 ，電壓 380/220V ；（ 5） 運(yùn)輸帶速度允許誤差 ：5% ；（ 6） 制造條件及生產(chǎn)批量 ：一般機(jī)械廠制造 ，小批量生產(chǎn) 。3.設(shè)計(jì)數(shù)據(jù) ：運(yùn)輸帶工作拉力F： 2600N;運(yùn)輸帶工作速度v： 1.1m/s ；卷筒直徑D： 220mm ；二、方案及主要零部件選擇1.

2、 設(shè)計(jì)方案：二級同軸式圓柱齒輪減速器.專業(yè) .整理 .下載可編輯輔助件 ：觀察孔蓋 ，油標(biāo)和油尺 ，放油螺塞 ，通氣孔 ，吊環(huán)螺釘 ，吊耳和吊鉤 ，定位銷，啟蓋螺釘 ，軸承套 ，密封圈等 。2.各主要部件選擇目的分析結(jié)論動(dòng)力源電動(dòng)機(jī)齒輪斜齒輪傳動(dòng)平穩(wěn)兩對斜齒輪軸承軸承所受軸向力不大球軸承聯(lián)軸器彈性聯(lián)軸器三、電動(dòng)機(jī)的選擇工作機(jī)所需有效功率PwFv2600 1. 10kW10002. 861000傳動(dòng)裝置總效率2421234查文獻(xiàn) 【1】P141 表二得各部分傳動(dòng)效率聯(lián)軸器傳動(dòng)效率10. 99 ， （兩個(gè)彈性聯(lián)軸器 ）；.專業(yè) .整理 .下載可編輯滾動(dòng)軸承傳動(dòng)效率20. 99 ，（四對滾動(dòng)軸承 ）

3、；圓柱斜齒輪傳動(dòng)效率輸送機(jī)卷筒傳動(dòng)效率340. 98 ， （兩對 7 級精度齒輪傳動(dòng) ）；0. 96， ；所以電動(dòng)機(jī)所需工作效率為：PwPd3. 3kW工作機(jī)卷筒軸轉(zhuǎn)速為：nW60v95. 5r / mind查文獻(xiàn) 【1】P413兩級式同軸式齒輪傳動(dòng)比范圍i860ndnwi7645730r / min符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有1000r/min 、 1500r/min、 3000r/min三種 ，綜合考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置的尺寸、質(zhì)量及價(jià)格等因素，決定選擇同步轉(zhuǎn)速為1500r/min的電動(dòng)機(jī)根據(jù)電動(dòng)機(jī)類型、容量和轉(zhuǎn)速 ，有文獻(xiàn) 【2 】P173查得 ，選用 Y112M-4 ，方案電動(dòng)機(jī)額定功滿載轉(zhuǎn)

4、堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩最大轉(zhuǎn)矩速質(zhì)量 /kg號型號率/kw額定轉(zhuǎn)矩額定轉(zhuǎn)矩/(r/min)1Y112M414402.22.343-4四、傳動(dòng)比及各軸轉(zhuǎn)速、功率、轉(zhuǎn)矩計(jì)算.專業(yè) .整理 .下載可編輯nm1440總傳動(dòng)比 ： i15. 08nw95. 5各軸的轉(zhuǎn)速n1nm1440r /minn2n11440371. 13r/mini 13. 88n3n2371. 1395. 69r/ mini 23. 88n4n395. 69r/ min各軸輸入功率按電動(dòng)機(jī)額定功率計(jì)算各軸輸入功率，即軸1P1Pd 1 23. 23kW軸2P2P1233. 13kW軸3P3P2233. 04kW工作機(jī) P4P3122. 98kW

5、各軸轉(zhuǎn)矩電機(jī)軸輸出 Td9. 55106Pd2. 19 104N mmnm軸1TTd122. 15 104Nmm1軸2TT3i18. 09104Nmm212軸3T23i23. 05105NmmT32工作機(jī) T4T122. 99105 Nmm3五、高速級齒輪設(shè)計(jì)1.選定齒輪類型、精度等級 、材料及齒數(shù)（ 1 ）選用斜齒圓柱齒輪（ 2 ）運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高 ，故選 7 級精度 （ GB10095-88 ）.專業(yè) .整理 .下載可編輯（ 3 ）選擇小齒輪材料為40Cr （調(diào)質(zhì) ）， 硬度為280HBS ；大齒輪材料為45 鋼（調(diào)質(zhì)）， 硬度為 240HBS ，二者硬度差為 40HBS。（

6、 4 ）選小齒輪齒數(shù) z130 ：大齒輪齒數(shù) z2 iz1 3. 88 30116（ 5 ）初選取螺旋角142.按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)文獻(xiàn) 【1 】機(jī)械設(shè)計(jì) 第八版高速級名稱符號小齒輪大齒輪螺旋角14傳動(dòng)比i3.88齒數(shù)z26101基圓螺旋角b14法面模數(shù)mn1.5端面模數(shù)m1.55t法面壓力角n20端面壓力角t20.5法面齒距p n6.28mm端面齒距pt6.50mm法面基圓齒距p bn5.90mm.專業(yè) .整理 .法面齒頂高系數(shù)法面頂隙系數(shù)分度圓直徑基圓直徑齒頂高齒根高齒頂圓直徑齒根圓直徑標(biāo)準(zhǔn)中心距齒寬低速級名稱螺旋角傳動(dòng)比齒數(shù)基圓螺旋角法面模數(shù)端面模數(shù)法面壓力角端面壓力角法面齒距端面齒距法面

7、基圓齒距法面齒頂高系數(shù)法面頂隙系數(shù)分度圓直徑基圓直徑齒頂高h(yuǎn)an*c*ndd bh ahfdadfab符號izbmnmtntp nptp bnhan*c*ndd bh a下載可編輯10.2540.54157.4652.40mm260.07mm2mm2.5mm43.5354160.464636.7854153.7146994540小齒輪大齒輪143.8820991421.552020.56.28mm6.50mm5.90mm10.2540.41157.5952.40mm260.07mm2mm.專業(yè) .整理 .下載可編輯齒根高h(yuǎn)f2.5mm齒頂圓直徑da44.4082161.5918齒根圓直徑df3

8、5.4082152.5918標(biāo)準(zhǔn)中心距a99齒寬b4540八.減速器軸及軸承裝置 、鍵的設(shè)計(jì)輸入軸（中間軸）輸出軸1 軸（輸入軸）及其軸承裝置 、鍵的設(shè)計(jì)目的過程分析結(jié)論輸入軸上的功率P13. 23kw, 轉(zhuǎn)速 n11440r / min選軸的材料為輸T12. 1510 4 Nmm鋼，調(diào)質(zhì)處理.專業(yè) .整理 .下載可編輯入求作用在車輪上的軸Ft2T122. 15 104d140. 131071. 5N的tanantan 20FrFt1071. 5401. 2設(shè)coscos 13 36NFaFttan1071. 5tan 13 36259. 2N計(jì)按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩 Tca 應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件

9、，根據(jù)文獻(xiàn) 【2 】中表 8-7查及得，選用 LX2 型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為560000。 半聯(lián)軸器的其孔徑,故取，半聯(lián)軸器長度.半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度。軸4、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)承（ 1）低速軸的裝配方案如下圖所示：裝置輸入軸、鍵的（ 2）為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求， 2-3軸段的左端需要一個(gè)定位軸設(shè)肩 ， 根 據(jù) 文 獻(xiàn) 【3 】（ P379 ） 可 知 軸 肩高 度 h=(0.07-0.1)d，所以取直徑計(jì)；聯(lián)軸器左端用軸端擋圈固定，為保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，所以應(yīng)取 1-2段的長度比聯(lián)軸器轂孔稍短一些，取。（ 3）初步選擇滾動(dòng)軸承 。 因滾動(dòng)軸承同時(shí)受徑

10、向力和軸向力的作用，故選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù)，由文獻(xiàn) 【2 】中表 6-7（ P80 ）中初步選用圓錐滾子軸承30305型，其尺寸為內(nèi)徑，外徑，軸承寬度，；所以，.專業(yè) .整理 .下載可編輯，。右端滾動(dòng)軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位，根據(jù)文獻(xiàn) 【2 】表6-7 （ P80 ）查得，所以取。（ 4）由于高速小齒輪的齒根圓直徑，所以安裝齒輪處的軸段4-5的直徑；齒輪的左端與左軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為B=50mm ，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)稍短于齒輪輪轂寬度 ，故??；齒輪的右端采用軸肩定位，軸肩高度h0.07d ，故取h=3mm,則軸 環(huán) 處 的 直 徑。

11、 由 文 獻(xiàn)【3 】（ P379 ） 軸 環(huán) 寬 度b1.4h ，所以取。（ 5 ）軸承端蓋的總寬度為20mm 。 根據(jù)軸承端蓋的裝卸及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離，故取。（ 6 ）取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離 a=16mm ，考慮到箱體的鑄造誤差 ，在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí) 。應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離 s，取 s=8mm, 已知滾動(dòng)軸承寬度T=18.25mm，則至此 ，已初步確定了高速軸的各段直徑和長度。軸段直徑 （ mm ）長度 （ mm ）1-220352-323503-42546.254-52846.專業(yè) .整理 .下載可編輯5-634106-732147-82

12、518.25總長度249.5目的過程分析結(jié) 論.專業(yè) .整理 .下載可編輯1 、 鍵的設(shè)計(jì)根據(jù)文獻(xiàn) 【2】中表4-1 （ P56 ）按,查得齒輪輪轂與軸連接的平鍵截面， 配合為H7/n6 ； 鍵的型號為GB/T1096鍵輸A。入聯(lián)軸器與軸連接的平鍵截面，配合為H7/k6 ；軸鍵的型號為GB/T1096 鍵 A6 618 。的2 、 軸的受力分析設(shè)計(jì)及其軸承裝置、鍵的設(shè)根據(jù)軸的尺寸確定、 、 的長度計(jì)（ 1 ）在水平面上.專業(yè) .整理 .下載可編輯F1HF2 HFt845422. 5N hht22（ 2 ）在垂直面上Fr L3Fad32054. 2524445. 28F1v22L2L354. 2

13、554. 25210. 9N所以 F2vFrF1v320210. 9109. 1N（3）求彎矩M1HM2HF1HL2422. 554. 2522920. 63N .mmMvFvL210. 954. 2511441. 33N .mm112M2F1L2F d210. 954. 25 -24445. 28vva225917. 17N.mm所以合成后的彎矩M1M12HM12v22920. 63211441 . 33225617. 56NmmM2M22HM22v22920. 6325917. 17223672. 10Nmm（4）計(jì)算扭矩3 、 軸的強(qiáng)度校核由文獻(xiàn) 【3 】（P380 ） 可知進(jìn)行校核時(shí)，

14、通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險(xiǎn)截面C）的強(qiáng)度 。 因?yàn)閱蜗蛐D(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)應(yīng)力，取 =0.6 ，軸的計(jì)算應(yīng)力由文獻(xiàn)【3】式 15-5已選定軸的材料為45鋼 ，調(diào)質(zhì)處理 ，根據(jù)文獻(xiàn) 【3 】中表15-1 查得- 160MPaca1 ，故安全。因此.專業(yè) .整理 .下載可編輯4 、 軸強(qiáng)度的精確校核截面A， 2 ， 3， B 只受扭矩作用，雖然鍵槽 、軸肩及過度配合所引起的應(yīng)力集中均將削弱軸的疲勞強(qiáng)度，但由于軸的最小直徑是按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度較為寬裕確定的，所以截面 A ， 2， 3，B 均無需校核 。應(yīng)力集中對軸的疲勞強(qiáng)度的影響來看，截面 4 和 5 處過盈配合引起的應(yīng)力集中最嚴(yán)

15、重；從受載荷的情況來看，截面 C 上的應(yīng)力最大 。 截面5 的應(yīng)力集中的影響和截面4 的相近 ，但截面 5 不受扭矩作用 ，同時(shí)軸徑也較大 ，故不必做強(qiáng)度校核。 截面 C 上雖然應(yīng)力最大 ，但應(yīng)力集中不大(過盈配合及鍵槽引起的應(yīng)力集中均在兩端)，而且軸的直徑最大，故截面 C 也不必校核 。 截面6 和 7 顯然更不必校核 。 由機(jī)械設(shè)計(jì)手冊可知 ，鍵槽的應(yīng)力集中系數(shù)比過盈配合的小，因而該軸只需校核截面4 左右兩側(cè)即可 。（ 1 ）分析截面4 左側(cè)抗彎截面系數(shù) ：W0.1d30. 12531562. 53mm抗扭截面系數(shù) ： WT0. 2d30. 225333125mm截面 4左側(cè)的彎矩 ：MM

16、L2T25617. 5654. 2518. 25L254. 2516999. 67Nmm截面 4上的扭矩 ：截面 4上的彎曲應(yīng)力 ：bM W16999. 67 1562. 510. 88MPa截面 4上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 ：.專業(yè) .整理 .下載可編輯TT3W19130 31256. 12MPaT軸的材料為 45鋼，調(diào)質(zhì)處理 。 根據(jù)文獻(xiàn) 【3 】中表 15-1查得B640MPa ，1 275MPa ，1 155MPa截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及,由文獻(xiàn) 【3 】附表3-2查取 ，因 r d2 250. 08 ， D d28 251. 12 ， 經(jīng) 插 值 后 可 查得，1. 74,1.

17、28又由文獻(xiàn) 【3】附圖 3-1 （ P41）可得軸材料的敏性系數(shù)為q0. 82, q0.85所以有效應(yīng)力集中系數(shù)按文獻(xiàn)【3】附表 3-4 可得由文獻(xiàn) 【3】附圖 3-2 取尺寸系數(shù)為，扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)為0.92軸按磨削加工，由文獻(xiàn)【3】附圖3-4查得表面質(zhì)量系數(shù)為0.92軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理 ，即表面高頻淬火強(qiáng)化系數(shù)中式 3-12 和式 3-12a 可得綜合系數(shù)為 ：q 1 ，按照文獻(xiàn) 【3】Kk1 /1.610.91/0.922.876Kk1 /1.2380.921/0.922.433又由文獻(xiàn) 【3】3-1 （ P25 ）取碳鋼的0.1 ，0.05計(jì)算安全系數(shù) ,由式 15-6,15-7和 15

18、-8 得到目的過程分析結(jié) 論.專業(yè) .整理 .下載可編輯） 計(jì)算支承反力在水平面上F1HF2H483N在垂直面上F L3F d401. 2 47. 5259. 2 40. 13輸M20, F1vra22280NL2L33947. 5入軸故21401. 2280121. 3F vFr F vN的總支承反力設(shè)FF2F248322802651N11 H1v計(jì)FF2F24832151. 52506N22H2v及a)畫彎矩圖其1124833922932 .M HF HLN mm軸F2HL348347. 522943N .mmM2H承M1vF1vL22803910920.mm裝MFLFd5719.mm2v

19、1v2a2N置M1M12M1225399Nmm故Hv、M2M22HM22v23645Nmm鍵4 ）畫轉(zhuǎn)矩圖的設(shè)6 校核軸的強(qiáng)度計(jì)按彎矩合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度.專業(yè) .整理 .下載可編輯對于單向轉(zhuǎn)動(dòng)的轉(zhuǎn)軸,通常轉(zhuǎn)矩按脈動(dòng)循環(huán)處理,故取折合系數(shù)0.6 ,則caM2(T )212.98Wmpa查表 15-1 得 1 =60mpa, 因此ca1 ,故安全 .精確校核軸的疲勞強(qiáng)度C 剖面左側(cè) ，因彎矩大 ，有轉(zhuǎn)矩 ，還有鍵槽引起的應(yīng)力集中，故 C 剖面左側(cè)為危險(xiǎn)剖面抗彎截面系數(shù) ： W0.1d30. 133251562. 5mm抗扭截面系數(shù) ： WT0. 2d30. 225333125mm截面 4左側(cè)的彎

20、矩 ：M ML2T54. 2518. 2525617. 5616999. 67NmmL254. 25目的過程分析結(jié)論M16999mpam0abW10. 881562TT1. 24mpaT2. 48mpaam2WT輸軸的材料為45 剛 , 調(diào)質(zhì)處理.由 表 15-1查得mpaB 640入1 275mpa ,1 155mpa .截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系.專業(yè) .整理 .軸的設(shè)計(jì)及其軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì)目的下載可編輯數(shù)及按附表3-2 查取 .因 r10.03 , D361.2 ,經(jīng)插值后可d30d30查得2.091.66又由附圖3-1 可得軸的材料的敏性系數(shù)為q0.74q0.77故有應(yīng)力集

21、中系數(shù)按式(附 3-4) 為k1q(1)10.74( 2.09 1) 1.81k1q(1)10.77(1.66 1) 1.51由附圖 3-2 得尺寸系數(shù)0.77; 由附圖 3-3 得扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)0.88由附圖 3-4 得0.92軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理,即q1 ,則按式3-12及 3-12a得綜合系數(shù)值為k111.81112.44K0.770.92Kk11.5111.81110.880.92由3-1 及3-2 得碳鋼的特性系數(shù)0.1 0.2 ,取0.10.05 0.1,取0.05過程分析結(jié)論.專業(yè) .整理 .下載可編輯于是 ,計(jì)算安全系數(shù)Sca 值 ,按式 (15-6)(15-8)則得S12756.

22、09鍵校核安全K am 2.4418.5 0.10S115567. 2K a1. 81 1. 240. 05輸m1. 24入ScaS SS1.3 1.5故安S23. 94S2軸全的設(shè)8 校核鍵連接強(qiáng)度計(jì)4421500聯(lián)軸器 :pT120. 5mpad1hl257( 288及)2其查表得p120 150mpa .pp 故強(qiáng)度足夠 .軸齒輪 :承裝4T1421500pd1hl28 819mpa( 56 10)查表得p120 150mpa .pp 故強(qiáng)度足夠 .置9 . 校核軸承壽命、軸承載荷軸承 1徑向 : Fr 1F1651N鍵軸向 : Fa1Fa259. 2N的軸承 2徑向: Fr2F2506

23、N設(shè)軸向 : Fa20計(jì)因此 ,軸承 1 為受載較大的軸承,按軸承1 計(jì)算.專業(yè) .整理 .下載可編輯Fa1259. 20. 4eFr 1651按 表13-6, f p 1.0 1.2 , 取 f p 1.0 按 表 13-5注 1,對深溝 球軸 承取f 014.7 ,則相對軸向載荷為f 0 Fa14. 7610. 6583001. 08C0在表 13-5中介于1.031.38 之間 ,對應(yīng)的 e 值為 0.280.3,Y 值為 1.551.45線性插值法求 Y 值Y(1.551.45)(1.3801.08)1.541.451.3801.03故 Pf p ( XFrYFa )1.0( 0.56

24、 1311.281.54 610.65) 1674N106Cr)310619500318294hLh(60()60nP14401674查表 13-3 得預(yù)期計(jì)算壽命Lh1200Lh.專業(yè) .整理 .下載可編輯軸校核安全輸入軸承校核安全軸的壽命 （） 為設(shè)計(jì)L h27159及其軸承裝置、鍵的設(shè)計(jì)3.軸（輸出軸）及其軸承裝置 、鍵的設(shè)計(jì)目的過程分析結(jié)論輸 輸出軸上的功率P33. 04kw, 轉(zhuǎn)速 n395. 69r /min出轉(zhuǎn)矩 T33. 05105 Nmm軸 求作用在車輪上的力及Ft2T323. 051053875Nd 1157. 4其tanantan20FrFt38751454N軸cosco

25、s 14FaFttan3875tan 14966N承 初定軸的最小直徑裝選軸的材料為 鋼 ，調(diào)質(zhì)處理 。 根據(jù)表 ， 取 A112 于是由式置、初步估算軸的最小直徑d minA 3P3 / n336mm這是安裝聯(lián)鍵.專業(yè) .整理 .下載可編輯的軸 器 處 軸 的 最 小 直 徑 d1 2 ， 由 于 此 處 開 鍵 槽 ， 取設(shè)d min36 1. 0537. 8mm， 聯(lián) 軸 器 的 計(jì) 算 轉(zhuǎn) 矩TcaKAT1查表計(jì)14-1取KA 1.3，則TcaKAT11. 33. 05105396500Nmm按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩Tca 應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，根據(jù)文獻(xiàn) 【2 】中表8-7查得，選用 LX3

26、 型彈性柱銷聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為1250000。半聯(lián)軸器的孔徑,故取，半聯(lián)軸器長度.半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)） 擬定軸上零件的裝配方案（見前圖 ） 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度目的過程分析結(jié)論（） 為滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求， 軸段右端需制處一軸肩，軸肩高度 h0.07 0.1d ,故取 段的直徑 d244mm軸 的 尺 寸 （ 初步選擇滾動(dòng)軸承 。 因滾動(dòng)軸承同時(shí)受徑向力和軸向力的作用，故）：選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù)d244，獻(xiàn)【2】 d138mm中表 6-7 （ P80 ）中初步選用圓錐滾子軸承 30309型，其尺寸為內(nèi)徑d244輸， 外 徑，軸

27、承寬度， d345出； 所以，。d450軸右端滾動(dòng)軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位，根據(jù)文獻(xiàn) 【2】表 6-7 （ P80）查得d560及，所以取。d654其d745.專業(yè) .整理 .下載可編輯軸軸 段4 上 安 裝 齒 輪 ,為 便 于 齒 輪 的 安 裝 , d4 應(yīng) 略 大 與 d3 , 可 取承d450mm ；齒輪的左端與左軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的裝寬度為 B=45mm，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)稍短于齒輪置、輪轂寬度 ，故?。积X輪的右端采用軸肩定位，軸肩高度 h0.07d ，鍵故取 h=5mm, 則軸環(huán)處的直徑。 由機(jī)械設(shè)計(jì) （ P379 ） 軸環(huán)寬度的b1.4h ，

28、所以取。設(shè)（ 5 ）軸承端蓋的總寬度為20mm 。 根據(jù)軸承端蓋的裝卸及便于對軸承計(jì)添加潤滑脂的要求， 取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離，故取。（ 6）取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離 =16mm ，考慮到箱體的鑄造誤差 ，在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí) 。 應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離 s，取 s=8mm, 已知滾動(dòng)軸承寬度 T=27.25mm ，則l158l250l355. 25l441l510l614l727。255 、 鍵的設(shè)計(jì)根據(jù) 課程設(shè)計(jì)手冊 中表 4-1 （ P56）按,查得齒輪輪轂與軸連接的平鍵截面， 配合為H7/n6 ；鍵的型號為GB/T1096鍵 C14 932 。聯(lián)軸器與軸連接的平鍵截面，配合

29、為 ；鍵的型號為 GB/T1096鍵 C10 845 。6 、 軸的受力分析.專業(yè) .整理 .下載可編輯根據(jù)軸的尺寸確定、的長度（ 1 ）在水平面上F1HF2HFt387521937. 5N2（ 2 ）在垂直面上Fr L3Fad145452. 45966157. 4F1vL2252. 4552. 452L31452N所以 F2vFrF1v145414522N.專業(yè) .整理 .下載可編輯（3）求彎矩M1HM2HF1HL21937. 5 52. 45101621N.mmM1vF1vL2145252. 4576157N .mmMFLFd145252. 45 - 966157. 42v1v2a2213

30、3. 2N .mm所以合成后的彎矩M1M12HM12v101621276157 2126991NmmM2M22M221016212133. 22101621Nmm （ 4 ）計(jì)Hv算扭矩7 、 軸的強(qiáng)度校核由文獻(xiàn) 【3 】（P380 ） 可知進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險(xiǎn)截面C）的強(qiáng)度 。 因?yàn)閱蜗蛐D(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)應(yīng)力，取 =0.6 ，軸的計(jì)算應(yīng)力由文獻(xiàn)【3】式 15-5已選定軸的材料為45鋼 ，調(diào)質(zhì)處理 ，根據(jù)文獻(xiàn) 【3 】中表15-1 查得- 160MPaca1 ，故安全。因此8 、 軸強(qiáng)度的精確校核截面A， 2 ， 3， B 只受扭矩作用，雖然鍵槽

31、、軸肩及過度配合所引起的應(yīng)力集中均將削弱軸的疲勞強(qiáng)度，但由于軸的最小直徑是按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度較為寬裕確定的，所以截面A ， 2， 3，B 均無需校核 。應(yīng)力集中對軸的疲勞強(qiáng)度的影響來看，截面 4 和 5 處過盈配合引起.專業(yè) .整理 .下載可編輯的應(yīng)力集中最嚴(yán)重；從受載荷的情況來看，截面 C 上的應(yīng)力最大 。 截面5 的應(yīng)力集中的影響和截面4 的相近 ，但截面 5 不受扭矩作用 ，同時(shí)軸徑也較大 ，故不必做強(qiáng)度校核。 截面 C 上雖然應(yīng)力最大 ，但應(yīng)力集中不大(過盈配合及鍵槽引起的應(yīng)力集中均在兩端)，而且軸的直徑最大，故截面 C 也不必校核 。 截面 6 和 7 顯然更不必校核 。 由機(jī)械設(shè)計(jì)手冊可知

32、 ，鍵槽的應(yīng)力集中系數(shù)比過盈配合的小，因而該軸只需校核截面4左右兩側(cè)即可 。（ 2 ）分析截面4 左側(cè)抗彎截面系數(shù) ：W0.1d30. 14539112. 53mm抗扭截面系數(shù) ： WT0. 2d30. 2453318225 mm截面 4左側(cè)的彎矩 ：M左ML2T10162152. 4527. 2548825 NmmL252. 45截面 4上的扭矩 ：T3. 05105 Nmm3截面 4 上的彎曲應(yīng)力 ：bM W48825 9112. 55. 36MPa截面 4 上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力：T W3. 05105 1822516. 7MPaT3T軸的材料為45 鋼，調(diào)質(zhì)處理 。 根據(jù)文獻(xiàn) 【3 】中表 1

33、5-1 查得B640MPa ，1275MPa ，1155MPa截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及,由文獻(xiàn) 【3 】附表3-2 查取 ，.專業(yè) .整理 .下載可編輯因 r d2 450. 044 ， D d28 251. 111 ， 經(jīng)插值后可查得，1. 98,1.30】又由文獻(xiàn) 【3】附圖 3-1 （ P41）可得軸材料的敏性系數(shù)為q0. 82, q0.85所以有效應(yīng)力集中系數(shù)按文獻(xiàn)【3】附表 3-4 可得由文獻(xiàn) 【3】附圖 3-2 取尺寸系數(shù)為，扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)為0.86軸按磨削加工，由文獻(xiàn)【3】附圖3-4查得表面質(zhì)量系數(shù)為0.92軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理 ，即表面高頻淬火強(qiáng)化系數(shù)中式 3-12 和式 3-12a 可得綜合系數(shù)為 ：q 1 ，按照文獻(xiàn) 【3】Kk1 /1.78720.751/0.922.136Kk1 /1.2550.861/0.922.546又由文獻(xiàn) 【3】3-1 （ P25 ）取碳鋼的0.1 ，0.05計(jì)算安全系數(shù) ,由式 15-6,15-7和 15-8 得到S S7.20 S 1.5