X-Y數(shù)控運動工作臺設計【二坐標 雙坐標】【含CAD圖紙】
X-Y數(shù)控運動工作臺設計【二坐標 雙坐標】【含CAD圖紙】,二坐標,雙坐標,含CAD圖紙,X-Y數(shù)控運動工作臺設計【二坐標,雙坐標】【含CAD圖紙】,數(shù)控,運動,工作臺,設計,坐標,cad,圖紙
畢業(yè)設計(論文)X-Y數(shù)控運動工作臺設計設計(論文)題目: X-Y數(shù)控運動工作臺設計 學 院 名 稱: 專 業(yè): 學 生 姓 名: 學 號: 指 導 教 師: 2013年 月 日摘 要X-Y數(shù)控工作臺是許多機電一體化設備的基本部件,如數(shù)控車床的縱橫向進刀機構、數(shù)控銑床和數(shù)控鉆床的X-Y工作臺、激光加工設備的工作臺、電子元件表面貼裝設備等。模塊化的X-Y數(shù)控工作臺,通常由導軌座、移動滑塊、工作、滾珠絲杠螺母副,以及伺服電動機等部件構成。其中伺服電動機做執(zhí)行元件用來驅(qū)動滾珠絲杠,滾珠絲杠螺母帶動滑塊和工作平臺在導軌上運動,完成工作臺在X、Y方向的直線移動。導軌副、滾珠絲杠螺母副和伺服電動機等均以標準化,由專門廠家生產(chǎn),設計時只需根據(jù)工作載荷選取即可。關鍵詞:X-Y數(shù)控工作臺;設計;過程;功能IIAbstractX-Y NC worktable is a fundamental part of many electromechanical integration equipment, such as CNC lathe longitudinal and transverse feed mechanism, CNC milling machine and CNC drilling machine of the X-Y table, laser processing equipment for working table, electronic element surface mount equipment etc. X-Y NC Worktable module, usually by the rail seat, move the slider, work, ball screw pair, and a servo motor and other components. The servo motor to drive the ball screw actuator, a ball screw nut drives the slide block and the working platform motion on the guide rail, straight mobile work station in X, Y direction. Guide, ball screw and servo motor are based on standard, by the specialized manufacturers, only when the design work load to select.Keywords: X-Y NC worktable ;design ;process ;function目 錄摘 要IIAbstractIII目 錄IV第1章 緒論11.1 課題研究意義11.2 X-Y數(shù)控運動工作臺應用1第2章 X-Y數(shù)控運動工作臺設計要求22.1設計主要要求22.2 綜合作業(yè)內(nèi)容2第3章 X-Y數(shù)控運動工作臺機械系統(tǒng)設計33.1脈沖當量選擇33.2工作臺外形尺寸及重量估算33.3 滾動導軌副的計算與選擇43.4滾珠絲杠副的載荷計算53.5傳動效率計算83.6穩(wěn)定性驗算83.6 剛度驗算83.7 滾珠絲杠精度等級確定93.8 滾動導軌副的防護113.9 直線滾動導軌副的計算、選擇113.10電機至絲杠之間齒輪減速傳動設計133.11等效轉動慣量計算(不計傳動效率)163.12 電機的計算選型173.13 聯(lián)軸器選擇17結 論18致 謝19參考文獻2020第1章 緒論1.1 課題研究意義制造業(yè)是國家重要的基礎工業(yè)之一,制造業(yè)的基礎是是眾多機械制造的母機,它的發(fā)展水平,與制造業(yè)的生產(chǎn)能力和制造精度有著直接關系,關系到國家機械工業(yè)以至整個制造業(yè)的發(fā)展水平.是先進制造技術的基本單元載體,機械產(chǎn)品的質(zhì)量、更新速度、對市場的應變能力、生產(chǎn)效率等在很大程度上取決于的效能。因此,制造業(yè)對于一個國家經(jīng)濟發(fā)展起著舉足輕重的作用我國是世界上產(chǎn)量最多的國家.根據(jù)德國工業(yè)協(xié)會(VD W )2000年統(tǒng)計資料,在主要的生產(chǎn)國家中,中國排名為世界第五位。但是在國際市場競爭中仍處于較低水平:即使在國內(nèi)市場也面臨著嚴峻的形勢:一方面國內(nèi)市場對各類產(chǎn)品有著大量的需求,而另一方面卻有不少國產(chǎn)滯銷積壓,國外產(chǎn)品充斥市場。1.2 X-Y數(shù)控運動工作臺應用現(xiàn)代科學技術的不斷發(fā)展,極大地推動了不同學科的交叉與滲透,導致了工程領域的技術革命與改造。在機械工程領域,由于微電子技術和計算機技術的迅速發(fā)展及其向機械工業(yè)的滲透所形成的機電一體化,使機械工業(yè)的技術結構、產(chǎn)品機構、功能與構成、生產(chǎn)方式及管理體系發(fā)生了巨大變化,使工業(yè)生產(chǎn)由“機械電氣化”邁入了“機電一體化”為特征的發(fā)展階段。X-Y數(shù)控工作臺是許多機電一體化設備的基本部件,如數(shù)控車床的縱橫向進刀機構、數(shù)控銑床和數(shù)控鉆床的X-Y工作臺、激光加工設備的工作臺、電子元件表面貼裝設備等。模塊化的X-Y數(shù)控工作臺,通常由導軌座、移動滑塊、工作、滾珠絲杠螺母副,以及伺服電動機等部件構成。其中伺服電動機做執(zhí)行元件用來驅(qū)動滾珠絲杠,滾珠絲杠螺母帶動滑塊和工作平臺在導軌上運動,完成工作臺在X、Y方向的直線移動。導軌副、滾珠絲杠螺母副和伺服電動機等均以標準化,由專門廠家生產(chǎn),設計時只需根據(jù)工作載荷選取即可。控制系統(tǒng)根據(jù)需要,可以選取用標準的工作控制計算機,也可以設計專用的微機控制系統(tǒng)。 第2章 X-Y數(shù)控運動工作臺設計要求2.1設計主要要求1、設計可實現(xiàn)X/Y向數(shù)控運動工作臺2、數(shù)控運動驅(qū)動力源采用交流伺服電機.但所選電機必須與該電機生產(chǎn)廠所列技術數(shù)據(jù)一致3、工作臺尺寸450X350mm(X/Y)4、工作臺(X/Y)工作行徑400/3005、脈沖當量X/Y 0.004mm/脈沖6、X向最高工作進給速度200mm/min7、X向最高空載快進速度300mm/min8、工件最大重量(包括夾具)為400kg9、工作壽命每天8小時,連續(xù)工作5年,250/年10、進給機械系統(tǒng)均采用滾動絲杠和滾動導軌副2.2 綜合作業(yè)內(nèi)容1、數(shù)控十字工作臺裝配圖一張(提供打印并簽名)2、設計說明書一份(主要內(nèi)容1電機選型計算(脈沖當量2滾動絲杠選型與計算3滾動導軌選型計算第3章 X-Y數(shù)控運動工作臺機械系統(tǒng)設計3.1脈沖當量選擇脈沖當量p是一個進給指令時工作臺的位移量,應小于等于工作臺的位置精度,由于脈沖當量X/Y 0.004mm/脈沖 由已知設計參數(shù)初定脈沖當量=0.004mm/p3.2工作臺外形尺寸及重量估算3-1工作臺簡圖已知題設要求:工作臺尺寸450X350mm(X/Y)取X向?qū)к壷武撉虻闹行木酁?50mm,Y向?qū)к壷武撉虻闹行木酁?30mm,設計工作臺簡圖如下:X向拖板(上拖板)尺寸:長寬高 35023050重量:按重量=體積材料比重估算NY向拖板(下拖板)尺寸: 35023050N上導軌座(連電機)重量:夾具及工件重量:400kg約4000N。X-Y工作臺運動部分的總重量:約4735N。3.3 滾動導軌副的計算與選擇根據(jù)給定的工作臺運動部件的總重量及負載和估算的 和 計算導軌的靜安全系數(shù) =C0/P,式中:C0為導軌的基本靜額定載荷;工作載荷 P=0.5(+W); =1.03.0(一般運行狀況),3.05.0(運動時受沖擊、振動)。根據(jù)計算結果查有關資料初選導軌:因系統(tǒng)受中等沖擊,因此取,根據(jù)計算額定靜載荷初選導軌:、導軌型式:圓形截面滾珠導軌、導軌長度絲杠有效行程 由3表5-4查得le=20 mm已知工作臺尺寸450X350mm(X/Y)已知工作臺(X/Y)工作行徑400/300上導軌(X向)取動導軌長度 動導軌行程 支承導軌長度 下導軌(Y向)取動導軌長度 動導軌行程 支承導軌長度 選擇導軌的型號:GTA16 、直線滾動軸承的選型、直線滾動軸承的選型上導軌下導軌的由于本系統(tǒng)負載相對較小,查表后得出LM10UUOP型直線滾動軸承的額定動載荷為,大于實際動負載;但考慮到經(jīng)濟性等因素最后選擇LM16UUOP型直線滾動軸承。并采用雙排兩列4個直線滾動軸承來實現(xiàn)滑動平臺的支撐。、滾動導軌剛度及預緊方法 當工作臺往復移動時,工作臺壓在兩端滾動體上的壓力會發(fā)生變化,受力大的滾動體變形大,受力小的滾動體變形小。當導軌在位置時,兩端滾動體受力相等,工作臺保持水平;當導軌移動到位置或時,兩端滾動體受力不相等,變形不一致,使工作臺傾斜角,由此造成誤差。此外,滾動體支承工作臺,若工作臺剛度差,則在自重和載荷作用下產(chǎn)生彈性變形,會使工作臺下凹(有時還可能出現(xiàn)波浪形),影響導軌的精度。3.4滾珠絲杠副的載荷計算(1).滾珠循環(huán)方式由樓應侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.機械電子工程專業(yè)課程設計指導樓應侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.機械電子工程專業(yè)課程設計指導書表5-1查得,選擇外循環(huán)插管式(2).軸向間隙預緊方式預緊目的在于消除滾珠螺旋傳動的間隙,避免間隙引起的空程,從而提高傳動精度.由樓應侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.機械電子工程專業(yè)課程設計指導樓應侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.機械電子工程專業(yè)課程設計指導書表5-2查得,采用雙螺母墊片預緊方式。2)滾珠絲杠副直徑和基本導程系列由樓應侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.機械電子工程專業(yè)課程設計指導樓應侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.機械電子工程專業(yè)課程設計指導書工作負載是指機床工作時,實際作用在滾珠絲桿上的軸向壓力,他的數(shù)值用進給牽引力的實驗公式計算。選定導軌為滑動導軌,取摩擦系數(shù)為0.03,K為顛覆力矩影響系數(shù),一般取1.11.5,本課題中取1.3。、最大動負載Q的計算式中:fW為載荷系數(shù),中等沖擊時為1.21.5;fH為硬度系數(shù),HRC58時為1.0。查表得系數(shù),壽命值:查表得使用壽命時間T=10000h,初選絲杠螺距t=5mm,得絲杠轉速(X向最高空載快進速度300mm/min)所以 X向絲杠牽引力 Y向絲杠牽引力 所以最大動負荷X向 Y向 根據(jù)使用情況選擇滾珠絲杠螺母的結構形式,并根據(jù)最大動載荷的數(shù)值可選擇滾珠絲杠的型號為: CM系列滾珠絲桿副,其型號為:CM2005-5。其基本參數(shù)如下:其額定動載荷為14205N 足夠用.滾珠循環(huán)方式為外循環(huán)螺旋槽式,預緊方式采用雙螺母螺紋預緊形式.滾珠絲杠螺母副的幾何參數(shù)的計算如下表名稱計算公式結果公稱直徑20mm螺距mm接觸角鋼球直徑4.175mm螺紋滾道法向半徑1.651mm偏心距0.04489mm螺紋升角螺桿外徑19.365mm螺桿內(nèi)徑16.788mm螺桿接觸直徑17.755mm螺母螺紋外徑24.212mm螺母內(nèi)徑(外循環(huán))20.7mm3.5傳動效率計算絲杠螺母副的傳動效率為:式中:=10,為摩擦角;為絲杠螺旋升角。3.6穩(wěn)定性驗算絲杠兩端采用止推軸承時不需要穩(wěn)定性驗算。3.6 剛度驗算滾珠絲杠受工作負載引起的導程變化量為:(cm)Y向所受牽引力大,故用Y向參數(shù)計算絲杠受扭矩引起的導程變化量很小,可忽略不計。導程變形總誤差為E級精度絲杠允許的螺距誤差 =15m/m。3.7 滾珠絲杠精度等級確定(1).絲杠有效行程 由樓應侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.機械電子工程專業(yè)課程設計指導樓應侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.機械電子工程專業(yè)課程設計指導書表5-4查得le=20 mm導軌總長Lu =210+120+20=350mm 所以絲杠總長Lv =350-20=330mm(2).精度等級 根據(jù)有效行程內(nèi)的平均行程允許偏差 ep=0.01/300350103=11.7查樓應侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.機械電子工程專業(yè)課程設計指導書表5-5得:精度等級為T34)滾珠絲杠副支承形式選擇滾珠絲杠主要承受軸向載荷,應選用運轉精度高,軸向剛度高、摩擦力距小的滾動軸承.滾珠絲杠副的支承主要約束絲杠的軸向串動,其次才是徑向約束。由樓應侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.機械電子工程專業(yè)課程設計指導書表5-6查得,采用一端固定一端游動(F-S)支承形式.5)滾珠絲杠副的選擇高速或較高轉速情況 按額定動負荷CCj選擇滾珠絲杠副Cj=(Fefw)/(fhftfafk)(60Lhne)/(106)1/3式中 Cj-滾珠絲杠副的計算軸向動負荷(N) Fe-絲杠軸向當量負荷(N),取進給抗力和摩擦力之和的一半. Fe=(120+0.06120)/2=63.6N ne-絲杠當量轉速(r/min). ne=250r/min. Lh-絲杠工作壽命(h). 查考樓應侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.機械電子工程專業(yè)課程設計指導樓應侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.機械電子工程專業(yè)課程設計指導書表5-7得Lh=15000 h. ft-溫度系數(shù). 查樓應侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.機械電子工程專業(yè)課程設計指導樓應侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.機械電子工程專業(yè)課程設計指導書表5-8,得ft=0.70. fa-精度系數(shù). 查樓應侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.機械電子工程專業(yè)課程設計指導樓應侯、潘曉彬、鄭堤、崔玉國、胡利永等編.機械電子工程專業(yè)課程設計指導書表5-9得fa=1.0 fw-負載性質(zhì)系數(shù). 查2表5-10得fw=0.95 fh-硬度系數(shù).查2表5-11得fh=1.0 fk-可靠性系數(shù).查2表5-12得fk=0.21.計算得Caj=2.5N表3-1-1各類機械預期工作時間Lh表3-1-2精度系數(shù)fa表3-1-3可靠性系數(shù)fk表3-1-4負載性質(zhì)系數(shù)fw6)滾珠絲杠副校核(1).臨界壓縮負荷 對于一端軸向固定受壓縮的滾珠絲杠,應進行壓杠穩(wěn)定性校核計算.不發(fā)生失穩(wěn)的最大壓縮負荷稱為臨界壓縮負荷,用Fn表示Fn=3.41010(f1d24)(L02) K1式中 L0-最長受壓長度.取400 mm f1-絲杠支承方式系數(shù), F-S取2d2-絲杠螺紋底徑,查43-32取17.6 mmk1 安全系數(shù),取1/3Fn=13593NFmax(2).臨界轉速ncr=9910(f22d2)/Lc2式中 f2-絲杠支承方式系數(shù),F-S取3.927. Lc -臨時轉速計算長度. Lc =0.5m. d2-絲杠螺紋底徑,取17.6mmncr= 10758.9r/min nmax取,同時驗算絲杠另一個臨界值d0n=20833=7500 =2KtT1(u1)(ZHZE)2/dauH2(1/3)(1).試選Kt=1.6, (由1表10-6)得材料彈性影響系數(shù)ZE189.8MPa1/2(2).(由1圖10-30得)選取區(qū)域系數(shù)ZH=2.433,(由1表10-7)選取齒寬系數(shù)d0.3,(3).(由1圖10-26)查得a10.78,a2 0. 8,則aa1+a2 1.58(4).應力循環(huán)系數(shù)取j=1 已知V=1.0m/min,滾珠絲杠的基本導程P=5mm,則nmax=(vmax/)(/360)=(1000/0.004) (0.36/360)=250 r/min所以 N1=60njLh=602501(2830015)1.08109 N2=N1/i=1.08109/1.258.64108(5).(由1圖10-19)查得接觸疲勞壽命系數(shù)KHN1=0.86,KHN2=0.87(6).(由1圖10-21d)查得小齒輪接觸疲勞強度極限 Hlim1=600MPa 大齒輪的接觸疲勞強度極限Hlim2=550MPa(7).計算疲勞強度許用應力,取安全系數(shù)S=1 H1KHN1Hlim1/S=0.86600/1516MPaH2KHN2Hlim2/S=0.87550/1478.5MpaH= (H1+H2)/2 =497.25Mpa(8).計算小齒輪傳遞的轉矩T1=9.55106Px/nx=77.9N.mm b)、計算(1).試算小齒輪分度圓直徑d1t=2KtT1(u1)(ZHZE)2/dauH2(1/3)=21.677.92.25/(0.31.581.25)(2.433189.8/494.25)2(1/3) 9.38mm(2).計算圓周速度 v=d1tn1/(601000)0.123 m/s(3).計算齒寬b及模數(shù)mnt, b=dd1t=0.39.382.81mmmnt=d1tcos/Z1=9.38cos14/24=0.38mm h=2.25mnt=2.250.38mm = 0.855mm b/h=2.81/0.855=3.3(4).計算縱向重合度0.318dZ1tan=0.3180.324tan14=0.57(5).計算載荷系數(shù)K,查1表10-2,得使用系數(shù)KA=1.25,根據(jù)v=0.123 m/s ,7級精度,由書圖10-8查得動載系數(shù)Kv=1.01,(由書表10-4)查得KH的計算公式:KH=1.12+0.18(1+0.67d2)d2+0.2310-3b =1.14由b/h=3.3,(由書圖10-13)查得KF=1.08, 由(1表10-3)查得KH=KF=1.2,故載荷系數(shù)K=kAKvKHKH=1.251.011.21.081.6362(6).按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑d1=d1t(K/Kt)(1/3)=9.38(1.6362/1.6)(1/3)=9.45mm(7).計算模數(shù)mn=d1cos/Z1=9.45cos14/24=0.382mm 3)、a).按齒輪彎曲強度設計mn=(2Kt1Ycos2/dZ12)(YFYS/F)(1/3)(1).計算載荷系數(shù),K=KAKvKFKF=1.251.011.21.04=1.6263(2).根據(jù)縱向重合度=0.57,由(1圖10-28)查得螺旋角影響系數(shù)Y=0.87(3).計算當量齒數(shù)Zv1=Z1/cos3=24/cos314=26.27 Zv2=Z2/cos3=30/cos314=32.8(4).由(1表10-5)查出,YFa1=2.592,YSa1=1.596,YFa2=2.49,YSa2=1.629,因為(書圖10-20c)小齒輪彎曲極限強度FE1=500MPa,大齒輪FE2380MPa,(書圖10-18)得彎曲疲勞壽命系數(shù)KFN1=0.85 KFN2=0.88,取安全系數(shù)S=1.1F1KFN1FE1/S=386.36MPaF2KFN2FE1/S=304MPa(5).計算大、小齒輪YFa1 YSa1/F1 、YFa2 YSa2/F2并加以比較YFa1 YSa1/F1=2.5921.596/386.36=0.0107YFa2 YSa2/F2=2.491.629/3040.013 取大齒輪數(shù)據(jù)b).設計計算mn=(2Kt1Ycos2/dZ12)(YFYS/F)(1/3)=21.626377.90.0133(cos14)2/(0.32421.58)(1/3)=0.23mm 對比計算結果,由齒面接觸疲勞強度計算得法面模數(shù)mn大于齒根彎曲疲勞強度計算得法面模數(shù),取mn2 mm,已可滿足彎曲強度,但為了同時滿足接觸疲勞強度,需按接觸疲勞強度計算得的分度圓直徑d1=48mm ,來計算應有的齒數(shù),于是有Z1=d1cos/mn=48cos14/223.28,取Z124,則Z2iZ1=1.2524304幾何尺寸計算(1).中心距 a=(Z1+Z2)mn/(2cos)=(24+30)2/(2cos14)55.65 mm 所以圓整為56 mm(2).按圓整后的中心距修正螺旋角arccos(Z1+Z2)mn/2a=arccos(24+30) 2/(256) =15.395, 因值改變不多,故參數(shù)、K、ZH等不必修正(3).計算大、小齒輪分度圓直徑d1=Z1mn/cos=242/cos15.359=49.78 mmd2=Z2mn/cos=302/cos15.359 =62.22 mm(4).計算齒輪寬度b=dd1=0.349.7814.934mm所以取B2=15mm,為易于補償齒輪軸向位置誤差,應使小齒輪寬度大于大齒輪寬度,所以小齒輪約為B1=16mm3.11等效轉動慣量計算(不計傳動效率)小齒輪轉動慣量Jg1=(d14b1)32=441.47.8510-332 =0.27610-4 kg.m2式中 鋼密度=7.8510-3 kg/cm3同理,大齒輪轉動慣量 Jg2=0.49810-4 kg.m2 查設計手冊初選滾珠絲杠 CDM2005-3, 得到 d0=20 mm ,l=430 mm滾珠絲杠轉動慣量 Js=(d04l)32=(2)4437.8510-33210-4 kg.m2 =0.5310-4 kg.m2工作重物為12kgJw=(w/g)(tsP2) 2 i2 =12(0.52) 2 2.1210-4 kg.m2 =1.7110-6 kg.m2因此,折算到電機軸上的等效轉動慣量Je Je= Jg1+ Jw+( Jg2+Js) i2 =0.80710-4 kg.m2 3.12 電機的計算選型查設計指導書(4-7)(4-9)可知:Mt=(Fx+Fy) tsP/(2i)= (180+0.06140)0.005/(20.82.1)=0.089N.mMf= (Ff tsP)/(2i)= (W tsP)/(2i)=(0.0612100.005)/ (20.82.1)=0.00341N.m上述式中 絲杠預緊時的傳動效率取 =0.8為摩擦系數(shù)取0.06nmax=(vmax/)(/360)=(2000/0.005) (0.75/360)=833 r/min取起動加速時間t=0.03 s初選60BYG350DL-SASSML-0451 的電動機M0=(Fp0tsp)(2i) (1-02)= (1/3Fxtsp)(2i) (1-02) =(1/3) 1800.006(20.82.1) 1-0.92=0.054 N.m式中 Fp0滾珠絲杠預加負荷,一般取Fy/3 Fy進給牽引力(N) 0滾珠絲杠未預緊時的傳動效率,取0.9J=( Je +Jm)= 0.80710-4 kgm2+0.310-4 kg.m2 =1.10710-4 kg.m2Ma=( Je +Jm)( 2nmax)/(60t)= 0.2926N.mMq= Ma+ Mf+ M0=0.2926+0.00341+0.054=0.35N.mMc= Mt+ Mf+ M0=0.089+0.00341+0.054=0.1464N.mMk= Mf+ M0=0.00341+0.054=0.05741N.m從計算可知, Mq最大,作為初選電動機的依據(jù).Mq/ Mjmax=0.4460.9 滿足所需轉矩要求.4)步進電機動態(tài)特性校驗Je /Jm4 說明慣量可以匹配綜上所述,可選60BYG350DL-SASSML-0451 的電機3.13 聯(lián)軸器選擇聯(lián)軸器除聯(lián)接兩軸并傳遞轉矩外,有些還有補償兩軸因制造和安裝誤差而造成的軸線偏移的功能,以及具有緩沖、吸振、安全保護等功能。因此要根據(jù)傳動裝置工作要求來選定聯(lián)軸器類型。本方案選擇套筒聯(lián)軸器。結 論在開發(fā)過程中,針對加工過程中存在的難點進行了攻關。在設計上采取了一系列的措施,本項工作還有許多值得完善的地方這些問題通過改進設計、完善工藝、現(xiàn)場的不斷實踐、總結,必將會得到進步的提高。致 謝本次畢業(yè)設計涉及的全部內(nèi)容是在指導老師XX老師的悉心指導下完成的。感謝XX老師給我提供了良好的課題條件,讓我從這次設計中得到了很好的鍛煉。同時也為我講解了不少難題,在此特別感謝。XX老師淵博的學識、嚴謹?shù)闹螌W態(tài)度、平易近人的作風和認真負責的工作態(tài)度讓我們受益非淺。從XX老師處我們學到了許多的專業(yè)知識和相關的設計方法。在此,謹向恩師表示最真誠的感謝。感謝他在百忙中給予我們的指導。當然還有本院其他老師的指導。在此我向各位給予我指導的老師表示忠心的感謝和致敬。最后還要感謝的,也是最應該感謝的是XX學院,學院讓我們有這么好的學習條件。通過四年的學習,讓我們成為有用之才;也是學院給我們了這次畢業(yè)設計機會,讓我們在走上工作崗位之前好好的鍛煉一下自己。參考文獻1 龔桂 .機械設計課程設計指導書 .北京:高等教育出版社,19902 章宏甲,黃誼 .液壓傳動 .北京:機械工業(yè)出版社,20033 左健民 .液壓與氣壓傳動 .北京:機械工業(yè)出版社,20024 顧維邦 .金屬切削機床概論 .北京:機械工業(yè)出版社,20025 戴曙 .金屬切削機床設計 .北京:機械工業(yè)出版社,19936 華東紡織工學院,哈爾濱工業(yè)大學,天津大學 .機床設計圖冊 .上海:上??茖W技術出版社,19847 徐景輝 .機床裝配 .四川:四川人民出版社,19828 儲凱,許斌 .機械工程材料 .重慶:重慶大學出版社,20029 邱宣懷 .機械設計 .北京:高等教育出版社,200310 吳宗澤 .機械設計實用手冊 .北京:化學工業(yè)出版社,200011 李慶余,張佳 .機械裝備設計 .北京:機械工業(yè)出版社,2003
收藏