機械畢業(yè)設計（論文）-管道除塵機器人結構設計【全套圖紙】

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1、編編 號號 無錫太湖學院 畢畢業(yè)業(yè)設設計計（論論文文） 題目：題目：管道除塵機器人結構設計管道除塵機器人結構設計 信機 系系 機械工程及自動化 專專 業(yè)業(yè) 學 號： 學生姓名： 指導教師： （職稱：副教授） （職稱： ） 2013 年 5 月 25 日 無錫太湖學院本科畢業(yè)設計（論文）無錫太湖學院本科畢業(yè)設計（論文） 誠誠 信信 承承 諾諾 書書 全套圖紙，加全套圖紙，加 153893706 本人鄭重聲明：所呈交的畢業(yè)設計（論文） 管道除塵機器人結構 設計 是本人在導師的指導下獨立進行研究所取得的成果，其內容除 了在畢業(yè)設計（論文）中特別加以標注引用，表示致謝的內容外，本畢 業(yè)設計（論文） 不

2、包含任何其他個人、集體已發(fā)表或撰寫的成果作品。 班 級： 機械 97 學 號： 0923825 作者姓名： 2013 年 5 月 25 日 I 無無錫錫太太湖湖學學院院 信信 機機 系系 機機械械工工程程及及自自動動化化 專專業(yè)業(yè) 畢畢 業(yè)業(yè) 設設 計計論論 文文 任任 務務 書書 一、題目及專題：一、題目及專題： 1、題目 管道除塵機器人結構設計的研究 2、專題 二、課題來源及選題依據二、課題來源及選題依據 1) 該課題為企業(yè)生產實際，目前，我國燃煤電廠輸灰管道的除垢方 法基本上可分為化學法和物理法。經實踐應用，上述方法均存在一定局限 性，不能同時符合環(huán)保及技術性、經濟性要求，多數不被電廠接

3、受。目前 常用的是化學清洗法和人工振擊法。但這兩種方法也各有缺點。 2) 本課題就是針對這一現狀，對輸灰管道清灰機器人進行初步探討， 以期能達到清潔環(huán)保等功能，完成該課題可對我們大學期間所學知識進 行一次全面的專業(yè)訓練，可以培養(yǎng)我們掌握如何運用過去所學知識去解 決生產中實際問題的方法，增強從事本專業(yè)實際工作所必需的基本能力 和開發(fā)研究能力，可以提高我們的專業(yè)素質，為今后走上工作崗位打下一 個良好的基礎。 II 三、三、本設計（論文或其他）應達到的要求：本設計（論文或其他）應達到的要求： 1、能正確合理分析產品設計的具體要求和產品的功能實現； 2、能合理根據產品的設計要求擬定多種解決方案，并進行

4、多方案優(yōu) 化分析設計； 3、合理選擇和設計部件的傳動方案，并能進行一些必要的設計計算； 4、正確選擇零部件中各零件，并能進行一定的校核計算和優(yōu)化設計； 5、繪制機器人行走部件裝配圖； 6、設計繪制零件工作圖若干； 7、編制設計計算說明書 1 份； 四、接受任務學生：四、接受任務學生： 機 械 97 班班 姓名姓名 五、開始及完成日期：五、開始及完成日期： 自自 2012 年年 11 月月 7 日日 至至 2013 年年 5 月月 25 日日 六、設計（論文）指導（或顧問）：六、設計（論文）指導（或顧問）： 指導教師指導教師 簽名簽名 簽名簽名 簽名簽名 教教研研室室主主任任 學科組組長研究所所

5、長學科組組長研究所所長 簽名簽名 III 系主任系主任 簽名簽名 2012 年年 11 月月 12 日日 摘摘 要要 基于利用行星磨頭清洗技術對管道進行清洗的目的，在總結現有的管道機器人設計 方案的基礎上，根據現場的實際情況，論文首先對管道清洗機器人行走部分進行方案設 計，經分析比較后確定了新型管道清洗機器人行走的較佳設計方案，并據此方案對機器 人作了行走部分結構設計;對機器人的行走特性進行了研究，提出了使機器人在管道內能 夠保持穩(wěn)定運行的方法.通過對機器人機構的設計和機器人在直管道內運動情況的思考研 究，進一步驗證了設計思想的可行性。 最后，研究了管道清洗機器人行走系統(tǒng)的安全性能，給出了在高

6、壓情況下保證行走 系統(tǒng)安全的基本方案，為管道清洗機器人系統(tǒng)的實用化提供可靠的依據。 關鍵詞關鍵詞: 管道機器人；安全防護 ；行走 IV Abstract Based on the use of planetary grinding head cleaning technology for the purpose of cleaning pipes, at the conclusion of the existing pipeline robot design based on the actual situation at the scene, the first paper on the p

7、ipe cleaning robot to walk part of program design, by analysis and comparison a new pipeline after cleaning robot designed to walk a better program, and accordingly the program made a walk on part of the structure of robot design; characteristics of walking robots have been studied and put forward i

8、n the pipeline so that the robot was able to remain stable The method of operation. By the design of the robot body and the robot movement in the straight tube case study of thinking, and further verify the feasibility of the design idea. Finally, the research pipeline cleaning robot running the saf

9、ety of the system performance, given the high-pressure circumstances to ensure that the basic operating system security program, for pipe cleaning robot system of the utility to provide a reliable basis. Key words: pipe robot; security; walk V VI 目錄目錄 摘 要.III ABSTRACTIV 緒論.1 1 概述.2 1.1 管道清洗機器人常見問題分析

10、.2 1.2 除垢機器人理念.2 1.3 基本設計任務.3 1.4 畢業(yè)設計的目的3 2.1 管道射流清洗機器人的本體設計.4 2.1.1 移動方式選擇4 2.1.2 傳動方案的選擇4 2.2 管道清洗機器人變管徑自適應性方案設計.6 2.3 動力系統(tǒng)的設計計算.9 2.3.1 管道機器人行駛阻力分析9 2.3.2 減速器的選擇12 2.4 機器人的速度和驅動能力校核.13 2.4.1 運動速度校核13 2.4.2 驅動能力校核13 3 鏈輪傳動的設計計算.14 3.1 鏈輪設計的初始條件.15 3.2 鏈輪計算結果15 3.3 歷史結果16 4 蝸輪蝸桿的設計計算.18 4.1 蝸輪蝸桿基本

11、參數設計18 4.1.1 普通蝸桿設計輸入參數18 4.1.2 材料及熱處理19 4.1.3 蝸桿蝸輪基本參數20 4.1.4 蝸蝸輪精度21 4.1.5 強度剛度校核結果和參數22 4.1.6 自然通風散熱計算22 4.2 蝸桿軸的結構設計.23 4.2.1 軸的強度較核計算23 4.2.2 軸的結構設計24 4.2.3 鍵的校核25 5 彈簧的設計計算.25 VII 6 安全性能.26 結論.27 參考文獻.28 致謝.30 管道除塵機器人行星結構設計 1 緒論緒論 1.1 本課題研究的內容和意義本課題研究的內容和意義 用于石油、天然氣乃至民用上下水等管道在傳輸液、氣體過程中，因溫度、壓力

12、不 同及介質與管道之間的物理化學作用，常常會高溫結焦，生成油垢、水垢，存留沉積物， 腐蝕物等，使有效傳輸管徑減少，效率下降，物耗、能耗增加，工藝流程中斷，設備失 效，發(fā)生安全事故。盡管通過添加化學劑，采用合理的工藝參數，進行水質處理措施可 以在一定程度上改善這些情況，但要完全避免污垢的產生是不可能的。我國的管道清洗 行業(yè)長期以來 80%采用的是化學方法以及手工清洗和機械清洗方法，成本高、效率低、 污染環(huán)境等，遠遠不能滿足現代社會日益增長的要求。探索和開發(fā)高效的清洗方法成為 工業(yè)生產和人民生活的不可或缺的環(huán)節(jié)。 利用行星磨頭清洗是一種新的清洗方法。與化學清洗及手工、機械清洗相比，具有 清洗質量好

13、、效率高、適應性強、成本低等一系列優(yōu)點，可達到返舊還新的效果。作為 一種清潔、高效、對環(huán)境無污染的清洗技術，具有可觀的經濟和社會效益。 1.2 國內外發(fā)展狀況國內外發(fā)展狀況 目前在管道清洗過程中，清洗設備絕大部分是采用無動力纜繩拖拉行走方式來進行 清洗，無法根據管道的內部情況進行清洗參數的動態(tài)調整，管徑的適應能力較差。為了 解決這個問題，著眼于管道行走清洗機器人的研究開發(fā)，而在國內這方面研究尚少。為 了較好地解決管道(束)的清洗難題，開發(fā)和研制管道清洗機器人勢在必行。我們設計管道 清洗機器人是把行星磨頭清洗技術與機器人技術結合起來，進行綜合設計開發(fā)，因此它 的深入研究也將推動管道清洗技術的發(fā)展

14、。 1.3 本課題應達到的要求本課題應達到的要求 作為高壓水和化學清洗的有效補充手段，行走式管路清洗方法具有一定的獨特性： 如成本低廉、安全性好、無任何環(huán)境污染、水電消耗非常小。尤其是在化學清洗和高壓 水清洗方法無法應用或成本不允許的情況下,利用除垢機器人清洗能夠發(fā)揮獨特的作用,并 取得良好的效果。 我們采用的是壓縮空氣噴洗機器人。除垢機器人的首要要解決的問題就是行走問題， 怎樣使機器人在管道中行走是除垢機器人能否成功完成的重要環(huán)節(jié)之一。目前管內機器 人的驅動方式有自驅動 (自帶動力源)、利用流體推力、通過彈性桿外加推力三種方式。 根據輸灰管道和回水管道內的實際情況，管道除垢機器人宜采用 自驅

15、動方式。采用雙步 進電機驅動，通過諧波減速器將動力傳遞給行走裝置。盡管自驅動管內機器人行走可以 采用的輪式、腳式爬行式、蠕動式，履帶式等多種形式，但因管道內有灰、灰垢和其他 雜物，環(huán)境惡劣，附著能力差采用履帶式方式比較合適，可以增大行走機構和管道內表 面的接觸面積，提高行走時機器人的附著能力 。 無錫太湖學院學士學位論文 2 1 概述概述 1.1 管道清洗機器人常見問題分析管道清洗機器人常見問題分析 目前，我國燃煤電廠輸灰管道的除垢方法基本上可分為化學法和物理法。化學方法 有加酸、爐煙 (C02)、阻垢劑、分散劑；物理方法有人工振擊法、管材法、三相流法、晶 種過濾、電解、電場、磁場、超聲波和高

16、頻電磁場防垢，還有利用空穴效應和氣蝕原理 清垢的液氣壓清垢法等。經實踐應用，上述方法均存在一定局限性，不能同時符合環(huán)保 及技術性、經濟性要求，多數不被電廠接受。目前常用的是化學清洗法和人工振擊法。 大多數的排灰管道都使用化學清洗，一般每隔 12 年需對沖灰管道進行一次清垢 ，化學清洗法存在很多弊端。 酸洗除垢法大部分是采用鹽酸或硝酸加入適量的緩蝕劑配制而成的酸洗液。注入(或打 入)管內進行除垢。酸洗液的效能是對水垢有溶解，剝離和疏松的作用，從而達到除垢的 目的。 酸洗除垢法工藝比較復雜，需要專業(yè)人員進行操作；酸洗液要根據水垢的性質，厚度 進行配制，要求較為嚴格；酸洗法因為有酸，故對管道有一定的

17、腐蝕副作用，因而鍋爐 酸洗次數不能過多 少數電廠為了環(huán)保和節(jié)約資金，采用人工振擊法清理。當管道內的灰垢沉積到一定 程度，嚴重影響電廠正常生產時，將灰垢集中處的管道切割，用鐵錘人工振擊管道，使 灰垢和管道剝離 ，然后用吊車將管道吊起將灰垢傾倒出來。這種清理辦法雖然簡單，清 理效果好，但需切割管道 ，容易使管道變形，且費工費時，勞動強度大。 目前也有研究采用高壓水射流進行清洗的清洗機器人。但是采用高壓水射流一方面 會產生大量的廢水，很難處理。有不少管道經過農田，清洗產生的廢水不及時處理會對 農田造成很大的污染。另一方面高壓水射流清洗成本較大，每清洗一段管道都要用去幾 噸甚至十幾噸水。 1.2 除垢

18、機器人理念除垢機器人理念 作為高壓水和化學清洗的有效補充手段，行走式管路清洗方法具有一定的獨特性： 如成本低廉、安全性好、無任何環(huán)境污染、水電消耗非常小。尤其是在化學清洗和高壓 水清洗方法無法應用或成本不允許的情況下,利用除垢機器人清洗能夠發(fā)揮獨特的作用,并 取得良好的效果。 我們采用的是壓縮空氣噴洗機器人。除垢機器人的首要要解決的問題就是行走問題， 怎樣使機器人在管道中行走是除垢機器人能否成功完成的重要環(huán)節(jié)之一。目前管內機器 人的驅動方式有自驅動 (自帶動力源)、利用流體推力、通過彈性桿外加推力三種方式。 根據輸灰管道和回水管道內的實際情況，管道除垢機器人宜采用 自驅動方式。采用雙步 進電機

19、驅動，通過諧波減速器將動力傳遞給行走裝置。盡管自驅動管內機器人行走可以 采用的輪式、腳式爬行式、蠕動式，履帶式等多種形式，但因管道內有灰、灰垢和其他 雜物，環(huán)境惡劣，附著能力差采用履帶式方式比較合適，可以增大行走機構和管道內表 面的接觸面積，提高行走時機器人的附著能力 。 管道除塵機器人行星結構設計 3 1.3 基本設計任務基本設計任務 1.3.1 設計題目設計題目：管道清洗機器人行走部件的設計 1.3.2 任務任務： 1. 設計、計算渦輪和鏈輪機構； 2. 設計傳動結構造型； 3. 用計算機繪制裝配圖和主要零件圖； 4. 按指定格式和要求撰寫畢業(yè)設計計算說明書 1.4 畢業(yè)設計的目的畢業(yè)設計

20、的目的 畢業(yè)設計是對學生進行工程師基本訓練的重要環(huán)節(jié)，通過畢業(yè)設計能達到以下目的。 1 鞏固.熟悉并綜合運用所學的知識； 2 培養(yǎng)理論聯(lián)系實際的學風； 3 熟悉進行機械設計的一般步驟和常見問題，掌握機械設計的一般技巧。 4 學會查閱運用技術資料；初步掌握對專業(yè)范圍內的生產技術問題進行研究的能力。 無錫太湖學院學士學位論文 4 2 管道射流清洗機器人管道射流清洗機器人 2.1 管道射流清洗機器人的本體設計管道射流清洗機器人的本體設計 管道清洗機器人應用于管道直徑 350 600mm 的管道中工作，作業(yè)環(huán)境要求整個結 構的尺寸應盡可能的小并且具備一定的牽引力，整個設計從選取移動方式入手。 2.1.

21、1 移動方式選擇移動方式選擇 管道清洗機器人要實現實際應用中的可靠性及實用性，必須依據管道內作業(yè)特點來 設計出穩(wěn)定運行，滿足清洗性能要求的機器人。在進行清洗時候，要求系統(tǒng)必須保證噴 頭具備一定的對中性能，能適應不同的管徑變化，對于在行進過程中，管內可能出現凸 凹不平情況，機器人還應具備一定的越障能力。如果機器人在運動過程中產生旋轉或由 于重心偏移而使得機器人的軸線與管道的中心線產生偏轉角，載體可能卡在管道內而無 法取出，嚴重時不得不破壞管道取出機器人。對于大口徑的管道機器人，由于其自重較 大，如果支撐臂不具備自動定心性能，必定產生偏轉角，其結果使機器人運動阻力增大， 出現“卡持”現象。為了提高

22、作業(yè)的可靠性，設計中要求機器人應具有可靠的管道適應性和 定心性。 在現有的管道機器人設計中，移動型本體結構，主要有履帶式、支腿式、輪式結構 以及蛇行、蠕動、變形運動等幾種形式。如壁面爬行、水下推動等機構。蛇行、蠕動、 變形運動多適合于光滑的管壁、地面或水下。履帶式著地面積大，對不平路面的適應性 強，但是是體積大，不易實現轉彎，而且要保持履帶的張緊，結構復雜，如圖所示;支腿 式對粗糙表面性能較好、帶載能力強，但其控制系統(tǒng)、機械結構均復雜、移動行走速度 慢;輪式移動方式速度快，轉彎容易，對中性好，尤其是徑向輻射輪式結構，能夠保證機 器人在運行過程中，其中心軸線與管道軸線保持一致，缺點是著地面積相對

23、較小，維持 附著牽引力較困難。 2.1.2 傳動方案的選擇傳動方案的選擇 機器通常是由原電機，傳動系統(tǒng)和工作機三部分所組成。 傳動系統(tǒng)是將原動機的運動和 動力進行傳遞與分配的作用，可見，傳動系統(tǒng)是機器 的重要組成部分。傳動系統(tǒng)的質量與成本在整臺機器中占有很大比重。因此，在機器中 傳動系統(tǒng)設計的好壞，對整部機器的性能、成本以及整體尺寸的影響都是很大的。所以 合理地設計傳動系統(tǒng)是機械設計工作地一重要組成部分。 合理的傳動方案首先應滿足工作機的性能要求，其次是滿足工作可靠、結構簡單、 尺寸緊湊、傳動效率高、使用維護方便、工藝性和經濟性好等要求。很顯然，要同時滿 足這些要求肯定比較困難的，因此，要通過

24、分析和比較多種傳動方案，選擇其中最能滿 足眾多要求的合理傳動方案，作為最終確定的傳動方案。 機器人常用的驅動方式有:液壓驅動、氣動驅動、電動驅動三種基本方式。電動驅動 管道除塵機器人行星結構設計 5 主要有步進電機、直流伺服電機和交流伺服電機。液壓與氣動方式對環(huán)境要求較高，實 現起來較復雜，而電機驅動結構簡單，較易實現密封與調速控制。故在本設計中選用步 進電機作為機器人本體的驅動動力;減速器選用行星齒輪減速器。驅動動力從電機經由減 速器減速后，在滿足管徑自適應性的基礎上，如何更好地將動力傳遞到主動輪上，是選 擇機器人傳動方式過程中重點考慮的問題。結合徑向輻射管道射流清洗機器人的結構布 局方式的

25、特點，在本設計中主要通過一套動力變換裝置和同步鏈傳動機構來實現。 1、動力變換裝置的設計 在如圖所示的徑向輻射輪式移動結構中，當預緊彈簧給于基本的預緊力后，剛 好使得位于最上側的輪處于與管壁相接觸的臨界狀態(tài)，也就是說上輪與管壁間的接 觸壓力剛好為零，所以機器人整體的驅動力絕大部分來自輪 1 和輪 3，而且機器人本體的 重心位置位于管道的軸線下方 40mm 左右(如圖所示)，增強了機器人的穩(wěn)定性。下面兩輪 所在支腿中心線與減速器輸出軸線垂直，且兩支腿中心線的夾角為 120，故需要一動力 變換裝置來實現動力的分流。 蝸桿傳動是空間交錯的兩軸間傳遞運動和動力的一種 傳動機構，兩軸線交錯的夾角可為任意

26、值，由于蝸桿齒是連續(xù)不斷的螺旋齒，它和蝸輪 齒是逐漸進入嚙合及逐漸退出嚙合的，同時嚙合的次對又較多，故沖擊載荷小，傳動平 穩(wěn)，噪聲低。在設計中蝸桿與兩蝸輪之間的軸線夾角為 90，兩蝸輪軸線之間的夾角為 120。如圖 2-1 所示。 圖2.1車輪端面圖 2、同步鏈傳動設計 由于設計的機器人具備在一定的管徑變化范圍內行走的能力，在管徑發(fā)生變化的 時候，主動輪與管道中心的距離也相應發(fā)生改變，在現有的相關管道機器人傳動方案中， 更多的是采用全齒輪傳動方式，即動力經變換后，通過增加惰輪的方式，將動力傳遞到 主動輪，雖然該方案的傳動效率較高，但是結構復雜，對環(huán)境的適應能力較差，可適應 管徑變化范圍較小，在

27、本設計中，動力經蝸輪蝸桿裝置變換后，通過傳動比為 1:1 的齒輪 傳動，將動力傳遞到各支腿，因為空間尺寸關系，在兩者之間增加一惰輪機構，再應用 無錫太湖學院學士學位論文 6 同步鏈將動力傳送到主動輪 1 和輪 3。同步帶輪軸 1 與支腿與安裝底座的連接軸同軸，故 無論管徑如何變化，兩個同步鏈輪間的軸線距離保持不變，只要支腿的長度足夠長，就 可適應足夠大的管徑變化范圍。 2.2 管道清洗機器人變管徑自適應性方案設計管道清洗機器人變管徑自適應性方案設計 管道由于制作誤差、使用過程中局部結垢、局部壓力過大而產生變形以及內表面雜 物的存在，清洗機器人在碰到變形部位及雜物時，由于阻力而使支撐臂收縮，同時

28、在驅 動力的作用下通過變形部位，當再次達到管道正常段時，支撐臂能夠在彈簧的作用下像 傘一樣張開，使機器人重新恢復原來的平穩(wěn)狀態(tài)。這個過程就是機器人的自適應過程。 有了自適應性，機器人就能穿過一個個變形部位，以達到對管道進行有效清洗的目的， 在本設計中，對于自適應性的設計主要包括兩方式:各支腿單獨調整和支腿整體調整。 1、支腿單獨調整方式 各支腿的單獨調整方式。當機器人在行進過程中，其中的一個或多個支腿遇到障礙 物(包括突起和凹陷)時，利用支腿內部的調整彈簧來改變支腿的長度使得支腿與管壁處于 理想的接觸狀態(tài)，以滿足穩(wěn)定作業(yè)要求。同時調整彈簧也能起到一定的緩沖減震作用。 該裝置主要是針對相同管徑或

29、管徑變化范圍不是很大的情況下，當管徑變化范圍較大時， 則應使用支腿的整體調整方式。 2、支腿整體調整方式 目前管道機器人在適應不同管徑的調節(jié)機構常用的有:蝸輪蝸桿調節(jié)方式,升降機調節(jié) 方式、滾珠絲杠螺母副調節(jié)方式和彈簧壓緊調節(jié)方式。比較研究了各種調節(jié)機構的優(yōu)缺 點，針對本課題的工程實際需要，并根據前后支腿的特性要求，在前支腿(即從動輪支腿) 選用彈簧壓緊調節(jié)方式，后支腿(即主動輪支腿)選用滾珠絲杠螺母副調節(jié)方式。這兩種調 節(jié)機構能保證機器人具有充裕并且穩(wěn)定的牽引力，并且管徑變化范圍比較大，下面綜合 分析該兩種調節(jié)方式。 （1）滾珠絲杠螺母副調節(jié)方式自適應方案。其具體設計如圖 2-2 所示是滾珠

30、絲杠螺母 副調節(jié)方式示意圖，其工作原理是:安裝在軸套和絲杠螺母之間的壓力傳感器間接檢測驅 動車輪和管道內壁之間的壓力 Fy，并實時將壓力值回饋回監(jiān)控裝置，當壓力 Fy 的值小于 所允許的最小壓力值 Fy時，連桿 AB 的一端和車輪軸鉸接在一起，另一端鉸接在固定支 點 A，推桿 CD 與連桿 AB 鉸接在 B 點，另一端鉸接在軸套上 C 點，軸套在圓周方向相 對固定，因此滾珠絲杠的轉動將帶動絲杠螺母沿軸線方向在滾珠絲杠上來回滑動，從而 帶動推桿運動，進而推動連桿 AB 繞支點 A 轉動，使車輪撐開或者緊縮以達到適應不同 的管徑的目的。保證管道機器人以穩(wěn)定的壓緊力撐緊在管道內壁上，使機器人具有充足

31、 且穩(wěn)定的牽引力。 管道除塵機器人行星結構設計 7 圖2.2滾珠絲杠螺母副調節(jié)方式 下面分析滾珠絲杠螺母副調節(jié)方式的力學特性，如圖所示，以固定支點 A 為坐標系 的原點，建立如圖所示的坐標系 XOY,石為連桿 AB 的長度，幾是推桿 CD 的長度，烏是 支點 D 到固定支點 A 之間的距離， “是推桿 CD 與水平方向之間的夾角，尹是連桿 AB 與 水平方向之間的夾角，凡為管道內壁作用在車輪上的壓力即封閉力，藝 F 是滾珠絲杠螺 母作用在推桿上的軸向推力，T 是作用在滾珠絲桿軸上的有效扭矩。Tmda 是電機軸的輸 出扭矩。 在坐標系 XOY 中，由幾何關系可得: L sin=L sin 2 3

32、 y =L sin （2.1） B1 x =L cos+L cos c2 3 對上式兩邊分別取微分可得: =L cos yB 1 L cos=L cos (2.2) 2 3 =-L sin-L sin xc 2 3 化簡上式得: 無錫太湖學院學士學位論文 8 =-（tan+tan） （2.3） c x 1 3 L L B y 由虛功原理得: +=0 （2.4） F c x 3 1i Gi N B y 將式代入上式并化簡得: = （2.5） FGi i N L L 3 1 3 1 )tan(tan 所采用的滾珠絲杠螺母副的導程記為, 為滾珠絲杠和絲杠螺母之間的相對轉角，則絲P 杠螺母的位移為:

33、S=。 2 h P 對上式等號兩邊分別取微分得: = (2.6) s 2 h P 考慮滾珠絲杠螺母副，由虛位移原理可得: (2.7)0 TF s 式中，為滾珠絲杠螺母副的傳動效率。 合并整合上兩式得: T= （2.8） Gi i hh N L PL F P 3 1 3 1 )tan(tan2 3 2 此式即為滾珠絲杠螺母副調節(jié)方式的力學特性。 （2）彈簧壓緊調節(jié)方式 如圖所示的是從動輪的彈簧壓緊調節(jié)方式示意圖，其工作原理與滾珠絲杠螺母副調 節(jié)方式原理類似，只是在張緊力調整方面采用被動調整方式。當管徑發(fā)生變化時，作用 在從動輪上的壓力變化，使得壓緊彈簧產生伸縮，而帶動推桿運動，進而推動連桿 AB

34、 繞 支點 A 轉動，使車輪撐開或者緊縮以達到適應不同的管徑的目的。與滾珠絲杠螺母副調 節(jié)方式的主要區(qū)別就在于在壓緊力的調節(jié)方面由調整電機的的主動調整變?yōu)閴壕o彈簧的 被動調整。故在彈簧壓緊調節(jié)方式的力學特性如下: 管道除塵機器人行星結構設計 9 圖 2.3 彈簧壓緊調節(jié)方式 選取其中的一個支承臂作為研究對象，其受力分析如圖所示，由前述滾珠絲杠螺母副 調節(jié)方式的分析可知，彈簧壓緊調節(jié)方式的力學平衡方程為: (2.9)0f sF 式中，f彈簧的壓緊力，N。 整理得: f= (2.10) Gi 3 1i 3 1 N tantanL L ）（ 彈簧壓緊力可表示為: f=k （2.11）（ 210 s-

35、s-L-x f 為彈簧的初始長度(mm)，k 為彈簧的彈性系數（N/mm） 。從上邊的式子可以看出， 彈簧壓緊力 f 只是位移函數，因此該機構具有負反饋作用，在一定的管徑變化范圍內，封 閉力之和 N 變化不大。由此可見該機構具有常封閉特性，這樣便增加了載體的穩(wěn)定性和 可靠性，同時由于彈簧壓緊力 f 的回饋作用可使機構具有自適應調節(jié)的功能。 2.3 動力系統(tǒng)的設計計算動力系統(tǒng)的設計計算 2.3.1 管道機器人行駛阻力分析管道機器人行駛阻力分析 在計算前，我們先設定我們所設計的機器人的行進速度是 1.8m/min。 機器人在管道內進行清洗作業(yè)時，必須克服來自管道內表面的滾動摩擦阻力， f F （2

36、.12） Gf NfF 式中，f 是滾動摩擦因數，即輪子在一定條件下滾動所需要的推力。 為機器人輪子負荷之和。也就是： G N 無錫太湖學院學士學位論文 10 G cos（ 0 R )60 60 F =f f G cos（ -600 (2.13) R )60 式中機器人管內作業(yè)姿態(tài)角， 機器人本體重量，kg。 R G 當姿態(tài)角分別為 60或者-60時候，系統(tǒng)的阻力最大。 預設為 0.5，機器人重量為 10kg，由于輪子手的是彈簧調節(jié)，則彈簧對輪子又很大的壓 力，由于我們采用的是型芯磨頭切削，對車身的穩(wěn)定性要求較其他更為嚴格，假設彈簧 對輪子的壓力是 40 x9.8N, =10 9.8=490N

37、。F 總阻力= =49 00.5=245N. FF 根據實際情況，我們設計主動輪半徑 r=50mm，總阻力矩為： =24 50.05=12.25Nm rMF 已經設過機器人行進速度為 1.8m/min，則主動輪轉速應該是: r/min v1.8 n5.73 2 r2 3.14 0.05 W 電機的額定轉速為 1500r/min 系統(tǒng)傳動比為 W n1500 i262 n5.73 S 電機提供的驅動力矩為： Nm q 12.25 0.15 i262 0.32 1.5 S M M W n q 0.15 1500 23 95509550 T P 考慮到機器人在管道內行進出現的在和突變情況，取安全系數

38、為 2，則電機的功率為 46W,電 機選用 YS5614 型。如下表。 得：轉速為 1500r/min 額定功率為 60W 額定電流為 0.28A 效率為 56% 功率因數為 0.58 額定轉矩為 2.4Nm 管道除塵機器人行星結構設計 11 表2-4 YS 系列電機技術參數 型號額定功率 W 額定電流 A 額定電壓 V 額定頻率 Z H 同步轉速 -1 minr 效率 （%） 功率因數 YS4512160.933000460.57 YS4514100.121500280.45 YS4522250.123000520.60 YS4524160.161500320.49 YS5012400.17

39、3000550.65 YS5014250.171500420.53 YS5022600.233000600.66 YS5024400.231500500.54 YS5612900.323000620.68 YS5614600.281500560.58 YS56221200.383000670.71 YS5624900.391500580.61 YS63121800.533000690.75 YS63141200.481500600.63 YS63222500.673000720.78 YS63241800.651500640.66 YS71123700.95300073.50.80 YS711

40、42500.831500670.68 YS71161800.74 380220 或 380 50 1000590.63 無錫太湖學院學士學位論文 12 表 2-5 YS 系列電機技術參數 續(xù) 額定頻率 Z H 同步轉速 -1 minr 效率 （% ） 功 率 因 數 額定轉矩 堵轉轉矩 額定電流 堵轉電流 額定轉矩 最大轉矩 聲功率極 ）（AdB 3000460.572.36.02.465 1500280.452.46.02.460 3000520.602.36.02.465 1500320.492.46.02.460 3000550.652.36.02.465 1500420.532.46.

41、02.460 3000600.662.36.02.470 1500500.542.46.02.460 3000620.682.36.02.470 1500560.582.46.02.460 3000670.712.36.02.470 1500580.612.46.02.465 3000690.752.36.02.470 1500600.632.46.02.465 3000720.782.36.02.470 1500640.662.46.02.465 300073.50.802.36.02.475 1500670.682.46.02.465 50 1000590.632.05.52.060 2.

42、3.2 減速器的選擇減速器的選擇 在選擇了電機型號之后，需要選擇與之相應的減速器。在確定了減速器的類型后， 減速器的選擇關鍵在減速比的選擇。 1、考慮驅動能力時減速比的計算 根據電機的相關資料，可知電機的額定轉矩為 0.9N m，為滿足機器人能正常行駛， 則整個驅動系統(tǒng)電機的驅動力矩經傳動系統(tǒng)減速增扭后，驅動力矩應大于等于機器人所 受到的總的阻力矩，即應保證傳動系統(tǒng)的傳動比應滿足： min i min 12.5 i5.06 2.42 D M M 2.考慮機器人最高運行速度傳動比的計算 根據電機相關資料，可知電機的額定轉速為r/min 則傳動系統(tǒng)的最大傳 d n1500 動比應該滿足： max

43、i d max w n1500 i261.75 n5.73 基于上述傳動比，我們可以確定傳動系統(tǒng)的傳動比應該滿足： s i 管道除塵機器人行星結構設計 13 (2.14) minsmax iii 傳動比里面蝸桿傳動的傳動比為:=5-80,選用 20 w i 則減速器的出動比為： r i (2.15) maxmin r w dw d ii i i ii i 我們選用=12 r i 根據小功率計算機書上說明，選用 GBX40 行星減速器。其參數如截圖所示： 圖2-6 減速器參數表 2.4 機器人的速度和驅動能力校核機器人的速度和驅動能力校核 確定電機和減速器后，我們必須進行機器人的運動速度和驅動能

44、力的校核，以確保 機器人有足夠驅動力的同時，能滿足機器人的最高行走速度要求。 2.4.1 運動速度校核運動速度校核 根據以上所選電機和減速器的性能指針，可知電機的額定轉速= 3000r/min，減 d n 速器的傳動比是 12，以及機器人所要求的主動輪半徑 r= O.O5m，可以計算出機器人在 確定電機和減速器后的最高車速 V: d r w d 2 rn2 3.14 0.5 1500 1.8 i i i12 20 1 V 雖然 V 大于預期設定速度，但是我們可以通過控制電機的轉速已使機器人低于此速度行 駛，而且還有一定得速度儲備，在機器人需要快速行進至工作位置的情況下，盡可能有 較快的速度。

45、2.4.2 驅動能力校核驅動能力校核 根據電機的額定輸出轉矩為 2.4Nm，傳動比 i 為 240，則機器人總的驅動力矩為： 2.4 240576 W MM 因為機器人總的驅動力矩大于其所受到的總的阻力矩，所以機器人能夠有足夠的動 無錫太湖學院學士學位論文 14 力起車，并有一定的動力儲備。 經過上述計算和校核，所選的施奈德 BSH4552T 伺服電機和 GBX40 行星齒輪減速器 能夠滿足管道射流清洗機器人的性能要求，從而可以由其組成機器人的行駛驅動系統(tǒng)。 管道除塵機器人行星結構設計 15 3 鏈輪傳動的設計計算鏈輪傳動的設計計算 3.1 鏈輪設計的初始條件鏈輪設計的初始條件 鏈輪設計的初始

46、條件如圖 3-1 所示 表3-1初始條件 名稱數值單位 傳遞功率0.023 小鏈輪轉速5.73 minr 平均轉動比1；可大或小 0.5% 大鏈輪轉速5.73 minr 傳動轉類傾斜傳動 傳動速度 低速轉動（）smv 潤滑條件由設計結果確定（推薦） 中心距條件可調 載荷性質平穩(wěn)載荷 原動機種類電動機或汽輪機 彈緊裝置張緊輪 3.2 鏈輪計算結果鏈輪計算結果 經過設計手冊的計算，得到的鏈輪計算結果如下： 表3-2設計結果 名稱數值單位 小鏈輪齒數38 大齒輪齒數38 張緊輪齒數38 平均傳動比1.000 大鏈輪轉速5.730 minr 設計功率0.02KW 鏈條節(jié)距12.700mm 鏈號08A

47、鏈條速度0.046 sm 潤滑方式油刷或油壺人工定期潤滑 粗定中心距254.00mm 鏈長節(jié)數78.00節(jié) 鏈條長度0.991m 無錫太湖學院學士學位論文 16 理論中心距508.00mm 實際中心距506mm 續(xù)表 3-2 名稱數值單位 有效圓周力499.04N 作用于軸上的拉力586.37N 滾子外徑（最大值）7.95mm 鏈條排距14.38mm 內鏈板高（最大值）12.07mm 許用靜強度安全系數4.00 靜強度安全系數27.65 鉸鏈比壓11.27MPa 由上面我們得到鏈輪的基本尺寸： 排拒 14.38mm 分度圓直徑 89.28mm 齒頂圓直徑 96.5mm 齒根圓直徑 80.84m

48、m 3.3歷史結果歷史結果 由手冊計算我們的歷史結果如表： 表3-3歷史結果 名稱符號數值單位公式說明 小鏈齒輪數z 138.0 0 zz，z =9,z 應參照鏈速選 1 min min 1 取 鏈速0.63388 z 1 15 17 19 21 23 25 連輪齒數應優(yōu)先選取以下數列： 17,19,21,23,25,38,57,76,95,114 增大 z ，鏈條緊邊 1 的總拉力下降，多 邊形效應減小，磨 損小，但尺寸重量 增大當 z和 z 為奇 1 2 數而 L 為偶數時， P 將有利于鏈條和鏈 輪齒均勻磨損 z 和 z 的選取應考 1 2 慮 大齒輪參數z 238.0 0 z=z i

49、通常 z120 z =150 2 1 2 minz增大時，節(jié)距 2 （或總長）磨損伸 長率許用值減少， 鏈傳動的磨損壽命 降低，且傳動尺寸 大 平均傳動比i1.00 000 ,通常，推薦 1 2 2 1 z z n n i 7i i=23.5，當 v1 時，取 e=0.5d，但不小于（0.250.35）B；對于調心軸承， e=0.5B。 （a）向心軸承 （b）向心推力軸承 （c）并列向心軸承 d 滑動軸承 圖 4.3 軸的支反力作用點 在做計算簡圖時，應先求出軸上受力零件的載荷（若為空間力系，應把空間力分為圓 周力、軸向力和徑向力，然后把他們全部轉化到軸上） ，并將其分解為水平分力和垂直分 力

50、，如圖 4.4a 所示。然后求出各支承處的水平反力 F和垂直反力 F（軸向反力可表 NHNV 示在適當的面上，圖 4.4c 是表示在垂直面上，圖 4.4c 是表示在垂直面上，故標以 F） , 1NV （2） 做出彎矩圖 根據上述 簡圖，分別按水平面和垂直面計算各力產生的彎矩，并按計算結果分別 做出水平面上的彎矩 M圖（圖 4.4b）和垂直面上的彎矩 M 圖（圖 4.4c） ；然后按下式 HV 計算總彎矩并做出 M 圖（圖 4.4d） 。 無錫太湖學院學士學位論文 26 圖 4.4 軸的載荷分析圖 （3） 做出扭矩圖 扭矩圖如圖 4.4e 所示 管道除塵機器人行星結構設計 27 （4）.初步估算

51、軸的直徑 選擇軸的材料為 40Cr 經調質處理，由表 26.1-1 查得材料機 械數據為: 700 b MP 500 sa MP 1 320 a MP 1 185 a MP 根據公式初步計算軸直徑 3 9550000 0.2 T p d n 3 3 9550000 0.2 T p n 3 0 p n A 帶入數據得出 d 11.2mm 即軸的最小直徑為 11.2，現在選擇=12.5mm， min d 4.2.2 軸的結構設計軸的結構設計 根據軸上面的定位要求，現在軸的基本參數如下圖所示： 圖4.5軸的基本尺寸參數 4.2.3 鍵的校核鍵的校核 選用 A 型普通鍵，軸鍵、輪轂的材料都用 20 鋼

52、。 b h=6 6 取 L 為 20. 3 210 410 II bb T Kld 無錫太湖學院學士學位論文 28 式中：T傳遞的轉矩； K鍵與輪轂、鍵槽的接觸高度 K=0.5h=3 鍵的工作長度： =L-b=17mm；ll d軸的直徑； 鍵、軸、輪轂三者中最弱材料的許用擠壓應力，MPa，見表 6-2； p 表 6-2 許用應力參數 載荷性質許用擠壓應力、 許用壓力 連接方式鍵或轂、軸的 材料靜載荷輕微沖擊沖擊 鋼1201501001206090 p 靜連接 鑄鐵708050603045 410 b 所以此鍵符合要求. 管道除塵機器人行星結構設計 29 5 彈簧的設計計算彈簧的設計計算 根據我

53、們的設計情況，我們應該選用圓柱螺旋壓縮彈簧。 當此機器人在管道內行走時受到的最大壓力為 40KG，急彈簧的最大壓力為 。其受力圖如圖 5.1 所示40 9.8392N 圖 5.1 彈簧受力圖 1.根據條件選擇材料，并確定其許用應力。 因彈簧在一般在和條件下工作，可以按第 3 類彈簧來考慮，現選用碳素彈簧鋼絲 C 級，我們設計導柱為 14mm,間隙 c 為 4mm，則彈簧中徑 D 為 18mm。現估計取彈簧直徑 為 3mm. 2.根據強度條件計算彈簧鋼絲直徑。 現選取旋繞比 c=6，由機械設計16-4 得： 5.1 4c 10.615 1.25 4c+1c K 根據式（16.12）得 2 c39

54、2 1.25 6 d1.61.63.46 628 F K 改取 d=3.2mm，不變，故（）不變，取 D=18mm，c=5.625.計算得 B 18 3.2 K=1.253，于是 2 c392 1.253 5.625 d1.61.63.18 628 F K 上值與原來估計值相近，取彈簧鋼絲的標準直徑 d=3.2mm，此時 D=18mm，是標 準值，則： =D+d=18+3.2=21.2mm 2 D 3.根據剛度條件，計算彈簧圈數 n。據我們設計要求，可選彈簧圈數為 10 圈。 無錫太湖學院學士學位論文 30 4.驗算。 （1）彈簧初拉力 5.2 011F FFk 初應力按式（16.8）得 0

55、=95.44Mpa 0 0 3 8F D K d 按照圖 16-9，當 C=5.62 時，初應力的推薦值為 65150Mpa，所以此初應力 0 值合適。 （2）極限工作應力 取=0.56，則 lim lim B =0.56 1570Mpa=879.2Mpa。 lim 管道除塵機器人行星結構設計 31 6 6 安全性能安全性能 在現有的管道清洗作業(yè)中，水射流清洗應該是比較先進的一種清洗方式，但是水射 流清洗在安全性能上與我們所設計的差了不少。 高壓水射流設備在高壓工況運行時，自高壓泵組(或增壓器)的高壓缸體至噴嘴，所有 過流部件均處于高壓蓄能狀態(tài)。此時，水的可壓縮性已不能被忽略不計。由于水被壓縮

56、， 使其處于類似氣體被壓縮時的蓄能狀態(tài)，性能隨壓力變化情況的比較。通過研究發(fā)現， 在大約 80MPa 壓力的水能夠貯存和 1Mpa 下的空氣一樣多的能量;在大約 30OMpa 壓力下， 水所貯存的能量大約為 3Mpa 下空氣所存能量的 3 倍。因此，根據高壓下流體的體積、容 器的結構和材料，在 70Mpa 及以上水壓下的失效可能是災難性的崩裂甚至爆炸，此時， 失效零件以高速飛出，流體迅速膨脹而形成沖擊波，其結果必然會造成周圍設備的損壞 及人員的傷害，即使在 70MPa 壓力下的高壓零部件失效，也會形成裂片、接頭的崩出或 軟管結構的拔脫，被其觸及的設備或人員也會受到不同程度的傷害。 水射流本身潛

57、在的破壞力是顯而易見的，從水射流所具備的清洗、除銹等功能上 很容易使人認識到它的傷害性。然而，低壓射流或較長靶距射流的危害性往往不為人們 所重視。事實上，由于受射流作用的部位不向、即使是 0.55Mpa 的低壓射流也足夠對眼 睛造成嚴重的傷害。另外，一項用射流對公牛生皮進行的系列試驗說明，壓力為 15Mpa 流量為 32.6L/min 的水射流，在 705mm 的較長靶距下，仍可在幾秒鐘內射穿牛皮。也就 是說，同等條件下的水射流足以造成對人的任何裸露部位的傷害。而射流作用物體后的 反射、及碎屑的飛濺等。也只有具有一定的破壞力，讓其直接觸及到設備或人員也足以 造成損壞或傷害。 射流作業(yè)時除高壓設

58、備及時流本身的潛在危險性外，還有作業(yè)場所、環(huán)境和作業(yè)對 象等存在的潛在安全問題。作業(yè)場所主要是指是否在水下作業(yè)、作業(yè)空間是否狹小等； 作業(yè)環(huán)境主要指是否周圍有放射性污染源、是否在有毒環(huán)境下作業(yè)及是否在高溫或寒冷 環(huán)境中作業(yè);而作業(yè)對象存在的隱患主要是被作用物是否安裝或放置穩(wěn)定，作業(yè)中是否會 有毒氣、毒霧或其它有害物質產生。作業(yè)產生的碎屑或切塊是否會產生砸傷事故等。 而我們所設計的管道機器人和銑刀原理結合的清洗技術則有效較小了這方面的危險 性，由于我們所設計的機器人行進速度慢，銑刀對周圍環(huán)境的危險子那個大大降低，同 時又在管道內作業(yè)，它對人體的潛在危險性可以不計了，這是本設計作品的又一大優(yōu)勢！

59、無錫太湖學院學士學位論文 32 結論結論 本論文在研究了國內外管道清洗技術及管道機器人技術的基礎上，提出了一種全新 的用于管道清洗的管道射流清洗機器人。此種機器人可在自主動力的驅動下，進入地下 管道，利用行星磨頭對其進行清洗、維護。而此論文則是對機器人的行走做單獨的研究。 本研究取得最重要的進展如下： 對管道射流清洗機器人變管徑自適應性方案分析比較，設計出具有變徑范圍大，結 構簡單的各支腿單獨調整和支腿整體調整組合方案，并對變徑過程的傳遞關系進行了詳 細的分析計算，所設計機構在一定的管徑變化范圍內，具有常封閉特性，增加了載體的 穩(wěn)定性和可靠性，機構具有自適應調節(jié)的功能。 畢業(yè)論文是本科學習階段

60、一次非常難得的理論與實際相結合的機會，通過這次比較 完整的管道除垢機器人的行走部分的設計，我擺脫了單純的理論知識學習狀態(tài)，和實際 設計的結合鍛煉了我的綜合運用所學的專業(yè)基礎知識，解決實際工程問題的能力，同時 也提高我查閱文獻資料、設計手冊、設計規(guī)范以及電腦制圖等其他專業(yè)能力水平，而且 通過對整體的掌控，對局部的取舍，以及對細節(jié)的斟酌處理，都使我的能力得到了鍛煉， 經驗得到了豐富，并且意志品質力，抗壓能力及耐力也都得到了不同程度的提升。這是 我們都希望看到的也正是我們進行畢業(yè)設計的目的所在。雖然畢業(yè)設計內容繁多，過程 繁瑣但我的收獲卻更加豐富。各種系統(tǒng)的適用條件，各種設備的選用標準，各種管道的

61、安裝方式，我都是隨著設計的不斷深入而不斷熟悉并學會應用的。和老師的溝通交流更 使我從經濟的角度對設計有了新的認識也對自己提出了新的要求。 管道除塵機器人行星結構設計 33 致謝致謝 經過近半年的忙碌和工作，本次畢業(yè)論文設計已經接近尾聲，作為一個本科生的畢 業(yè)論文，由于經驗的匱乏，難免有許多考慮不周全的地方，如果沒有老師的督促指導， 以及一起學習的同學們的支持，想要完成這個設計是難以想象的。 在論文寫作過程中，得到了鮑虹蘇老師的親切關懷和耐心的指導。他嚴肅的科學態(tài) 度，嚴謹的治學精神，精益求精的工作作風，深深地感染和激勵著我。從課題的選擇到 項目的最終完成，韓老師都始終給予我細心的指導和不懈的支

62、持。多少個日日夜夜，韓 老師不僅在學業(yè)上給我以精心指導，同時還在思想、生活上給我以無微不至的關懷，除 了敬佩韓邦華老師的專業(yè)水平外，他的治學嚴謹和科學研究的精神也是我永遠學習的榜 樣，并將積極影響我今后的學習和工作。在此謹向韓老師致以誠摯的謝意和崇高的敬意。 在論文即將完成之際，我的心情無法平靜，從開始進入課題到論文的順利完成，有多少 可敬的師長、同學、朋友給了我無言的幫助，在這里請接受我誠摯的謝意!最后我還要感 謝培養(yǎng)我長大含辛茹苦的父母，謝謝你們! 最后我還要感謝無錫太湖學院四年來對我的栽 培。 無錫太湖學院學士學位論文 34 參考文獻參考文獻 1 濮良貴. 機械設計M. 高等教育出版社,

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