蘋果裝箱機械手設計-含開題報告【8張CAD圖紙+說明書資料完整】

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parameters An apple automatic packing manipulator is designed using step motor drive the arm of under movement and vertical rotation through the air pressure drive manipulator and release can realize the automatic packing for various types and materials of apple The design of Apple s automatic packing machine hand by the base the transmission mechanism the arm of the lifting mechanism the arm swing mechanism sucker etc This design first through apple automatic packing machine for the structure principle and analysis this analysis is proposed based on the overall structure of the program then the main technical parameters were calculated to select then of the main parts were designed and checked Finally through the AutoCAD drawing software drawn apple automatic packing machine for assembly and major parts of the map Through the design the consolidation of the University of the professional knowledge such as mechanical principles mechanical design mechanics of materials tolerance and interchangeability theories mechanical drawing master the design method of general machinery products and be able to skillfully use AutoCAD drawing software for the future work in life is of great significance Key words apple packing machine ball screw gear shaft I 目 錄 1 緒論 1 1 1 研究背景及意義 1 1 2 機械手簡介 1 1 3 機械手國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 2 1 4 機械手發(fā)展趨勢 3 2 方案設計 4 2 1 設計要求 4 2 1 1 功能要求 4 2 1 2 參數(shù)要求 4 2 2 機械手的構成 4 2 2 1 執(zhí)行機構 4 2 2 2 驅(qū)動機構 5 2 2 3 控制系統(tǒng) 5 2 3 總體方案設計 5 2 3 1 總體方案擬定 5 2 3 2 升降機構方案 6 2 3 3 擺動機構方案 7 3 升降機構的設計 8 3 1 電動機的選擇 8 3 1 1 根據(jù)脈沖當量和最大靜轉(zhuǎn)矩初選電機型號 8 3 1 2 啟動矩頻特性校核 9 3 2 滾珠絲桿副的選型與校核 9 3 2 1 型號選擇 10 3 2 2 校核計算 11 3 3 導軌的選型與校核 11 3 3 1 導軌的選型 11 3 3 2 滑動導軌副的計算 選擇 12 3 4 軸承及鍵的校核與壽命計算 14 4 擺動機構的設計 16 4 1 電動機的選擇 16 4 1 1 電機軸的轉(zhuǎn)動慣量 16 4 1 2 電機扭矩計算 17 4 2 齒輪傳動的設計 18 4 2 1 選精度等級 材料和齒數(shù) 18 4 2 2 按齒面接觸疲勞強度設計 18 4 2 3 按齒根彎曲強度設計 20 II 4 2 4 幾何尺寸計算 21 4 3 旋轉(zhuǎn)軸及軸上零件的設計與校核 22 4 3 1 尺寸與結構設計計算 22 4 3 2 強度校核計算 23 4 3 3 鍵的校核與壽命計算 25 4 4 擺臂設計 25 4 5 吸盤的選擇 25 5 控制系統(tǒng)設計 27 5 1 CPU 與存儲器 28 5 2 中斷處理電路 33 5 3 8279 鍵盤 顯示 37 總 結 44 參考文獻 45 致 謝 46 附 錄 47 附錄 1 47 附錄 2 56 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 1 頁 共 60 頁 1 緒論 1 1 研究背景及意義 蘋果在運輸過程中容易磕碰 擠壓等導致破損后腐爛 因此蘋果必須裝箱運輸 我國蘋果產(chǎn)量巨大 每年到豐收季節(jié)均會有大量蘋果等待裝箱 如果均靠人力會耗 費大量人力及時間 不僅容易使工人作業(yè)疲勞而且容易錯過最佳上市時間 因此希 望設計出蘋果裝箱機械手 實現(xiàn)蘋果自動裝箱 在機械工業(yè)中 應用機械手的意義可以概括如下 1 以提高生產(chǎn)過程中的自動化程度 應用機械手有利于實現(xiàn)材料的傳送 工 件的裝卸 刀具的更換以及機器的裝配等的自動化的程度 從而可以提高勞動生產(chǎn) 率和降低生產(chǎn)成本 2 以改善勞動條件 避免人身事故 在高溫 高壓 低溫 低壓 有灰塵 噪聲 臭味 有放射性或有其他毒性污染以及工作空間狹窄的場合中 用人手直接 操作是有危險或根本不可能的 而應用機械手即可部分或全部代替人安全的完成作 業(yè) 使勞動條件得以改善 三 可以減輕人力 并便于有節(jié)奏的生產(chǎn) 應用機械手 代替人進行工作 這是直接減少人力的一個側(cè)面 同時由于應用機械手可以連續(xù)的 工作 這是減少人力的另一個側(cè)面 綜上所述 有效的應用機械手 是發(fā)展機械工業(yè)的必然趨勢 1 2 機械手簡介 到目前為止 世界各國對 機械手機械手 還沒有做出統(tǒng)一的明確定義 通常 所說的 機械手機械手 是一種能模擬人的手 臂的部分動作 按照予定的程序 軌跡及其它要求 實現(xiàn)抓取 搬運或操縱工具的自動化裝置 而 機械手 一般具 有固定的手部 固定的動作程序 或簡單可變程序 一般用于固定工位的自動化裝 置 因為國內(nèi)外稱作 機械手機械手 機械手 操作機 的這三種自動化和半 自動化裝置 在技術上有某些相通之處 所以有時不易明確區(qū)分 就它們的技術特 征來看 其大致區(qū)別如下 機械手 Mechanical Hand 多數(shù)是指附屬于主機 程序固定的自動抓取 操作裝置 國內(nèi)一般稱作機械手或?qū)Ｓ脵C械手 如自動線 自動線的上 下料 加 工中心的自動換刀的自動化裝置 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 2 頁 共 60 頁 1 3 機械手國內(nèi)外研究現(xiàn)狀 機械手機械手 Industral Robot 簡稱 IR 是 1960 年由 美國金屬市場 報首先 使用的 但這個概念是由美國 George C Pevol 在 1954 年申請的專利 程序控制物料 傳送裝置 時提出來的 在這專利中所記述的機械手機械手 以現(xiàn)在的眼光來看 就是示教再現(xiàn)機械手 隨后 美國的 Unimation 公司和美國的機械鑄造 AMF 公司于 1962 年分別制造 了實用的一號機 并分別取名為 Unimate 和 Ver satran Unimate 機械手外形類似坦 克炮塔 采用極坐標結構 而 Versatran 機械手采用圓柱坐標結構 上述兩種機械手成為機械手結構的主流 美國通用汽車公司和福特汽車公司在 其金屬冷熱加工中 采用這類機械手進行壓 鑄 沖壓等上 下料 收到了良好的 效果 美國的機械手機械手技術的發(fā)展 大致經(jīng)歷了以下幾個階段 1963 1967 年為實驗定型階段 1963 1967 年 萬能自動公司制造的機械手機械 手供用戶做工藝實驗 1967 年 該公司生產(chǎn)的機械手機械手定型為 1900 臺 1968 1970 年為實驗應用階段 這一時期 機械手機械手在美國進入應用階段 例如美國通用汽車公司 1968 年訂購了 68 臺機械手機械手 1969 年又自行研制出 SAM 型機械手機械手 并用 21 臺組成了點焊小汽車車身的焊接自動線 1970 年至今一直出于技術發(fā)展和推廣應用階段 1970 1972 年 機械手機械手 處于技術發(fā)展階段 1970 年 4 月美國在伊利斯工學院研究所召開了第一屆全國機械 手機械手會議 據(jù)當時統(tǒng)計 美國已采用了大約 200 臺機械手機械手 工作時間共 達 60 萬小時以上 與此同時 出現(xiàn)了所謂高級機械手 例如森德斯蘭德公司 Sundstrand 發(fā)明了用小型計算機控制 50 臺機械手機械手的系統(tǒng) 在歐洲第一臺機械手機械手是 1963 年瑞典 Kavieldt 公司發(fā)表的第一臺操作機 日本在六十年代初期就開始研制固定程序控制的機器手 并從其他各國引進了 用于不同生產(chǎn)過程的機械手 并獲得迅速 很快研制出日本國產(chǎn)華的機械手機械手 技術水平很快趕上了美國并超過了其它國家 目前機械手機械手在日本已得到迅速 發(fā)展并很快得到普及 我國雖然開始研制機械手機械手僅比日本晚 5 6 年 但由于種種原因 機械手 機械手的技術發(fā)展比較慢 但目前已引起了有關方面的極大關注 除了引進 消化 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 3 頁 共 60 頁 仿制外 已經(jīng)具備了一定的獨立設計和研制能力 在 1958 年維吾爾自治區(qū)成立 30 年大慶站展覽館展出了由機械局研制的跳舞機械手 阿依古麗 在 1986 年 地十六屆廣交會上 成都電訊工程學院研制的第三代仿人機械手 成蓉小姐 已經(jīng) 用漢語或英語向來賓問好 并能簡要的介紹的展覽產(chǎn)品及回答簡單問話 西北電訊 工程學院研制的微機控制示教再現(xiàn)式機械手 西電 I 號 也于 1985 年 9 月在陜西省 科技貿(mào)易大會上進行了表演 此外 清華大學自動化系研制的具有視覺手眼系統(tǒng) 北京鋼鐵學院研制的焊接機械手 均已達到了較高的水平 同時 在機械手學科中 的視覺 聽覺 語音合成 觸覺 計算控制以及人工智能諸領域研究 也取得了一 定的進展 近幾年來的成就表明 我國機械手技術已經(jīng)邁出了可喜的一步 相信在不久的 將來 我們一定回趕上世界各國前進的步伐 1 4 機械手發(fā)展趨勢 機械手是一種模擬人手操作的自動機械 它可按固定程序抓取 搬運物件或操 持工具完成某些特定操作 應用機械手可以代替人從事單調(diào) 重復或繁重的體力勞 動 實現(xiàn)生產(chǎn)的機械化和自動化 代替人在有害環(huán)境下的手工操作 改善勞動條件 保證人身安全 因而廣泛應用于機械制造 冶金 電子 輕工和原子能等部門 20 世紀 40 年代后期 美國在原子能實驗中 首先采用機械手搬運放射性材料 人在安 全間操縱機械手進行各種操作和實驗 50 年代以后 機械手逐步推廣到工業(yè)生產(chǎn)部 門 用于在高溫 污染嚴重的地方取放工件和裝卸材料 也作為機床的輔助裝置在 自動機床 自動生產(chǎn)線和加工中心中應用 完成上下料或從刀庫中取放刀具并按固 定程序更換刀具等操作 我國工業(yè)機械手的研究與開發(fā)起步較晚 比歐美要晚 30 年左右 起步于上世紀 70 年代 1972 年我國第一臺機械手 在上海開發(fā)成功 隨 之全國各省都開始研制和應用機械手 從第七個五年計劃 1986 1990 年 開始 我國政府大大加 大了對工業(yè)機械手的重視程度 并且為此項目投入大量的資 金 在眾多學者及研究人員的參與下 研究開發(fā)并且制造了一系列的工業(yè)機械手 與此 同時 一系列的機械手關鍵部件也被開發(fā)出來 如機械手專用軸承 減震齒輪 直 流伺服電機 編碼器等等 國外機械手的發(fā)展趨勢是大力研制具有某種智能的機械手 使它具有一定的傳 感能力 能反饋外界條件的變化 作相應的變更 重點是研究視覺功能和觸覺功能 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 4 頁 共 60 頁 隨著傳感技術的發(fā)展機械手裝配作業(yè)的能力也將進一步提高 更重要的是將機械手 柔性制造系統(tǒng)和柔性制造單元相結合 從而根本改變目前機械制造系統(tǒng)的人工操作 狀態(tài) 2 方案設計 2 1 設計要求 2 1 1 功能要求 設計裝箱機械手 替代人工 實現(xiàn)蘋果裝箱的機械化 2 1 2 參數(shù)要求 原始數(shù)據(jù) 1 蘋果為近似球型 直徑 50 100mm 重 100 500g 2 手爪夾持力 最大 不超過 10N 3 箱體長方形 內(nèi)腔長寬高最大尺寸分別不超過 1000mm 技術要求 1 工作行程 水平方向 50 160cm 豎直方向 40cm 2 自由度數(shù)目不超過 3 個 選取機械手的坐標形式 3 安全型驅(qū)動方式 不得有沖擊和震動 2 2 機械手的構成 機械手是由執(zhí)行機構 驅(qū)動系統(tǒng)和控制系統(tǒng)所組成的 各部關系如圖 2 1 所示 圖 2 1 機械手的構成 2 2 1 執(zhí)行機構 1 手部 即直接與工件接觸的部分 一般是回轉(zhuǎn)型或平移型 為回轉(zhuǎn)型 因其 結構簡單 手爪多為兩指 也有多指 根據(jù)需要分為外抓式和內(nèi)抓式兩種 也可 用負壓式或真空式的空氣吸盤 它主要用于吸取冷的 光滑表面的零件或薄板零件 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 5 頁 共 60 頁 和電磁吸盤 傳力機構型式較多 常用的有 滑槽杠桿式 連桿杠桿式 斜楔杠桿式 輪齒 條式 絲杠螺母式 彈簧式和重力式 2 腕部 是連接手部和手臂的部件 并可用來調(diào)整被抓物體的方位 即姿態(tài) 它可以有上下擺動 左右擺動和繞自身軸線的回轉(zhuǎn)三個運動 如有特殊要求 將 軸類零件放在頂尖上 將筒類 盤類零件卡在卡盤上等 手腕還可以有一個小距離 的橫移 也有的機械手沒有腕部自由度 3 臂部 手臂是支承被抓物 手部 腕部的重要部件 手部的作用是帶動手 指去抓取物體 并按預定要求將其搬到預定的位置 手臂有三個自由度 可采用直 角坐標 前后 上下 左右都是直線 圓柱坐標 前后 上下直線往復運動和左右 旋轉(zhuǎn) 球坐標 前后伸縮 上下擺動和左右旋轉(zhuǎn) 和多關節(jié) 手臂能任意伸屈 四 種方式 直角坐標占空間大 工作范圍小 慣性大 其優(yōu)點是結構簡單 剛度高 在自 由度較少時使用 圓柱坐標占空間較小 工作范圍較大 但慣性也大 且不能抓取 底面物體 球坐標式和多關節(jié)式占用空間小 工作范圍大 慣性小 所需動力小 能抓取底面物體 多關節(jié)還可以繞障礙物選擇途徑 但多關節(jié)式結構復雜 所以也 不常用 2 2 2 驅(qū)動機構 有氣動 液動 電動和機械式四種形式 氣動式速度快 結構簡單 成本低 采用點位控制或機械擋塊定位時 有較高的重復定位精度 但臂力一般在 300N 以下 液動式的出力大 臂力可達 1000N 以上 且可用電液伺服機構 可實現(xiàn)連續(xù)控制 使機械手的用途和通用性更廣 定位精度一般在 1mm 范圍內(nèi) 目前常用的是氣動 和液動驅(qū)動方式 電動式用于小型 機械式只用于動作簡單的場合 2 2 3 控制系統(tǒng) 有點動控制和連續(xù)控制兩種方式 大多數(shù)用插銷板進行點位程序控制 也有采 用可編程序控制器控制 微型計算機數(shù)字控制 采用凸輪 磁帶磁盤 穿孔卡等記 錄程序 主要控制的是坐標位置 并注意其加速度特征 2 3 總體方案設計 2 3 1 總體方案擬定 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 6 頁 共 60 頁 根據(jù)以上工作要求 綜合考慮機械手的功能實現(xiàn)和通用性 確定采用兩自由度 關節(jié)型結構 整體方案初步確定自動裝箱機械手通過方形底座固定 接著利用齒輪 的旋轉(zhuǎn)帶動機械手做 90 的回轉(zhuǎn)運動 機械手臂由一個關節(jié)相連 通過兩個單獨的 步進電機帶動手臂上下移動及回轉(zhuǎn) 手臂末端連接著兩個吸盤 通過這個吸盤的動 作 將蘋果利用氣缸吸附在機械手上 然后將其移動到輸送帶上 如此往復的循環(huán) 圖 2 2 裝箱機械手初步機構簡圖 2 3 2 升降機構方案 升降機構通常有采用液壓缸的液壓式 采用氣缸的氣動式 也有采用絲杠 螺紋 傳動的機械式 但是通常液壓式 和氣動式需要比較龐大的液壓 氣動系統(tǒng)來提供動 力源 并且液壓式對工作環(huán)境污染較嚴重 而氣動式則沖擊較大 均不適合用于本 次擺蘋果機的臂部升降機構 因此本次采用絲杠 螺紋傳動的機械式降機構 為了提高工作效率本次采用滾珠 絲杠副作為升降機構 其結構如下圖示 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 7 頁 共 60 頁 圖 2 3 升降機構方案 2 3 3 擺動機構方案 擺動機構 通?？梢酝ㄟ^齒輪傳動 四桿機構 曲柄搖桿機構 等實現(xiàn) 但是 為了保證擺動機構的穩(wěn)定性以及減小機構尺寸確保機構的緊湊性 本次采用齒輪傳 動 結構如下圖示 圖 2 4 擺動機構方案 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 8 頁 共 60 頁 3 升降機構的設計 3 1 電動機的選擇 步進電動機又稱為脈沖電動機 是一種把電脈沖信號轉(zhuǎn)換成與脈沖數(shù)成正比的 角位移或直線位移的執(zhí)行元件 具有以下四個特點 轉(zhuǎn)速 或線速度 與脈沖頻 率成正比 在負載能力允許的范圍內(nèi) 不因電源電壓 負載 環(huán)境條件的波動而 變化 速度可調(diào) 能夠快速起動 制動和反轉(zhuǎn) 定位精度高 同步運行特性好 擺蘋果機臂部升降機構要求電動機電位精度高 速度調(diào)節(jié)方便快速 受環(huán)境影 響小 且額定功率小 并且可用于開環(huán)系統(tǒng) 而 BF 系列步進電動機為反應式步進電 動機 具備以上的所有條件 我們選用了型號 90BF004 的反應式步進電動機作為主 運動的動力源 該機功率為 0 42KW 選用時主要有以下幾個步驟 3 1 1 根據(jù)脈沖當量和最大靜轉(zhuǎn)矩初選電機型號 1 步距角 初選步進電機型號 并從手冊中查到步距角 由于b 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 9 頁 共 60 頁 pbiL 360 綜合考慮 我初選了 可滿足以上公式 4 5 1 0 b 2 距頻特性 步進電機最大靜轉(zhuǎn)矩 Mjmax 是指電機的定位轉(zhuǎn)矩 步進電機的名義啟動轉(zhuǎn)矩 Mmq 與最大靜轉(zhuǎn)矩 Mjmax 的關系是 Mmq maxMj 步進電機空載啟動是指電機在沒有外加工作負載下的啟動 步進電機所需空載 啟動力矩按下式計算 0kfakq 式中 Mkq 為空載啟動力矩 Mka 為空載啟動時運動部件由靜止升速到最大快 進速度折算到電機軸上的加速力矩 Mkf 為空載時折算到電機軸上的摩擦力矩 為由于絲桿預緊折算到電機軸上的附加摩擦力矩 0M 而且初選電機型號時應滿足步進電動機所需空載啟動力矩小于步進電機名義啟 動轉(zhuǎn)矩 即 Mkq Mmq Mjmax 計算 Mkq 的各項力矩如下 加速力矩 25552521 106 8 10 08 mKgiMRJ mrvnpb 436 1436maxax NtJMk 519 016042 18 0 02 212ax 空載摩擦力矩 mNiLGfkf 6 048 2796 130 附加摩擦力矩 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 10 頁 共 60 頁 mNiLFMYJ 2 1 9 0 48 20 1 200 mqkjkfakq mN 75 395 34 61x 3 1 2 啟動矩頻特性校核 步進電機有三種工況 啟動 快速進給運行 工進運行 前面提出的 僅僅是指初選電機后檢查電機最大靜轉(zhuǎn)矩是否 kqMmaxj 滿足要求 但是不能保證電機啟動時不丟步 因此 還要對啟動矩頻特性進行校核 步進電機啟動有突跳啟動和升速啟動 突跳啟動時加速力矩很大 啟動時丟步是不可避免的 因此很少用 而升速啟 動過程中只要升速時間足夠長 啟動過程緩慢 空載啟動力矩 中的加速力矩kqM 不會很大 一般不會發(fā)生丟步現(xiàn)象 kaM 3 2 滾珠絲桿副的選型與校核 滾珠絲桿已由專門工廠制造 因此 不用我們自己設計制造 只要根據(jù)使用工 況選擇某種類型的結構 再根據(jù)載荷 轉(zhuǎn)速等條件選定合適的尺寸型號并向有關廠 家訂購 此次設計中滾珠絲桿被三次選用 故本人只選取其中最重要的主軸傳動中 的滾珠絲桿加于設計和校核 其步驟如下 首先對于一些參數(shù)說明如下 軸向變載荷 其中 i 表示第 i 個工作載荷 i 1 2 3 n NFi 第 i 個載荷對應的轉(zhuǎn)速 r min in 第 i 個載荷對應的工作時間 h it 絲桿副最大移動速度 mm min maxv 絲桿預期壽命 hLb 3 2 1 型號選擇 1 根據(jù)使用和結構要求 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 11 頁 共 60 頁 選擇滾道截面形狀 滾珠螺母的循環(huán)方式和預緊方式 2 計算滾珠絲桿副的主要參數(shù) 根據(jù)使用工作條件 查得載荷系數(shù) 1 0 系數(shù) 1 5 dfjs 計算當量轉(zhuǎn)速 dn min 20 miaxrnd 計算當量載荷 dF NFmavd 3 2 in 初步確定導程 hP mVPh 5 240 1 max 取 4mm 計算絲桿預期工作轉(zhuǎn)速 nL1206 dnL 計算絲桿所需的額定載荷 aC NLFfCnda 152012331 3 選擇絲桿型號 根據(jù)初定的 和計算的 選取導程為 4mm 額定載荷大于 的絲桿 所選hPaC aC 絲桿型號為 CDM2004 2 5 其為外循環(huán)雙管式 雙螺母墊片預緊 導珠管埋入式系 列滾珠絲桿 3 2 2 校核計算 1 臨界轉(zhuǎn)速校核 4768 04min 590321 202max6316 ccc nnrldn而 最 大 工 作 轉(zhuǎn) 速 校核合格 2 由于此絲桿是豎直放置 且其受力較小 溫度變化較小 所以其穩(wěn)定性 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 12 頁 共 60 頁 溫度變形等在此也沒必要校核 3 滾珠絲桿的預緊 預緊力 一般取當量載荷的三分之一或額定動載荷的十分之一 即 pFNdp7831 其相應的預緊轉(zhuǎn)矩 mNPFThp 16 0 85 01 247810 2 3232 3 3 導軌的選型與校核 3 3 1 導軌的選型 導軌主要分為滾動導軌和滑動導軌兩種 直線滾動導軌在數(shù)控機床中有廣泛的 應用 相對普通機床所用的滑動導軌而言 它有以下幾方面的優(yōu)點 定位精度高 直線滾動導軌可使摩擦系數(shù)減小到滑動導軌的 1 50 由于動摩擦與靜摩擦系數(shù) 相差很小 運動靈活 可使驅(qū)動扭矩減少 90 因此 可將機床定位精度設定到超 微米級 降低機床造價并大幅度節(jié)約電力 采用直線滾動導軌的機床由于摩擦阻力小 特別適用于反復進行起動 停止的 往復運動 可使所需的動力源及動力傳遞機構小型化 減輕了重量 使機床所需電 力降低 90 具有大幅度節(jié)能的效果 可提高機床的運動速度 直線滾動導軌由于摩擦阻力小 因此發(fā)熱少 可實現(xiàn)機床的高速運動 提高機 床的工作效率 20 30 可長期維持機床的高精度 對于滑動導軌面的流體潤滑 由于油膜的浮動 產(chǎn)生的運動精度的誤差是無法 避免的 在絕大多數(shù)情況下 流體潤滑只限于邊界區(qū)域 由金屬接觸而產(chǎn)生的直接 摩擦是無法避免的 在這種摩擦中 大量的能量以摩擦損耗被浪費掉了 與之相反 滾動接觸由于摩擦耗能小 滾動面的摩擦損耗也相應減少 故能使直線滾動導軌系 統(tǒng)長期處于高精度狀態(tài) 同時 由于使用潤滑油也很少 大多數(shù)情況下只需脂潤滑 就足夠了 這使得在機床的潤滑系統(tǒng)設計及使用維護方面都變的非常容易了 所以 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 13 頁 共 60 頁 在結構上選用 開式直線滾動導軌 參照南京工藝裝備廠的產(chǎn)品系列 3 3 2 滑動導軌副的計算 選擇 根據(jù)給定的工作載荷 Fz 和估算的 Wx 和 Wy 計算導軌的靜安全系數(shù) fSL C0 P 式中 C0 為導軌的基本靜額定載荷 kN 工作載荷 P 0 5 Fz W fSL 1 0 3 0 一 般運行狀況 3 0 5 0 運動時受沖擊 振動 根據(jù)計算結果查有關資料初選導軌 因系統(tǒng)受中等沖擊 因此取 4 0sLf 0 5 OSLXYZCfPFW xYYOXSL 20 671 58 3 79N 26fP413 94 C 根據(jù)計算額定靜載荷初選導軌 選擇漢江機床廠 BGX 系列滾動直線導軌 其型號為 BGXH25BE 基本結構及參數(shù)如下 導軌的額定動載荷 N1750aC 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 14 頁 共 60 頁 依據(jù)使用速度 v m min 和初選導軌的基本動額定載荷 kN 驗算導軌的工作aC 壽命 Ln 額定行程長度壽命 HTCaWfSFK 2045MF1 81 oTCHRdffff 3310 8752 14209 58HTCaWfSFKkm 導軌的額定工作時間壽命 3102SoTHln 導軌的工作壽命足夠 3 310249 584971506SoTln hTh 導軌的靜安全系數(shù) 04 136SLCfP 靜安全系數(shù) 基本靜額定負載 工作載荷Sf 0CP 導軌壽命計算 3 5748htwcfLKmP 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 15 頁 共 60 頁 3 4 軸承及鍵的校核與壽命計算 1 軸承 1 按承載較大的滾動軸承選擇其型號 因支承跨距不大 故采用兩端固定式軸 承組合方式 軸承類型選為深溝球軸承 軸承的預期壽命取為 L h 29200h 由上面的計算結果有軸承受的徑向力為 Fr1 340 43N 軸向力為 Fa1 159 90N 2 初步選擇深溝球軸承 6202 其基本額定動載荷為 Cr 51 8KN 基本額定靜 載荷為 C0r 63 8KN 3 徑向當量動載荷 NFNVHr 43 06 187 5432221211 r 859222 動載荷為 查得 則有arrYP 0 Nr 0123 156 43 由 式 13 5 得 a hrh LPCnL 104 53012 3985760601 6 滿足要求 2 鍵 1 選擇鍵聯(lián)接的類型和尺寸 小帶輪處選用單圓頭平鍵 尺寸為 mlhb186 2 校核鍵聯(lián)接的強度 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 16 頁 共 60 頁 鍵 軸材料都是鋼 由機械設計查得鍵聯(lián)接的許用擠壓力為 MPaP120 鍵的工作長度 mbl3261 合適 PP MadlkT 5 8165 072131 4 擺動機構的設計 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 17 頁 共 60 頁 4 1 電動機的選擇 步進電機是一種能將數(shù)字輸入脈沖轉(zhuǎn)換成旋轉(zhuǎn)或直線增量運動的電磁執(zhí)行元件 每輸入一個脈沖電機轉(zhuǎn)軸步進一個距角增量 電機總的回轉(zhuǎn)角與輸入脈沖數(shù)成正比 例 相應的轉(zhuǎn)速取決于輸入脈沖的頻率 步進電機具有慣量低 定位精度高 無累 計誤差 控制簡單等優(yōu)點 所以廣泛用于機電一體化產(chǎn)品中 選擇步進電動機時首 先要保證步進電機的輸出功率大于負載所需的功率 再者還要考慮轉(zhuǎn)動慣量 負載 轉(zhuǎn)矩和工作環(huán)境等因素 4 1 1 電機軸的轉(zhuǎn)動慣量 a 旋轉(zhuǎn)軸的轉(zhuǎn)動慣量 328md4LJR 上式中 d 直徑 旋轉(zhuǎn)外徑 d 8mm L 長度 30mm P 鋼的密度 7800 2kg m 經(jīng)計算得 0 RJ b 齒輪的轉(zhuǎn)動的慣量 328d4LJL 上式中 d 直徑 齒輪外徑 d 30mm L 長度 14mm P 鋼的密度 7800 2kg m 經(jīng)計算得 0 RJ2 81 4 9kL c 聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)動慣量 查表得 204g mJW 因此 28 m0 8kg4 10 9 LR 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 18 頁 共 60 頁 4 1 2 電機扭矩計算 a 折算至電機軸上的最大加速力矩 atJnT602mxax 上式中 min 150maxrn J 0 0028kg m2 ta 加速時間 KS 系統(tǒng)增量 取 15s 1 則 ta 0 2sSK 3ta 經(jīng)計算得 mNT 2 max b 折算至電機軸上的摩擦力矩 IPFT 20f 上式中 F0 導軌摩擦力 F0 Mf 而 f 摩擦系數(shù)為 0 02 F0 Mgf 32N P 絲桿螺距 m P 0 001m 傳動效率 0 90 I 傳動比 I 1 經(jīng)計算得 NTf 75 0 c 折算至電機軸上的由絲桿預緊引起的附加摩擦力矩 i2 1 00 PT 上式中 P0 滾珠絲桿預加載荷 1500N 0 滾珠絲桿未預緊時的傳動效率為 0 9 經(jīng)計算的 T0 0 05N M 則快速空載啟動時所需的最大扭矩 mNTTf 82 0max 根據(jù)以上計算的扭矩及轉(zhuǎn)動慣量 選擇電機型號為 SIEMENS 的 IFT5066 其額 定轉(zhuǎn)矩為 6 7N m 4 2 齒輪傳動的設計 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 19 頁 共 60 頁 前述算得 步進電機工作轉(zhuǎn)速能在較大范圍變化本次計算取mNT 7 62 傳動比in 7102rn 2i 4 2 1 選精度等級 材料和齒數(shù) 采用 7 級精度由表 6 1 選擇小齒輪材料為 40Cr 調(diào)質(zhì) 硬度為 280HBS 大齒 輪材料為 45 鋼 調(diào)質(zhì) 硬度為 240HBS 選小齒輪齒數(shù) 18 Z 大齒輪齒數(shù) 取4022 i 2 Z 4 2 2 按齒面接觸疲勞強度設計 由設計計算公式進行試算 即 3211 2 HEdtt ZuTkd 1 確定公式各計算數(shù)值 1 試選載荷系數(shù) tK 2 計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 mNT 7 62 3 小齒輪相對兩支承非對稱分布 選取齒寬系數(shù) 6 0 d 4 由表 6 3 查得材料的彈性影響系數(shù) 2 18 9MPaZE 5 由圖 6 14 按齒面硬度查得 小齒輪的接觸疲勞強度極限 H601lim 大齒輪的接觸疲勞強度極限 Pa52li 6 由式 6 11 計算應力循環(huán)次數(shù) 81 10 830 1760 hjLnN829 4 7 由圖 6 16 查得接觸疲勞強度壽命系數(shù) 08 1 NZ12 NZ 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 20 頁 共 60 頁 8 計算接觸疲勞強度許用應力 取失效概率為 1 安全系數(shù)為 S 1 由式 10 12 得 MPaSZHN6480lim1 H 15 12li2 9 計算 試算小齒輪分度圓直徑 代入 中的較小值td1 H mdt 5 29 68 236 07312 1 計算圓周速度 v snvt 83 060715 94 3160 計算齒寬 b mdt 7 15 291 計算齒寬與齒高之比 b h 模數(shù) Zmtnt 48 20 1 齒高 3 5 7 2 75 hbmnt 計算載荷系數(shù) K 根據(jù) 7 級精度 查得動載荷系數(shù)smv 2 0 02 1 VK 假設 由表查得NbFtA1 HK 由于載荷中等振動 由表 5 2 查得使用系數(shù) 1 AK 由表查得 283 1 H 查得 FK 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 21 頁 共 60 頁 故載荷系數(shù) 439 128 0 1 HVAK 10 按實際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑 由式可得 mdtt 57 5 29 331 11 計算模數(shù) Zm 10 7 1 4 2 3 按齒根彎曲強度設計 彎曲強度的設計公式為 321 FSdnYZKT 1 確定公式內(nèi)的計算數(shù)值 由圖 6 15 查得 小齒輪的彎曲疲勞強度極限 MPaFE501 大齒輪的彎曲疲勞強度極限 382 由圖 6 16 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) 9 01 NZ 2N 計算彎曲疲勞許用應力 取失效概率為 1 安全系數(shù)為 S 1 3 得 MPaSZFENF 2 346 5091 FEF 71 822 計算載荷系數(shù) 436 28 0 1 FVAK 2 查取齒形系數(shù) 由表 6 4 查得 8 21FaY 2Fa 3 查取應力校正系數(shù) 由表 6 4 查得 5 1 Sa76 2Sa 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 22 頁 共 60 頁 4 計算大小齒輪的 并比較 FSaY 01456 273 3 465821 FSaY 大齒輪的數(shù)據(jù)大 5 設計計算 mm32 10456 26 0174333 對比計算結果 由齒面接觸疲勞強度計算的模數(shù) m 大于由齒根彎曲疲勞強度計 算的模數(shù) 可取有彎曲強度算得的模數(shù) 1 32mm 并圓整取第一標準模數(shù)值 m 1 5mm 并按接觸強度算得的分度圓直徑 d57 301 算出小齒輪齒數(shù) 取82 5730 1 mdZ 201 Z 大齒輪齒數(shù) 取422 i Z 4 2 4 幾何尺寸計算 1 計算分度圓直徑 mZd605 143221 2 計算中心距 a4 1 3 計算齒寬寬度 取bd8306 mB20 812 綜合整理兩級齒輪參數(shù)如下表 參數(shù)選擇序號 名稱 符號 小齒輪 大齒輪 1 齒數(shù) Z 20 40 2 模數(shù) m 1 5mm 3 分度圓直徑 21dm60 3 4 齒頂高 ah5 1 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 23 頁 共 60 頁 5 齒根高 fhm875 1 6 全齒高 3 7 頂隙 c0 8 齒頂圓直徑 21 d6 9 齒根圓直徑 43f m25 10 齒寬 21B18 0 11 中心距 a4 4 3 旋轉(zhuǎn)軸及軸上零件的設計與校核 4 3 1 尺寸與結構設計計算 1 傳動軸上的功率 P1 轉(zhuǎn)速 n1 和轉(zhuǎn)矩 T1 wP243 min 51rnmNT 57 61 2 初步確定軸的最小直徑 先按式 初步估算軸的最小直徑 選取軸的材料 45 鋼 調(diào)質(zhì)處理 根 3PdCn 據(jù)機械設計表 11 3 取 于是得 12 md7 9354 012 該處開有鍵槽故軸徑加大 5 10 且傳動軸的最小直徑顯然是安裝齒輪輪處 的直徑 取 1 L21 3 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 a 為了滿足車輪的軸向定位的要求 2 軸段左端需制出軸肩 軸肩高度軸肩高 度 取 故取 2 段的直徑 長度 dh07 mh5 md14 mL20 b 初步選擇滾動軸承 因軸承只受徑向力的作用 故選用深溝球軸承 根據(jù) 查機械設計手冊選取 0 基本游隙組 標準精度級的深溝球軸承 6203 142 故 軸承采用軸肩進行軸向定位 軸肩高度軸肩高度 取d573 dh07 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 24 頁 共 60 頁 因此 取 mh5 1 md184 c 齒輪處由于齒輪分度圓直徑 故采用齒輪軸形式 齒輪寬度md601 B 18mm 另考慮到齒輪端面與箱體間距 1mm 以及兩級齒輪間位置配比 取 l15 l6 4 軸上零件的周向定位 查機械設計表 聯(lián)接車輪的平鍵截面 mlhb124 4 3 2 強度校核計算 1 求作用在軸上的力 已知齒輪的分度圓直徑為 根據(jù) 機械設計 軸的設計計算部分未md60 作說明皆查此書 式 10 14 則 NtgFdTntrt 75 68207 184a 029 35 Np 2 求軸上的載荷 首先根據(jù)軸的結構圖作出軸的計算簡圖 在確定軸承支點位置時 從手冊中查 取 a 值 對于 6203 型深溝球軸承 由手冊中查得 a 14mm 因此 軸的支撐跨距為 L1 72mm 根據(jù)軸的計算簡圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖 從軸的結構圖以及彎矩和扭矩圖 可以看出截面 C 是軸的危險截面 先計算出截面 C 處的 MH M V 及 M 的值列于下 表 載荷 水平面 H 垂直面 V 支反力 F NNH143 NF126 NFNV2371 56 C 截面 彎矩 M mLNH 8532 m MLaNV 1432 總彎矩 MV 6858222max 扭矩 T 670 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 25 頁 共 60 頁 圖 4 1 彎矩圖和扭矩圖 3 按彎扭合成應力校核軸的強度 根據(jù)式 15 5 及上表中的數(shù)據(jù) 以及軸單向旋轉(zhuǎn) 扭轉(zhuǎn)切應力 取 軸的6 0 計算應力 MpaWTMca 1 28201 98684 3222 已選定軸的材料為 45Cr 調(diào)質(zhì)處理 由表 15 1 查得 因此70P 1 故安全 1 ca 4 鍵的選擇 采用圓頭普通平鍵 A 型 GB T 1096 1979 連接 聯(lián)接車輪的平鍵截面 齒輪與軸的配合為 滾動軸承與mlhb124 Mpap10 76Hr 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 26 頁 共 60 頁 軸的周向定位是過渡配合保證的 此外選軸的直徑尺寸公差為 6m 4 3 3 鍵的校核與壽命計算 1 選擇鍵聯(lián)接的類型和尺寸 小帶輪處選用單圓頭平鍵 尺寸為 lhb124 2 校核鍵聯(lián)接的強度 鍵 軸材料都是鋼 由機械設計查得鍵聯(lián)接的許用擠壓力為 MPaP0 鍵的工作長度 mbl10241 合適 PP MadlkT 75 5 062131 4 4 擺臂設計 由于蘋果重量較輕 約為 M 0 1kg 所以擺臂不需要進行強度計算 擺臂尺寸 只需根據(jù)需要采用 CAD 作圖法進行匹配 結果如下圖示 圖 4 2 擺臂 4 5 吸盤的選擇 考慮到蘋果表面比較平整光滑 選用硅橡膠吸盤 其具有良好的耐熱性 耐寒 性和極低毒性 是食品行業(yè)通常采用的真空吸盤 以普通陶瓷蘋果為例 口徑大約為 190mm 高約為 20mm 厚度約為 5mm 質(zhì) 量約為 M 0 5kg 則提起該蘋果吸盤需要的提升力為 F Mg 4 9N 這里選取型號為 ZP10DS 的 SMC 深形硅橡膠材料的真空吸盤 查該型號真空 吸盤的水平提升升力表可知 在真空壓力值為 300mmHg 時 準 10 真空吸盤的水 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 27 頁 共 60 頁 平提升力為 3 2N T sF 式中 T 吸盤水平提升力 F 所需提升力 s 安全系數(shù) 取 4 故 T sF 4 4 9N 19 6N 則至少需要 7 個此種型號的吸盤工作 才能達到使用要求 本設計采用 12 個 吸盤兩排軸向均勻分布 如圖 4 所示 以適應提升其它類別蘋果的需要 圖 4 3 吸盤 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 28 頁 共 60 頁 5 控制系統(tǒng)設計 由于微型計算機具有體積小 可靠性高 靈活性強 易于配置 功能豐富及價 格便宜等特點 采用微型計算機對工業(yè)機械手進行控制 已經(jīng)成為當今機械手控制 技術研究和發(fā)展的主流 機械手的控制系統(tǒng) 原則上可分為點位控制與連續(xù)軌跡控制兩大類 點位控制 只要求按規(guī)定精度從起始點到達預定點 而對移動路徑不做要求 連續(xù)軌跡不僅與 運動的起點與終點有關 還必須保證運動軌跡與設計軌跡一致 因此 在連續(xù)軌跡 控制中要進行軌跡設計 并對任意運動軌跡進行補插 補間 運算 為了機械手運 動平穩(wěn) 就必須保證機械手的運動速度 加速度連續(xù) 這無疑也需要進行復雜的運 算 微型計算機對機械手的控制 一般采用分層控制的方法 第一層為最高層 其 任務是識別工作空間 并據(jù)此決定如何完成給定的任務 第二層是決策層 其任務 是將給定的操作分成基本的運動 第三層是策略層 其工能是將基本的運動轉(zhuǎn)化成 各自由度的運動 第四層是執(zhí)行層 它將控制機械手完成各自由度的運動 其中第 一層及第二層屬于人工智能的范疇 機械手的控制主要是研究第三 第四層 微型計算機種類很多 一般均由以下三部分組成 A 中央處理器 CPU 或稱微處理器 MPU B 內(nèi)存儲器 即主記憶裝置 ROM 及 RAM C 輸入輸出裝置 I O 或稱接口裝置 聯(lián)系這些裝置的為三條總線 即數(shù)據(jù)總 線 DB 地址總線 AB 及控制總線 CB 不同型號的微型計算機主要是中央處理器 CPU 的內(nèi)容的功能不同 因而有不同 的指令系統(tǒng)和匯編語言 由于外部設備之不同以及是否用于實時控制 其 I O 接口裝 置因而很大差異 RAM 和 ROM 的存儲量大小直接影響計算機的應用范圍 但一般 微型計算機都可以在原有存儲量的基礎上加以擴充 本機械手的控制系統(tǒng)它由主 CPU 板 I O 板 控制面板 示教盒 伺服板 和 穩(wěn)壓電源板等組成 主 CPU 板是本控制器的核心 其上有 CPU 存儲器 多級中斷控制電路 脈沖 分配電路 讀位置電路以及串行通訊電路等 完成系統(tǒng)的管理 控制運算 伺服系 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 29 頁 共 60 頁 統(tǒng)控制和仿置檢測等控制功能以及與示教盒 控制板的通訊 I O 接口板主要負責輸入輸出和監(jiān)測各種故障報警的輸入信號 伺服板共 8 塊 負責完成四個軸的位置環(huán)速度環(huán)和電流環(huán)的伺服控制 本次控制系統(tǒng)設計主要設計 CPU ROM 和 RAM 中斷處理電路示教盒以及串行 通訊電路鍵盤顯示電路這幾個部分 5 1 CPU 與存儲器 CPU 采用 8031 微處理器地址譯碼器內(nèi)存 RAM 和 EPROM 以及鎖存器組成 5 1 1 8031 的結構 1 寄存器堆 8031 中有 12 個通用寄存器 6 個專用寄存器 兩個累加器和兩個標志寄存器 由于寄存器很多 故稱其為堆 它們各個單元不是以序號作為地址號 而是以其名 稱作為地址號 它們?nèi)庆o態(tài) RAM 實現(xiàn) 各寄存器的功能如下 堆棧指示器 SP 它是一個 8 位的專用寄存器 用以指示堆棧區(qū)的最上面的存儲 單元的地址 即棧頂?shù)刂?堆棧指示器是在計算機中接受中斷要求而去處理某些外 部設備提出的請求時需要用到的寄存器 系統(tǒng)復位后 SP 初始化為 07H 使得堆棧 事實由 08H 單元開始 考慮到 08H 1FH 單元分屬與工作寄存器區(qū) 1 3 若程序設計 中要用到這些區(qū) 則最好把 SP 值改置為 1FH 或更大值 由于棧指針是一個 8 位的專用寄存器 其值可由軟件改變 因此在內(nèi)部 RAM 中 的位置比較靈活 響應中斷或子程序調(diào)用時 發(fā)生入棧操作 入棧的是 16 位 PC 值 PSW 并不自動入棧 在指令系統(tǒng)中有棧操作指令 PUSH 壓入 和 POP 彈出 如 有必要 中斷時可用把 PSW 的內(nèi)容壓入堆棧 加以保護 返回前用 POP 指令恢復 除用軟件直接改變 SP 值外 在執(zhí)行 PUSH POP 各種程序調(diào)用 中斷響應 子程序返回 RETI 等指令時 SP 值將自動增量或減量 變址寄存器 IX 及 IY 它們能將其內(nèi)容加減一個稱作偏移量的數(shù) 以達到一個 新的地址 中斷向量地址寄存器 IV 這個寄存器用以存放中斷服務子程序的入口地址 存儲器刷新寄存器 R 8031 可以使用動態(tài)存儲器 刷新存儲器是再生時進行計 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 30 頁 共 60 頁 數(shù)用的 特殊功能寄存器 SFR 8031 單片機片內(nèi)的 SFR 與存儲器是獨立的 但它能像訪 問內(nèi)部 RAM 一樣被訪問 8031 單片機具有 21 個特殊功能寄存器 可分為 3 個 16 位寄存器和 15 個 8 位寄存器 這些寄存器分散地分布在片內(nèi) RAM 的高 128 字節(jié)地 址 80H FFH 訪問這些專用寄存器僅允許使用直接尋址的方式 寄存器并未占滿 80H FFH 整個地址空間 對空閑地址的操作是無意義的 片內(nèi)的 SFR 能綜合的實時 反映整個單片機基本系統(tǒng)內(nèi)部的工作狀態(tài)及工作方式 因此 它是非常重要的 對 單片機應用者來說 掌握個各 SFR 的工作狀態(tài) 工作方式 從而實現(xiàn)對整個單片機 系統(tǒng)的控制具有重要的意義 表 3 1 列出了個 SFR 的名稱幾地址 ACC 累加器 0E0H B B 寄存器 0F0H PSW 程序狀態(tài)字堆棧指針 0D0H SP 堆棧指針 81H DPTR 數(shù)據(jù)指針 包括 DPH 和 DPL 口 0 83H 和 82H P0 口 0 80H P1 口 1 90H P2 口 2 0A0H P3 口 3 0B0H IP 中斷優(yōu)先級控制 0B8H IE 允許中斷控制 0A8H TMOD 定時器 計數(shù)器方式控制 89H TCON 定時器 計數(shù)器控制 88H T2CON 定時器 計數(shù)器 2 控制 0C8H TH0 定時器 計數(shù)器控制 0 高位字節(jié) 8CH TL0 定時器 計數(shù)器控制 0 低位字節(jié) 8AH TH1 定時器 計數(shù)器控制 1 高位字節(jié) 8DH TL1 定時器 計數(shù)器控制 1 低位字節(jié) 8BH TH2 定時器 計數(shù)器控制 2 高位字節(jié) 0CDH TL2 定時器 計數(shù)器控制 2 低位字節(jié) 0CCH RLDH 定時器 計數(shù)器控制 2 自動再裝載 高位字節(jié) 0CBH RLDL 定時器 計數(shù)器控制 2 自動再裝載 低位字節(jié) 0CAH SCON 串行控制 98H SBUF 串行數(shù)據(jù)緩沖器 99H PCON 電源控制 97H 數(shù)據(jù)指針 DPTR 83H 82H 數(shù)據(jù)指針 DPTR 是一個 16 位專用寄存器 其高 位字節(jié)寄存器用 DPH 表示 低位字節(jié)寄存器用 DPL 表示 即可以作為 16 位寄存器 DPTR 來處理 也可以作為 2 個獨立的 8 位寄存器 DPH 和 DPL 來處理 DPTR 主 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 31 頁 共 60 頁 要用來保持 16 位地址 當 64KB 外部數(shù)據(jù)存儲空間尋址時 可作為間接寄存器用 這時有兩條傳送指令 MOVX A DPTR 和 MOVX DPTR A 在訪問程序存儲 器時 DPTR 可用作基址寄存器 這時采用一條基址 變址尋址方式的指令 MOVC A DPTR 常用于讀取存放在程序存儲器內(nèi)的表格數(shù)據(jù) 2 8031 的引腳功能 8031 為 40 引腳芯片如圖 3 4 按其功能可分為三個部分 I O 口線 P0 P1 P2 P3 共 4 個 8 位口 P0 雙向 I O 口 39 32 腳 P0 口既可作地址 數(shù)據(jù)總線使用 又可作通用 I O 口用 P1 準雙向 I O 口 1 8 腳 P1 是一個帶內(nèi)部上拉電阻的 8 位準雙向 I O 端 口 P2 準雙向 I O 口 21 28 腳 在結構上 P2 口比 P1 口多了一個輸出轉(zhuǎn)換 控制部分 當轉(zhuǎn)換開關倒向左面時 P2 口作通用的 I O 端口用 是一個準雙向口 P3 雙功能 10 17 腳 P3 口是一個多用途的端口 本 科 畢 業(yè) 設 計 說 明 書 論 文 第 32 頁 共 60 頁 b 控制信號引腳 PSEN 片外取指控制 ALE 地地鎖存控制 EA 片外存 儲器選擇 RESET 復位控制 c 電源及時鐘 Vcc Vss XTAL1 XTAL2 其應用特性 a I O 口線不能都用作用戶 I O 口線 b I O 口的驅(qū)動能力 P0 口可驅(qū)動 8 個 TTL 門電 路 P1 P2 P3 則只能驅(qū)動 4 個 TTL 門 c P3 口是雙重功能口 其功能如圖 3 5 所示 P3 0 RXD 串行輸入口 P3 1 TXD 串行輸出口 P3 2 INT0 外部中斷 0 輸入線 P3 3 INT1 外部中斷 1 輸入線 P3 4 T0 T