化工原理課程設計苯-甲苯板式精餾塔設計.doc

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化工原理課程設計-苯-甲苯連續(xù)精餾板式塔的設計 專業(yè)年級 ：09級精細化工 姓 名 ：李向前 指導老師 ：李偉華 2012年 5 月目錄一 序 言3二 板式精餾塔設計任務書五4三 設計計算51.1 設計方案的選定及基礎數(shù)據(jù)的搜集51.2 精餾塔的物料衡算71.3 精餾塔的工藝條件及有關物性數(shù)據(jù)的計算121.4 精餾塔的塔體工藝尺寸計算161.5 塔板主要工藝尺寸的計算181.6 篩板的流體力學驗算201.7 塔板負荷性能圖23四 設計結果一覽表29五 板式塔得結構與附屬設備305.1附件的計算305.1.1接管305.1.2冷凝器325.1.3 再沸器325.2 板式塔結構33六 參考書目35七 設計心得體會35八 附錄36一 序 言 化工原理課程設計是綜合運用化工原理課程和有關先修課程（物理化學，化工制圖等）所學知識，完成一個單元設備設計為主的一次性實踐教學，是理論聯(lián)系實際的橋梁，在整個教學中起著培養(yǎng)學生能力的重要作用。通過課程設計，要求更加熟悉工程設計的基本內(nèi)容，掌握化工單元操作設計的主要程序及方法，鍛煉和提高學生綜合運用理論知識和技能的能力，問題分析能力，思考問題能力，計算能力等。 精餾是分離液體混合物（含可液化的氣體混合物）最常用的一種單元操作，在化工，煉油，石油化工等工業(yè)中得到廣泛應用。精餾過程在能量劑驅(qū)動下（有時加質(zhì)量劑），使氣液兩相多次直接接觸和分離，利用液相混合物中各組分的揮發(fā)度的不同，使易揮發(fā)組分由液相向氣相轉移，難揮發(fā)組分由氣相向液相轉移，實現(xiàn)原料混合液中各組分的分離。根據(jù)生產(chǎn)上的不同要求，精餾操作可以是連續(xù)的或間歇的，有些特殊的物系還可采用衡沸精餾或萃取精餾等特殊方法進行分離。本設計的題目是苯-甲苯連續(xù)精餾篩板塔的設計，即需設計一個精餾塔用來分離易揮發(fā)的苯和不易揮發(fā)的甲苯，采用連續(xù)操作方式，需設計一板式塔將其分離。二 板式精餾塔設計任務書五一、設計題目苯-甲苯連續(xù)精餾篩板塔的設計。二、設計任務(1)原料液中苯含量：質(zhì)量分率75(質(zhì)量)，其余為甲苯。(2)塔頂產(chǎn)品中苯含量不得低于98(質(zhì)量)。(3)殘液中苯含量不得高于8.5(質(zhì)量)。(4)生產(chǎn)能力：90000 t/y苯產(chǎn)品，年開工310天。三、操作條件(1)精餾塔頂壓強：4.0kPa(表壓) (2)進料熱狀態(tài)：自選(3)回流比：自選。 (4)單板壓降壓：0.7kPa 四、設計內(nèi)容及要求(1)設計方案的確定及流程說明(2)塔的工藝計算(3)塔和塔板主要工藝尺寸的設計塔高、塔徑以及塔板結構尺寸的確定；塔板的流體力學驗算；塔板的負荷性能圖。(4)編制設計結果概要或設計一覽表(5)輔助設備選型與計算(6)繪制塔設備結構圖：采用繪圖紙徒手繪制五、時間及地點安排(1)時間：2011.6.202011.7.3(第18周第19周)(2)地點：明德樓A318（1）教室六、參考書目1譚天恩化工原理(第二版)下冊北京：化學工業(yè)出版社，19982何潮洪,馮霄化工原理北京：科學出版社，20013柴誠敬,劉國維化工原理課程設計天津：天津科學技術出版社，19944賈紹義,柴敬誠化工原理課程設計天津：天津大學出版社，2002三 設計計算1.1 設計方案的選定及基礎數(shù)據(jù)的搜集 本設計任務為分離苯一甲苯混合物。由于對物料沒有特殊的要求，可以在常壓下操作。對于二元混合物的分離，應采用連續(xù)精餾流程。設計中采用泡點進料，將原料液通過預熱器加熱至泡點后送人精餾塔內(nèi)。塔頂上升蒸氣采用全凝器冷凝，冷凝液在泡點下一部分回流至塔內(nèi)，其余部分經(jīng)產(chǎn)品冷卻器冷卻后送至儲罐。該物系屬易分離物系，最小回流比較小，故操作回流比取最小回流比的1.8倍。塔底設置再沸器采用間接蒸汽加熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送至儲罐。其中由于蒸餾過程的原理是多次進行部分汽化和冷凝，熱效率比較低，但塔頂冷凝器放出的熱量很多，但其能量品位較低，不能直接用于塔釜的熱源，在本次設計中設計把其熱量作為低溫熱源產(chǎn)生低壓蒸汽作為原料預熱器的熱源之一，充分利用了能量。塔板的類型為篩板塔精餾，篩板塔塔板上開有許多均布的篩孔，孔徑一般為38mm，篩孔在塔板上作正三角形排列。篩板塔也是傳質(zhì)過程常用的塔設備，它的主要優(yōu)點有： () 結構比浮閥塔更簡單，易于加工，造價約為泡罩塔的60，為浮閥塔的80左右。 () 處理能力大，比同塔徑的泡罩塔可增加1015。 () 塔板效率高，比泡罩塔高15左右。 () 壓降較低，每板壓力比泡罩塔約低30左右。 篩板塔的缺點是： () 塔板安裝的水平度要求較高，否則氣液接觸不勻。 () 操作彈性較小(約23)。() 小孔篩板容易堵塞。下圖是板式塔的簡略圖：表1 苯和甲苯的物理性質(zhì)項目分子式分子量M沸點（）臨界溫度tC（）臨界壓強PC（kPa）苯AC6H678.1180.1288.56833.4甲苯BC6H5CH392.13110.6318.574107.7表2 苯和甲苯的飽和蒸汽壓溫度80.1859095100105110.6,kPa101.33116.9135.5155.7179.2204.2240.0，kPa40.046.054.063.374.386.0表3 常溫下苯甲苯氣液平衡數(shù)據(jù)（2：例11附表2）溫度80.1859095100105液相中苯的摩爾分率1.0000.7800.5810.4120.2580.130汽相中苯的摩爾分率1.0000.9000.7770.6300.4560.262表4 純組分的表面張力(1：附錄圖7)溫度8090100110120苯，mN/m甲苯，Mn/m21.221.72020.618.819.517.518.416.217.3表5 組分的液相密度(1：附錄圖8)溫度()8090100110120苯,kg/814805791778763甲苯,kg/809801791780768表6 液體粘度（1：）溫度()8090100110120苯（mP.s）0.3080.2790.2550.2330.215甲苯（mP.s）0.3110.2860.2640.2540.228表7常壓下苯甲苯的氣液平衡數(shù)據(jù)溫度t液相中苯的摩爾分率x氣相中苯的摩爾分率y110.560.000.00109.911.002.50108.793.007.11107.615.0011.2105.0510.020.8102.7915.029.4100.7520.037.298.8425.044.297.1330.050.795.5835.056.694.0940.061.992.6945.066.791.4050.071.390.1155.075.580.8060.079.187.6365.082.586.5270.085.785.4475.088.584.4080.091.283.3385.093.682.2590.095.981.1195.098.080.6697.098.880.2199.099.6180.01100.0100.01.2 精餾塔的物料衡算(1) 原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的摩爾分率 苯的摩爾質(zhì)量 甲苯的摩爾質(zhì)量 （2）原料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的平均摩爾質(zhì)量 （3）物料衡算 原料處理量總物料衡算 苯物料衡算 聯(lián)立解得 式中 F-原料液流量 D-塔頂產(chǎn)品量 W-塔底產(chǎn)品量3 塔板數(shù)的確定 （1）理論板層數(shù)NT的求取 苯一甲苯屬理想物系，可采逐板計算求理論板層數(shù)。 求最小回流比及操作回流比。 采用恩特伍德方程求最小回流比。 解得，最小回流比 取操作回流比為 求精餾塔的氣、液相負荷 (泡點進料：q=1)求操作線方程 精餾段操作線方程為提餾段操作線方程為（2）逐板法求理論板又根據(jù) 可解得 =2.47 相平衡方程 解得 變形得 用精餾段操作線和相平衡方程進行逐板計算 = 0.983 ， =0.959， ， ， ， ， 因為,故精餾段理論板 n=5，用提留段操作線和相平衡方程繼續(xù)逐板計算，因為，所以提留段理論板 n=5（不包括塔釜）（3） 全塔效率的計算查溫度組成圖得到，塔頂溫度TD=80.94，塔釜溫度TW=105，全塔平均溫度Tm =92.97。分別查得苯、甲苯在平均溫度下的粘度，平均粘度由公式，得全塔效率ET（4） 求實際板數(shù) 精餾段實際板層數(shù)提餾段實際板層數(shù)進料板在第11塊板。1.3 精餾塔的工藝條件及有關物性數(shù)據(jù)的計算（1）操作壓力計算 塔頂操作壓力P4+101.3 kPa每層塔板壓降 P0.7 kPa進料板壓力105.3+0.710112.2 kPa塔底操作壓力=119.3 kPa精餾段平均壓力 P m1 （105.3+112.3）2108.8 kPa提餾段平均壓力P m2 =（112.3+119.3）/2 =115.8 kPa（2）操作溫度計算 依據(jù)操作壓力，由泡點方程通過試差法計算出泡點溫度，其中苯、甲苯的飽和蒸氣壓由 安托尼方程計算，計算過程略。計算結果如下： 塔頂溫度進料板溫度85.53 塔底溫度=105.0精餾段平均溫度=（ 80.9.+85.53）/2 = 83.24提餾段平均溫度=（85.53+105.0）/2 =95.27（3）平均摩爾質(zhì)量計算 塔頂平均摩爾質(zhì)量計算 由xD=y1=0.957,代入相平衡方程得x1=0.959進料板平均摩爾質(zhì)量計算 由上面理論板的算法，得0.877， 0.742塔底平均摩爾質(zhì)量計算由xw=0.077,由相平衡方程，得yw=0.171精餾段平均摩爾質(zhì)量 提餾段平均摩爾質(zhì)量（4） 平均密度計算 氣相平均密度計算 由理想氣體狀態(tài)方程計算，精餾段的平均氣相密度即 提餾段的平均氣相密度液相平均密度計算 液相平均密度依下式計算，即 塔頂液相平均密度的計算 由tD80.94，查手冊得 塔頂液相的質(zhì)量分率 進料板液相平均密度的計算 由tF85.53，查手冊得 進料板液相的質(zhì)量分率 塔底液相平均密度的計算 由tw105.0，查手冊得 塔底液相的質(zhì)量分率 精餾段液相平均密度為 提餾段液相平均密度為(5) 液體平均表面張力計算 液相平均表面張力依下式計算，即 塔頂液相平均表面張力的計算 由 tD80.94，查手冊得 進料板液相平均表面張力的計算 由tF85.53，查手冊得 塔底液相平均表面張力的計算 由 tW105.0，查手冊得 精餾段液相平均表面張力為 提餾段液相平均表面張力為 (6) 液體平均粘度計算 液相平均粘度依下式計算，即 Lm=xii塔頂液相平均粘度的計算 由 tD80.94，查手冊得 進料板液相平均粘度的計算 由tF85.53，查手冊得 塔底液相平均粘度的計算 由tw105.0，查手冊得 精餾段液相平均粘度為 提餾段液相平均粘度為 （7）氣液負荷計算 精餾段： 提餾段： 1.4 精餾塔的塔體工藝尺寸計算 (1) 塔徑的計算塔板間距HT的選定很重要，它與塔高、塔徑、物系性質(zhì)、分離效率、塔的操作彈性，以及塔的安裝、檢修等都有關?？蓞⒄障卤硭窘?jīng)驗關系選取。表7 板間距與塔徑關系塔徑DT，m0.30.50.50.80.81.61.62.42.44.0板間距HT，mm200300250350300450350600400600對精餾段：初選板間距，取板上液層高度，故；查史密斯關聯(lián)圖 得C20=0.070；依式校正物系表面張力為時0.0707 可取安全系數(shù)為0.7，則（安全系數(shù)0.60.8），故 按標準,塔徑圓整為2.0m,則空塔氣速0.66m/s。對提餾段：初選板間距，取板上液層高度，故；0.0717查2：圖38得C20=0.068；依式=0.069校正物系表面張力為時按標準,塔徑圓整為2.0m,則空塔氣速1.56m/s。 將精餾段和提溜段相比較可以知道二者的塔徑不一致，根據(jù)塔徑的選擇規(guī)定，對于相差不大的二塔徑取二者中較大的，因此在設計塔的時候塔徑取2.0m。1.5 塔板主要工藝尺寸的計算(1) 溢流裝置計算 精餾段因塔徑D2.0m，可選用單溢流弓形降液管，采用平行受液盤。對精餾段各項計算如下： a)溢流堰長：單溢流去lW=（0.60.8）D，取堰長為0.60D=0.602.0=1.20mb)出口堰高：故 c)降液管的寬度與降液管的面積：由查（2：圖313）得，故 ，利用(2：式310)計算液體在降液管中停留時間以檢驗降液管面積，即（大于5s，符合要求）d)降液管底隙高度：取液體通過降液管底隙的流速（0.07-0.25）依(2：式311)：符合（）e)受液盤 采用平行形受液盤，不設進堰口，深度為60mm同理可以算出提溜段相關數(shù)據(jù)如下：a)溢流堰長：單溢流去lW=（0.60.8）D，取堰長為0.66D=0.81.6=1.056mb)出口堰高：由查知E=1.04,依式可得故c)降液管的寬度與降液管的面積：由 查圖得， 故計算液體在降液管中停留時間以檢驗降液管面積，即15.16（大于5s，符合要求）d)降液管底隙高度：取液體通過降液管底隙的流速0.1m/s（0.07-0.25） 0.036（m）符合（）(2) 塔板布置 精餾段塔板的分塊 因D800mm，故塔板采用分塊式。塔極分為4塊。對精餾段：a) 取邊緣區(qū)寬度 安定區(qū)寬度 b)計算開空區(qū)面積，解得， c)篩孔數(shù)與開孔率：取篩空的孔徑為，正三角形排列，一般碳的板厚為,取3.5，故孔中心距55=17.5mm篩孔數(shù) 則每層板上的開孔面積為 氣體通過篩孔的氣速為 1.6 篩板的流體力學驗算 塔板的流體力學計算，目的在于驗算預選的塔板參數(shù)是否能維持塔的正常操作，以便決定對有關塔板參數(shù)進行必要的調(diào)整，最后還要作出塔板負荷性能圖。(1) 氣體通過篩板壓強相當?shù)囊褐叨扔嬎?精餾段：a) 干板壓降相當?shù)囊褐叨龋阂?，查干篩孔的流量系數(shù)圖得，C0=0.84由式b)氣體穿過板上液層壓降相當?shù)囊褐叨龋海?由與關聯(lián)圖查得板上液層充氣系數(shù)=0.66，依式c)克服液體表面張力壓降相當?shù)囊褐叨龋阂朗?，故則單板壓強：(2) 液面落差 對于篩板塔，液面落差很小，且本例的塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。 (3) 霧沫夾帶故在設計負荷下不會發(fā)生過量霧沫夾帶。 (4) 漏液由式篩板的穩(wěn)定性系數(shù)，故在設計負荷下不會產(chǎn)生過量漏液。 （5) 液泛為防止降液管液泛的發(fā)生，應使降液管中清液層高度依式， 而取，則故在設計負荷下不會發(fā)生液泛。根據(jù)以上塔板的各項液體力學驗算，可認為精餾段塔徑及各項工藝尺寸是適合的。同精餾段公式計算，提溜段各參數(shù)計算如下：(1) 氣體通過篩板壓強相當?shù)囊褐叨扔嬎鉧) 干板壓降相當?shù)囊褐叨龋篵)氣體穿過板上液層壓降相當?shù)囊褐叨龋海?由與關聯(lián)圖查得板上液層充氣系數(shù)=0.65，依式c)克服液體表面張力壓降相當?shù)囊褐叨龋海?故則單板壓降： （2）液面落差 對于篩板塔，液面落差很小，且本例的塔徑和液流量均不大，故可忽略液面落差的影響。 (3) 液沫夾帶故在設計負荷下不會發(fā)生過量霧沫夾帶。(4) 漏液 查得： 篩板的穩(wěn)定性系數(shù)，故在設計負荷下不會產(chǎn)生過量漏液。(5) 液泛為防止降液管液泛的發(fā)生，應使降液管中清液層高度依式， 而取，則故在設計負荷下不會發(fā)生液泛。根據(jù)以上塔板的各項液體力學驗算，可認為提餾段塔徑及各項工藝尺寸是適合的。1.7 塔板負荷性能圖 精餾段：(1) 霧沫夾帶線 霧沫夾帶量取，前面求得，代入，整理得：在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，依上式計算出Vs值，計算結果列于表3-19。 表8Ls /(m3/s) 0.0030.0040.0050.006Vs /(m3/s)4.5064.3784.2614.151由上表數(shù)據(jù)即可作出霧沫夾帶線。 (2) 液泛線 由E=1.04,lW=1.2得：已算出，代入，整理得：在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，依上式計算出Vs值，計算結果列于表3-20。 表10Ls /(m3/s) 0.0030.0040.0050.006Vs /(m3/s)4.0673.9843.9023.821由上表數(shù)據(jù)即可作出液泛線2。 (3) 液相負荷上限線 以4s作為液體在降液管中停留時間的下限， 據(jù)此可作出與氣體流量無關的垂直液相負荷上限線0.0163（m3/s）。 (4) 漏液線 由和，代入得：整理得：在操作范圍內(nèi)，任取幾個Ls值，依上式計算出Vs值，計算結果列于表3-21。 表11Ls /(m3/s) 0.0030.0040.0050.006Vs /(m3/s)1.1921.2111.2291.245由上表數(shù)據(jù)即可作出液泛線4。 (5) 液相負荷下限線 對于平直堰，取堰上液層高度hOW0.006m作為最小液體負荷標準。E=1.04據(jù)此可作出與氣體流量無關的垂直液相負荷下限線5。根據(jù)以上各線方程，可作出篩板塔的負荷性能圖，如圖所示。 圖1 精餾段篩板負荷性能圖 在負荷性能圖上，作出操作點P，連接OP，即作出操作線。由圖可看出，該篩板的操作上限為液泛控制，下限為漏液控制。同精餾段，得出提餾段的各曲線為：(1) 霧沫夾帶線 整理得：(2) 液泛線 已知E=1.06 lw=1.2，同理精餾段得：由此可作出精餾段液泛線2。(3) 漏液線 整理得：據(jù)此可作出漏液線3。 (4) 液相負荷上限線 以5s作為液體在降液管中停留時間的下限，據(jù)此可作出與氣體流量元關的垂直液相負荷上限線0.013。 (5) 液相負荷下限線 以how5s作為液體在降液管中停留時間的下限，整理得：由此可作出液相負荷下限線5。 根據(jù)以上各線方程，可作出篩板塔的負荷性能圖，如圖所示。 四 設計結果一覽表項目符號單位計算數(shù)據(jù)精餾段提留段各段平均壓強PmkPa108.8115.8各段平均溫度tm83.2495.27平均流量氣相VSm3/s2.082.02液相LSm3/s0.00430.0092實際塔板數(shù)N塊1010板間距HTm0.400.40塔的有效高度Zm3.63.6塔徑Dm22空塔氣速um/s0.660.643塔板液流形式單流型單流型溢流管型式弓形弓形堰長lwm1.21.2堰高hwm0.0440.044溢流堰寬度Wdm0.20.2管底與受業(yè)盤距離hom0.0360.0767板上清液層高度hLm0.060.06孔徑domm5.05.0孔間距tmm17.517.5孔數(shù)n個96609660開孔面積m20.1850.185篩孔氣速uom/s11.2610.92塔板壓降hPkPa0.5910.591液體在降液管中停留時間s7.097.09降液管內(nèi)清液層高度Hdm0.1210.121霧沫夾帶eVkg液/kg氣0.007320.00657負荷上限霧沫夾帶控制霧沫夾帶控制負荷下限漏液控制漏液控制氣相最大負荷VSmaxm3/s3.6氣相最小負荷VSminm3/s1.2操作彈性3.1五 板式塔得結構與附屬設備5.1附件的計算5.1.1接管(1)進料管進料管的結構類型很多，有直管進料管、彎管進料管、T形進料管。本設計采用直管進料管。F=149Kg/h , =807.9Kg/ 則體積流量 管內(nèi)流速則管徑取進料管規(guī)格952.5 則管內(nèi)徑d=90mm進料管實際流速(2)回流管采用直管回流管，回流管的回流量塔頂液相平均摩爾質(zhì)量,平均密度則液體流量取管內(nèi)流速則回流管直徑可取回流管規(guī)格652.5 則管內(nèi)直徑d=60mm回流管內(nèi)實際流速(3)塔頂蒸汽接管則整齊體積流量取管內(nèi)蒸汽流速則可取回流管規(guī)格43012 則實際管徑d=416mm塔頂蒸汽接管實際流速(4)釜液排出管塔底w=30kmol/h 平均密度平均摩爾質(zhì)量體積流量：取管內(nèi)流速則可取回流管規(guī)格542.5 則實際管徑d=49mm塔頂蒸汽接管實際流速(5)塔頂產(chǎn)品出口管徑D=119koml/h 相平均摩爾質(zhì)量溜出產(chǎn)品密度則塔頂液體體積流量：取管內(nèi)蒸汽流速則可取回流管規(guī)格582.5 則實際管徑d=53mm塔頂蒸汽接管實際流速5.1.2冷凝器塔頂溫度tD=80.94 冷凝水t1=20 t2=30 則由tD=80.49 查液體比汽化熱共線圖得又氣體流量Vh=2.134m3/s塔頂被冷凝量 冷凝的熱量取傳熱系數(shù)K=600W/m2k，則傳熱面積冷凝水流量5.1.3 再沸器塔底溫度tw=105.0 用t0=135的蒸汽，釜液出口溫度t1=112則 由tw=105.0 查液體比汽化熱共線圖得又氣體流量Vh=2.374m3/h 密度則取傳熱系數(shù)K=600W/m2k，則傳熱面積加熱蒸汽的質(zhì)量流量5.2 板式塔結構 板式塔內(nèi)部裝有塔板、降液管、各物流的進出口管及人孔（手孔）、基座、除沫器等附屬裝置。除一般塔板按設計板間距安裝外，其他處根據(jù)需要決定其間距。（1） 塔頂空間 塔頂空間指塔內(nèi)最上層塔板與塔頂?shù)拈g距。為利于出塔氣體夾帶的液滴沉降，此段遠高于板間距（甚至高出一倍以上），本塔塔頂空間取 （2） 塔底空間 塔底空間指塔內(nèi)最下層塔底間距。其值由如下兩個因素決定。 塔底駐液空間依貯存液量停留35min或更長時間（易結焦物料可縮短停留時間）而定。塔底液面至最下層塔板之間要有12m的間距，大塔可大于此值。本塔取 （3） 人孔 一般每隔68層塔板設一人孔。設人孔處的板間距等于或大于600mm，人孔直徑一般為450500mm，其伸出塔體得筒體長為200250mm，人孔中心距操作平臺約8001200mm。本塔設計每7塊板設一個人孔，共兩個，即 （4） 塔高 故全塔高為11.3m，另外由于使用的是虹吸式再沸器，可以在較低位置安置，所以裙板取了較小的1.5m。六 參考書目 1張新戰(zhàn)，化工單元過程及操作北京：化學工業(yè)出版社，19982何潮洪,馮霄化工原理北京：科學出版社，20013柴誠敬,劉國維化工原理課程設計天津：天津科學技術出版社，19944賈紹義,柴敬誠化工原理課程設計天津：天津大學出版社，20025陳均志，李雷化工原理實驗及課程設計北京：化學工業(yè)出版社，20086馬江權，冷一欣化工原理課程設計北京：中國石化出版社，2009七 設計心得體會 本次課程設計通過給定的生產(chǎn)操作工藝條件自行設計一套苯甲苯物系的分離的塔板式連續(xù)精餾塔設備。通過近兩周的團隊努力，反經(jīng)過復雜的計算和優(yōu)化，我們?nèi)私M終于設計出一套較為完善的塔板式連續(xù)精餾塔設備。其各項操作性能指標均能符合工藝生產(chǎn)技術要求，而且操作彈性大，生產(chǎn)能力強，達到了預期的目的。 通過這次課程設計我經(jīng)歷并學到了很多知識，熟悉了大量課程內(nèi)容，懂得了許多做事方法，可謂是我從中受益匪淺，我想這也許就是這門課程的最初本意。從接到課題并完成分組的那一刻起我們就立志要盡最大努力把它做全做好。首先，我們?nèi)D書館借閱了大量有關書籍，并從設計書上了解熟悉了設計的流程和方法。通過查閱資料我們從對設計一無所知變得初曉門路，而進一步的學習和討論使我們使我們具備了完成設計的知識和方法，這使我們對設計有了極大的信心，我們確定了設計方案和具體流程及設計時間表，然后就進入了正是的設計工作當中。 萬事開頭難，出了最小回流我們從最簡單的物料衡算開始，把設計題目中的操作條件轉化為化工原理課程物料衡算相關的變量最終把物料衡算正確的計算出來。然后是回流比的確定，我們應用分離工程中的計算式出了最小回流比，然后通過分析確定了放大倍數(shù)求出了實際回流比。同樣理論塔板數(shù)的計算也是通過復雜但有序的計算得出。 接下來塔的工藝尺寸計算，篩板流體力學驗算，塔板負荷性能圖計算等一個接一個的被我們拿下，當然這一路下來并不是一帆風順的。在驗算漏液時我們發(fā)現(xiàn)得出的驗算值小于規(guī)定值，這一下打亂了我們的行進步驟。通過討論分析，我們整理出可能幾條導致這一問題原因，在對這幾個因素逐一分析后我們把目標轉向了最大的“疑犯”篩板孔心距。原來是我們把孔心距取值取得偏小了，因為我們這個塔的生產(chǎn)能力比較大，太小的孔心距會導致板上液層壓力大于板下氣流產(chǎn)生的壓力就會導致漏液的產(chǎn)生。在重新取了一個稍大的孔心距后通過驗算漏液問題得到順利解決。 塔的設計工作按計劃完成后我們開始整理草稿并裝訂成本，為下一步的文檔編輯做好準備。文檔的編輯我們是分工完成的，我負責論文主體部分的前半部的編輯工作，這個工作雖然不是很費神但也不能小視，因為里面涉及到大量公式和函數(shù)的輸入，為此我專門下載了公式編輯器配合我的編輯工作。最后我們?nèi)撕侠硗瓿闪宋谋镜木庉嫛?這次歷時近兩周的的課程設計使我們把平時所學的理論知識運用到實踐中，使我們對書本上所學理論知識有了進一步的理解，也使我們自主學習了新的知識并在設計中加以應用。此次課程設計也給我們提供了很大的發(fā)揮空間，我們積極發(fā)揮主觀能動性獨立地去通過書籍、網(wǎng)絡等各種途徑查閱資料、查找數(shù)據(jù)和標準，確定設計方案。通過這次課程設計提高了我們的認識問題、分析問題、解決問題的能力。更重要的是，該課程設計需要我們充分發(fā)揮團隊合作精神，組員之間緊密協(xié)作，相互配合的能力，才可能在有限的時間內(nèi)設計出合理的設計方案?？傊?，這次課程設計不僅鍛煉了我們應用所學知識來分析解決問題的能力，也提高了我們自學，檢索資料和協(xié)作的技能。最后，我們還要感謝陳老師在這次課程設計中給予我們的敦促和指導工作。對于設計中我們問題遇到的問題她給予了我們認真明確耐心的指導，這極大的鼓勵了我們完成設計的決心，因此，我們要再次感謝陳明燕老師和班級同學給予的幫助