12級(jí)主軸箱-車床主運(yùn)動(dòng)機(jī)械變速傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)N=18~800;公比1.41;Z=12；P=5.5KW含4張CAD圖.zip

12級(jí)主軸箱-車床主運(yùn)動(dòng)機(jī)械變速傳動(dòng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)N=18800;公比1.41;Z=12；P=5.5KW含4張CAD圖.zip,12,主軸,車床,運(yùn)動(dòng),機(jī)械,變速,傳動(dòng)系統(tǒng),設(shè)計(jì),18,800,公比,1.41,5.5,KW,CAD 目錄一、設(shè)計(jì)目的- 2 -二、設(shè)計(jì)步驟- 2 -1.運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì)- 2 -1.1已知條件- 2 -1.2結(jié)構(gòu)分析式- 2 -1.3 繪制轉(zhuǎn)速圖- 3 -1.4 繪制傳動(dòng)系統(tǒng)圖- 5 -2.動(dòng)力設(shè)計(jì)- 6 -2.1 確定各軸轉(zhuǎn)速- 6 -2.2 帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)- 6 -2.3 各傳動(dòng)組齒輪模數(shù)的確定和校核- 8 -3. 齒輪齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核- 11 -3.1校核a傳動(dòng)組齒輪- 11 -3.2 校核b傳動(dòng)組齒輪- 13 -3.3校核c傳動(dòng)組齒輪- 14 -4. 各軸的設(shè)計(jì)及主軸的校核- 16 -4.1 確定各軸最小直徑- 16 -4.2主軸的計(jì)算及校核- 17 -4.3多片式摩擦離合器的設(shè)計(jì)計(jì)算- 18 -4.4各軸軸承選擇- 20 -三、總結(jié)- 20 -四、參考文獻(xiàn)- 21 -一、設(shè)計(jì)目的通過機(jī)床主運(yùn)動(dòng)機(jī)械變速傳動(dòng)系統(tǒng)得結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，在擬定傳動(dòng)和變速的結(jié)構(gòu)方案過程中，得到設(shè)計(jì)構(gòu)思、方案分析、結(jié)構(gòu)工藝性、機(jī)械制圖、零件計(jì)算、編寫技術(shù)文件和查閱技術(shù)資料等方面的綜合訓(xùn)練，樹立正確的設(shè)計(jì)思想，掌握基本的設(shè)計(jì)方法，并具有初步的結(jié)構(gòu)分析、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和計(jì)算能力。二、設(shè)計(jì)步驟1.運(yùn)動(dòng)設(shè)計(jì)1.1已知條件 1公比:=1.412轉(zhuǎn)速級(jí)數(shù)：Z=123確定轉(zhuǎn)速范圍：主軸最小轉(zhuǎn)速:nmin=18r/min可得調(diào)速范圍：Rn=Z-1=1.4112-1=43.8 最大轉(zhuǎn)速:nmax=nmin*Rn=18*43.8=788.4r/min查表取標(biāo)準(zhǔn)轉(zhuǎn)速nmax=800r/min4電動(dòng)機(jī)功率：P=5.5KW 1.2結(jié)構(gòu)分析式 3 從電動(dòng)機(jī)到主軸主要為降速傳動(dòng)，若使傳動(dòng)副較多的傳動(dòng)組放在較接近電動(dòng)機(jī)處可使小尺寸零件多些，大尺寸零件少些，節(jié)省材料，也就是滿足傳動(dòng)副前多后少的原則，因此取方案。在降速傳動(dòng)中，防止齒輪直徑過大而使徑向尺寸常限制最小傳動(dòng)比 ；在升速時(shí)為防止產(chǎn)生過大的噪音和震動(dòng)常限制最大轉(zhuǎn)速比。在主傳動(dòng)鏈任一傳動(dòng)組的最大變速范圍。在設(shè)計(jì)時(shí)必須保證中間傳動(dòng)軸的變速范圍最小， 根據(jù)中間傳動(dòng)軸變速范圍小的原則選擇結(jié)構(gòu)網(wǎng)。從而確定結(jié)構(gòu)網(wǎng)如下：檢查傳動(dòng)組的變速范圍時(shí)，只檢查最后一個(gè)擴(kuò)大組：R2=X2*(P2-1) 其中=1.41，X2=6，P2=2 所以R2=1.416*(2-1)=8 ，合適。1.3 繪制轉(zhuǎn)速圖選擇電動(dòng)機(jī)一般車床若無(wú)特殊要求，多采用Y系列封閉式三相異步電動(dòng)機(jī)，根據(jù)原則條件選擇Y132S-4型Y系列籠式三相異步電動(dòng)機(jī)。其同步轉(zhuǎn)速1440r/min,額定功率5.5KW分配總降速傳動(dòng)比 總降速傳動(dòng)比 i=nminnd=181440=0.013 又電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速nd=1440r/min不符合轉(zhuǎn)速數(shù)列標(biāo)準(zhǔn)，因而增加一定比傳動(dòng)副。3確定傳動(dòng)軸軸數(shù) 傳動(dòng)軸軸數(shù) = 變速組數(shù) + 定比傳動(dòng)副數(shù) + 1 = 3 + 1 + 1 = 5。確定各級(jí)轉(zhuǎn)速并繪制轉(zhuǎn)速圖 由nmin= 18r/min, =1.41,Z=12確定各級(jí)轉(zhuǎn)速：800、560、400、280、200、140、100、71、50、35.5、25、18r/min。35.58005604002802001401007125501819:7625:7130:6037:5363:3248:4845:45由此也可確定加在電動(dòng)機(jī)與主軸之間的定傳動(dòng)比i=1440/400=3.60 。下面畫出轉(zhuǎn)速圖（電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速與主軸最高轉(zhuǎn)速相近）。 5確定各變速組傳動(dòng)副齒數(shù)傳動(dòng)組a:ai1=1/2=1/2， ai2=1/=1/1.41， ai3=1/1查實(shí)用機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)表2.3-4, 可取SZ=90,于是可得軸齒輪齒數(shù)分別為：30、37、45?？傻幂S上的三聯(lián)齒輪齒數(shù)分別為：60、53、45。傳動(dòng)組b:bi1=1/3=1/2.82， bi2=1/1查實(shí)用機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)表2.3-4, 可取 SZ=96，于是可得軸上兩聯(lián)齒輪的齒數(shù)分別為：25、48。于是得軸上兩齒輪的齒數(shù)分別為：71、48。傳動(dòng)組c:ci1=14=1/3.98, ci2=2=2查實(shí)用機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)表2.3-4, 可取SZ=95,ci1=1/3.98為降速傳動(dòng)，取軸齒輪齒數(shù)為19；ci2=2為升速傳動(dòng)，取軸齒輪齒數(shù)為32。得軸兩聯(lián)動(dòng)齒輪的齒數(shù)分別為19，63；得軸兩齒輪齒數(shù)分別為76,32。1.4 繪制傳動(dòng)系統(tǒng)圖根據(jù)軸數(shù)，齒輪副，電動(dòng)機(jī)等已知條件可有如下系統(tǒng)圖：45012548537632196371254845456030372.動(dòng)力設(shè)計(jì)2.1 確定各軸轉(zhuǎn)速 確定主軸計(jì)算轉(zhuǎn)速：主軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速為 nIV=nminz3-1=18*1.41123-1=50 r/min各傳動(dòng)軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速： 軸可從主軸50 r/min按19/76的傳動(dòng)副找上去，軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速200 r/min；軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速為200r/min；軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速為400r/min。3各齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)速傳動(dòng)組c中， 只需計(jì)算z =19的齒輪，計(jì)算轉(zhuǎn)速為50 *76/19=200 r/min；傳動(dòng)組b計(jì)算z = 25的齒輪，計(jì)算轉(zhuǎn)速為200r/min；傳動(dòng)組a應(yīng)計(jì)算z = 30的齒輪，計(jì)算轉(zhuǎn)速為400r/min。4核算主軸轉(zhuǎn)速誤差n實(shí)=1440*125450*4545*4848*6332=788 r/min n標(biāo)=800r/min n實(shí)-n標(biāo)n標(biāo)=788 -800800=1.56%10-1=4.1% 所以合適。2.2 帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速n=1440r/min,傳遞功率P=5.5KW,傳動(dòng)比i=1440/400=3.60 ，兩班制，一天運(yùn)轉(zhuǎn)16.1小時(shí)，工作年數(shù)10年。1 定計(jì)算功率 取KA=1.1，則Pca=KAP=6.05KW選取V帶型 根據(jù)小帶輪的轉(zhuǎn)速和計(jì)算功率，選A型帶。確定帶輪直徑和驗(yàn)算帶速 查表小帶輪基準(zhǔn)直徑d1=125mm,d2=125*i=125*3.60 =450mm 驗(yàn)算帶速成v=d1n160*1000 其中 -小帶輪轉(zhuǎn)速(r/min)； -小帶輪直徑(mm)； v=3.14*125*1440600*1000=9.42 m/s4,25，合適。4確定帶傳動(dòng)的中心距和帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 設(shè)中心距為,則 0.55(d1+d2)a02(d1+d2) 于是 316.25 a01150 ,初取中心距為a0=400mm。 帶長(zhǎng)L0=2a0+2d1+d2+d2-d124a0 =2*400+3.142125+450+450-12524*400=1769 mm查表取相近的基準(zhǔn)長(zhǎng)度Ld，Ld=1800mm。 帶傳動(dòng)實(shí)際中心距a=a0+Ld-L02=400+1800-1769 2=416 mm5驗(yàn)算小帶輪的包角 一般小帶輪的包角不應(yīng)小于。 1180-d2-d1a*57.3=133 120, 合適6確定帶的根數(shù) Z=PcaP0+P0kkL其中： P0=1.93P0為1=180，載荷平穩(wěn)，i=1，特定基準(zhǔn)長(zhǎng)度時(shí)單根V帶的額定功率，由實(shí)用機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)圖3.2-3，3.2-4得：P0=0.09P0 為時(shí)傳遞功率的增量，由實(shí)用機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)圖3.2-3，3.2-4得： k=0.88k為按小輪包角；由實(shí)用機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)表3.2-6查得 kL=1.01kL為長(zhǎng)度系數(shù)；由實(shí)用機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)表3.2-6查得 為避免V型帶工作時(shí)各根帶受力嚴(yán)重不均勻，限制根數(shù)不大于10。 Z=6.051.93+0.09*0.88*1.01 =3.37 取4 7計(jì)算帶的張緊力 F0=500pcavZ2.5-kk+qv2其中： -帶的傳動(dòng)功率,6.05KW； v-帶速,9.42 m/s； q-每米帶的質(zhì)量，kg/m；取q=0.1kg/m。 由實(shí)用機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)表3.2-1查得 F0=500*6.059.42 *4*2.5-0.880.88+0.1*9.42 2=156.66 N8計(jì)算作用在軸上的壓軸力 FQ2ZF0sin122*4*156.66 *sin133 2 =1151.00 N 2.3 各傳動(dòng)組齒輪模數(shù)的確定和校核模數(shù)的確定(按齒面接觸疲勞計(jì)算齒輪模數(shù))：a傳動(dòng)組：只需計(jì)算齒數(shù)最小齒輪模數(shù)計(jì)算30齒齒輪的模數(shù)：mj=163003(i+1)k1k2k3Pmz12i njj2其中: i-公比 ； i=2； k1-工況系數(shù)；取1.2 k2-動(dòng)載荷系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表28 按精度等級(jí)7，HB350,取k2=1.4 k3-齒向載荷分布系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表29 取k3=1.12 P-齒輪所傳遞的額定功率；P =Pd=5.5*0.95=5.225Kw =帶軸承=0.96*0.99=0.95 m-齒寬系數(shù)；取8 z1-小齒輪齒數(shù)；取30 nj-齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速；400r/min j-齒輪許用接觸應(yīng)力； 按45#整體淬火j=1100MPa mj=1630032+1*1.2*1.4*1.12*5.2258*302*2*400*11002=2.64 取m =3 mm。 于是傳動(dòng)組a的齒輪模數(shù)取m =3 mm，b =24mm。 軸上齒輪的直徑： da1=3 *45=135mm, da2=3 *37=111mm, da3=3 *30=90mm 軸上三聯(lián)齒輪的直徑分別為： da1=3 *45=135mm, da2=3 *53=159mm,da3=3 *60=180mm b傳動(dòng)組： 按最小齒數(shù)25的齒輪計(jì)算： mj=163003(i+1)k1k2k3Pmz12i njj2 其中: i-公比 ； i=2.82； k1-工況系數(shù)；取1.2 k2-動(dòng)載荷系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表28 按精度等級(jí)7，HB350,取k2=1.4 k3-齒向載荷分布系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表29 取k3=1.12 P-齒輪所傳遞的額定功率；P =Pd=5.5*0.92=5.06Kw =帶軸承軸承齒輪=0.96*0.99*0.99*0.98=0.92 m-齒寬系數(shù)；取8 z1-小齒輪齒數(shù)；取25 nj-齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速；200 r/min j-齒輪許用接觸應(yīng)力； 按45#整體淬火j=1100MPa mj=1630032.82+1*1.2*1.4*1.12*5.068*252*2.82*200*11002=3.59 2.64 取m =4 mm。于是傳動(dòng)組b的齒輪模數(shù)取m =4 mm，b =32mm。 軸II上齒輪的直徑： db1=4 *48=192mm, db2=4 *25=100mm 軸III上三聯(lián)齒輪的直徑分別為： db1=4 *48=192mm, db2=4 *71=284mm c傳動(dòng)組： 按最小齒數(shù)19的齒輪計(jì)算： mj=163003(i+1)k1k2k3Pmz12i njj2 其中: i-公比 ； i=3.98； k1-工況系數(shù)；取1.2 k2-動(dòng)載荷系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表28 按精度等級(jí)7，HB350,取k2=1.4 k3-齒向載荷分布系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表29 取k3=1.12 P-齒輪所傳遞的額定功率；P =Pd=5.5*0.89=4.895Kw =帶軸承3齒輪2=0.96*0.993*0.982=0.89 m-齒寬系數(shù)；取8 z1-小齒輪齒數(shù)；取19 nj-齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速；200 r/min j-齒輪許用接觸應(yīng)力； 按45#整體淬火j=1100MPa mj=1630033.98+1*1.2*1.4*1.12*4.8958*192*3.98*200*11002=3.91 取m =4 mm。于是傳動(dòng)組c的齒輪模數(shù)取m =4 mm，b =32mm。 軸III上齒輪的直徑： dc1=4 *63=252mm, dc2=4 *19=76mm 軸IV上三聯(lián)齒輪的直徑分別為： dc1=4 *32=128mm, dc2=4 *76=304mm3. 齒輪齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核：3.1校核a傳動(dòng)組齒輪校核最小齒輪齒數(shù)為30的即可，確定各項(xiàng)參數(shù)計(jì)算公式:mw=275K1K2K3KSPZ1Ymnjw mwm式中，k1-工況系數(shù)；取1.2 k2-動(dòng)載荷系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表28 按精度等級(jí)7，HB350,取k2=1.4 k3-齒向載荷分布系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表29 取k3=1.12 ks-壽命系數(shù)；ks=kTknkpkq=2.04 *0.72*0.78*0.77=0.88 其中， kT=m60n1TC0=660*400*60002*106=2.04 n1-齒輪的最低轉(zhuǎn)速；經(jīng)前面計(jì)算，取400r/min T-齒輪的平均工作時(shí)間；T=TSN ,查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表30，得T=18000/3=6000 C0-基準(zhǔn)循環(huán)次數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表31，得C0=2x106 m-疲勞曲線指數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表31得m=6 kn-轉(zhuǎn)速變化系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表31得，kn=0.72 kp-功率利用系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo) 表33得，kp=0.78 kq-材料強(qiáng)化系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo) 表34得，kq=0.77 P-齒輪所傳遞的額定功率；P =Pd=5.5*0.95=5.225 =帶軸承=0.96*0.99=0.95a Z-小齒輪齒數(shù)；取最小齒輪齒數(shù)30 Y-齒形系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表27得Y=0.444 B-齒寬；經(jīng)前面計(jì)算得B=24mm nj-齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速；400r/min m-齒輪模數(shù)；經(jīng)前面計(jì)算得m=3 w-齒輪齒根許用彎曲應(yīng)力；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表37 得w=320MPamw=275K1K2K3KSPZ1Ymnjw=2751.2*1.4*1.12*0.88 *5.22530*0.444*8*400*320=0.22 mwm,故齒輪通過校核。3.2 校核b傳動(dòng)組齒輪 校核最小齒輪齒數(shù)為25的即可，確定各項(xiàng)參數(shù)計(jì)算公式：mw=275K1K2K3KSPZ1Ymnjw mwm式中，k1-工況系數(shù)；取1.2 k2-動(dòng)載荷系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表28 按精度等級(jí)7，HB350,取k2=1.4 k3-齒向載荷分布系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表29 取k3=1.12 ks-壽命系數(shù)；ks=kTknkpkq=1.82 *0.72*0.78*0.77=0.79 其中， kT=m60n1TC0=660*355*60002*106=1.82 n1-齒輪的最低轉(zhuǎn)速；經(jīng)前面計(jì)算，取200r/min T-齒輪的平均工作時(shí)間；T=TSN ,查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表30，得T=18000/3=6000 C0-基準(zhǔn)循環(huán)次數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表31，得C0=2x106 m-疲勞曲線指數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表31得m=6 kn-轉(zhuǎn)速變化系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表31得，kn=0.72 kp-功率利用系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo) 表33得，kp=0.78 kq-材料強(qiáng)化系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo) 表34得，kq=0.77 P-齒輪所傳遞的額定功率；P =Pd=5.5*0.92=5.06 =帶軸承軸承齒輪=0.96*0.99*0.99*0.98=0.92 Z-小齒輪齒數(shù)；取最小齒輪齒數(shù)25 Y-齒形系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表27得Y=0.42 B-齒寬；經(jīng)前面計(jì)算得B=32mm nj-齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速；200r/min m-齒輪模數(shù)；經(jīng)前面計(jì)算得m=4 w-齒輪齒根許用彎曲應(yīng)力；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表37 得w=320MPamw=275K1K2K3KSPZ1Ymnjw=2751.2*1.4*1.12*0.79 *5.0625*0.42*8*200*320=0.32 mwm,故齒輪通過校核。3.3校核c傳動(dòng)組齒輪校核齒數(shù)為19的即可，確定各項(xiàng)參數(shù)計(jì)算公式：mw=275K1K2K3KSPZ1Ymnjw mwm式中，k1-工況系數(shù)；取1.2 k2-動(dòng)載荷系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表28 按精度等級(jí)7，HB350,取k2=1.4 k3-齒向載荷分布系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表29 取k3=1.12 ks-壽命系數(shù)；ks=kTknkpkq=1.82 *0.72*0.78*0.77=0.79 其中， kT=m60n1TC0=660*355 *60002*106=1.82 n1-齒輪的最低轉(zhuǎn)速；經(jīng)前面計(jì)算，取200 r/min T-齒輪的平均工作時(shí)間；T=TSN ,查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表30，得T=18000/3=6000 C0-基準(zhǔn)循環(huán)次數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表31，得C0=2x106 m-疲勞曲線指數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表31得m=6 kn-轉(zhuǎn)速變化系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表31得，kn=0.72 kp-功率利用系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo) 表33得，kp=0.78 kq-材料強(qiáng)化系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo) 表34得，kq=0.77 P-齒輪所傳遞的額定功率；P =Pd=5.5*0.89=4.895 =帶軸承3齒輪2=0.96*0.993*0.982=0.89 Z-小齒輪齒數(shù)；取最小齒輪齒數(shù)19 Y-齒形系數(shù)；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表27得Y=0.386 B-齒寬；經(jīng)前面計(jì)算得B=32mm nj-齒輪計(jì)算轉(zhuǎn)速；200 r/min m-齒輪模數(shù)；經(jīng)前面計(jì)算得m=4 w-齒輪齒根許用彎曲應(yīng)力；查金屬切削機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)表37 得w=320MPamw=275K1K2K3KSPZ1Ymnjw=2751.2*1.4*1.12*0.79 *4.89519*0.42*8*200 *320=0.38 mwm,故齒輪通過校核。4. 各軸的設(shè)計(jì)及主軸的校核4.1 確定各軸最小直徑 計(jì)算公式：d914Pnj 式中：d軸的危險(xiǎn)斷面處的直徑（mm），當(dāng)軸上有一個(gè)鍵槽時(shí)， d值應(yīng)增大4%-5%；當(dāng)同一斷面上有兩個(gè)鍵槽時(shí)，d值應(yīng)增大7%-10%。當(dāng)軸為花鍵時(shí)，則軸的內(nèi)徑可比 d值減小7%。 P該軸傳遞的額定功率（KW）。 nj該軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速（r/min）。 取傳遞效率，帶=0.96，軸承=0.99，齒=0.98（1）I軸的直徑： I軸傳遞功率PI=Pd帶軸承=5.5*0.96*0.99=5.23 KW d914PInj=9145.23 400=30.77 mm，考慮鍵槽故增大5%并圓整取d=35mm（2）II軸的直徑： II軸傳遞功率PII=PI齒軸承=5.23 *0.98*0.99=5.07 KW d914PIInj=9145.07 200=36.31 mm，考慮鍵槽故增大5%并圓整取d=40mm （3）III軸的直徑： III軸傳遞功率PIII=PI齒軸承=5.07 *0.98*0.99=4.92 KW d914PIIInj=9144.92 200 =36.04 mm，考慮鍵槽故增大5%并圓整取d=40mm （4）IV軸（主軸）的直徑： IV軸傳遞功率PIV=PIII齒軸承=4.92 *0.96*0.99=4.77 KW d914PIVnj=9144.77 50 =50.58 mm，圓整取d=56mm4.2主軸的計(jì)算及校核（1）選擇主軸軸頸直徑,軸承型號(hào)和最佳跨距最大加工直徑400mm，P=5.5KW.經(jīng)查實(shí)用機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)表3.11-6：得：前軸頸應(yīng)為70-105mm,初選D1=85mm,后軸頸D2=(0.7-0.85)D1,取D2=65mm,取主軸中空孔直徑為0.5D2=32mm,前軸承為NN3017K,后軸承為NN3013K,根據(jù)結(jié)構(gòu),初定懸伸長(zhǎng)度a1=75mm根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，主軸的跨距L=35a1，初定l=350mm（2）主軸前端位移驗(yàn)算：為了保證機(jī)床的加工精度，必須限制主軸懸伸端處的位移不能超過允許值，近似計(jì)算中可不計(jì)軸承變形的影響。通過計(jì)算和實(shí)驗(yàn)可知，主軸端部由主軸變形引起的位移占總位移的50%80%，一般可取60%。由軸承變形引起的位移占20%40%。主軸受力簡(jiǎn)圖如下： 計(jì)算公式：KS1.66KA 其中 KS=300D4aA2(L+aA) ，KA=KB0.6aB2aA2+0.4(1+aBL)2(1+aAL)2 式中：D-主軸當(dāng)量外徑,簡(jiǎn)化計(jì)算為D=(D1+D2)/2=7.5mm aA=75mm aB=0.4Dmax=0.4*400=160mm L=350mm KB=Kcbblim2(1+)coscos 查表9-8取當(dāng)V=50m/min,f=0.1mm/r時(shí)，Kcb=2.46N/m.mm,=68.8，blim=0.015Dmax=6mm。 查表9-9取=0.03 車削外圓式一般取=45故：KB=Kcbblim2(1+)coscos=2.46*62*0.025（1+0.025）cos68.8*cos45=55.98 N/mKS=300D4aA2(L+aA)=300*7.547.52*(35+7.5)=397.06 N/mKA=KB0.6aB2aA2+0.4(1+aBL)2(1+aAL)2=55.98 *0.6*1602752+0.4*1+16035021+753502=185.12 N/mKS1.66KA可以看出，主軸的剛度是合格的。4.3多片式摩擦離合器的設(shè)計(jì)計(jì)算查取教材10.6，選用材料為銅-銅基粉末冶金材料，并選擇干式型離合器。（1）確定外離合器的直徑D1 對(duì)于軸裝式，D1=d+2-6mm=85+(2-6)=87-91 最終取D1=88mm（2）確定內(nèi)摩擦片的外徑D2 D2=D1 其中取0.57-0.75，此處取0.6 則D2=D10.6=880.6=117.33 mm 圓整取D2=118mm （3）計(jì)算摩擦面中徑Dm及摩擦面平均線速度Vm Dm=D1+D22=88+1182=103mm v=nDm60000=3.14*400*10360000=2.16 m/s （4）計(jì)算摩擦片對(duì)數(shù)Z KZZ=12MnK103fp（D23-D13)KvKm 式中K-安全系數(shù)，取1.3-1.5，此處取1.4 f-摩擦系數(shù)，查表10.6，取0.28 p-材料的許用壓強(qiáng)，查表10.6，取1Kv-速度修正系數(shù)，查表10.7得：1 Km-每小時(shí)結(jié)合數(shù)修正系數(shù)，對(duì)于干式型離合器，取1 KZ-摩擦面對(duì)數(shù)修正系數(shù) Mn-離合器傳遞的扭矩。 Mn=9550*Pn=9550*5.5400=131.31 N.m KZZ=12MnK103fp（D23-D13)KvKm=12*131.31 *1.4*1033.14*0.28*1*1183-883*1*1=2.61 查表10.9取Z=3（5）計(jì)算主動(dòng)片數(shù)i1和被動(dòng)片數(shù)i2 i1=Z2+1=32+1=2.5，取3 i2=Z2=32=1.5，取2 總片數(shù)i=i1+i2=3+2=5（6）計(jì)算軸向壓力 Q=4(D22-D12)p Kv=3.144*1182-882*1* 1=4851.30 N4.4各軸軸承選擇主軸：根據(jù)外徑D1=85，D2=65 前端選擇雙列圓柱滾子軸承NN3017K,其內(nèi)徑為85，外徑為130 后端選擇雙列圓柱滾子軸承NN3013K,其內(nèi)徑為65，外徑為100I軸：根據(jù)計(jì)算I軸外徑為35 選擇圓錐滾子軸承30206,其內(nèi)徑為30，外徑為62II軸：根據(jù)計(jì)算II軸外徑為40 選擇圓錐滾子軸承30207,其內(nèi)徑為35，外徑為72III軸：根據(jù)計(jì)算III軸外徑為40 選擇圓錐滾子軸承30207,其內(nèi)徑為35，外徑為72三、總結(jié) 金屬切削機(jī)床的課程設(shè)計(jì)任務(wù)完成了，雖然設(shè)計(jì)的過程比較繁瑣，而且剛開始還有些不知所措，但是在同學(xué)們的共同努力下，再加上老師的悉心指導(dǎo)，我終于順利地完成了這次設(shè)計(jì)任務(wù)。本次設(shè)計(jì)鞏固和深化了課堂理論教學(xué)的內(nèi)容，鍛煉和培養(yǎng)了我綜合運(yùn)用所學(xué)過的知識(shí)和理論的能力，是我獨(dú)立分析、解決問題的能力得到了強(qiáng)化.四、參考文獻(xiàn)1工程學(xué)院機(jī)械制造教研室 主編.金屬切削機(jī)床指導(dǎo)書.2濮良貴 紀(jì)名剛主編.機(jī)械設(shè)計(jì)(第七版).北京:高等教育出版社,2001年6月 3毛謙德 李振清主編.袖珍機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊(cè)第二版.機(jī)械工業(yè)出版社,2002年5月4減速器實(shí)用技術(shù)手冊(cè)編輯委員會(huì)編.減速器實(shí)用技術(shù)手冊(cè).北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1992年5戴曙 主編.金屬切削機(jī)床.北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2005年1月6機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè)編寫組 主編.機(jī)床設(shè)計(jì)手冊(cè).北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1980年8月7華東紡織工學(xué)院 哈爾濱工業(yè)大學(xué) 天津大學(xué)主編.機(jī)床設(shè)計(jì)圖冊(cè).上海:上海科學(xué)技術(shù)出版社,1979年6月- 30 -