軸承座加工工藝及銑端面夾具設計（全套CAD圖和說明書）

課程設計 33課 程 設 計題 目： 軸承座的制造與設計 摘 要機床夾具設計之前，首先應分析零件圖以及該零件所在部件或總成的裝配圖，掌握該零件在部件或總成中的位置，功用以及部件或總成對該零件提出的技術要求，明確零件的主要工作表面，以便在擬訂工藝規(guī)程是采取措施予以保證。在機械加工過程中，采用機械加工的方法，改變毛坯的形狀，尺寸，相互位置關系和邊面質(zhì)量，使其成為可完成某種使用要求的零件過程。在機床上加工工件時，為了是工件在該工序所加工的表面能達到規(guī)定的尺寸和位置公差要求，在開動機床進行加工之前，必須首先使工件占有一正確位置。機床夾具是機械加工工藝系統(tǒng)的一個重要組成部分。工件裝夾是否準確，迅速，方便和可靠，將直接影響工件的加工質(zhì)量，生產(chǎn)效率，制造成本和生產(chǎn)安全。在成批，大量生產(chǎn)中，工件裝夾是通過機床夾具來實現(xiàn)的。AbstractMachine Tool fixture design, should first of all parts of the map and parts of the components or assembly assembly,master of the components or parts in the assembly in the positi function or not, as well as parts of the assembly of the tech requirements of specific parts The main work surface to a point of order in the formulation process is to take measures to guarantee. In the machining process, using the method of processing machinery, the change in rough shape, size, location and mutual-facequality, making it a requirement to be completed using some parts of the process. In the processing machine parts, in order to be part of the process by processing the surface can achieve the required size and location of tolerance requirements, starting in machine for processing before, we must first make a correct position of the workpiece possession. Machine Tool fixture mechanical processing system is an important part. Workpiece clamping the accuracy, rapid, convenient and reliable, will directly parts of the processing quality, productivity, manufacturing costs and production safety. In bulk, mass production,workpiece clamping fixture through the machine to achieve.目 錄摘要 3 序言 6 第一章 零件的分析 7第二章 確定生產(chǎn)類型 7第三章 確定毛坯 7第四章 工藝規(guī)程的設計 8第五章.夾具設計 29 總結 32參考文獻 33 序言我們進行了機械制造基礎課的學習。為了鞏固所學知識，并且在我們進行畢業(yè)設計之前對所學各課程的進行一次深入的綜合性的總復習,也是一次理論聯(lián)系實際的訓練,因此,我們進行了本次課程設計。通過這次課程設計對自己未來將從事的工作進行一次適應性訓練，從中鍛煉自己分析問題、解決問題的能力，同時，在課程設計過程中，我們認真查閱資料，切實地鍛煉了我們自我學習的能力。另外，在設計過程中，經(jīng)過老師的悉心指導和同學們的熱心幫助，我順利完成了本次設計任務。由于能力所限，設計尚有許多不足之處，懇請各位老師給予批評指正。一、零件的分析(一)零件的作用題目所給的零件是軸承座。它用于定位和承重。(二)零件的工藝分析零件的材料為HT200，灰鑄鐵生產(chǎn)工藝簡單，鑄造性能優(yōu)良，但塑性較差、脆性高，不適合磨削，為此以下是撥叉需要加工的表面以及加工表面之間的位置要求：1、小孔2-8、小孔4-11以及與此孔相通的16的锪平孔、4-M8螺紋孔2、大圓孔603、軸承座底面、小孔端面、大圓孔端面，大圓孔兩端面與小孔中心線的垂直度誤差為0.02mm，底座端面與大孔中心線的平行度誤差為0.03mm。由上面分析可知，可以粗加工軸承座下端面，然后以此作為基準采用專用夾具進行加工，并且保證位置精度要求。再根據(jù)各加工方法的經(jīng)濟精度及機床所能達到的位置精度，并且此軸承座零件沒有復雜的加工曲面，所以根據(jù)上述技術要求采用常規(guī)的加工工藝均可保證。二、確定生產(chǎn)類型已知此軸承座零件的生產(chǎn)綱領為5000件，查機械制造工藝設計簡明手冊第2頁表1.1-2，可確定該軸承座生產(chǎn)類型為中批生產(chǎn)，所以初步確定工藝安排為：加工過程劃分階段；工序適當集中;加工設備以通用設備為主，大量采用專用工裝。三、確定毛坯1、確定毛坯種類：零件材料為HT200?？紤]零件在機床運行過程中所受沖擊不大，零件結構又比較簡單，生產(chǎn)類型為中批生產(chǎn)，故選擇金屬摸機械造型鑄件毛坯。查機械制造工藝設計簡明手冊第41頁表2.2-5,選用鑄件尺寸公差等級為CT-10。2、確定鑄件加工余量及形狀：查機械制造工藝設計簡明手冊第41頁表2.2-5，選用加工余量為MA-F級，并查表2.2-4確定各個加工面的鑄件機械加工余量，鑄件的分型面的選用及加工余量，如下表所示：簡 圖加工面代號基本尺寸加工余量等級加工余量毛坯基本尺寸公差等級CT說 明D1105F1.5107.410單側加工D260F0.5262.410雙側加工Z160F4單側加工3、繪制鑄件毛坯圖四、工藝規(guī)程設計(一)選擇定位基準：1 粗基準的選擇：作為粗基準的平面應平整，沒有飛邊，毛坯或其他表面缺欠，以凸臺側面為粗基準。2 精基準的選擇：考慮要保證零件的加工精度和裝夾準確方便，依據(jù)“基準重合”原則和“基準統(tǒng)一”原則，以粗加工后的底面為主要的定位精基準。（二）制定工藝路線根據(jù)零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等技術要求，以及加工方法所能達到的經(jīng)濟精度，在生產(chǎn)綱領已確定的情況下,可以考慮采用萬能性機床配以專用工卡具,并盡量使工序集中來提高生產(chǎn)率。除此之外，還應當考慮經(jīng)濟效果，以便使生產(chǎn)成本盡量下降。查機械制造工藝設計簡明手冊第20頁表1.4-7、1.4-8、1.4-11，選擇零件的加工方法及工藝路線方案如下：工序1 粗銑，半精銑，精銑底端面，以D,D為粗基準，采用X51立式銑床加用三爪夾盤夾具；工序2 粗銑D,D端面，以D，D為定位基準，采用X51立式銑床加專用夾具；工序3 精銑D,D端面，以D，D為定位基準，采用X51立式銑床加專用夾具；工序4 粗鏜，粗鉸，精鉸60孔，以底端面為定位基準，采用Z550立式鉆床加專用夾具；工序5 鉆4-11孔，以底端面為定位基準，采用Z550臥式鏜床加專用夾具；工序6 锪4-16孔，以底端面為定位基準，保證表面粗糙度為6.3，采用Z550立式鉆床加專用夾具；工序7 鉆2-8孔，以底端面為定位基準，采用Z550立式鉆床加專用夾具；工序8 鉆4-M8螺紋孔，以底端面為定位基準，采用Z550立式鉆床加專用夾具；工序9 粗鉸、精鉸20孔，以T2和32外圓為基準，采用Z525立式鉆床加專用夾具；工序10 去毛刺；工序11 終檢。（三）機械加工余量、工序尺寸及公差的確定1、孔工序尺寸： 前面根據(jù)資料已初步確定工件各面的總加工余量，現(xiàn)在確定各表面的各個加工工序的加工余量如下：加工表面加工內(nèi)容加工余量精度等級工序尺寸表面粗糙度工序余量最小最大60鑄件 4CT10粗鏜0.5IT859.53.33.53.546粗鉸0.1IT859.93.20.3540.446精鉸 0 IT7603.00.0540.1304-11鉆0IT11111111.114-16锪0IT10166.35.0752-8鉆0IT9888.0362、平面工序尺寸：工序號工序內(nèi)容加工余量基本尺寸經(jīng)濟精度工序尺寸偏差工序余量最小最大鑄件2.4CT1001粗銑,半精銑，精銑，底端面0.210561.57.7502粗銑D,D端面0.761.7101.57.7503精銑D,D端面0.56071.86.383、確定切削用量及時間定額：工序1 一 粗銑底端面，以D,D為粗基準1. 加工條件工件材料：HT200,b =170240MPa，鑄造;工件尺寸：aemax=60mm，l=150mm;加工要求：粗銑底端面，加工余量2.4mm;機床：X51立式銑床；刀具：YG6硬質(zhì)合金端銑刀。銑削寬度ae90,深度ap6,齒數(shù)z=12,故根據(jù)機械制造工藝設計簡明手冊（后簡稱簡明手冊）表3.1，取刀具直徑d0=125mm。根據(jù)切削用量手冊（后簡稱切削手冊）表3.16，選擇刀具前角00后角08，副后角0=10，刃傾角s=10,主偏角Kr=60,過渡刃Kr=30,副偏角Kr=5。2. 切削用量1）確定切削深度ap 因為余量較小，故選擇ap=1.4mm，一次走刀即可完成。2）確定每齒進給量fz 由于本工序為粗加工，尺寸精度和表面質(zhì)量可不考慮，從而可采用不對稱端銑，以提高進給量提高加工效率。根據(jù)切削手冊表3.5，使用YG6硬質(zhì)合金端銑刀加工，機床功率為4.5kw（據(jù)簡明手冊表4.2-35，X51立式銑床）時： fz=0.090.18mm/z故選擇：fz=0.18mm/z。3）確定刀具壽命及磨鈍標準 根據(jù)切削手冊表3.7，銑刀刀齒后刀面最大磨損量為1.5mm；由于銑刀直徑d0=125mm，故刀具使用壽命T=180min（據(jù)簡明手冊表3.8）。4）計算切削速度vc和每分鐘進給量vf根據(jù)切削手冊表3.16，當d0=125mm，Z=12，ap7.5，fz0.18mm/z時，vt=98m/min,nt=250r/min,vft=471mm/min。各修正系數(shù)為：kMV= 1.0，kSV= 0.8。切削速度計算公式為：其中 ，p=1，將以上數(shù)據(jù)代入公式：確定機床主軸轉(zhuǎn)速： 。根據(jù)簡明手冊表4.2-36，選擇nc=490r/min,vfc=585mm/min,因此，實際進給量和每分鐘進給量為：vc=m/min=192m/minf zc=v fc/ncz=585/49012 mm/z=0.1mm/z5)校驗機床功率 根據(jù)切削手冊表3.24，近似為:Pm =92.410daazkkw=0.2785kw根據(jù)機床使用說明書，主軸允許功率Pcm=4.50.75kw=3.375kw Pm。故校驗合格。最終確定:ap=1.4mm，nc=490r/min，vf=585mm/s，vc=192m/min，fz=0.1mm/z。6）計算基本工時 tmL/ vf，L=l+ y+，l=150mm.查切削手冊表3. 26，入切量及超切量為：y+=40mm，則：tmL/ Vf=(150+40)/585=0.32min。二 半精銑底端面，以D,D為粗基準1. 加工條件: 機床：X51立式銑床；刀具：YG6硬質(zhì)合金端銑刀。銑削寬度ae90,深度ap6,齒數(shù)z=12,故根據(jù)機械制造工藝設計簡明手冊（后簡稱簡明手冊）表3.1，取刀具直徑d0=125mm。根據(jù)切削用量手冊（后簡稱切削手冊）表3.16，選擇刀具前角00后角08，副后角0=10，刃傾角s=10,主偏角Kr=60,過渡刃Kr=30,副偏角Kr=5。工件材料：HT200,b =170240MPa，鑄造;工件尺寸：aemax=60mm，l=150mm;加工要求：粗銑底端面，加工余量0.8mm;2. 切削用量1）確定切削深度ap 因為余量較小，故選擇ap=0.8mm，一次走刀即可完成。2）確定每齒進給量fz 由于本工序為粗加工，尺寸精度和表面質(zhì)量可不考慮，從而可采用不對稱端銑，以提高進給量提高加工效率。根據(jù)切削手冊表3.5，使用YG6硬質(zhì)合金端銑刀加工，機床功率為4.5kw（據(jù)簡明手冊表4.2-35，X51立式銑床）時： fz=0.090.18mm/z故選擇：fz=0.12mm/z。3）確定刀具壽命及磨鈍標準 根據(jù)切削手冊表3.7，銑刀刀齒后刀面最大磨損量為1.5mm；由于銑刀直徑d0=125mm，故刀具使用壽命T=180min（據(jù)簡明手冊表3.8）。4）計算切削速度vc和每分鐘進給量vf根據(jù)切削手冊表3.16，當d0=125mm，Z=12，ap7.5，fz0.18mm/z時，vt=98m/min,nt=250r/min,vft=471mm/min。各修正系數(shù)為：kMV= 1.0，kSV= 0.8。切削速度計算公式為：其中 ，p=1，將以上數(shù)據(jù)代入公式：確定機床主軸轉(zhuǎn)速： 。根據(jù)簡明手冊表4.2-36，選擇nc=725r/min,vfc=585mm/min,因此，實際進給量和每分鐘進給量為：vc=m/min=285m/minf zc=v fc/ncz=585/72512 mm/z=0.1mm/z5)校驗機床功率 根據(jù)切削手冊表3.24，近似為:Pm =92.410daazkkw=0.8783kw根據(jù)機床使用說明書，主軸允許功率Pcm=4.50.75kw=3.375kw Pm。故校驗合格。最終確定:ap=1.4mm，nc=725r/min，vf=585mm/s，vc=358m/min，fz=0.1mm/z。6）計算基本工時 tmL/ vf，L=l+ y+，l=150mm.查切削手冊表3. 26，入切量及超切量為：y+=40mm，則：tmL/ Vf=(150+40)/585=0.32min。三 精銑底端面，以D,D為定位基準1. 加工條件: 機床：X51立式銑床；刀具：YG6硬質(zhì)合金端銑刀。銑削寬度ae90,深度ap6,齒數(shù)z=12,故根據(jù)機械制造工藝設計簡明手冊（后簡稱簡明手冊）表3.1，取刀具直徑d0=125mm。根據(jù)切削用量手冊（后簡稱切削手冊）表3.16，選擇刀具前角00后角08，副后角0=10，刃傾角s=10,主偏角Kr=60,過渡刃Kr=30,副偏角Kr=5。工件材料：HT200,b =170240MPa，鑄造;工件尺寸：aemax=60mm，l=150mm;加工要求：粗銑底端面，加工余量0.2mm;2. 切削用量1）確定切削深度ap 因為余量較小，故選擇ap=0.2mm，一次走刀即可完成。2）確定每齒進給量fz 由于本工序為粗加工，尺寸精度和表面質(zhì)量可不考慮，從而可采用不對稱端銑，以提高進給量提高加工效率。根據(jù)切削手冊表3.5，使用YG6硬質(zhì)合金端銑刀加工，機床功率為4.5kw（據(jù)簡明手冊表4.2-35，X51立式銑床）時： fz=0.090.18mm/z故選擇：fz=0.09mm/z。3）確定刀具壽命及磨鈍標準 根據(jù)切削手冊表3.7，銑刀刀齒后刀面最大磨損量為1.5mm；由于銑刀直徑d0=125mm，故刀具使用壽命T=180min（據(jù)簡明手冊表3.8）。4）計算切削速度vc和每分鐘進給量vf根據(jù)切削手冊表3.16，當d0=125mm，Z=12，ap7.5，fz0.18mm/z時，vt=98m/min,nt=250r/min,vft=471mm/min。各修正系數(shù)為：kMV= 1.0，kSV= 0.8。切削速度計算公式為：其中 ，p=1，將以上數(shù)據(jù)代入公式：確定機床主軸轉(zhuǎn)速： 。根據(jù)簡明手冊表4.2-36，選擇nc=1225r/min,vfc=980mm/min,因此，實際進給量和每分鐘進給量為：vc=m/min=481m/minf zc=v fc/ncz=980/122512 mm/z=0.1mm/z5)校驗機床功率 根據(jù)切削手冊表3.24，近似為:Pm =92.410daazkkw=1.4651kw根據(jù)機床使用說明書，主軸允許功率Pcm=4.50.75kw=3.375kw Pm。故校驗合格。最終確定:ap=1.4mm，nc=1225r/min，vf=980mm/s，vc=439m/min，fz=0.1mm/z。6）計算基本工時 tmL/ vf，L=l+ y+，l=150mm.查切削手冊表3. 26，入切量及超切量為：y+=40mm，則：tmL/ Vf=(150+40)/585=0.32min。01工序總基本工時為：T=0.32min+0.32min+0.19min=0.83min工序2 粗銑D,D端面，以D，D,為粗基準1. 加工條件: 工件材料：HT200,b =170240MPa，鑄造;工件尺寸：aemax=105mm，l=150mm;加工要求：粗銑D端面，加工余量0.7mm機床：X51立式銑床；刀具：YG6硬質(zhì)合金端銑刀。銑削寬度ae90,深度ap6,齒數(shù)z=12,故根據(jù)機械制造工藝設計簡明手冊（后簡稱簡明手冊）表3.1，取刀具直徑d0=125mm。根據(jù)切削用量手冊（后簡稱切削手冊）表3.16，選擇刀具前角00后角08，副后角0=10，刃傾角s=10,主偏角Kr=60,過渡刃Kr=30,副偏角Kr=5。2. 切削用量1）確定切削深度ap 因為余量較小，故選擇ap=0.7mm，兩次走刀即可完成。2）確定每齒進給量fz 由于本工序為粗加工，尺寸精度和表面質(zhì)量可不考慮，從而可采用不對稱端銑，以提高進給量提高加工效率。根據(jù)切削手冊表3.5，使用YG6硬質(zhì)合金端銑刀加工，機床功率為4.5kw（據(jù)簡明手冊表4.2-35，X51立式銑床）時： fz=0.090.18mm/z故選擇：fz=0.12mm/z。3）確定刀具壽命及磨鈍標準 根據(jù)切削手冊表3.7，銑刀刀齒后刀面最大磨損量為1.5mm；由于銑刀直徑d0=125mm，故刀具使用壽命T=180min（據(jù)簡明手冊表3.8）。4）計算切削速度vc和每分鐘進給量vf根據(jù)切削手冊表3.16，當d0=125mm，Z=12，ap7.5，fz0.18mm/z時，vt=98m/min,nt=250r/min,vft=471mm/min。各修正系數(shù)為：kMV= 1.0，kSV= 0.8。切削速度計算公式為：其中 ，p=1，將以上數(shù)據(jù)代入公式：確定機床主軸轉(zhuǎn)速： 。根據(jù)簡明手冊表4.2-36，選擇nc=590r/min,vfc=765mm/min,因此，實際進給量和每分鐘進給量為：vc=m/min=232m/minf zc=v fc/ncz=590/76512 mm/z=0.1mm/z5)校驗機床功率 根據(jù)切削手冊表3.24，近似為:Pm =92.410daazkkw=0.3156kw根據(jù)機床使用說明書，主軸允許功率Pcm=4.50.75kw=3.375kw Pm。故校驗合格。最終確定:ap=0.7mm，nc=590r/min，vf=765mm/s，vc=232m/min，fz=0.1mm/z。6）計算基本工時 tmL/ vf，L=l+ y+，l=150mm.查切削手冊表3. 26，入切量及超切量為：y+=40mm，則：tmL/ Vf=(150+40)/765=0.25min。因為走刀兩次，所以t=20.25=0.5min粗銑D端面與粗銑D端面工序相同。所以T=0.5min2=1min工序3 精銑D, D端面，以D, D為定位基準，保證垂直度誤差不超過0.03mm1. 加工條件: 工件材料：HT200,b =170240MPa，鑄造;工件尺寸：aemax=105mm，l=150mm;加工要求：精銑D端面，加工余量0.5mm機床：X51立式銑床；刀具：YG6硬質(zhì)合金端銑刀。銑削寬度ae90,深度ap6,齒數(shù)z=12,故根據(jù)機械制造工藝設計簡明手冊（后簡稱簡明手冊）表3.1，取刀具直徑d0=125mm。根據(jù)切削用量手冊（后簡稱切削手冊）表3.16，選擇刀具前角00后角08，副后角0=10，刃傾角s=10,主偏角Kr=60,過渡刃Kr=30,副偏角Kr=5。2. 切削用量1）確定切削深度ap 因為余量較小，故選擇ap=0.5mm，兩次走刀即可完成。2）確定每齒進給量fz 由于本工序為粗加工，尺寸精度和表面質(zhì)量可不考慮，從而可采用不對稱端銑，以提高進給量提高加工效率。根據(jù)切削手冊表3.5，使用YG6硬質(zhì)合金端銑刀加工，機床功率為4.5kw（據(jù)簡明手冊表4.2-35，X51立式銑床）時： fz=0.090.18mm/z故選擇：fz=0.09mm/z。3）確定刀具壽命及磨鈍標準 根據(jù)切削手冊表3.7，銑刀刀齒后刀面最大磨損量為1.5mm；由于銑刀直徑d0=125mm，故刀具使用壽命T=180min（據(jù)簡明手冊表3.8）。4）計算切削速度vc和每分鐘進給量vf根據(jù)切削手冊表3.16，當d0=125mm，Z=12，ap7.5，fz0.18mm/z時，vt=98m/min,nt=250r/min,vft=471mm/min。各修正系數(shù)為：kMV= 1.0，kSV= 0.8。切削速度計算公式為：其中 ，p=1，將以上數(shù)據(jù)代入公式：確定機床主軸轉(zhuǎn)速： 。根據(jù)簡明手冊表4.2-36，選擇nc=725r/min,vfc=765mm/min,因此，實際進給量和每分鐘進給量為：vc=m/min=285m/minf zc=v fc/ncz=725/76512 mm/z=0.1mm/z5)校驗機床功率 根據(jù)切削手冊表3.24，近似為:Pm =92.410daazkkw=0.5763kw根據(jù)機床使用說明書，主軸允許功率Pcm=4.50.75kw=3.375kw Pm。故校驗合格。最終確定:ap=0.5mm，nc=725r/min，vf=765mm/s，vc=285m/min，fz=0.1mm/z。6）計算基本工時 tmL/ vf，L=l+ y+，l=150mm.查切削手冊表3. 26，入切量及超切量為：y+=40mm，則：tmL/ Vf=(150+40)/765=0.25min。因為走刀兩次，所以t=20.25=0.5min精銑D端面與精銑D端面工序相同。所以T=0.5min2=1min工序4 粗鏜，粗鉸，精鉸60孔，以底端面為定位基準，保證平行度誤差不超過0.03mm,孔的表面粗糙度精度達到3.0。1 粗鏜工步1）選擇刀具類型：刀頭。2）選擇機床：T617臥式鏜床。3）背吃刀量的確定 取a=3.5mm。4）進給量的確定 由機械制造技術基礎課程設計指導書表5-22，選取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f=0.8mm/r.按工件材料為HT200的條件選取，切削速度v可取為25m/mm. 由公式（5-1）n=,可求得該工序鉆頭轉(zhuǎn)速n=838.1r/min. 參照表4-9所列T617臥式鏜床的主軸轉(zhuǎn)速，取轉(zhuǎn)速n=960r/min. 再將此轉(zhuǎn)速代入（5-1），可求出該工序的實際鉆削速度v=28.64r/min.2 粗鉸工步.1） 背吃刀量的確定 取a=0.4mm2） 進給量的確定 由機械制造技術基礎課程設計指導書表5-31取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f=1.2mm/r3） 切削速度的計算由機械制造技術基礎課程設計指導書表5-31工件材料為HT200的條件選取，切削速度v可取為6/min。由公式（5-1）n=,可求得該工序鉆頭轉(zhuǎn)速n=31.9r/min所列Z550型立式鉆床的主軸轉(zhuǎn)速，取轉(zhuǎn)速n=47min。再將此轉(zhuǎn)速代入（5-1），可求出該工序的實際鉸削速度v=8.84m/min.3 精鉸工藝1）背吃刀量的確定 取a=0.1mm2）進給量的確定 由機械制造技術基礎課程設計指導書表5-31取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f=1.2mm/r3）切削速度的計算由機械制造技術基礎課程設計指導書表5-31工件材料為HT200的條件選取，切削速度v可取為2m/min. 由公式（5-1）n=,可求得該工序鉆頭轉(zhuǎn)速n=10.62r/min. 所列Z550型立式鉆床的主軸轉(zhuǎn)速，取轉(zhuǎn)速n=32r/min. 再將此轉(zhuǎn)速代入（5-1），可求出該工序的實際鉸削速度v=6.03m/min.二 時間定額計算1. 粗鏜工步單邊余量Z=9.5mm，可一次切除，所以a=9.5mm。F=0.8mm/r.n=960r/mmt=0.081min.2. 粗鉸工藝基本時間計算公式：t=可求出該工序的基本時間。式l，l由表5-42取a=0.2mm, k=15,l=60mm, l=0.75mm，l=28mm,f=0.2mm/r,n=47r/min.t=1.57min.3. 精鉸工藝基本時間計算公式：t=可求出該工序的基本時間。式l，l由表5-42取a=0.05mm, k=15,l=60mm, l=0.19mm，l=13mm,f=1.2mm/r,n=32r/min.t=1.91min.所以t=0.081+1.57+1.91=3.561min.工序5 鉆4-11孔，以底端面為定位基準。一 鉆孔工號1 背吃刀量的確定 取a=11mm。2 進給量的確定 由機械制造技術基礎課程設計指導書表5-31取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f=0.18mm/r.3 切削速度的計算由機械制造技術基礎課程設計指導書表5-31工件材料為HT200的條件選取，切削速度v可取為20m/min. 由公式（5-1）n=,可求得該工序鉆頭轉(zhuǎn)速n=579r/min. 所列Z550型立式鉆床的主軸轉(zhuǎn)速，取轉(zhuǎn)速n=735r/min. 再將此轉(zhuǎn)速代入（5-1），可求出該工序的實際鉆削速度v=25.39m/min.二 時間定額計算基本時間計算公式：t=可求出該工序的基本時間。式中l(wèi)=11mm,l=cotk+(12)= cot54+1=4.95mm,l=1mm,f=0.18mm/r,n=735r/min.所以t=0.128min因為有4個孔，所以t=0.128=0.512min。工序6 锪4-16孔，以底端面為定位基準，保證表面粗糙度為6.3.一 選用刀具：帶導桿直柄端面锪鉆。大徑D=16mm，小徑d=8mm。二 切削用量的計算 1. 背吃刀量的確定 a=5mm.2. 進給量的確定 f=0.3mm/r,切削速度V可取為V=18m/min,由n=358.1r/min,所以取Z550立式銑床，n=500r/min,實際切削速度v=25.12r/min.三. 時間定額計算基本時間計算公式：t=可求出該工序的基本時間。式中l(wèi)=10mm,l=cotk+(12)= cot54+1=6.744mm,l=1mm,f=0.3mm/r,n=500r/min.所以t=0.12min因為有4個孔，所以t=0.12=0.48min。工序7 鉆2-8孔，以底端面為定位基準，采用Z550立式鉆床加工。一 鉆孔工號1 背吃刀量的確定 取a=8mm。2 進給量的確定 由機械制造技術基礎課程設計指導書表5-31取該工步的每轉(zhuǎn)進給量f=0.18mm/r.3 切削速度的計算由機械制造技術基礎課程設計指導書表5-31工件材料為HT200的條件選取，切削速度v可取為20m/min. 由公式（5-1）n=,可求得該工序鉆頭轉(zhuǎn)速n=796r/min. 所列Z550型立式鉆床的主軸轉(zhuǎn)速，取轉(zhuǎn)速n=996r/min. 再將此轉(zhuǎn)速代入（5-1），可求出該工序的實際鉆削速度v=25.02m/min.二 時間定額計算基本時間計算公式：t=可求出該工序的基本時間。式中l(wèi)=8mm,l=cotk+(12)= cot54+1=3.873mm,l=1mm,f=0.18mm/r,n=996r/min.所以t=0.072min因為有2個孔，所以t=0.0722=0.144min。工序8 攻4-M8螺紋孔，以底端面定位基準，采用Z550立式鉆床加工。攻M8螺紋孔由工藝設計手冊表6.2-14可知t=(+)i其中：l=(13)p,l=(23)p,公式中的n為絲錐或工件回程每分鐘轉(zhuǎn)數(shù)（r/min）；i為使用絲錐的數(shù)量；n為絲錐或工件每分鐘轉(zhuǎn)數(shù)（r/min）；d為螺紋大徑；f為工件每轉(zhuǎn)進給量等于工件螺紋的螺距P由上述條件及相關資料有：f=p=1.25mm/r;d=8mm;n=680r/min;i=1所以l=2, l=31. 切削速度：v=17.08m/min2. 基本工時：t=(+)1=0.031min.因為有4個孔，所以t=0.0314=0.124min。輔助時間ta的計算輔助時間tf與基本時間tj之間的關系tf=(0.150.2)tj本例 取tf=0.15tj則各工序的輔助時間分別為：工序01 tf=0.150.83min=01245min=7.47s工序02 tf=0.151min=0.15min=9s工序03 tf=0.151min=0.15min=9s工序04 tf=0.153.561min=0.5341min=32.05s工序05 tf=0.150.512min=0.0768min=4.61s工序06 tf=0.150.48min=0.072min=4.32s工序07 tf=0.150.144min=0.0216min=1.30s工序08 tf=0.150.124min=0.0186min=1.12s其他時間計算工序01 tb+tx=6%(0.83+0.1245)min= 0.05727min=3.44s工序02 tb+tx=6%(1+0.15)min=0.069min=4.14s工序03 tb+tx=6%(1+0.15)min=0.069min=4.14s工序04 tb+tx=6%(3.561+0.5341)min=0.2457min=14.74s工序05 tb+tx=6%(0.0768+0.512)min=0.0353min=2.12s工序06 tb+tx=6%(0.48+0.072)min=0.03312min=1.9872s工序07 tb+tx=6%(0.144+0.0216)min=0.009936min=0.60s工序08 tb+tx=6%(0.124+0.0186)min=0.008556min=0.5134s單個時間tdj的計算工序01 tdj=0.83min+0.1245min+0.05727min=1.01177min=60.71s工序02 tdj=1min+0.15min+0.069min=1.219min=73.14s工序03 tdj=1min+0.15min+0.069min=1.219min=73.14s工序04 tdj=3.561min+0.5341min+0.2457min =4.3408min=260.45s工序05 tdj=0.512min+0.0768min+0.0353min=0.6241min=37.45s工序06 tdj=0.48min+0.072min+0.003312min=0.5553min=33.32s工序07 tdj=0.144min+0.0216min+0.009936min=0.176min=10.53s工序08 tdj=0.124min+0.0186min+0.008556min=0.15min=9.07s 五、 夾具設計為了提高勞動生產(chǎn)率，保證加工質(zhì)量，降低勞動強度，需要設計專用夾具。經(jīng)過與老師協(xié)商，決定設計第2道工序粗銑D,D端面，以D，D為定位基準的銑床夾具。本夾具將用于X51立式銑床，刀具為YG6硬質(zhì)合金端銑刀。(一)問題的提出本夾具主要用來粗銑D,D端面工件，由于本道工序已經(jīng)是加工的最初階段，而且是大批量生產(chǎn)，所以，本道工序加工時，主要應該考慮如何提高精度，在此基礎上在一定程度上提高勞動生產(chǎn)率，降低勞動強度。 (二)夾具設計 1、定位基準選擇 考慮工件的加工結構，可以采用平面定位方式。如果以兩個凸臺端面作為定位基準，由于距加工表面較遠，易引起較大的誤差，因此采用兩個凸臺端面作為定位位置，而下端面作為主要定位面。同時考慮到生產(chǎn)率要求不是很高，故可以采用手動夾緊。 2、切削力及夾緊力計算 刀具：YG6硬質(zhì)合金端銑刀，B=3，中齒，Z=12由切削手冊表3.28查得切削力公式其中，其中，水平分力：垂直分力：在計算切削力時必須把安全系數(shù)考慮在內(nèi)，安全系數(shù)其中，為基本安全系數(shù)1.5； 為加工性質(zhì)系數(shù)為1.1； 為刀具鈍化系數(shù)為1.1； 為斷續(xù)切削系數(shù)為1.1。所以，為克服水平切削力，實際夾緊力N應為 其中分別為夾具定位面及夾緊面上的摩擦系數(shù)，。則此時N大于所需的550N的夾緊力，故本夾具可以安全工作。3、定位誤差分析 前一道工序中已經(jīng)使工件尺寸基本達到要求，考慮工件的加工結構，可以采用“一面兩點”的定位方式。以2個凸臺端面作為定位面，同時下端面為基準面，由于定位基準與工序基準不重合，所以有一定的基準不重合誤差。定位基準位置不變，不會產(chǎn)生基準位移誤差。同時考慮到生產(chǎn)率要求不是很高，故可以采用手動夾緊，滿足精度要求。所以能滿足精度要求.4夾具設計及操作的簡要說明如前所述，由于是大批量生產(chǎn)，故采用手動夾緊即可滿足要求。由于本工序處于加工的最初階段，故對精度有較高的要求，必須保證刀具與工件的相對位置精度。夾具裝有對刀塊，可以使夾具在一批零件的加工之前很好地對刀（與塞尺配合使用）；同時夾具體底面的一對定位鍵可以使整個夾具在機床工作臺上有一個正確的安裝位置，以有利于銑削加工。 夾具裝配圖及夾具體零件圖分別后圖。體會與展望這次課程設計歷時二個多星期，通過這兩個星期的學習，發(fā)現(xiàn)了自己的很多不足，自己知識的很多漏洞，看到了自己的實踐經(jīng)驗還是比較缺乏，理論聯(lián)系實際的能力還急需提高。 在這個過程中，我也曾經(jīng)因為實踐經(jīng)驗的缺乏失落過，也曾經(jīng)因為成功而熱情高漲。生活就是這樣，汗水預示著結果也見證著收獲。勞動是人類生存生活永恒不變的話題。雖然這只是一次課程設計，可是平心而論，也耗費了我們不少的心血，這就讓我不得不佩服專門搞開發(fā)的技術前輩，才意識到老一輩對我們社會的付出，為了人們的生活更美好，他們?yōu)槲覀兩鐣冻龆嗌傩难。?通過這次課程設計，我想說：為完成這次課程設計我們確實很辛苦，但苦中仍有樂，和團隊人員這十幾天的一起工作的日子，讓我們有說有笑，相互幫助，配合默契，多少人間歡樂在這里灑下，大學里一年的相處還趕不上這十來天的實習，我感覺我和同學們之間的距離更加近了。 對我而言，知識上的收獲重要，精神上的豐收更加可喜。讓我知道了學無止境的道理。我們每一個人永遠不能滿足于現(xiàn)有的成就，人生就像在爬山，一座山峰的后面還有更高的山峰在等著你。挫折是一份財富，經(jīng)歷是一份擁有。這次課程設計必將成為我人生旅途上一個非常美好的回憶。參考文獻1 張耀宸 機械加工工藝設計使用手冊 航空工業(yè)出版社 19932 楊黎明 機床夾具設計手冊 國防工業(yè)出版社 19963 賈安冬 焊接結構及生產(chǎn)設計 天津大學出版社 19894 王政 焊接工裝夾具及變位機械 機械工業(yè)出版社 20015 陳煥明 焊接工裝設計基礎 航空工業(yè)出版社 20046 劉川 焊接手冊（第2版） 機械工業(yè)出版社 20017 胡家秀 簡明機械零件設計使用手冊 機械工業(yè)出版社 19998 吳宗澤、羅圣國 機械設計課程設計手冊 高等教育出版社 19999 王保民 設計綜合課程設計 械工業(yè)出版社10 王之櫟 機械原理課程設計手冊 重慶大學出版社