畢業(yè)論文-鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)（送全套CAD圖紙 資料打包）

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.203.1.4 驗(yàn)算齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 .213.1.5 齒輪主要參數(shù)和幾何尺寸 .214 錐齒輪的設(shè)計(jì) .245 軸的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度校核 .295.1 軸的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度校核 .295.1.1 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) .295.1.2 求出齒輪受力 .295.2 軸的設(shè)計(jì)與強(qiáng)度校核 .315.2.1 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) .315.2.2 求出齒輪受力 .32下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 13041397636 主要零件的規(guī)格及加工要求 .366.1 調(diào)直筒及調(diào)直塊 .366.2.齒輪 .366.3.調(diào)直機(jī)的各傳動(dòng)軸均安裝滾動(dòng)軸承 .366.4 傳送壓輥的選用和調(diào)整 .376.5 定長機(jī)構(gòu)的選擇與調(diào)整 .377 結(jié)論 .38致謝 .39參考文獻(xiàn) .40附錄 A 譯文 .41附錄 B 外文文獻(xiàn) .47 紀(jì)可： 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)4摘要伴隨著建筑業(yè)的發(fā)展，建筑機(jī)械成為現(xiàn)代工業(yè)與民用建筑施工與生產(chǎn)過程中不可缺少的設(shè)備。建筑生產(chǎn)與施工過程實(shí)現(xiàn)機(jī)械化、自動(dòng)化、降低施工現(xiàn)場人員的勞動(dòng)強(qiáng)度、提高勞動(dòng)生產(chǎn)率以及降低生產(chǎn)施工成本，為建筑業(yè)的發(fā)展奠定了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。由于建筑機(jī)械能夠?yàn)榻ㄖI(yè)提供必要的技術(shù)設(shè)備，因此成為衡量建筑業(yè)生產(chǎn)力水平的一個(gè)重要標(biāo)志，并且為確保工程質(zhì)量、降低工程造價(jià)、提高經(jīng)濟(jì)效益、社會(huì)效益與加快工程建設(shè)速度提供了重要的手段。因此，對建筑機(jī)械的設(shè)計(jì)和研究具有十分重要的意義。本文對鋼筋調(diào)直機(jī)的設(shè)計(jì)進(jìn)行了比較系統(tǒng)的研究，對鋼筋調(diào)直機(jī)進(jìn)行了分類和綜合的介紹；對鋼筋調(diào)直機(jī)的控制系統(tǒng)進(jìn)行了概述；對鋼筋調(diào)直機(jī)的工作原理進(jìn)行了系統(tǒng)的分析；對鋼筋調(diào)直機(jī)的功率計(jì)算與分配、受力分析、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、主要零部件設(shè)計(jì)與選擇等進(jìn)行了詳細(xì)的介紹。結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)的需要，對產(chǎn)品總體結(jié)構(gòu)和工作性能進(jìn)行了優(yōu)化設(shè)計(jì)，達(dá)到了比較完善的設(shè)計(jì)要求，最后對鋼筋調(diào)直機(jī)進(jìn)行了總體調(diào)試。本次設(shè)計(jì)的鋼筋調(diào)直機(jī)為電機(jī)驅(qū)動(dòng)下切剪刀式鋼筋調(diào)直機(jī)，用于調(diào)直直徑為 14mm 以下的盤圓鋼筋或冷拔鋼筋。并且根據(jù)需要長度進(jìn)行自動(dòng)調(diào)直和切斷，調(diào)直過程中將鋼筋表面氧化皮、鐵銹和污物除掉。充分發(fā)揮了其良好的機(jī)動(dòng)性，體積小，操作簡單，效率高等特點(diǎn)，在提高施工速度，保證施工質(zhì)量的同時(shí)，降低了人工與材料的成本，減輕了勞動(dòng)強(qiáng)度，提高了勞動(dòng)生產(chǎn)率。關(guān)鍵詞：鋼筋調(diào)直機(jī)；建筑；機(jī)械；施工下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763 紀(jì)可： 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)6前言21 世紀(jì)是一個(gè)技術(shù)創(chuàng)新的時(shí)代，隨著我國經(jīng)濟(jì)建設(shè)的高速發(fā)展，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)與設(shè)計(jì)概念得到不斷創(chuàng)新，高性能材料的開發(fā)應(yīng)用使預(yù)應(yīng)力混凝土技術(shù)獲得高速而廣泛的發(fā)展，在鋼筋混凝土中，鋼筋是不可缺少的構(gòu)架材料，而鋼筋的加工和成型直接影響到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度、造價(jià)、工程質(zhì)量以及施工進(jìn)度。所以，鋼筋加工機(jī)械是建筑施工中不可缺少的機(jī)械設(shè)備。在土木工程中，鋼筋混凝土與預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土是主要的建筑構(gòu)件，擔(dān)當(dāng)著極其重要的承載作用，其中混凝土承受壓力，鋼筋承擔(dān)壓力。鋼筋混凝土構(gòu)件的形狀千差萬別，從鋼材生產(chǎn)廠家購置的各種類型鋼筋，根據(jù)生產(chǎn)工藝與運(yùn)輸需要，送達(dá)施工現(xiàn)場時(shí)，其形狀也是各異。為了滿足工程的需要，必須先使用各種鋼筋機(jī)械對鋼筋進(jìn)行預(yù)處理及加工。為了保證鋼筋與混凝土的結(jié)合良好，必須對銹蝕的鋼筋進(jìn)行表面除銹、對不規(guī)則彎曲的鋼筋進(jìn)行拉伸于調(diào)直；為了節(jié)約鋼材，降低成本，減少不必要的鋼材浪費(fèi)，可以采用鋼筋的冷拔工藝處理，以提高鋼筋的抗拉強(qiáng)度。在施工過程中，根據(jù)設(shè)計(jì)要求進(jìn)行鋼下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763筋配制時(shí)，由于鋼筋配制的部位不同，鋼筋的形狀、大小與粗細(xì)存在著極大差異，必須對鋼筋進(jìn)行彎曲、切斷等等。隨著社會(huì)與經(jīng)濟(jì)的高速發(fā)展，在土木工程與建筑施工中，不同類型的鋼筋機(jī)械與設(shè)備的廣泛應(yīng)用，對提高工程質(zhì)量、確保工程進(jìn)度，發(fā)揮著重要作用。鋼筋調(diào)直機(jī)械作為鋼筋及預(yù)應(yīng)力機(jī)械的一種類型，在土木與建筑工程建設(shè)中有重要應(yīng)用，鋼筋調(diào)直也是鋼筋加工中的一項(xiàng)重要工序。通常鋼筋調(diào)直機(jī)用于調(diào)直 14mm 以下的盤圓鋼筋和冷拔鋼筋，并且根據(jù)需要的長度進(jìn)行自動(dòng)調(diào)直和切斷，在調(diào)直過程中將鋼筋表面的氧化皮、鐵銹和污物除掉。1 鋼筋調(diào)直機(jī)的設(shè)計(jì)1.1 鋼筋調(diào)直機(jī)的分類鋼筋調(diào)直機(jī)按調(diào)直原理的不同分為孔摸式和斜輥式兩種；按切斷機(jī)構(gòu)的不同分為下切剪刀式和旋轉(zhuǎn)剪刀式兩種；而下切剪刀式按切斷控制裝置的不同又可分為機(jī)械控制式與光電控制式。本次設(shè)計(jì)為機(jī)械控制式鋼筋調(diào)直機(jī)，切斷方式為下切剪刀式。1.2 鋼筋調(diào)直機(jī)調(diào)直剪切原理下切剪刀式鋼筋調(diào)直機(jī)調(diào)直剪切原理如圖所示： 紀(jì)可： 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)8圖 1-1 調(diào)直剪切原理Fig.1-1 principle of straightening and sheering1-盤料架；2-調(diào)直筒；3-牽引輪；4-剪刀；5-定長裝置；工作時(shí)，繞在旋轉(zhuǎn)架 1 上的鋼筋，由連續(xù)旋轉(zhuǎn)著的牽引輥 3 拉過調(diào)直筒 2，并在下切剪刀 4 中間通過，進(jìn)入受料部。當(dāng)調(diào)直鋼筋端頭頂動(dòng)定長裝置的直桿 5 后，切斷剪刀便對鋼筋進(jìn)行切斷動(dòng)作，然后剪刀有恢復(fù)原位或固定不動(dòng)。如果鋼絲的牽引速度 V=0.6m/s.而剪刀升降時(shí)間 t=0.1s，則鋼絲在切斷瞬間的運(yùn)動(dòng)距離 S=Vt=0.60.1=0.06m，為此，剪刀阻礙鋼絲的運(yùn)動(dòng)，而引起牽引輥產(chǎn)生滑動(dòng)現(xiàn)象，磨損加劇，生產(chǎn)率降低，故此種調(diào)直機(jī)的調(diào)直速度不宜太快。1.3 鋼筋調(diào)直機(jī)的主要技術(shù)性能表 1-1 鋼筋調(diào)直機(jī)的型號規(guī)格及技術(shù)要求Tab.1-1 model standard and technique ability of reinforcement bar straightening machine參數(shù)名稱 數(shù)值調(diào)直切斷鋼筋直徑（mm） 48鋼筋抗拉強(qiáng)度(MPa) 650切斷長度(mm) 3006000切斷長度誤差(mm/m) 3牽引速度(m/min) 40下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763調(diào)直筒轉(zhuǎn)速(r/min) 2800送料、牽引輥直徑(mm) 90電機(jī)型號：調(diào)直牽引切斷 42jO功率： 調(diào)直(kW)牽引(kW)切斷(kW)5.5外形尺寸：長(mm)寬(mm)高(mm)72505501220整機(jī)重量(kg) 10001.4 鋼筋調(diào)直機(jī)工作原理與基本構(gòu)造該鋼筋調(diào)直機(jī)為下切剪刀式，工作原理如圖所示：圖 1-2 鋼筋調(diào)直機(jī)機(jī)構(gòu)簡圖Fig.1-2 mechanism schematic of reinforcement bar straightening machine1-電動(dòng)機(jī)；2- 調(diào)直筒； 3-減速齒輪；4-減速齒輪；5- 減速齒輪； 6-圓錐齒輪；7-曲柄軸；8- 錘頭；9-壓縮彈簧；10-定長拉桿；11-定長擋板；12- 鋼筋；13-滑動(dòng)刀臺；14-牽引輪；15-皮帶傳動(dòng)機(jī)構(gòu)采用一臺電動(dòng)機(jī)作總動(dòng)力裝置，電動(dòng)機(jī)軸端安裝兩個(gè) V 帶輪，分別驅(qū)動(dòng)調(diào)直筒、牽 紀(jì)可： 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)10引和切斷機(jī)構(gòu)。其牽引、切斷機(jī)構(gòu)傳動(dòng)如下：電動(dòng)機(jī)啟動(dòng)后，經(jīng) V 帶輪帶動(dòng)圓錐齒輪 6旋轉(zhuǎn)，通過另一圓錐齒輪使曲柄軸 7 旋轉(zhuǎn)，在通過減速齒輪 3、4、5 帶動(dòng)一對同速反向回轉(zhuǎn)齒輪，使?fàn)恳?14 轉(zhuǎn)動(dòng)，牽引鋼筋 12 向前運(yùn)動(dòng)。曲柄輪 7 上的連桿使錘頭 8 上、下運(yùn)動(dòng)，調(diào)直好的鋼筋頂住與滑動(dòng)刀臺 13 相連的定長擋板 11 時(shí)，擋板帶動(dòng)定長拉桿 10將刀臺拉到錘頭下面，刀臺在錘頭沖擊下將鋼筋切斷。切斷機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)與工作原理如圖所示：下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763圖 1-3 鋼筋調(diào)直機(jī)的切斷機(jī)構(gòu)Fig.1-3 cut off mechanism of reinforcement bar straightening machine1-曲柄輪；2-連桿；3-錘頭；4-定長拉桿；5- 鋼筋；6-復(fù)位彈簧；7-刀臺座；8-下切刀；9-上切刀；10-上切刀架；下切刀 8 固定在刀座臺 7 上，調(diào)直后的鋼筋從切刀中孔中通過。上切刀 9 安裝在刀架 10 上，非工作狀態(tài)時(shí)，上刀架被復(fù)位彈簧 6 推至上方，當(dāng)定長拉桿 4 將刀臺座 7 拉到錘頭 3 下面時(shí)，上刀架受到錘頭的沖擊向下運(yùn)動(dòng)，鋼筋在上、下刀片間被切斷。在切斷鋼筋時(shí)，切刀有一個(gè)下降過程，下降時(shí)間一般為 0.1s，而鋼筋的牽引速度為 0.6m/s,因此在切斷瞬間，鋼筋可有 0.60.1=0.06m 的運(yùn)動(dòng)距離，而實(shí)際上鋼筋在被切斷的瞬間是停止運(yùn)動(dòng)的，所以造成鋼筋在牽引輪中的滑動(dòng)，使?fàn)恳喪艿侥p。因此，調(diào)直機(jī)的調(diào)直速度不宜太快。調(diào)直機(jī)的電氣控制系統(tǒng)圖為： 紀(jì)可： 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)12圖 1-4 鋼筋調(diào)直機(jī)的電器線路Fig.1-4 electrical circuit of reinforcement bar straightening machineRD-熔斷器；D-交流接觸器；RJ- 熱繼電器； AN-常開按鈕；D- 電動(dòng)機(jī)；QK- 轉(zhuǎn)換開關(guān)；調(diào)直機(jī)的傳動(dòng)示意展開圖：圖 1-5 鋼筋調(diào)直機(jī)的傳動(dòng)示意展開圖：Fig.1-5 transmission opening figure of reinforcement bar straightening machine1-電動(dòng)機(jī)；2-調(diào)直筒；3-皮帶輪；4-皮帶輪；5- 皮帶輪；6- 齒輪；7-齒輪；8-齒輪；9-齒輪；10- 齒輪；11-齒輪；12- 錐齒輪；13- 錐齒輪；14- 上壓輥；15-下壓輥；16-框架；17-雙滑塊機(jī)構(gòu)；18-雙滑塊機(jī)構(gòu)；19-錘頭；20- 上切刀；21-方刀臺；22-拉桿；下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763電動(dòng)機(jī)經(jīng)三角膠帶驅(qū)動(dòng)調(diào)直筒 2 旋轉(zhuǎn)，實(shí)現(xiàn)鋼筋調(diào)直。經(jīng)電動(dòng)機(jī)上的另一膠帶輪以及一對錐齒輪帶動(dòng)偏心軸，再經(jīng)二級齒輪減速，驅(qū)動(dòng)上下壓輥 14、15 等速反向旋轉(zhuǎn)，從而實(shí)現(xiàn)鋼筋牽引運(yùn)動(dòng)。又經(jīng)過偏心軸和雙滑塊機(jī)構(gòu) 17、18，帶動(dòng)錘頭 19 上下運(yùn)動(dòng)，當(dāng)上切刀 20 進(jìn)入錘頭下面時(shí)即受到錘頭敲擊，完成鋼筋切斷。上壓輥 14 裝在框架 16 上，轉(zhuǎn)動(dòng)偏心手柄可使框架銷作轉(zhuǎn)動(dòng)，以便根據(jù)鋼筋直徑調(diào)整壓輥間隙。方刀臺 21 和承受架的拉桿 22 相連，當(dāng)鋼筋端部頂?shù)嚼瓧U上的定尺板時(shí)，將方刀臺拉到錘頭下面，即可切斷鋼筋。定尺板在承受架上的位置，可以按切斷鋼筋所需長度進(jìn)行調(diào)節(jié)。2 主要計(jì)算2.1 生產(chǎn)率和功率計(jì)算 2.1.1 生產(chǎn)率計(jì)算 （2-)/(06.0hkgKDnGQ1）式中 D-牽引輪直徑（mm）N-牽引輪轉(zhuǎn)速（r/min）-每米鋼筋重量（kg）0GK-滑動(dòng)系數(shù)，一般取 K=0.950.98帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得： )/(5.2698.035.4901.360)/(06.0 hkghkgKDnQ 2.1.2 功率計(jì)算，選擇電動(dòng)機(jī)調(diào)直部分： 紀(jì)可： 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)14調(diào)直筒所需的功率： （2-)(974011KWMnN2）式中 96.0min/1 取傳 動(dòng) 效 率 ， 皮 帶 傳 動(dòng) 可）調(diào) 直 筒 轉(zhuǎn) 速 （rn調(diào)直筒的扭矩：（2-)()123mNLfebdMs3）式中 ) 15.02.42mLffdbemNs調(diào) 直 塊 的 間 距 （ 數(shù) ， 一 般 取鋼 筋 對 調(diào) 直 塊 的 摩 擦 系）鋼 筋 直 徑 （鋼 筋 彎 曲 次 數(shù) ， 一 般 ?。┱{(diào) 直 塊 偏 移 量 （ ）鋼 筋 屈 服 點(diǎn) （ 帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)，得： ).(368.1).(138680)5.(41235 mNNM4.9.720.1 KWN牽引部分：鋼筋牽引功率：（2-)(102P4）下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763式中 8.095.708.9.0/2 來 計(jì) 算傳 動(dòng) 效 率 ， 按 綜 合 傳 動(dòng)按 性 能 參 數(shù) 查 表 取 得）調(diào) 直 速 度 （ sm牽引輪壓緊力：（2-）（ NfPsin415）式中 01452.輪 槽 角 度 ， 一 般 為 數(shù) 取鋼 筋 對 牽 引 輪 的 摩 擦 系 ）牽 引 鋼 筋 所 需 的 拉 力 （fP )(845sin.NP39.0128KWN切斷部分：鋼筋剪切功率：（2-)(9740sin213KdRNc6）式中 89.05.9708./3708.8.07421 來 計(jì) 算傳 動(dòng) 效 率 ， 按 綜 合 傳 動(dòng)）齒 刀 切 角 （每 分 鐘 切 斷 次 數(shù) ）（ 倍抗 拉 強(qiáng) 度 的剪 切 極 限 強(qiáng) 度 ， 約 等 于）鋼 筋 直 徑 （ ）曲 柄 偏 心 距 （CmNdRcc帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)，經(jīng)計(jì)算得： 紀(jì)可： 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)16)(73.089.07445sin32014.3 KWN鋼筋切斷力 P：（2-)(42NdPc7）式中 d-鋼筋直徑，mm-材料抗剪極限強(qiáng)度，c2/m帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得： )(148730.481.322 NdPc 鋼筋切斷機(jī)動(dòng)刀片的沖程數(shù) n：(r/min) （2-iI8）式中 -電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速，r/minIni-機(jī)械總傳動(dòng)比帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得：(r/min)6.1289.014inI作用在偏心輪軸的扭矩 M：（2-9）)(cos)i(Pr0 mNLrrkbkak 式中 -偏心距， mmkr偏心輪半徑與滑塊運(yùn)動(dòng)方向所成之角LrKk其 中 ：),sinarc(L-連桿長度，mm偏心輪軸徑的半徑，mm0r下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763-偏心輪半徑，mmar滑塊銷半徑，mmb-滑動(dòng)摩擦系數(shù)， =0.100.15帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得：驅(qū)動(dòng)功率 N：（2-)(36.18971620kWMnN10）式中 -作用在偏心輪軸的扭矩，N mm-鋼筋切斷次數(shù)，1/minn-傳動(dòng)系統(tǒng)總效率帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)得：=36.18971620MnN )(3.06.189.0725kW總功率： 2.57434 KN考慮到摩擦損耗等因素，選電動(dòng)機(jī)型號為 ，功率為 5.5KW，轉(zhuǎn)速為2JO1440r/min.2.2 第一組皮帶傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)的原始條件為：傳動(dòng)的工作條件，傳遞的功率 P，主、從動(dòng)輪的轉(zhuǎn)速 、 （傳1n2動(dòng)比 i） ，傳動(dòng)對外廓尺寸的要求。設(shè)計(jì)內(nèi)容：確定帶的型號、長度、根數(shù)；傳動(dòng)中心距；)(25180 10521405.21.074.5cos)3in(47 )siPrmLrrMkbkak 紀(jì)可： 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)18帶輪基準(zhǔn)直徑及結(jié)構(gòu)尺寸；計(jì)算初拉力 ， 帶對軸的壓力0F0Q設(shè)計(jì)的步驟和方法2.2.1 確定設(shè)計(jì)功率 cp考慮載荷性質(zhì)和每天運(yùn)轉(zhuǎn)的時(shí)間等因素，設(shè)計(jì)功率要求要比傳遞的功率略大，即：（2-)(kWPKAC11）式中 P-傳遞的額定功率， （KW）14.C-工作情況系數(shù)， =1.2AKAK4.14 1.2=4.97(KW)CP2.2.2 初選帶的型號根據(jù)設(shè)計(jì)功率 和主動(dòng)輪轉(zhuǎn)速 =1440r/mim。選定帶的型號為 A 型。c1n2.2.3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 和d2（1）選擇 ，由 ，查表得 =280（mm）1dmin1d1d（2）驗(yàn)算帶速 V，帶速太高則離心力大，減小帶與帶輪間的壓力易打滑，帶速太低，要求傳遞的圓周力大，使帶根速過多，故 V 應(yīng)在 525mm/s 之內(nèi)。（2-)/(84.1)06(2814.3)06(1 smnd12）（3）計(jì)算從動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑 ：2d=i = =138.57（mm） （2-2d112dn280413）取標(biāo)準(zhǔn)值 =140（mm）2d下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 13041397632.2.4 確定中心距 a 和帶的基準(zhǔn)長度 dL一般取 （2-)(2)(7.021021d14）計(jì)算相應(yīng)于 的帶基準(zhǔn)長度 ：0a0dL )(702.16504)28()140(2.354)()(2 20210 madLd 根據(jù)初定的 查表，選取接近 值的基準(zhǔn)長度 =1600（mm）0ddLdL實(shí)際中心距： （2-)(649.270.165020 mad 15）2.2.5 驗(yàn)算小輪包角 2（2-2 12062arcsin1801d16）2.2.6 計(jì)算帶的根數(shù)取 Z=2 （2-7.19.06)15.03(74)(0 LCKPZ17）式中 -包角系數(shù)，考慮包角與實(shí)驗(yàn)條件不符（ ）時(shí)對傳動(dòng)能力的影響K28-長度系數(shù)，考慮帶長與實(shí)驗(yàn)條件不符時(shí)對傳動(dòng)能力的影響L-實(shí)驗(yàn)條件下，單根 V 帶所能傳遞的功率0P-單根 V 帶傳遞功率的增量考慮傳動(dòng)比 時(shí)，帶在大輪上的彎曲應(yīng)力小，故在壽命相同的條件下，可增大傳1i遞的功率，其計(jì)算式為：（2-)(15.0)(10 kWKnPiB 紀(jì)可： 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)2018）式中 -彎曲影響系數(shù)，BKBK310.-傳動(dòng)比系數(shù) =1.12i i2.2.7 計(jì)算帶作用在軸上的載荷 Q為設(shè)計(jì)軸和軸承，應(yīng)計(jì)算出 V 帶對軸的壓力 Q：（2-)(2sin10NZF19）式中 Z-帶的根數(shù) -單根 V 帶的初拉力 N0F（2-)(28.14.80)196.52(84.1750)196.52( 220 NqvzPC 20）（2-)(.52sin.42NQ21）2.3 第二組皮帶傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)的原始條件為：傳動(dòng)的工作條件，傳遞的功率 P，主、從動(dòng)輪的轉(zhuǎn)速 、3n（傳動(dòng)比 i） ，傳動(dòng)對外廓尺寸的要求。4n設(shè)計(jì)內(nèi)容：確定帶的型號、長度、根數(shù)；傳動(dòng)中心距；帶輪基準(zhǔn)直徑及結(jié)構(gòu)尺寸；計(jì)算初拉力 ， 帶對軸的壓力0F0Q2.3.1 確定設(shè)計(jì)功率 cP考慮載荷性質(zhì)和每天運(yùn)轉(zhuǎn)的時(shí)間等因素，設(shè)計(jì)功率要求要比傳遞的功率略大，即：（2-)(kWPKAC22）下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763式中 P-傳遞的額定功率， KW36.1CP-工作情況系數(shù)， =1.2AKAK1.36 1.2=1.632(KW)CP2.3.2 初選帶的型號根據(jù)設(shè)計(jì)功率 和主動(dòng)輪轉(zhuǎn)速 =1440r/mim。選定帶的型號為 A 型。c3n2.3.3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 和d4（1）選擇 ，由 ，查表得 =140mm3dmin3d3d（2）驗(yàn)算帶速 V，帶速太高則離心力大，減小帶與帶輪間的壓力易打滑，帶速太低，要求傳遞的圓周力大，使帶根速過多，故 V 應(yīng)在 525mm/s 之內(nèi)。（2-)/(.10)60(41.3)60(3 smnd23）（3）計(jì)算從動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑 ：4d=i = =280（mm） （2-4d334dn1407224）取標(biāo)準(zhǔn)值 =280mm4d2.3.4 確定中心距 a 和帶的基準(zhǔn)長度 dL一般取 （2-)(2)(7.043043 dda25）計(jì)算相應(yīng)于 的帶基準(zhǔn)長度 ：0a0dL )(73.12504)28()1280(4.324)()(203340 madLd 根據(jù)初定的 查表，選取接近 值的基準(zhǔn)長度 =1400（mm）0ddLdL 紀(jì)可： 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)22實(shí)際中心距： （2-)(3627.15403200 mLad 26）2.3.5 驗(yàn)算小輪包角 1（2-1 1207.52arcsin8043d27）2.3.6 計(jì)算帶的根數(shù)取 Z=2 （2-5.196.03)16.09()(0 LCKPZ28）式中 -包角系數(shù)，考慮包角與實(shí)驗(yàn)條件不符（ ）時(shí)對傳動(dòng)能力的影響 280-長度系數(shù)，考慮帶長與實(shí)驗(yàn)條件不符時(shí)對傳動(dòng)能力的影響LK-實(shí)驗(yàn)條件下，單根 V 帶所能傳遞的功率0P-單根 V 帶傳遞功率的增量考慮傳動(dòng)比 時(shí)，帶在大輪上的彎曲應(yīng)力小，故在壽命相同的條件下，可增大傳遞1i的功率，其計(jì)算式為：（2-)(16.0)(30 kWKnPiB29）式中 -彎曲影響系數(shù)，BKB31.-傳動(dòng)比系數(shù) =1.12i iK2.3.7 計(jì)算帶作用在軸上的載荷 Q為設(shè)計(jì)軸和軸承，應(yīng)計(jì)算出 V 帶對軸的壓力 Q：（2-)(2sin10NZF30）下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763式中 Z-帶的根數(shù) -單根 V 帶的初拉力 N0F)(5.604.1)93.052(54.106)193.52( 220 NqvzPC )(7.sin6Q2.3.8 主動(dòng)帶輪設(shè)計(jì)軸伸直徑 d=38mm, 長度 L=80mm，故主動(dòng)帶輪軸孔直徑應(yīng)取 ，轂長應(yīng)小于md38080mm.大主動(dòng)帶輪結(jié)構(gòu)為輻板式帶輪，小主動(dòng)帶輪結(jié)構(gòu)為實(shí)心式帶輪，輪槽尺寸及輪寬等按表計(jì)算得：小帶輪： 基準(zhǔn)寬度 10mm，頂寬 b=13mm； 基準(zhǔn)線上槽深 5mm； 基準(zhǔn)線db ah下槽深 12mm； 槽間距 mm; 第一槽對稱面至端面的距離 mm; fh3.015e 210f最小輪緣厚 ； 帶輪寬 z輪m6in mfezB35102)(2)( 槽數(shù)；外徑 ； 輪槽角 ； 極限偏差 mm；當(dāng) B1.5 時(shí)，hdaa28sdL=B=35mm， 為軸的直徑；s大帶輪： 基準(zhǔn)寬度 10mm，頂寬 b=13mm； 基準(zhǔn)線上槽深 5mm； 基準(zhǔn)線db ah下槽深 12mm； 槽間距 mm; 第一槽對稱面至端面的距離 mm; fh3.015e 210f最小輪緣厚 ； 帶輪寬 z輪m6in mfezB35102)(2)( 槽數(shù)；外徑 ： 輪槽角 ； 極限偏差 mm；hdaa2938； 為 軸 的 直 徑ssd,73821mD146)(5.0)(5.01d2872 紀(jì)可： 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)243 直齒輪設(shè)計(jì)在閉式傳動(dòng)中，輪齒折斷和點(diǎn)蝕均可能發(fā)生，設(shè)計(jì)時(shí)先按齒面接觸疲勞強(qiáng)度確定傳動(dòng)主要參數(shù)，再驗(yàn)算齒根彎曲疲勞強(qiáng)度。小齒輪齒數(shù) 應(yīng)大于 17 齒，以避免根切現(xiàn)象而影響齒根彎曲強(qiáng)度，一般取 =1840，1Z 1Z=i 。為防止輪齒早期損壞， ， 應(yīng)盡量互為質(zhì)數(shù)。當(dāng)分度圓直徑確定時(shí)，在滿2 1Z2足齒根彎曲強(qiáng)度的前提下，適當(dāng)減少模數(shù)以增加齒數(shù)，有利于提高重合度。對傳遞動(dòng)力的齒輪傳動(dòng)，模數(shù)應(yīng)大于 2mm（至少 1.5mm）,齒數(shù)比(傳動(dòng)比)i 不宜過大,以小于 5 為佳,以防止兩齒輪直徑相差過大及輪齒工作負(fù)擔(dān)相差過大。增大齒寬 b 時(shí)，輪齒的工作應(yīng)力 和 都將減少，有利于提高輪齒承載能力，但 b 過大FH易造成載荷沿齒寬分布不均勻。對于制造安裝精度要求高，軸和支承剛度大，齒輪相對于軸承是對稱布置時(shí)，可取稍大些， 0.81.4 。非對稱布置時(shí) 0.61.2；懸臂dd下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763布置及開式傳動(dòng)中 0.30.4。在硬度 HB350 的硬齒面?zhèn)鲃?dòng)中， 還應(yīng)下降 50%。d d一級減數(shù)直齒輪設(shè)計(jì)已知一級傳遞功率 ，小齒輪轉(zhuǎn)速 =720r/min,傳)(31.97.036.101 KWP 1n動(dòng)比 i =2.7,每天 1 班， ，預(yù)期壽命 10 年。123.1 確定齒輪傳動(dòng)精度等級根據(jù)使用情況和估計(jì)速度 m/s,則選用 8 級精度的齒輪。選擇材料：小齒輪選用6v45 號鋼，調(diào)質(zhì)處理， ；大齒輪選用 45 號鋼 ，正火處理，1275HBSBS；按國家標(biāo)準(zhǔn)，分度圓上的壓力角 ；對于正常齒，齒頂高系2167HBS =20o數(shù) ，頂隙系數(shù)=ah=0.c3.1.1 計(jì)算許用應(yīng)力（3-9199267201381.06.38.4hNnjLi1）主動(dòng)輪和從動(dòng)輪齒面硬度為 230HBS 和 170HBS， ，并查圖得，=570Mpa, =520Mpa,查圖得， =1.0， =1.14, =1.0,lim1Hlim2H1NZ2N1XZ=1.0, =1.0, =0.92, =1.0。2XZWLVRZHS（3-lim11 570 1.09254.()HNXWLVR MPaS2）（3-lim22250 1.4.09254.376()HNXWLVRZ aS3） 紀(jì)可： 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)263.1.2 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度確定中心距小齒輪轉(zhuǎn)距： （3-)(694.173520.5.961 mNT4）初取 ，取 ，查表得2.tKZ 2.1.3, 0.675adau， 18.9EMP 2.5cosincosin0HZ（3-5）確定中心距：（3-)(34.150)4.52918(7.30261.)7.()(2)1( 3 232 mZuKTaHEat 6）取 a=155mm估計(jì)模數(shù)：m=(0.0070.02)a=(0.0070.02)155=1.0853.1mm,取 m=3mm.各輪齒數(shù)：（3-122157.93()3(.)794aZmui7） 取 128,5Z實(shí)際傳動(dòng)比 （3-17.68i實(shí)8）傳動(dòng)比誤差 許用2.7610%0.7%5i理 實(shí)理分度圓直徑：（3-12384()752dmZm9）下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763驗(yàn)算圓周速度 ,選擇 8 級精度的齒輪合13.487203.1/6/606dnv ms適。3.1.3 驗(yàn)算齒面接觸疲勞強(qiáng)度因電機(jī)驅(qū)動(dòng)，載荷平穩(wěn)，查表， ，由于速度 v=3.17m/s,8 級精度齒輪 ，查1.0AK圖得 ，軸上軸承不對稱分布，且 ，查圖得 ，齒寬 b=1.2vK.6475d1.04K。取 b=54mm, 。10.64758.39d查表得 載荷系數(shù) （3-1.02.410.6AvK10）計(jì)算端面和縱向重合度： （3-12.83cosZ1.832751.8411）（3-10.tan0d12）由 查圖得， ，取 u=2.7和 .8Z（3-12HEKTuZbd13） 21.6735.94.7118.9250.88=158MP 安全。H3.1.4 驗(yàn)算齒根彎曲疲勞強(qiáng)度根據(jù)材料熱處理，查圖 ， 查圖 lim1lim2435,415,1.25FFFMPaPaS取 。，則計(jì)算出許用應(yīng)力1212.0,.02.0NXSTYYY。 取 紀(jì)可： 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)28（3-lim11435 1.02.69()2FNXSTYMPa14）（3-lim2245 1.02.64()2FNXST a15）由圖得， 1212.86,.54,1.79,0.FaFaSaSaYYY和驗(yàn)算彎曲疲勞強(qiáng)度（3-11FFaSKTbdm16）2.6735.942.86150.78)(14.MPa1F（3-221FaSKTYbdm17）.6735.94.21790.82.()FMPa安全。3.1.5 齒輪主要參數(shù)和幾何尺寸 128,75,.,3,1.0,.25aZumhc1284dZmm275mm131.09aamhmm22dmm1()84(.5)76.f ac下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763mm2()253(1.025)17.f admhcmm184)d121254,6bbmb取同理當(dāng) 3 軸 4 軸間傳動(dòng)比 =2.5 時(shí)，齒輪主要參數(shù)和幾何尺寸34i0,75,2.,3,1.0,.25aZuhcmm39dmZmm4752mm32031.6aahmm4dmmm3()9(.025)8.f acmm42253117fhmm341()().d33460,0,6bmbmb取軸 4 和軸 5 間的傳動(dòng)比 =1，齒輪主要參數(shù)和幾何尺寸45i62,15,1.,0.25aZuhcmm520dmZmm6mm515.10aahmm6202dmmm5()(.)87.5f acmm6150fh 紀(jì)可： 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)30mm341()(10)02admm567b4 錐齒輪的設(shè)計(jì)初定齒數(shù)比 u=1.計(jì)算兩錐齒輪，參照 GT4-8 型調(diào)直機(jī)的傳動(dòng)示意展開圖錐齒輪材料采用 45 號鋼加工制造，采用大圓角留磨滾刀加工，齒面滲碳淬火磨齒，并采用齒面強(qiáng)化噴丸工藝，以提高接觸與彎曲強(qiáng)度。錐齒輪 63，精度 6Cgb11365-58HRC89。 （ 噴丸強(qiáng)化工藝,此技術(shù)提供一種通過利用噴丸強(qiáng)化工藝在齒輪表面形成壓縮殘余應(yīng)下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763力來提高齒輪的疲勞強(qiáng)度的方法。此技術(shù)的方法是在利用高壓空氣向齒輪表面投射大量的噴丸時(shí)向與連接作為噴射對象的齒輪齒的齒根圓與漸開線的交點(diǎn)及與上述噴射對象的齒輪齒相鄰的齒輪齒的齒頂圓與漸開線的交點(diǎn)的直線平行的方向，更具體地講，是向與該直線成 0至 15角的方向投射。 ）軸交角 。由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)，工作載荷略有輕微沖擊，錐齒輪 1 懸臂支承，錐齒90輪 2 兩端支承，傳遞轉(zhuǎn)矩：，轉(zhuǎn)速 720r/min。 mKNnPT018.7236.59.211（4-1）1基本參數(shù)： 。頂 隙 系 數(shù)齒 頂 高 系 數(shù)齒 數(shù)壓 力 角模 數(shù) 20.;1;25;0;4 chzma2初步設(shè)計(jì)： （4-)(1932muKTdHPe2）式中 K-載荷系數(shù)，取 1.5u-齒數(shù)比，取 1-齒輪的許用接觸應(yīng)力HP )/(182.302lim mNSHP-估計(jì)時(shí)的安全系數(shù)，取 1.1S-試驗(yàn)齒輪的接觸疲勞極限limH )/(1302limH估算的結(jié)果： = 321195PeuKTd(85.92m幾何尺寸： 齒數(shù)比： 齒數(shù) =25； =25 21z 1z2（4-3）=4 m模數(shù)em大端分度圓直徑：（4-zdee104251 mzde1042524） 紀(jì)可： 鋼筋調(diào)直機(jī)設(shè)計(jì)32分錐角：（4-45arctn212z5）（4-4590216）外錐距： （4-mdRee 7120sin217）齒寬：=0.250.33 取 =0.3 （4-mRbe3.217.0RR8）（重載荷 3.0 3.5）b平均分度圓直徑：（4-md mRe8585)3.01(0).1(29）中錐距： （4-Rem 35.60).51(7)5.01( 10）平均模數(shù)： （4-mRem 4.).(4).(11）齒距：P= =3.14 4=12.56mm （4- 12）齒寬系數(shù)： =0.3R節(jié)錐角： 451452下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763下載論文就送你全套 CAD 圖紙，Q 咨詢 414951605 或 1304139763高度變位系數(shù)： （4-0)1(39.021X13） 02X齒頂高： （4-mXhea41)(114）mha412齒根高： （4-xcef 8.4)201()(1