圓柱螺旋彈簧離合器設(shè)計(jì)[CAD高清圖紙和說(shuō)明書(shū)]

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d簧絲直徑。（2）設(shè)計(jì)變量的選?。涸O(shè)計(jì)彈簧時(shí)，除選擇材料及規(guī)定熱處理要求外，主要根據(jù)最大工作載荷，最大變形以及結(jié)構(gòu)要求等來(lái)確定變量。本次設(shè)計(jì)的變量有三個(gè)：x=。采用一位搜索法來(lái)進(jìn)行優(yōu)化，其中c的步長(zhǎng)為0.25，d的步長(zhǎng)為0.5。（3）約束條件：強(qiáng)度條件：由公式：=，其中K=+ P= 式中：P單個(gè)彈簧工作壓力；P彈簧工作總壓力；k曲度系數(shù)；Z 彈簧個(gè)數(shù)（取Z=9）；c彈簧指數(shù)（即旋繞比）；實(shí)際切應(yīng)力（N/mm2）； 許用切應(yīng)力（N/mm2）(取=709.8=686N/mm2)約束條件為：t1=()-6860穩(wěn)定條件：由公式： H0=(n+n2-0.5).d+f+f+n.式中：D2彈簧中徑（D2=D1-d）； D1彈簧外徑（D1取27mm,由結(jié)構(gòu)所定）； f彈簧工作變形（f=p/k）； k彈簧實(shí)際剛度（k=）； G剪切彈性模數(shù)（G=8.134104N/mm）； 彈簧的附加變形（=2.5mm）； 彈簧最大負(fù)荷時(shí)的間隙（=1.5mm）約束條件為：t2=/（D1-x3）5.3最大變形條件：由公式 P/P1.15-1.20 式中：P實(shí)際彈簧的最大工作壓力； P=k. 約束條件為： 47 優(yōu)化結(jié)果為：旋繞比c=5.75； 彈簧有效工作圈數(shù)n=6.5圈； 簧絲直徑d=4mm； 單個(gè)簧最小重量 wmin=0.538KN。3.2圓柱螺旋彈簧結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算（1）彈簧數(shù)目Z的確定：為了保證離合器摩擦片上有均勻的壓緊力，螺旋彈簧的數(shù)目一般不得少于六個(gè)，而且應(yīng)該隨摩擦片的外徑的增加而增加彈簧的數(shù)目，此外，在布置圓柱螺旋彈簧時(shí)，要注意分離桿的數(shù)目，使彈簧均布于分離桿之間。因此彈簧的數(shù)目Z應(yīng)該是分離杠桿數(shù)n的倍數(shù)，即：Z=m.n=3*3=9個(gè)(符合表3-1的要求）式中: m為任意正整數(shù)（取m=3） n為分離杠桿數(shù)（取n=3） 表3-1 周置圓柱螺旋彈簧的數(shù)目摩擦片外徑200200280280300380450彈簧數(shù)目（個(gè)）691212181830（2）彈簧外徑D1的確定： 由于D1=2730mm,由結(jié)構(gòu)上確定彈簧外徑為D1為27mm.（3）彈簧中徑D2的確定： D2=D1-d=27-4=23mm（4）曲度系數(shù)k的實(shí)際值： 由優(yōu)化結(jié)果得，k=1.265（5）實(shí)際彈簧的工作應(yīng)力： =682.4N/mm2=686N/mm2 所以滿(mǎn)足要求（6）實(shí)際單個(gè)彈簧的工作壓力P: P= =589.45N P980N不超過(guò)100Kg符合要求，實(shí)際單個(gè)彈簧的工作壓力P值合格。（7）彈簧總?cè)?shù)n1： n1=n2+n=1.5+6.5=8圈（8）彈簧的實(shí)際剛度k: K= =32.9N/mm（9）彈簧實(shí)際的工作變形f: f=P/k=589.45/32.9=18mm(10)彈簧的實(shí)際自由高度H0： H0=（）d+f+=（8-0.5）*4+18+2.5+6.5*1.5=60.25mm(11)彈簧的實(shí)際工作高度H： H=H0-f=60.25-18=42.25mm(12)實(shí)際彈簧的最大工作壓力P: P=k. P/P=671.7/589.45=1.14N1.15N實(shí)際彈簧的最大工作壓力P值合格。（13）實(shí)際彈簧節(jié)距t： t=d+f/n+=4+18/6.5+1.5=8.27mm（14）實(shí)際彈簧螺旋角： =6.529 = （15）實(shí)際恒定性b： b=H0/D2=60.25/23=2.625.3實(shí)際恒定性b值合格（16）實(shí)際彈簧的總工作壓力：P=P.Z=589.459=5.305103N(17)離合器的實(shí)際單位壓力P0： P0= P/A0=5.305103/22110-4=2.4105N2.45105N 離合器的實(shí)際單位壓力P0合格 上述實(shí)際數(shù)據(jù)完全符合要求。（18）離合器實(shí)際的最大摩擦力矩Mcama: Mcama= = =251.6Nm(19)實(shí)際后備系數(shù)： =(20)單位摩擦面積傳遞的轉(zhuǎn)矩Mc0: = =0.0058N.m/ =0.3N.m/單位摩擦面積傳遞的轉(zhuǎn)矩Mc0值合格.3.3材料的選用由于彈簧簧絲直徑不大，周?chē)h(huán)境的工作溫度也在正常范圍之內(nèi)，所以彈簧的材料大都選用65Mn鋼或碳素彈簧鋼。錳鋼彈簧與碳素彈簧鋼比較，優(yōu)點(diǎn)是淬透性好和強(qiáng)度較高，脫碳傾向小，但是有過(guò)熱敏感性和回火脆性的缺點(diǎn)。錳鋼彈簧價(jià)格也便宜，原磁療易得，故很適合于做離合器彈簧。本次選用65Mn鋼為彈簧材料。4. 從動(dòng)盤(pán)設(shè)計(jì)4.1從動(dòng)盤(pán)的結(jié)構(gòu)和組成圖4-1 帶扭轉(zhuǎn)減振器的從動(dòng)盤(pán)及分開(kāi)式彈性從動(dòng)片從動(dòng)盤(pán)有兩種結(jié)構(gòu)形式，帶扭轉(zhuǎn)減振器的和不帶扭轉(zhuǎn)減振器的。不帶扭轉(zhuǎn)減振器的從動(dòng)盤(pán)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，重量較輕。但是目前小轎車(chē)上無(wú)一例外的都采用帶扭轉(zhuǎn)減振器的從動(dòng)盤(pán)（如圖4-1 所示），用以避免汽車(chē)傳動(dòng)系統(tǒng)的共振緩和沖擊，減少噪音，提高傳動(dòng)系零件的壽命，改善汽車(chē)行駛的舒適型，并使汽車(chē)起步平穩(wěn)。因此，本次設(shè)計(jì)采用帶有扭轉(zhuǎn)減振器的從動(dòng)盤(pán)。 從動(dòng)盤(pán)是由從動(dòng)片、摩擦片、從動(dòng)盤(pán)轂三個(gè)基本組成部分組成。在帶有扭轉(zhuǎn)減振器的從動(dòng)盤(pán)中，其從動(dòng)盤(pán)和從動(dòng)盤(pán)轂之間是通過(guò)減振彈簧彈性的連接在一起。 當(dāng)傳動(dòng)系發(fā)生扭轉(zhuǎn)振動(dòng)時(shí)，從動(dòng)片和減震盤(pán)相對(duì)于從動(dòng)盤(pán)轂的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)能量會(huì)很快被減振摩擦片的摩擦所吸收。摩擦片用鉚釘與波形片連接。波形片與從動(dòng)片相鉚接。減振盤(pán)與從動(dòng)轂鉚接在一起。同時(shí)鉚釘也是限位銷(xiāo)。從動(dòng)盤(pán)設(shè)計(jì)要求：(1)為了減少變速器換擋時(shí)齒輪間的沖擊，從動(dòng)盤(pán)的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量應(yīng)盡可能的?。?(2)為了保證汽車(chē)起步平穩(wěn)，從動(dòng)盤(pán)在軸向應(yīng)具有彈性； (3)為了避免傳動(dòng)系的扭轉(zhuǎn)共振和緩和沖擊載荷，從動(dòng)盤(pán)中應(yīng)該裝有扭轉(zhuǎn)減振器。4.2從動(dòng)片設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)從動(dòng)片時(shí)要盡可能的減輕其質(zhì)量，并應(yīng)使其質(zhì)量的分布盡可能的靠近旋轉(zhuǎn)中心，以獲得最小的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量。因?yàn)樵谄?chē)在行駛換擋時(shí)，首先要分離離合器，從動(dòng)盤(pán)的轉(zhuǎn)速必然要發(fā)生變化，這樣將會(huì)引起慣性力，而使變速器換擋時(shí)齒輪間產(chǎn)生沖擊或使變速器中的同步裝置加速磨損。慣性力的大小與從動(dòng)盤(pán)的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量成正比，因此為了減小轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，從動(dòng)片一般都做的比較薄，通常是用1.3-2mm厚的鋼板彈簧沖壓而成，本次設(shè)計(jì)采用2mm后的鋼板彈簧沖壓。為了使離合器結(jié)合平順，以保證汽車(chē)平穩(wěn)起步，單片離合器的從動(dòng)片一般都做成具有軸向彈性的結(jié)構(gòu)。這樣，在離合器的結(jié)合過(guò)程中，主動(dòng)盤(pán)和從動(dòng)盤(pán)之間的壓力是逐漸增加的從而保證了離合器所傳遞的力矩緩和增長(zhǎng)。此外，彈性從動(dòng)片還使壓力的分布比較均勻，改善表面的接觸，有利于摩擦片的均勻磨損。既有軸向彈性的從動(dòng)片有以下三種結(jié)構(gòu)形式： 整體式彈性從動(dòng)片； 分開(kāi)式彈性從動(dòng)片； 組合式彈性從動(dòng)片。整體式彈性從動(dòng)片能達(dá)到軸向彈性的要求，但是其缺點(diǎn)是很難保證每片扇形部分的剛度都完全一致。為了消除這個(gè)不足，從動(dòng)片采用分開(kāi)式的結(jié)構(gòu)，波形片的從動(dòng)片分開(kāi)制作。然后鉚接在一起，由于波形彈簧片是由同一模具沖制而成的，故其剛度比較一致。另外，這種結(jié)構(gòu)的從動(dòng)片也容易得到較小的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量。這種從動(dòng)片在轎車(chē)上采用較多，組合式彈性從動(dòng)片常用在中型車(chē)上，本次設(shè)計(jì)選用分開(kāi)式從動(dòng)片，為了安裝減震彈簧，本從動(dòng)片上開(kāi)6個(gè)窗孔。從動(dòng)片用低碳鋼板作為材料。在設(shè)計(jì)時(shí)為了保證從動(dòng)片的彈性作用，波形彈簧片的壓縮行程可以取為0.8-1.1之間，本次設(shè)計(jì)方案選取為1.0mm,片厚為0.75mm，材料為彈簧鋼板，從動(dòng)盤(pán)軸向彈性的變化規(guī)律即軸向加載與其變形的關(guān)系，其大致的趨向是拋物線(xiàn)形，即在開(kāi)始時(shí)力較小。而后隨著變形的增加，力的增長(zhǎng)很快，最后被壓平。4.3從動(dòng)盤(pán)轂設(shè)計(jì)從動(dòng)盤(pán)轂裝在變速器第一軸前端的花鍵上，目前一般都是采用漸開(kāi)式花鍵?；ㄦI之間為動(dòng)配合，以便在離合器分離和結(jié)合過(guò)程中從動(dòng)盤(pán)轂?zāi)茉谳S上自由移動(dòng)，花鍵的結(jié)構(gòu)尺寸可以根據(jù)從動(dòng)盤(pán)的外徑和發(fā)動(dòng)機(jī)的扭矩選取。為了保證從動(dòng)盤(pán)轂在變速器第一軸上滑動(dòng)時(shí)不產(chǎn)生偏斜，而影響離合器的徹底分離，從動(dòng)盤(pán)轂的軸向長(zhǎng)度不宜過(guò)小，一般取其尺寸與花鍵外徑大小相同，對(duì)在嚴(yán)重情況下工作的離合器，其長(zhǎng)度更長(zhǎng)，可達(dá)到花鍵外徑的1.4倍。已知發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩Memax=178N.m，根據(jù)國(guó)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)可?。簭膭?dòng)盤(pán)外徑De=250mm；Temax=200N.m；花鍵齒數(shù)n=10；花鍵外徑D=35mm；花鍵內(nèi)徑d=28；鍵齒寬b=4mm；有效齒長(zhǎng)l=35mm；擠壓應(yīng)力=10.4Mpa花鍵尺寸選定后應(yīng)進(jìn)行擠壓應(yīng)力j和剪切應(yīng)力校核： =10.37Mpa =30Mpa =9.07Mpa =15Mpa其中Z為從動(dòng)轂個(gè)數(shù)。以上參數(shù)符合要求。4.4振扭減振器設(shè)計(jì)圖4-2 扭轉(zhuǎn)減振器扭轉(zhuǎn)減振器的結(jié)構(gòu)：本次采用彈簧摩擦式扭轉(zhuǎn)減振器設(shè)計(jì)方案（如圖4-2所示）。使從動(dòng)片與從動(dòng)盤(pán)轂彈性的連接在一起的。從而改變了傳動(dòng)系統(tǒng)的剛度，同時(shí)，從動(dòng)片、減振盤(pán)、與從動(dòng)盤(pán)轂之間還裝有減振摩擦片，作為振動(dòng)能量消耗器。當(dāng)傳動(dòng)系統(tǒng)中有扭轉(zhuǎn)振動(dòng)時(shí)，通過(guò)摩擦片與相鄰件的相鄰運(yùn)動(dòng)，使振動(dòng)能量轉(zhuǎn)化為熱能，使振動(dòng)衰減。從動(dòng)片與減振盤(pán)轂鉚接在一體，從動(dòng)盤(pán)轂上開(kāi)有相應(yīng)的缺口，在缺口與限位銷(xiāo)之間留有間隙，允許從動(dòng)片與從動(dòng)盤(pán)轂之間有一定的相對(duì)運(yùn)動(dòng)。同時(shí)限制了減振彈簧的最大變形量，以免過(guò)載。同時(shí)采用調(diào)整墊片和碟形彈簧來(lái)調(diào)整減振器減振摩擦片的預(yù)緊力的大小。目的是為了在阻尼片磨損后，保證預(yù)緊力變化不大。4.4.1主要參數(shù)的選擇減振器的角鋼度Ca和減振器的摩擦力矩等,決定了減振器的衰減傳動(dòng)系統(tǒng)扭轉(zhuǎn)振動(dòng)的能力。(1)減振器的角鋼度Ca：在裝有減振器時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩必須通過(guò)減振彈簧來(lái)傳遞。而減振器傳遞扭矩的能力會(huì)影響到傳動(dòng)系統(tǒng)的動(dòng)載荷，實(shí)驗(yàn)表明，當(dāng)減振器傳遞的極限扭矩與汽車(chē)后輪后輪附著條件所決定的最大轉(zhuǎn)矩Mmax相等時(shí)傳動(dòng)系動(dòng)載荷是最小的，若Mmax則會(huì)增加減振器的角剛度，使傳動(dòng)系動(dòng)載荷略有增加，故設(shè)計(jì)時(shí)通常取：= Mmax=式中：后橋附著重量; 附著系數(shù); 車(chē)輪滾動(dòng)半徑; 主傳動(dòng)比; 變速器一檔傳動(dòng)比很明顯，在對(duì)減振彈簧做一定的結(jié)構(gòu)布置下，減振器的角剛度受到必須傳遞足夠大的扭矩要求的制約，而不可能隨意降低。而對(duì)傳動(dòng)系的分析計(jì)算表明，為了避開(kāi)共振，減振器的角剛度Ca又要求低，這在實(shí)際上是做不到的，因此，減振器Ca的最后決定，常常只能滿(mǎn)足結(jié)構(gòu)所允許的設(shè)計(jì)結(jié)果。按經(jīng)驗(yàn)公式初選角剛度Ca：Ca其中：=1.45-1.55Memax式中：系數(shù)1.45適用于載重汽車(chē) 1.55適用于小轎車(chē) =1.55 Memax=1.55170=263.5N.m 又Ca 初取Ca=12263.5=3162N.m(2)減振器的摩擦力矩：由于減震器的角剛度Ca受結(jié)構(gòu)和扭轉(zhuǎn)要求的限制不可能很低，因此在發(fā)動(dòng)機(jī)工作轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)，共振現(xiàn)象就常常難以避免。為了最有效的消振，必須合理的選擇減震器阻尼裝置的摩擦力矩。由公式初選：=0.11=0.11263.5=28.985N.m這一經(jīng)驗(yàn)公式只有振動(dòng)在達(dá)到一定幅值大小時(shí)，才加以消除前提下導(dǎo)出的。這樣，只有在共振或接近共振區(qū)幅值較小并不危險(xiǎn)，減震器不起作用，也不消耗能量，從而提高了傳動(dòng)系的效率。(3)預(yù)緊力矩：減震彈簧在安裝時(shí)都有一定的預(yù)緊。這樣，在傳遞同樣大小的極限力矩時(shí)，它將降低減震器的角鋼度，這顯然是有利的，但是預(yù)緊力矩的值，不應(yīng)大于摩擦力矩，否則在反向工作時(shí)，扭轉(zhuǎn)減震器將提前停止工作，因此，=28.985N.m4.4.2減振器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)（1）減振彈簧的分布半徑R1：R1=（0.6-0.75）*d/2 式中：d摩擦片內(nèi)徑 選取R1=50mm（2）減振器彈簧的數(shù)目Z： 選取Z=6 ，根據(jù)表4-1選取。 表41摩擦片根據(jù)外徑選取減振彈簧摩擦片外徑D/mm225-250250-325326-350350Zj4-66-88-1010（3）減振彈簧的總壓力P總:P總=（4）每個(gè)減振彈簧的壓力P:P=（5）減振彈簧尺寸的確定： 彈簧的平均直徑Dc：Dc一般由結(jié)構(gòu)來(lái)定，通常Dc=11-15mm左右。本次設(shè)計(jì)取Dc=14mm。 彈簧鋼絲直徑d1： d1=式中：扭轉(zhuǎn)許用應(yīng)力，=588N/mm2；d1需圓整為標(biāo)準(zhǔn)值，取d1=4mm. 單個(gè)彈簧實(shí)際的最大工作壓力P： P= 彈簧實(shí)際總壓力P總：P總=P*Z=10556=6330N 減振器實(shí)際傳遞的極限扭矩M極：M極= P總*R1=63305010-3=316.5N.m 實(shí)際摩擦力矩M摩：M摩=0.11M極=34.8N.m 實(shí)際預(yù)緊力矩M預(yù)： M預(yù)= M摩=34.8N.m 角剛度Ca： Ca=12M極=12316.5=3798N.m 減振彈簧剛度K: K= 減振彈簧有效圈數(shù)i: i=,取標(biāo)準(zhǔn)值有 i=4圈 減振彈簧實(shí)際剛度k： k= 實(shí)際角剛度Ca： = =3550N.m Ca=11.22 M極 減振彈簧總?cè)?shù)n： n=i+1.5=5.5圈 減振彈簧在最大工作壓力P時(shí)的最小長(zhǎng)度lmin:lmin= 式中：彈簧圈之間的間隙，必要時(shí)還可以取小些。lmin= 減振彈簧總變形量：=P/k= 減振彈簧的自由高度： 減振彈簧預(yù)緊變形量： 減振彈簧安裝后的工作高度:= 減振彈簧的工作變形量（6）從動(dòng)片相對(duì)于從動(dòng)盤(pán)轂的最大轉(zhuǎn)角：=（7）限位銷(xiāo)與從動(dòng)盤(pán)缺口側(cè)邊的間隙 式中:R2為限位銷(xiāo)的安裝半徑（取值為50mm）(8) 限位銷(xiāo)直徑d:d按結(jié)構(gòu)布置選定，一般d=9.5-12mm,這里取d=10mm(9) 從動(dòng)盤(pán)轂缺口寬度B及彈簧安裝窗口尺寸A：將從動(dòng)片的分離部分口的尺寸做的比從動(dòng)盤(pán)轂上的窗口尺寸大些的原因是充分利用減振器的緩沖作用。一般推薦A1-A=a=1.4-1.6mm本次設(shè)計(jì)取a=1.5mm,這樣，當(dāng)?shù)孛鎮(zhèn)鱽?lái)沖擊時(shí)，開(kāi)始時(shí)只有部分彈簧參見(jiàn)工作，剛度較小，有利于緩和沖擊。A一般為25-27mm本次設(shè)計(jì)取A=l=25.5,此外，從動(dòng)片上的缺口B與限位銷(xiāo)直徑d之間的間隙做的不一樣，并使，這樣，當(dāng)?shù)孛鎮(zhèn)鱽?lái)沖擊時(shí)，由于允許彈簧有較大的變形，從而可以緩和根大的沖擊，取 B=5.壓盤(pán)設(shè)計(jì) 圖5-2 壓盤(pán)的驅(qū)動(dòng)方式（a）凸塊窗孔式；（b）傳力銷(xiāo)式壓盤(pán)的設(shè)計(jì)包括傳力方式的選擇以及其幾何尺寸的確定兩個(gè)方面。5.1 壓盤(pán)傳力方式的選擇壓盤(pán)是離合器的主動(dòng)部分，在傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)扭矩時(shí)，它和飛輪一起帶動(dòng)從動(dòng)盤(pán)轉(zhuǎn)動(dòng)，所以它必須和飛輪連接在一起，但這種連接允許壓盤(pán)在離合器分離過(guò)程中能自由的作軸向移動(dòng)，本次設(shè)計(jì)采用傳動(dòng)片式傳力機(jī)構(gòu)。由彈簧鋼帶制成。一段鉚接在離合器蓋上，另一端用螺釘固定在壓盤(pán)上。為了改善傳動(dòng)片的受力狀況，它一般都沿著圓周切向布置。這種連接方式簡(jiǎn)化了壓盤(pán)的結(jié)構(gòu)，降低了對(duì)裝配精度的要求，并且有利于壓盤(pán)的定中。本次設(shè)計(jì)采用三個(gè)凸臺(tái)三組傳動(dòng)片，每組兩個(gè)，共六片的結(jié)構(gòu)。 壓盤(pán)的結(jié)構(gòu)形狀除與傳力方式有關(guān)外，還與壓緊方式和分離方式有關(guān)，在采用沿圓周布置的圓柱螺旋彈簧作壓緊彈簧時(shí)，壓緊盤(pán)上應(yīng)鑄有圓柱形凸臺(tái)作為彈簧的導(dǎo)向座，材料為HT200300。5.2 壓盤(pán)幾何尺寸的確定與摩擦片相結(jié)合的壓盤(pán)內(nèi)外徑尺寸與摩擦片尺寸基本相應(yīng)，這樣壓盤(pán)幾何尺寸最后歸結(jié)為厚度的確定。其主要依據(jù)以下兩點(diǎn)：(1)壓盤(pán)應(yīng)該有足夠的質(zhì)量在離合器的結(jié)合過(guò)程中，由于滑磨功的存在，每結(jié)合一次都要產(chǎn)生大量的熱，而每次結(jié)合的時(shí)間又很短，因此熱量根本來(lái)不及全部傳到周?chē)目諝庵腥ィ@樣必然導(dǎo)致摩擦副的溫升，在使用頻繁和困難條件下工作的離合器，這種溫升就會(huì)更為嚴(yán)重，它不僅會(huì)引起摩擦片摩擦系數(shù)的下降，磨損加劇，嚴(yán)重時(shí)甚至?xí)鹉Σ疗蛪罕P(pán)的損壞。由于石棉基材料制成的摩擦片導(dǎo)熱性差，在滑磨過(guò)程中所產(chǎn)生的熱量主要由飛輪的壓盤(pán)等零件吸收，為了使每次接合是的溫升不致過(guò)高，故要求具有足夠大的質(zhì)量以吸收熱量。(2)壓盤(pán)應(yīng)具有較大的剛度壓盤(pán)應(yīng)具有足夠大的剛度，以保證在受熱的情況下不致產(chǎn)生翹曲變形，而影響離合器的徹底分離和摩擦片的均勻壓緊。鑒于以上兩點(diǎn)原因，壓盤(pán)一般都做的比較厚，本次設(shè)計(jì)的壓盤(pán)厚度為12mm。內(nèi)徑為145mm，外徑為230mm。 在確定了厚度之后。應(yīng)該校核離合器結(jié)合一次時(shí)的溫升，它不應(yīng)超過(guò)8-100，若過(guò)高，則要適當(dāng)增加壓盤(pán)的厚度。 校核公式：式中：溫升（）； L滑磨功（Kg.m）； 分配到壓盤(pán)上的滑磨功所占的百分比;(取單片離合器壓盤(pán)); C壓盤(pán)的比熱(C=0.115千卡/公斤.度)； 壓盤(pán)重量（kg）6.離合器蓋設(shè)計(jì)離合器蓋與飛輪固定在一起，通過(guò)它傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)的部分扭矩。此外它還是離合器壓緊彈簧和分離杠桿的支撐殼體。本設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)特別注意以下問(wèn)題：（1）剛度：離合器分離杠桿支撐在離合器蓋上，如果蓋的剛度不夠，則當(dāng)離合器分離時(shí)，可能會(huì)使蓋產(chǎn)生較大的變形，這樣就會(huì)降低離合器操縱部分的傳動(dòng)效率，嚴(yán)重時(shí)還可能導(dǎo)致分離不徹底，引起摩擦片的早期磨損，還會(huì)造成變速器換擋困難。為了減輕重量和增加剛度，小轎車(chē)的離合器蓋常用厚約為3-5mm的低碳鋼板（08鋼板）沖壓成復(fù)雜形狀。（2）通風(fēng)：為了加強(qiáng)離合器的冷卻，離合器蓋上開(kāi)有通風(fēng)口。此通風(fēng)口同時(shí)起到了方便安裝的作用，本次設(shè)計(jì)采用三個(gè)窗口通風(fēng)，同時(shí)，凸臺(tái)伸出窗口。（3）對(duì)中：離合器蓋內(nèi)裝有壓盤(pán)、分離桿、壓緊彈簧等零件，因此它相對(duì)飛輪軸線(xiàn)必須要有良好的對(duì)中性，否則會(huì)破壞離合器的平衡，嚴(yán)重影響離合器的正常工作。因此要采用定位銷(xiāo)定位對(duì)中。綜上所述，本次設(shè)計(jì)的離合器蓋采用08鋼板彈簧沖壓而成，板厚為3mm,根據(jù)結(jié)構(gòu)需要沖壓成相應(yīng)的形狀。7.分離裝置設(shè)計(jì)離合器分離裝置包括分離桿，分離軸承和分離套筒。本次是分離杠桿的設(shè)計(jì)。分離杠桿結(jié)構(gòu)形式的選擇：在周置壓簧離合器中一般采用3-6個(gè)分離杠桿。本次設(shè)計(jì)采用3個(gè)分離杠桿，采用沖壓加工制成，又因?yàn)閿[動(dòng)式的分離杠桿是由鋼板彈簧沖壓而成，結(jié)構(gòu)比較簡(jiǎn)單，分離桿在壓盤(pán)上的支撐方法也很簡(jiǎn)單，此外，它具有磨損小，調(diào)整方便等優(yōu)點(diǎn)，目前在中小型汽車(chē)上采用較多。因此本次設(shè)計(jì)選用次型式的分離杠桿。 總結(jié)在老師的指導(dǎo)下，和同組搭檔的共同努力下，我們圓滿(mǎn)完成了本次課程設(shè)計(jì)。在設(shè)計(jì)過(guò)程中，得到了老師們認(rèn)真細(xì)致的指導(dǎo)和幫助，對(duì)此，我表示最真摯的感謝！ 本設(shè)計(jì)以“機(jī)械設(shè)計(jì)、汽車(chē)設(shè)計(jì)、二維制圖模型”為主線(xiàn)，主要采用AutoCAD軟件設(shè)計(jì)一個(gè)轎車(chē)螺旋彈簧離合器總成，由于時(shí)間和能力的限制，本設(shè)計(jì)對(duì)分離機(jī)構(gòu)和操縱機(jī)構(gòu)只作了簡(jiǎn)單的設(shè)計(jì)。本次設(shè)計(jì)我利用AutoCAD軟件繪制了離合器總成和部分零件的二維圖形，由于能力有限，難免有些不合理的地方，此次設(shè)計(jì)充分利用了已學(xué)過(guò)的汽車(chē)設(shè)計(jì)和機(jī)械設(shè)計(jì)知識(shí)，使我對(duì)所學(xué)知識(shí)有了一個(gè)系統(tǒng)的認(rèn)識(shí)、復(fù)習(xí)、鞏固和深入。通過(guò)這次設(shè)計(jì)，我對(duì)機(jī)械設(shè)計(jì)和汽車(chē)設(shè)計(jì)有了更深刻的認(rèn)識(shí)，也初步掌握了機(jī)械設(shè)計(jì)的方法和使用有關(guān)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)的方法；對(duì)機(jī)械零件、汽車(chē)部件、裝配技術(shù)、計(jì)算機(jī)軟件使用技術(shù)等作了一個(gè)全新的認(rèn)識(shí)和再學(xué)習(xí)，加深了理解，并擴(kuò)展了知識(shí)面；充分利用計(jì)算機(jī)CAD技術(shù)進(jìn)行了繪圖；提高了計(jì)算機(jī)的使用能力。雖然這次設(shè)計(jì)內(nèi)容要求較多，涉及范圍較廣，比如材料力學(xué)、汽車(chē)構(gòu)造、CAD制圖軟件、汽車(chē)設(shè)計(jì)、一些生產(chǎn)工藝等，但它使我對(duì)實(shí)際項(xiàng)目的設(shè)計(jì)過(guò)程有了充分的了解。作為設(shè)計(jì)人員，必須充分考慮車(chē)間加工及客戶(hù)使用要求。另外，也加深了我對(duì)一些相關(guān)知識(shí)的了解，因先前課本上學(xué)到的基礎(chǔ)知識(shí)中，很多零部件的型號(hào)及標(biāo)準(zhǔn)都已更換，其材料選擇、處理工藝等都已改進(jìn)提高，可見(jiàn)我在這方面的認(rèn)知度還不夠。設(shè)計(jì)不是想當(dāng)然的事，我們只有首先了解到加工工藝，國(guó)家相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，你設(shè)計(jì)出的產(chǎn)品才是一件成功的產(chǎn)品。自己平日的理論知識(shí)雖然仍沒(méi)有真正應(yīng)用于實(shí)際生產(chǎn)中，但利用課程設(shè)計(jì)這個(gè)平臺(tái)，使我充分認(rèn)識(shí)到自己理論學(xué)習(xí)中的不足，熟悉了一些新的設(shè)計(jì)方法。尤其是在畫(huà)圖方面，進(jìn)一步熟練、鞏固，這次課程設(shè)計(jì)為我以后的學(xué)習(xí)及畢業(yè)設(shè)計(jì)打下了基礎(chǔ)。參考文獻(xiàn)1.徐石安,江發(fā)潮.汽車(chē)離合器/汽車(chē)設(shè)計(jì)叢書(shū) M.北京：清華大學(xué)出版社,20052.王望予.汽車(chē)設(shè)計(jì)M. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，20073.陳家瑞.汽車(chē)構(gòu)造M.北京：人民交通出版社，20024.劉惟信.汽車(chē)設(shè)計(jì) M.北京：清華大學(xué)出版社,20015.鞏云鵬，田萬(wàn)祿，張祖立，黃秋波.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)M.沈陽(yáng)：東北大學(xué)出版社,20066.王豐元.馬明星.汽車(chē)設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)M.北京：中國(guó)電出版社，200924