【五層】6812平米高職教學樓（計算書、部分建筑、結(jié)構(gòu)圖）
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天津城市建設學院畢業(yè)設計說明書
第二章結(jié)構(gòu)設計計算
2.1結(jié)構(gòu)方案選擇：
2.1.1結(jié)構(gòu)選型：
（1）結(jié)構(gòu)體系:
在建筑物結(jié)構(gòu)體系中鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)有著施工方便、抗爭性能優(yōu)良、造假適中、空間面積使用較大、布置靈活等一系列優(yōu)點，所以本工程選擇鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。
（2）柱網(wǎng)布置形式:
在框架結(jié)構(gòu)的布置中，既要滿足生產(chǎn)工藝和建筑平面的要求，又要使結(jié)構(gòu)受理合理、施工方便。在辦公樓、教學樓的建筑中一般是兩邊為教學辦公區(qū)、中間為走道，設置形成內(nèi)廊式的柱網(wǎng)布置形式。本工程就是這種內(nèi)廊式的柱網(wǎng)布置形式。
（3）承重方案：
據(jù)本工程跨數(shù)少、層數(shù)少的結(jié)構(gòu)特點，選擇主梁沿橫向布置的承重方案，這樣有利于提高建筑物的橫向抗側(cè)移剛度、同時房屋內(nèi)部的的采光與通風，所以本工程選擇橫向框架承重的方案。
(4)施工方法:
由于全現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)具有整體性強、抗震性能好等一系列優(yōu)點，本工程采取現(xiàn)澆整體式的方法，一般做法是使每層的柱與其上面的梁同時支模、綁扎鋼筋，然后一次澆注混凝土。同時使板中的鋼筋升入梁內(nèi)錨固，梁的縱向鋼筋伸入柱內(nèi)錨固。
（5）其他構(gòu)件選型：
1）物樓蓋結(jié)構(gòu)：采用整體性較好的現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)；
2）樓梯：梁式樓梯；
3）過梁：采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。
2.1.2結(jié)構(gòu)布置：
（1）平面布置：
1）柱網(wǎng)（具體尺寸）按柱子中心線取值：
柱網(wǎng)布置中橫向計算跨度：L1=7.2m，L2=2.7m，L3=7.2m；
縱向計算跨度：
L1=3.6+0.15=3.75m，L2=3.6-0.15=3.45m，L3=7.2m，L4=7.2；L5=7.2m，
L6=7.2m，L7=7.2m，L8=0.670m（沉降縫位置），L9=7.2m，L10=7.2m，L11=7.2m，
縱向方案布置如下圖： 梁外皮于柱外皮重合：
2)次梁設置： 設置九道次梁，設置位置：位于主梁跨中，間距：3.6m.。
3）建筑縫：混凝土中冊P177,2-8與2-9之間有120MMkkuan寬的建筑縫
（2）豎向布置：根據(jù)建筑標高和樓地面做法知隔層結(jié)構(gòu)標高低于建筑標高70mm
首層：H1=4.5-0.07=4.43m；中間層H2=H3=H4=3.90m；
頂層 H5=3.90+0.07=3.97m.
（3）、計算簡圖DG：
2.1.3主要構(gòu)件截面尺寸的確定：
（1）橫向框架梁：
A-D、E-F軸之間的框架梁：L=7200mm
梁高h=(1/10~1/14)x7200=(720~514)mm取h=600mm。
粱寬 b=(1/2~1/3)x600=（300~200），取b=300mm。
D-E軸之間的框架梁：L=2700mm
梁高h=(1/10~1/14)x2700=(270~193)mm
考慮內(nèi)力分布平衡及施工的方便取h=600mm
粱寬 b=(1/2~1/3)x600=（300~200），取b=300mm。
（2）縱向框架梁
D軸和E軸框架梁：h=400mm,b=250mm。
其余縱向框架梁：
梁高，取h=650mm，
梁寬b=300mm。
（3）板
板厚取h=100mm，局部h=120mm
（4）框架柱
框架柱宜采用正方形柱，根據(jù)構(gòu)造要求：，
故：框架柱截面采用550mm×550mm。
2.2材料選擇：
2.2.1混凝土：
柱：C35；梁：C35；板：C35 樓梯：C35。
2.2.2鋼筋：
梁、柱縱筋：采用HRB335；梁、柱箍筋，板鋼筋：采用HPB235；
保護層厚度：梁25mm、柱30mm、板15mm。
2.2.3圍護結(jié)構(gòu)墻體：
（1）±0以下：采用加氣混凝土輕型砌塊；
（2）±0以上：外墻：加氣混凝土輕型砌塊；
內(nèi)墻：加氣混凝土輕型砌塊；
（3）女兒墻：加氣混凝土輕型砌塊。
2.3重力荷載計算：
2.3.1局部五層荷載：
（1）屋蓋荷載：
防水層：4厚高聚物改性瀝青（SBS ）防水卷材 0.05kN/㎡
找平層：20mm厚1:3水泥砂漿 20KN/0.02m×20kN/=0.40kN/㎡
找坡層：水泥石灰焦渣砂漿2%找坡14×h
h={0.03+[0.03+2%1×/2(2×7.2+2.7+2×0.025)]}=0.116m
0.116m×14kN/=1.624kN/㎡
保溫層：120mm厚聚苯板 0.120m×0.5N/=0.06kN/㎡
結(jié)構(gòu)層：100mm現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.10m×25kN/㎡=2.5kN/㎡
抹灰層：10mm厚混合砂漿 0.01m×17kN/㎡=0.17kN/㎡
屋面恒荷標準值 a=4.804N/㎡
S總=(2×7.2+2.7+2×0.525)（9×7.2+2×0.525+.670）=1207(㎡)；
G=a×S=1207×4.804=5538.48（KN）；
(2)屋面梁：
G=25×V=25×（L.h.b）
其中 L 指柱側(cè)或主梁側(cè)的凈距，h梁底到板底的高度，b:寬；
根據(jù)頂層結(jié)構(gòu)圖可知:
橫向方向屋面梁總長度
L300x600=[（7.2-0.55）×2+（2.7-0.55）] ×11+[(7.2-0.55）+(7.2+2.70-0.275-0.15) ]=186.075m; (計算高度h=600-100=500mm )
L250x500 =[(7.2-0.025-0.15) ×2+(2.7-0.3)] ×8=131.6m；
(計算高度500-100=400 mm)
G1=25[(186.0750×0.50×0.3)+（131.60×0.40×0.25）]=1026.06KN；
縱向方向屋面梁總長度：
L300×650 =9×（7.2-0.5）+（3.6-0.275-0.15）+[3.6-0.275-(0.275-0.15)]+（7.2-0.55）=119.125m；
L300×600 =9×（7.2-0.5）+（3.6-0.275-0.15）+[3.6-0.275-(0.275-0.15)]+（7.2-0.55）=119.125m；
G2=25[(119.125×0.55×0.30)+（119.125×0.50×0.30）]=938.11KN；
G屋面梁=1026.78+938.11=1964.17KN；
(3)女兒墻：
G=25×L×S，其中：L指女兒墻中心線總長度；S指女兒墻斷面面積；
經(jīng)計算知G=672.25KN；
（4）柱重：
G=n×25×V =46× 25×(3.9-0.1)0.552 =1321.93kN；
(5)墻重：(加氣混凝土輕型墻容重:6KN/M3)
G=6×(L.H-Sc-Sm) ×B,
其中L指柱間凈距；H至梁底(外墻到板底)，B墻體寬度250mm；
外墻長度L=9×（7.2-0.55）+59.275+2×[（7.2-0.55）]=150.025m；
G外=6×0.25×150.025×3.8=855.1425KN；
G內(nèi)=6×0.25×[707.32-42.63]=997.04KN；
G墻= G內(nèi) + G外 =1852.1825KN；
（6）外墻面抹灰荷載：
噴（刷）外墻涂料
6mm厚1:2.5水泥砂漿抹面、壓實桿光 20KN/
6mm厚1:1:6水泥石灰膏砂漿打底毛 12KN/
6mm厚1:0.5:0.4水泥石灰膏砂漿打底毛 12KN/
刷加氣混凝土界面處理劑：
a=0.264kN/m2 ,h=3.9+0.5=4.4m,Sm=M7=1.5x3.2=4.8 m2 ,Sc=96.93 m2
L外=（9×7.2+2×0.525）×2+（2×7.2+2.7+2×0.525+2×0.55）+1.1=169.10m；
S抹=L×H-（Sm+Sc）=169.10×4.4-（4.8+96.93）=642.31m2
G抹=S×a=642.31×0.264=169.57KN；
（7）內(nèi)墻面：
1)灰荷載（大廳、走廊、教室、辦公室、樓道）：
噴（刷）無光油漆；
5mm厚1:0.3:2.5水泥石灰膏砂漿抹面、壓實桿光 12KN/
6mm厚1:1:6水泥石灰膏砂漿打底毛 12KN/
6mm厚1:0.5:0.4水泥石灰膏砂漿打底毛 12KN/
刷加氣混凝土界面處理劑
a =0.204KN/㎡
外墻內(nèi)表面：
L=（7.2-0.55）×18+（7.2×2×+2.7-3×0.55）=150.6m；
Sm=M7=4.8㎡,Sc=96.93㎡,h=(3.9-0.1)=3.8m；
S=150.6×3.8-4.8-96.93=470.543㎡；
G=470.543×0.204=95.99KN。
內(nèi)橫墻面（有柱兩面都須抹灰）：
L=13×（7.2+0.275+0.025）×2=195m,h=3.9-0.1=3.8m,
G=L×h×0.204=151.164KN;
內(nèi)橫墻面（無柱相連）：
L=4×（7.2+0.275+0.025）×2=60m,h=3.9-0.1=3.8m,
G=L×h×0.204=46.512N;
縱墻面（兩面抹灰）
L=15.5（7.2-0.55）×2+1.3=207.15,h=3.9-0.1=3.8m,Sm=45.78，Sc=0
G=[×h-（Sm+SC）] ×0 .204=125.33KN
G總抹=95.99+151.164+46.512+125.33=419KN
(8)門窗重：
G木門=44.52×0.1=4.452KN；
G防火門=5.57×0.45=7.007KN；
G塑鋼窗=90.72×0.4=36.288KN；
G門窗=4.452+7.007+36.288=47.747KN；
（9）吊頂：
G大廳、走廊=S×0.144=35.25KN；
G衛(wèi)生間=S ×0.0224=2.38KN；
G板底 =S×0.168=169.66KN；
G=35.25+2.38+169.66=207.29KN。
（10）鋼屋架:
G=(135.05+37.96) ×0.0967t/m×9.8=167.78kN；
(11)外掛鋼樓梯：
G=（40.34/4）×9.8=98.87KN；
頂層結(jié)構(gòu)（不包括頂層樓面）荷載匯總表：
女兒墻：672.25KN；
屋架：167.78KN；
屋蓋荷載：5745KN(包括吊頂荷載)；
屋面梁：1964.17KN；
墻體：2488.49KN（內(nèi)外墻抹灰、門窗重、玻璃幕墻）;
柱重：1321.93KN；
G頂=672.25+168.78+5745+1964.17+2466.45+1321.93=12338.58KN
其他各層自重計算過程如上，四、三、二、首層荷載計算結(jié)果如下：
G四=10315KN；G三=10326KN；G二=10326KN；G首=11073Kn；
2.4橫向水平地震作用計算及其位移計算（計算-軸）
2.4.1計算簡圖及樓層重力荷載代表值計算：
一般說來，對于具有n層框架，可以簡化成n個多質(zhì)點體系：
（1）頂層重力荷載代表值：
1)、局部自重標準值：
G1=1/3G鋼屋架=（1/3）×167.78×0.0967×9.8=55.93KN
2)頂層自重標準值；
（屋蓋、樓蓋、樓面梁重、女兒墻重、柱墻自重的一半）：
G2=1/3[5745.74+1964.17+672.25+1/2（1321.93+2466.49）]=3425.45KN；
3)屋面雪荷載組合值：（基本雪壓：So=0.40KN/M2 ）
G3=0.5SoS頂=0.50×0.40×402.02=80.40KN；
則G5代=55.95+3425.4+80.40=3561.78KN；
(2)四層重力荷載代表值（五層樓面）：
1)四層自重：
G1=樓蓋重+樓面梁重+（五層柱墻重）/2+(四層柱墻重) /2+四層鋼樓梯重/2=1403.77+652+（440.64+822.15）/2+（849.47+440.64）/2+98.87/2=3381.66KN
2)四層樓面活荷載組合值：（S外掛=29.67M2）；
G2=0.5×(311.12×2.4+47.62×2.5+29.67×3.5)=458.83KN；
G= G1+ G2 =3381.66+458.83=3840.49KN；
(3)三層重力荷載代表值（四層樓面）：
1)三層自重：
G1=樓蓋重+樓面梁重+（四層柱墻重）/2+(三層柱墻重) /2+三層鋼樓梯重=1403.77+652+（440.64+849.47）/2+（849.47+440.64）/2+98.87=3444.75KN
2)、三層樓面活荷載組合值：（S外掛=29.67M2）
G2=0.5×(311.12×2.4+47.62×2.5+29.67×3.5)=484.79KN
G= G1+ G2 =3444.75+484.79=3929.54KN
(4)二層重力荷載代表值（三層樓面）：
1)二層自重：
G1=樓蓋重+樓面梁重+（三層柱墻重）/2+(二層柱墻重) /2+二層鋼樓梯重=1319.17+653.33+（440.67+870.67）/2+（849.47+440.64）/2+98.87=3450.10KN
2)、二層樓面活荷載：（S外掛=29.67M2）
G2=0.5×(311.12×2.4+47.62×2.5+29.67×3.5)=484.79.79KN
G= G1+ G2 =3450.10+484.79=3934.89KN
(5)首層重力荷載代表值（二層樓面）：
1)二層自重：
G1=樓蓋重+樓面梁重+（二層柱墻重）/2+(首層柱墻重) /2+首層鋼樓梯重/2=1441.47+652.08+（440.67+870.67）/2+（981.67+521.67）/2+98.87/2=3550.33KN
2)首層樓面活荷載：（S外掛=29.67M2）
G2=0.5×(311.12×2.4+47.62×2.5+29.67×3.5)=484.79.79KN
G= G1+ G2 =3550.33+484.79=4035.12KN
（6）合計：
G總=ΣGi =3561.78+3840.79+3929.54+3934.89+4035.12 =19301.82KN
2.4.2框架剛度計算：
（1）梁柱線剛度計算：
由上一節(jié)計算知，各樓層重力荷載代表值分別為：
G1=4035.12KN，G2=3934.89KN,G3=3929.54KN,G4+3840.79KN,G5=3561.78KN。
1)梁的線剛度 ：
框架梁的截面慣性矩：在計算框架梁截面慣性矩I時應考慮到樓板的影響。在框架梁兩端節(jié)點附近，梁端承受負彎矩，頂部的樓板手拉，樓板對梁的截面彎曲剛度影響較??；而在框架梁的跨中，梁承受正彎矩，樓板處于受壓區(qū)形成T形截面梁，樓板對梁的截面彎曲剛度影響較大。為方便設計，假定梁的截面慣性矩沿軸線不變，對現(xiàn)澆樓蓋，中框架取I=2，邊框架取I=1.5，是矩形截面梁的截面慣性矩。
柱、梁、板采用C35混凝土， Eb=31.5×106KN/㎡
0.603×0.30/12
邊跨梁：
= 31.5×106×(0.603×0.30/12)×1.5/7.2= 35.44× KN.m
中跨梁：
= 31.5×106×(0.603×0.30/12)×2.0/2.7= 126.00× KN.m
2)柱的線剛度D:：
柱子的混凝土采用C35，=31.5×106KN/㎡
由公式（2-2）
=×0.554
首層柱：== (31.5×106 × ×0.554)/4.5 = 53.38× KN.m
其他層柱：= (31.5×106 × ×0.554)/3.9=61.59× KN.m；
3）柱的側(cè)移剛度：
計算過程見表：
表2-1 2～5層D值的計算(kN/m)
D
中柱（8 根）
2×（35.44+126.00）×/2× 61.59×=2.62
2.62/（2+2.62）=0.567
0.567×61.59×× 12/3.92 =27552
邊柱（8 根）
2×35.44×/2×61.59×=0.575
0.575/（2+0.575）=0.223
0.223×61.59×× 12/3.92 =10836
=8×（27552+10836）=307104（KN/m）
表2-2首層邊框架D值的計算（kN/m）
D
中柱（8根）
（35.44+126.00）×/ 53.78×=3.002
3.002/（2+3.002）=0.700
0.700×53.78×× 12/ 4.52 =22309
邊柱（8根）
35.44×/53.78×=0.659
0.659/（2+0.659）=0.436
0.436×53.78×× 12/4.52
=13895
=8×（22309+13895）=289632（KN/m）
2.4.3框架自振周期的計算：
⑴ 側(cè)移計算: 假想各層重力荷載水平作用于節(jié)點時所產(chǎn)生的側(cè)移:
表2-3 基本周期的計算
層位
5
3561.78
307104
3561.78
0.0016
0.1889
672.82
127.10
4
3840.49
307104
7402.27
0.0241
0.1773
680.92
120.73
3
3929.54
307104
11331.81
0.0369
0.1532
602.01
92.23
2
3934.89
307104
15266.70
0.0497
0.1163
457.63
53.22
1
4035.12
289632
19301.82
0.0666
0.0666
268.74
17.90
由上表可知 Σ=2682.12（KN.m）, Σ=411.18(KN.m2)；
由抗震（4-2a）
① 能量法:
② 頂點位移法：
取二者之間較小值 取T=Min{ T11 , T12 }=0.5170.52(s)
2.4.4 多遇水平地震作用標準值和位移計算：
對于重量和剛度沿高度分布比較均勻、高度不超過40m（本工程建筑物高度20.1米），并以剪切變形為主的結(jié)構(gòu)可采用近似計算法，即底部剪力法。多遇地震，Ⅱ類場地，設計地震分組為第一組，設防烈度7度，查得 =0.12，=0.45， ﹤=0.52﹤5
=0.105 （公式2-5）
—相應于結(jié)構(gòu)基本周期的時評地震影響系數(shù)
因為=0.52﹤1.4=1.4×0.45=0.63s，故不比考慮頂部附加水平地震作用，即=0。
結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值
==0.105×0.85×19301.82=1722.69（公式2-6）
（為等效重力系數(shù)，取0.85）
質(zhì)點的水平地震作用標準值、樓層地震剪力及樓層層間位移的計算過程參見下表
、和的計算表
層
hi
（m）
~ΣGi
(m)
5
3561.78
3.9
20.10
71591.78
233352
528.52
528.52
0.024×19301.8=463.24﹤525.52
307104
0.00172
4
3840.49
3.9
16.20
62215.94
459.30
987.820
307104
0.00322
3
3929.54
3.9
12.30
48333.34
356.814
1344.634
307104
0.00438
2
3934.89
3.9
8.40
33053.08
244.010
1588.644
307104
0.00517
1
4035.12
4.5
4.50
18158.04
134.05
1722.694
289632
0.00595
= （公式2-7）（公式2-8）
2.4.5 層間彈性位移驗算：
驗算框架層間彈性位移：在水平地震荷載作用下，建筑物的下部層間位移腳上不層間位移大，故只需驗證首層、二層的位移是否符合規(guī)范即可。
首層： /h1=0.00595/4.5=1/756﹤1/500 滿足要求
二層： /h1=0.00517/3.9=1/754﹤1/500 滿足要求
2.5橫向水平地震作用下框架內(nèi)力計算：
2.5.1 框架柱剪力和柱端彎矩標準值：
注：
-標準反彎點高度比。其值由框架總層數(shù)、該柱所在層數(shù)和梁柱線剛度比，查表所得。
-由可得，則二至四層=0，首層不考慮值。
-二至五=0，首層，結(jié)合查表可得全部為零。
-一層和三至五層=0，二層，再結(jié)合查表可得全部為零。
為柱下端彎矩。
為柱上端彎矩。
表2-5 水平地震作用下框架柱剪力和柱端彎矩標準值
柱
層
h(m)
(kN)
(kN/m)
D
D/
(kN)
y
()
()
邊
柱
5
3.9
528.52
307104
10806
0.0353
18.66
0.575
0.35
25.47
47.30
4
3.9
987.82
307104
10836
0.0353
34.87
0.575
0.40
54.40
81.60
3
3.9
1344.634
307104
10836
0.0353
47.47
0.575
0.450
83.31
101.82
2
3.9
1588.644
307104
10836
0.0353
56.08
0.575
0.50
109.36
109.36
1
4.5
1722.694
289632
13895
0.0480
82.69
0.659
0.68
253.03
119.07
柱
層
h（m）
(kN)
(kN/m)
D
D/
(kN)
()
()
中
柱
5
3.9
528.52
307104
27552
0.0897
47.41
2.620
0.44
81.36
103.54
4
3.9
987.82
307104
27552
0.0897
88.61
2.620
0.49
106.33
176.25
3
3.9
1344.634
307104
27552
0.0897
120.61
2.620
0.50
235.19
235.19
2
3.9
1588.644
307104
27552
0.0897
142.50
2.620
0.50
277.88
277.88
1
4.5
1722.694
289632
22309
0.0770
132.65
3.002
0.56
334.28
262.65
2.5.2 框架梁端彎矩剪力柱軸力標準值：
⑴ 梁端彎矩
節(jié)點1：Mb=Mc
節(jié)點2：
節(jié)點3：
節(jié)點4：
節(jié)點5：
節(jié)點6：
節(jié)點7：
節(jié)點8：
節(jié)點9：
節(jié)點10：
⑵ 梁端剪力: 主要公式：
⑶ 柱軸力:
水平地震作用下兩端剪力及柱軸力標準值
層數(shù)
FE（AD）跨梁端剪力
ED跨梁端剪力
柱軸力
L（m）
ME左
ME右
VE
L（m）
ME左
ME右
VE
邊柱NE
中柱NE
5
7.2
47.30
37.82
11.82
2.7
65.72
65.72
48.68
11.82
36.86
4
7.2
107.17
94.09
27.96
2.7
163.52
163.52
121.13
39.78
130.03
3
7.2
156.22
147.75
42.23
2.7
256.77
256.77
190.20
82.01
278.00
2
7.2
192.67
187.40
52.79
2.7
325.67
325.67
241.24
134.80
466.65
1
7.2
228.43
197.43
59.15
2.7
343.10
343.10
254.13
193.95
661.43
2.5.3.框架內(nèi)力圖：
1.梁柱彎矩圖：
2.梁剪力、柱軸力圖：
3.框架柱剪力圖：
2.6、豎向荷載作用下，框架（第九榀）內(nèi)力計算：
2.6.1、無地震作用下計算（1.2G+1.4P）：
2.6.1.1、框架梁上的線性荷載：
（1）頂層屋面梁傳來：
2-9軸：( 簡易荷載傳力圖)
FE跨：
板傳來線荷載：恒載g1= 4.81kN/㎡×1.8m=8.66 kN/m；
活載p1=0.7kN/㎡×1.8m=1.26 kN/m,
橫向主梁自重（包括梁面抹灰重）：
恒載g2= 25×0.3 ×（0.6-0.1）+（0.264+0.204）×（0.6-0.1）=3.984kN/m；
作用在主梁上的女兒墻自重：g3=2.81 N/m(前面已經(jīng)計算出)；
則qEF =1.2（8.66+3.984+2.81）+1.4×1.26=20.31 KN/m；
由對稱性可知，作用在D-A跨梁上線荷載qD-A:
qD-A=1.2（8.66+3.984+2.81）+1.4×1.26=20.31 KN/m；
ED跨：
板傳來線荷載：恒載g1= 4.81kN/㎡×（5/8）×（2.7/2）m=4.06 kN/m；
活載p1=0.7kN/㎡×（5/8）×（2.7/2）m=0.59 kN/m,
橫向主梁自重（包括梁面抹灰重）：
恒載g2= 25×0.3 ×（0.6-0.1）+（0.264+0.204）×（0.6-0.1）=3.984kN/m；
作用在主梁上的女兒墻自重：g3=2.81 N/m(前面已經(jīng)計算出)；
則qEF =1.2（4.06+3.984+2.81）+1.4×0.59=13.85 KN/m；
（2）四層樓蓋梁上（即五層樓面）傳來：
FE跨：
板傳來線荷載：恒載g1= 3.70kN/㎡×1.8m=6.66 kN/m；
活載p1=2.4kN/㎡×1.8m=4.32 kN/m,
橫向主梁自重（包括梁面抹灰重）：
恒載g2= 25×0.3 ×（0.6-0.1）+（0.264+0.204）×（0.6-0.1）=3.984kN/m；
作用在主梁上墻自重：
恒載g3=6×0.25×（3.9-0.6）+（0.264+0.204）×（3.9-0.6）
=6.49K KN/m；
則qEF =1.2（6.66+3.984+6.49）+1.4×4.32=26.61 KN/m；
由對稱性可知，作用在D-A跨梁上線荷載qD-A:
qD-A= 1.2（6.66+3.984+6.49）+1.4×4.32=26.61 KN/m；
ED跨：
板傳來線荷載：恒載g1= 3.70kN/㎡×（5/8）×（2.7/2）m=3.12 kN/m；
活載p1=2.5kN/㎡×（5/8）×（2.7/2）m=2.11kN/m,
橫向主梁自重（包括梁面抹灰重）：
恒載g2= 25×0.3 ×（0.6-0.1）+（0.264+0.204）×（0.6-0.1）=3.984kN/m；
則qEF =1.2（3.12+3.984）+1.4×2.11=11.48 N/m；
（3）三層樓蓋梁上（即四層樓面）傳來：
FE跨：
板傳來線荷載：恒載g1= 3.70kN/㎡×1.8m=6.66 kN/m；
活載p1=2.4kN/㎡×1.8m=4.32 kN/m,
橫向主梁自重（包括梁面抹灰重）：
恒載g2= 25×0.3 ×（0.6-0.1）+（0.264+0.204）×（0.6-0.1）=3.984kN/m；
作用在主梁上墻自重：
恒載g3=6×0.25×（3.9-0.6）+（0.264+0.204）×（3.9-0.6）
=6.49KN/m；
則qEF =1.2（6.66+3.984+6.49）+1.4×4.32=26.61 KN/m；
由對稱性可知，作用在D-A跨梁上線荷載qD-A:
qD-A= 1.2（6.66+3.984+6.49）+1.4×4.32=26.61 KN/m；
ED跨：
板傳來線荷載：恒載g1= 3.70kN/㎡×（5/8）×（2.7/2）m=3.12 kN/m；
活載p1=2.5kN/㎡×（5/8）×（2.7/2）m=2.11kN/m,
橫向主梁自重（包括梁面抹灰重）：
恒載g2= 25×0.3 ×（0.6-0.1）+（0.264+0.204）×（0.6-0.1）=3.984kN/m；
則qEF =1.2（3.12+3.984）+1.4×2.11=11.48 N/m；
（4）二層樓蓋梁上（即三層樓面）傳來：
FE跨：
板傳來線荷載：恒載g1= 3.73kN/㎡×1.8m=6.71 kN/m；
活載p1=2.4kN/㎡×1.8m=4.32 kN/m；
橫向主梁自重（包括梁面抹灰重）：
恒載g2= 25×0.3 ×（0.6-0.1）+（0.264+0.204）×（0.6-0.1）=3.984kN/m；
作用在主梁上墻自重：
恒載g3=6×0.25×（3.9-0.6）+（0.264+0.204）×（3.9-0.6）
=6.49 KN/m；
則qEF =1.2（6.71+3.984+6.49）+1.4×4.32=26.67KN/m；
由對稱性可知，作用在D-A跨梁上線荷載qD-A:
qD-A= 1.2（6.71+3.984+6.49）+1.4×4.32=26.67 KN/m；
ED跨：
板傳來線荷載：恒載g1= 3.73kN/㎡×（5/8）×（2.7/2）m=3.15 kN/m；
活載p1=2.5kN/㎡×（5/8）×（2.7/2）m=2.11kN/m,
橫向主梁自重（包括梁面抹灰重）：
恒載g2= 25×0.3 ×（0.6-0.1）+（0.264+0.204）×（0.6-0.1）=3.984kN/m；
則qEF =1.2（3.15+3.984）+1.4×2.11=11.51KN/m；
（5）、首層樓蓋梁上（即二層樓面）傳來：
FE跨：
板傳來線荷載：恒載g1= 3.71kN/㎡×1.8m=6.68 kN/m；
活載p1=2.4kN/㎡×1.8m=4.32 kN/m,
橫向主梁自重（包括梁面抹灰重）：
恒載g2= 25×0.3 ×（0.6-0.1）+（0.264+0.204）×（0.6-0.1）=3.984kN/m；
作用在主梁上墻自重：
恒載g3=6×0.25×（3.9-0.6）+（0.264+0.204）×（3.9-0.6）
=6.49 N/m；
則qEF =1.2（6.68+3.984+6.49）+1.4×4.32=26.63 N/m；
由對稱性可知，作用在D-A跨梁上線荷載qD-A:
qD-A= 1.2（6.68+3.984+6.49）+1.4×4.32=26.63 N/m；
ED跨：
板傳來線荷載：恒載g1= 3.71kN/㎡×（5/8）×（2.7/2）m=3.13 kN/m；
活載p1=2.5kN/㎡×（5/8）×（2.7/2）m=2.11kN/m,
橫向主梁自重（包括梁面抹灰重）：
恒載g2= 25×0.3 ×（0.6-0.1）+（0.264+0.204）×（0.6-0.1）=3.984kN/m；
則qEF =1.2（3.13+3.984）+1.4×2.11=11.49KN/m；
2.6.1.2、框架柱上的集中荷載：
（1）頂層柱（頂）：
F(A)軸柱：
1）、縱向梁傳來：
板傳來線荷載：恒載g1= 4.81kN/㎡×1.8m=8.66 kN/m；
活載p1=0.7kN/㎡×1.8m=1.26 kN/m；
縱向梁自重（包括梁面抹灰重）：
恒載g1 = 25×0.3 ×（0.65-0.1）×（3.6-0.275）+（0.264+0.204）×（0.65-0.1）×（3.6-0.275）=14.58kN；
作用在縱向梁上的女兒墻自重：g2=2.81×3.6=10.12 KN；
作用在縱向梁上的鋼屋架自重：
g3 =0.0967×（3.6+0.275）×9.8=3.67KN；
直接傳到縱向梁上的板荷載（矩形分布荷載）：
板傳來 恒載g4= 4.81×3.6×3.6 /2=31.17kN；
活載p1=0.7×3.6×3.6 /2=4.54kN,
次梁自重g5= 25×0.25 ×（0.50-0.1）×（3.6-0.025）
+0.204×（0.50-0.10）×（3.6-0.025）=4.76kN；
G1=1.2（14.85+10.12+3.67+31.17+4.76）+1.4×4.54=83.71KN ；
2）、直接作用在柱（底面）上的荷載：
G2 =1.2[25×0.552 ×（3.9-0.1）+0.264×（0.55×2+0.125）
×（3.9-0.1）+0.204×0.25×2×（3.9-0.1）]=36.89KN；
則作用在軸柱柱：G5F=G5A=G1+ G2 =83.71+36.89=120.60KN ；
E(D)軸柱：
1）縱向梁傳來：
縱向梁自重（包括梁面抹灰重）：
恒載g1 = 25×0.3 ×（0.60 -0.1）×（3.6-0.275）
+0.204×（0.60-0.1）×（3.6-0.275）×2=13.15kN；
在縱向梁上墻自重：g2=0KN（大廳）；
作用在縱向梁上的板荷載(梯形分布)：
恒載：
g3 ==（1-2×0.3752+3×0.3753）×4.81×2.7×3.6/2
=18.03KN；
活載:
p1==（1-2×0.3752+0.3753）×0.7×2.7×3.6/2=2.62KN；
直接傳到縱向梁上的次梁荷載 ：
板1(荷載矩形分布)傳來 恒載g4= 4.81×3.6×3.6 /2=31.17kN；
活載p1=0.7×3.6×3.6 /2=4.54kN,
次梁自重：
g5= 25×0.25 ×（0.50-0.1）×（3.6-0.025）/2+0.204×（0.50-0.10）×（3.6-0.15）=4.594kN；
板2(荷載三角形分布)傳來：
恒載g6=（5/8）×4.81×（2.7/2）×2.7/2=5.48kN；
活載p2=（5/8）×0.7×（2.7/2）×2.7/2=0.80kN,
次梁自重：
g7= 25×0.25 ×（0.50-0.1）×（1.35-0.15）/2
+0.204×（0.50-0.10）×（1.35-0.15）=1.60kN；
G1=1.2（13.15+0+18.03+31.17+4.594+5.48+1.60+1.4(4.54+0.80)
=99.97KN ；
2）直接作用在柱（底面）上的荷載：
G2 =1.2[25×0.552 ×（3.9-0.1）+0.264×（0.55+0.125）×（3.9-0.1）+0.204×0.25×2×（3.9-0.1）]=35.76KN；
則，作用在軸柱柱：G5F=G5A=G1+ G2 =99.97+35.76=135.73KN ;
(2）四層柱（五層樓面）：
軸 F軸柱：
1）縱向梁傳來：
縱向梁自重（包括梁面抹灰重）：
恒載g1 = 25×0.3 ×（0.65-0.1）×（3.6-0.275）+（0.264+0.204）×（0.65-0.1）×（3.6-0.275）=14.58kN；
作用在縱向梁上墻自重：
g2F= 6×0.250 ×（3.9-0.65）×（3.6-0.275）+（0.264+0.204）×（3.9-0.65）×（3.6-0.275）-9.96（洞口）+2.204(窗重)=13.514KN；
g2A= 6×0.250 ×（3.9-0.65）×（3.6-0.275）+（0.264+0.204）×（3.9-0.65）×（3.6-0.275）-12.23（洞口）+2.484(窗重)=11.524KN；
直接傳到縱向梁上的次梁荷載 ：
板傳來 恒載g3= 3.70×3.6×3.6 /2=23.98kN；
活載p1=2.4×3.6×3.6 /2=15.55kN,
次梁自重g5= 25×0.25 ×（0.50-0.1）×（3.6-0.025）
+0.204×（0.50-0.10）×（3.6-0.025）=4.76kN；
G1F=1.2（14.85+13.514+23.98+4.76）+1.4×15.55=89.750KN ；
G1A=1.2（14.85+11.524+23.98+4.76）+1.4×15.55=87.581KN ；
2）直接作用在柱（底面）上的荷載：
柱自重:
G2 =1.2[25×0.552 ×（3.9-0.1）+0.264×（0.55×2+0.125）×（3.9-0.1）+0.204×0.25×2×（3.9-0.1）]=36.89KN；
柱上集中荷載：120.60KN
則，作用在軸柱柱荷載分別為：
G4F=89.750+120.60=210.35KN；
G4A=87.581+120.60=2450.07KN ;
E(D)軸柱：
1）縱向梁傳來：
縱向梁自重（包括梁面抹灰重）：
恒載g1 = 25×0.3 ×（0.60 -0.1）×（3.6-0.275）
+0.204×（0.60-0.1）×（3.6-0.275）×2=13.15kN；
作用在縱向梁上墻自重：g2=21.27KN；
作用在縱向梁上的板荷載(梯形分布)：
恒載：
g3 ==（1-2×0.3752+0.3753）×3.70×2.7×3.6/2=13.87KN；
活載:
p1==（1-2×0.3752+0.3753）×2.5×2.7×3.6/2=9.37KN；
直接傳到縱向梁上的次梁荷載 ：
板1(荷載矩形分布)傳來 恒載g4= 3.70×3.6×3.6 /2=23.98kN；
活載p1=2.4×3.6×3.6 /2=15.55kN,
次梁自重：
g5= 25×0.25 ×（0.50-0.1）×（3.6-0.025）/2
+0.204×（0.50-0.10）×（3.6-0.15）=4.594kN；
板2(荷載三角形分布)傳來
恒載g6=（5/8）×3.70×（2.7/2）×2.7/2=4.21kN；
活載p2=（5/8）×2.5×（2.7/2）×2.7/2=2.86kN,
次梁自重：
g7= 25×0.25 ×（0.50-0.1）×（1.35-0.15）/2
+0.204×（0.50-0.10）×（1.35-0.15）=1.60kN；
G1=1.2（13.15+21.27+13.87+23.98+4.594+4.21+1.60+1.4(15.55+2.86)
=138.09KN ；
2）直接作用在柱（底面）上的荷載：
柱自重:
G2 =1.2[25×0.552 ×（3.9-0.1）+0.264×（0.55+0.125）×（3.9-0.1）+0.204×0.25×2×（3.9-0.1）]=35.76KN；
柱上集中荷載： 135.73KN，
則作用在軸柱柱：G4D=G4E=G1+ G2 =138.09+171.49=309.58KN ;
(3）三層柱（四層樓面）：
軸 F軸柱：
1）縱向梁傳來：
縱向梁自重（包括梁面抹灰重）：
恒載g1 = 25×0.3 ×（0.65-0.1）×（3.6-0.275）+（0.264+0.204）×（0.65-0.1）×（3.6-0.275）=14.58kN；
作用在縱向梁上墻自重：
g2F= 6×0.250 ×（3.9-0.65）×（3.6-0.275）+（0.264+0.204）×（3.9-0.65）×（3.6-0.275）-9.96（洞口）+2.204(窗重)=13.334KN；
g2A= 6×0.250 ×（3.9-0.65）×（3.6-0.275）+（0.264+0.204）×（3.9-0.65）×（3.6-0.275）-12.23（洞口）+2.484(窗重)=11.420KN；
直接傳到縱向梁上的次梁荷載 ：
板傳來 恒載g3= 3.70×3.6×3.6 /2=23.98kN；
活載p1=2.4×3.6×3.6 /2=15.55kN,
次梁自重g5= 25×0.25 ×（0.50-0.1）×（3.6-0.025）+0.204×（0.50-0.10）×（3.6-0.025）=4.76kN；
G1F=1.2（14.85+13.514+23.98+4.76）+1.4×15.55=89.760KN ；
G1A=1.2（14.85+11.524+23.98+4.76）+1.4×15.55=87.590KN ；
2）直接作用在柱（底面）上的荷載：
柱自重:
G2 =1.2[25×0.552 ×（3.9-0.1）+0.264×（0.55×2+0.125）×（3.9-0.1）+0.204×0.25×2×（3.9-0.1）]=36.89KN；
柱上集中荷載：210.35，（208.18）KN
則，作用在軸柱柱荷載分別為：
G3F=89.760+247.24+36.89=373.89KN；G3A=87.590+245.07+36.89=369.55KN ;
E(D)軸柱：
1）縱向梁傳來：
縱向梁自重（包括梁面抹灰重）：
恒載g1 = 25×0.3 ×（0.60 -0.1）×（3.6-0.275）+0.204×（0.60-0.1）×（3.6-0.275）×2=13.15kN；
作用在縱向梁上墻自重：g2=21.27KN；
作用在縱向梁上的板荷載(梯形分布)：
恒載：
g3 ==（1-2×0.3752+0.3753）×3.70×2.7×3.6/2=13.87KN；
活載:
p1==（1-2×0.3752+0.3753）×2.5×2.7×3.6/2=9.37KN；
直接傳到縱向梁上的次梁荷載 ：
板1(荷載矩形分布)傳來 恒載g4= 3.70×3.6×3.6 /2=23.98kN；
活載p1=2.4×3.6×3.6 /2=15.55kN,
次梁自重：
g5= 25×0.25 ×（0.50-0.1）×（3.6-0.025）/2+0.204×（0.50-0.10）×（3.6-0.15）=4.594kN；
板2(荷載三角形分布)傳來
恒載g6=（5/8）×3.70×（2.7/2）×2.7/2=4.21kN；
活載p2=（5/8）×2.5×（2.7/2）×2.7/2=2.86kN,
次梁自重：
g7= 25×0.25 ×（0.50-0.1）×（1.35-0.15）/2+0.204×（0.50-0.10）×（1.35-0.15）=1.60kN；
G1=1.2（13.15+21.27+13.87+23.98+4.594+4.21+1.60+1.4(15.55+2.86)
=138.09KN ；
2）直接作用在柱（底面）上的荷載：
柱自重:
G2 =1.2[25×0.552 ×（3.9-0.1）+0.264×（0.55+0.125）×（3.9-0.1）+0.204×0.25×2×（3.9-0.1）]=35.76KN；
柱上集中荷載： 309.58KN，
則作用在軸柱柱：
G3E=G3D=G1+ G2 =138.09+35.76+309.58=483.43KN ;
(4）二層柱（三層樓面）：
軸 F軸柱：
1）縱向梁傳來：
縱向梁自重（包括梁面抹灰重）：
恒載g1 = 25×0.3 ×（0.65-0.1）×（3.6-0.275）+（0.264+0.204）×（0.65-0.1）×（3.6-0.275）=14.58kN；
作用在縱向梁上墻自重：
g2F= 6×0.250 ×（3.9-0.65）×（3.6-0.275）+（0.264+0.204）×（3.9-0.65）×（3.6-0.275）-9.96（洞口）+2.204(窗重)=13.334KN；
g2A= 6×0.250 ×（3.9-0.65）×（3.6-0.275）+（0.264+0.204）×（3.9-0.65）×（3.6-0.275）-12.23（洞口）+2.484(窗重)=11.420KN；
直接傳到縱向梁上的次梁荷載 ：
板傳來 恒載g3= 3.70×3.6×3.6 /2=23.98kN；
活載p1=2.4×3.6×3.6 /2=15.55kN,
次梁自重g5= 25×0.25 ×（0.50-0.1）×（3.6-0.025）+0.204×（0.50-0.10）×（3.6-0.025）=4.76kN；
G1F=1.2（14.85+13.514+23.98+4.76）+1.4×15.55=89.760KN ；
G1A=1.2（14.85+11.524+23.98+4.76）+1.4×15.55=87.590KN ；
2）直接作用在柱（底面）上的荷載：
柱自重:
G2 =1.2[25×0.552 ×（3.9-0.1）+0.264×（0.55×2+0.125）
×（3.9-0.1）+0.204×0.25×2×（3.9-0.1）]=36.89KN；
柱上集中荷載：373.89，（369.55）KN
則，作用在軸柱柱荷載分別為：
G2F=89.760+373.89+36.89=500.54KN；
G2A=87.590+369.55+36.89=494.03KN ；
E(D)軸柱：
1）、縱向梁傳來：
縱向梁自重（包括梁面抹灰重）：
恒載g1 = 25×0.3 ×（0.60 -0.1）×（3.6-0.275）
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