第1章 汽車的動力性[共29頁]

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1、汽車理論汽車理論是研究汽車主要使用性能的科學，是在分析汽車運動基本規(guī)律的基礎(chǔ)上研究汽車主要使用性能與其結(jié)構(gòu)之間的內(nèi)在聯(lián)系，分析汽車主要使用性能的各種影響因素，從而指出正確設(shè)計汽車和合理使用汽車的基本途徑。對汽車提出的使用性能的要求是多方面的，汽車理論主要研究汽車的動力性、燃油經(jīng)濟性、制動性、操縱穩(wěn)定性、平順性和通過性等。第8章 汽車的動力性學習目標通過本章的學習，應重點掌握汽車的動力性指標，熟練分析汽車的受力情況，深入理解汽車的行駛方程式，并熟練運用汽車的力平衡圖和功率平衡圖分析汽車的動力性指標。汽車的動力性是指汽車在良好路面上直線行駛時，由汽車受到的縱向外力決定的、所能達到的平均行駛速度。汽

2、車是一種高效率的運輸工具，運輸效率之高低很大程度上取決于汽車的動力性。所以，動力性是汽車各種性能中最基本最重要的性能。1.1節(jié) 汽車動力性指標從獲得盡可能高的平均行駛速度的觀點出發(fā)，汽車的動力性主要有以下三個評價指標。1.1.1 汽車的最高車速 最高車速是指在水平良好的路面(混凝土或瀝青)上，汽車能達到的最高行駛車速。1.1.2 汽車的加速時間 汽車的加速時間表示汽車的加速能力，它對平均行駛車速有很大影響。常用原地起步加速時間與超車加速時間來表明汽車的加速能力。原地起步加速時間，指汽車由檔或檔起步，并以最大的加速強度(包括選擇恰當?shù)膿Q檔時機)逐步換至最高檔后，到某一預定的距離或車速所需的時間。

3、超車加速時間，指用最高檔或次高檔由某一較低車速全力加速至某一高速所需的時間。由于超車時兩車輛并行，容易發(fā)生安全事故，所以超車加速能力強，并行行程短，行駛就安全。一般常用0400m或0100km/h所需的時間來表明汽車的原地起步加速能力。對超車加速能力還沒有一致的規(guī)定，采用較多的是用最高檔或次高檔，由某一中等車速全力加速行駛至某一高速所需的時間。轎車對加速時間尤為重視。1.1.3 汽車的最大爬坡度 汽車滿載時，在良好路面上的最大爬坡度，表示汽車的上坡能力。顯然，汽車的最大爬坡度指檔最大爬坡度。轎車最高車速大，加速時間短，經(jīng)常在較好的道路上行駛，一般不強調(diào)它的爬坡能力；而且它的檔加速能力大，故爬坡

4、能力也強。貨車在各種地區(qū)的各種道路上行駛，所以必須具有足夠的爬坡能力。實際上，代表了汽車的極限爬坡能力，它應比實際行駛中遇到的道路最大爬坡度超出很多。這是因為應考慮到在坡道上停車后，順利起步加速、克服松軟坡道路面的大阻力等要求的緣故。一般貨車在30%即16.7左右，越野汽車要在壞路或無路條件下行駛，因而爬坡能力是一個很重要的指標，它的最大爬坡度可達60%即31左右。 三個指標的測定，均應在無風的條件下進行。確定汽車的動力性，就是確定汽車沿行駛方向的運動狀態(tài)。因此，需要掌握沿汽車行駛方向作用于汽車上的各種外力，即驅(qū)動力與行駛阻力。根據(jù)這些力的平衡關(guān)系，建立汽車行駛方程式，就可以估算汽車的最高車速

5、、加速時間和最大爬坡度。8.2節(jié) 汽車的驅(qū)動力與行駛阻力確定汽車的動力性，就是確定汽車沿行駛方向的運動狀況。為此需要掌握沿汽車行駛方向作用于汽車的各種外力，即驅(qū)動力與行駛阻力。根據(jù)這些力的平衡關(guān)系，建立汽車行駛方程式，就可以估算汽車的各項動力性能指標。汽車的行駛方程式為 式中 汽車驅(qū)動力； 行駛阻力之和。1.2.1 汽車的驅(qū)動力 在汽車行駛中，發(fā)動機發(fā)出的有效轉(zhuǎn)矩，經(jīng)變速器、傳動軸、主減速器等后，由半軸傳給驅(qū)動車輪。如果變速器傳動比為、主減速比為、傳動系的機械效率為，則傳到驅(qū)動輪上的轉(zhuǎn)矩，即驅(qū)動力矩為 如圖1.1所示，此時作用于驅(qū)動輪上的轉(zhuǎn)矩，產(chǎn)生對地面的圓周力，則地面對驅(qū)動輪的反作用力，即為

6、汽車驅(qū)動力。如果驅(qū)動車輪的滾動半徑為，就有，因而，汽車驅(qū)動力為 圖1.1汽車的驅(qū)動力 (1.1) 下面將對式(1.1)中發(fā)動機轉(zhuǎn)矩丁、傳動系機械效率及車輪半徑等作進一步討論，并作出汽車的驅(qū)動力圖。1.2.1.1 發(fā)動機的外特性發(fā)動機的功率、轉(zhuǎn)矩及燃油消耗率與發(fā)動機曲軸轉(zhuǎn)速的變化關(guān)系，即為發(fā)動機的速度特性。當發(fā)動機節(jié)氣門全開，或高壓油泵處于最大供油量位置時，此特性稱為發(fā)動機的外特性，對應的關(guān)系曲線稱為外特性曲線；如果節(jié)氣門部分開啟，則稱為發(fā)動機部分負荷特性曲線。圖1.2為某發(fā)動機的外特性曲線。為發(fā)動 圖1.2 某發(fā)動機外特性曲線 機最低穩(wěn)定工作轉(zhuǎn)速，隨著發(fā)動機轉(zhuǎn)速的增加，發(fā)動機發(fā)出的有效功率和有

7、效轉(zhuǎn)矩都在增加，發(fā)動機轉(zhuǎn)矩達到最大值時，相應的發(fā)動機轉(zhuǎn)速為，再增大發(fā)動機轉(zhuǎn)速時，有效轉(zhuǎn)矩有所下降，但功率繼續(xù)增加，一直達到最大功率，此時發(fā)動機轉(zhuǎn)速為，繼續(xù)提高發(fā)動機轉(zhuǎn)速，其功率反而下降。一般取=(1.11.2) 。 如轉(zhuǎn)矩單位用Nm表示，功率單位用kW表示，轉(zhuǎn)速用r/min表示,它們之間有如下關(guān)系： (1.2) 發(fā)動機制造廠提供的發(fā)動機外特性曲線，一般是在試驗臺架上不帶空氣濾清器、水泵、風扇、消聲器、發(fā)電機等附屬設(shè)備條件下測試得到的。如果帶上上述附屬設(shè)備，測得的發(fā)動機外特性的最大功率約小15%；轉(zhuǎn)速為時，功率約小2%6%；轉(zhuǎn)速再低時，兩者相差更小。此外，由于在試驗臺架上所測的發(fā)動機工況相對穩(wěn)定

8、，而在實際使用中，發(fā)動機的工況通常是不穩(wěn)定的，但由于兩者差別不顯著，所以在進行動力估算時，仍可用穩(wěn)態(tài)工況時發(fā)動機的試驗數(shù)據(jù)。如果找不到外特性曲線的數(shù)據(jù)，若已知發(fā)動機的和，則可用式(1.3)估算發(fā)動機的外特性-曲線： (1.3)式中、發(fā)動機類型系數(shù)，汽油機=1，直接噴射式柴油機=0.5，=1.5，有預燃室式柴油機=0.6，=1.4。如果在已知和之外，還已知了及，則可用式(1.4)估算發(fā)動機的外特性-曲線： (1.4)式中最大功率時對應的轉(zhuǎn)矩。1.2.1.2 傳動系的機械效率發(fā)動機發(fā)出的功率，經(jīng)傳動系傳到驅(qū)動車輪的過程中，要克服傳動系各部件的摩擦而有一定的損失。若損失的功率為，則傳到驅(qū)動輪的功率為

9、-，傳動系的機械效率為 (1.5) 傳動系的功率損失由傳動系中各部件變速器、萬向節(jié)、主減速器等的功率損失所組成。其中變速器和主減速器的功率損失所占比重最大，其余部件功率損失較小。 損耗的功率含機械損失功率和液力損失功率。機械損失功率是指齒輪傳動副、軸承、油封等處的摩擦損失的功率，其大小決定于嚙合齒輪的對數(shù)，傳遞的轉(zhuǎn)矩等因素。液力損失功率是指消耗于潤滑油的攪動、潤滑油與旋轉(zhuǎn)零件之間的表面摩擦功率。其大小決定于潤滑油的品質(zhì)、溫度、箱體內(nèi)的油面高度，以及齒輪等旋轉(zhuǎn)零件的轉(zhuǎn)速。液力損失隨傳動零件轉(zhuǎn)速提高、潤滑油面高度及粘度增加而增大。 傳動系的機械效率是在專門的實驗裝置上測試得到的。在動力性計算時，-

10、機械效率取為常數(shù)。采用有級機械變速傳動系的轎車取0.90.92，單級主傳動貨車取0.9，44汽車取0.85。 1.2.1.3 車輪半徑 輪胎的尺寸及結(jié)構(gòu)直接影響汽車的動力性。車輪按規(guī)定氣壓充好氣后，處于無載時的半徑，稱為自由半徑。 在汽車重力作用下，輪胎發(fā)生徑向變形。車輪中心與輪胎接地面的距離稱為靜力半徑。靜力半徑小于其自由半徑，它取決于載荷、輪胎的徑向剛度，以及支承面的剛度。 作用于車輪上除徑向載荷外，還有轉(zhuǎn)矩。車輪中心至輪胎與道路接觸面切向反作用力之間的距離為動力半徑。此時輪胎不僅產(chǎn)生徑向變形，同時還產(chǎn)生切向變形。其切向變形取決于輪胎的切向剛度、輪胎承受的轉(zhuǎn)矩及轉(zhuǎn)動時的離心慣性力等。 以車

11、輪轉(zhuǎn)動圈數(shù)與車輪實際滾動距離之間關(guān)系換算得出的車輪半徑，稱為車輪的運動半徑(滾動半徑)，即 (1.6)顯然，對汽車作動力學分析時，應該用靜力半徑；而作運動學分析時應該用滾動半徑。但在一般的分析中常不計它們的差別，統(tǒng)稱為車輪半徑，即認為 1.2.1.4 汽車的驅(qū)動力圖 在各個排檔上，汽車驅(qū)動力與車速之間的函數(shù)關(guān)系曲線，稱為汽車驅(qū)動力圖。它直觀地顯示變速器處于各檔位時，驅(qū)動力隨車速變化的規(guī)律。 當已知發(fā)動機外特性曲線、傳動系的傳動比及機械效率、車輪半徑等參數(shù)時，即可作出汽車驅(qū)動力圖。具體方法如下：（1）從發(fā)動機外特性曲線上取若干(、)。（2）根據(jù)選定的不同檔位傳動比，按式(1)算出驅(qū)動力值。（3）

12、根據(jù)轉(zhuǎn)速、變速器傳動比及主減速比，由下式計算與所求對應的速度： (1.7)（4）建立-坐標，選好比例尺，對每個檔位，將計算出的值(，)分別描點并連成曲線，即得驅(qū)動力圖。 圖1.3即為某五檔變速器貨車的驅(qū)動力圖。從驅(qū)動力圖中可以看出驅(qū)動力與其行駛速度的關(guān)系及不同檔位驅(qū)動力的變化。驅(qū)動力圖可以作為工具用來分析汽車的動力性。1.2.2 汽車的行駛阻力汽車在水平道路上等速行駛時必須克服來自地面的滾動阻力和來自空氣的空氣阻力；當汽車在坡道上上坡行駛時，還必須克服 圖1.3 汽車驅(qū)動力圖 重力沿坡道的分力，即坡度阻力；另外汽車加速行駛時還需要克服的阻力即加速阻力。因此汽車行駛的總阻力為 + (1.8)上述

13、各種阻力中，滾動阻力和空氣阻力是在任何行駛條件下均存在的。坡度阻力和加速阻力僅在一定行駛條件下存在。水平道路上等速行駛時就沒有坡度阻力和加速阻力。1.2.2.1 滾動阻力 汽車行駛時，車輪與地面在接觸區(qū)域的徑向、切向和側(cè)向均產(chǎn)生相互作用力，輪胎與地面亦存在相應的變形。無論是輪胎還是地面，其變形過程必然伴隨著一定的能量損失。這些能量損失是使車輪轉(zhuǎn)動時產(chǎn)生滾動阻力的根本原因。1.2.2.1.1 彈性車輪在徑向加載后卸載過程中形成的彈性遲滯損失當汽車車輪在水平路面上，且不受側(cè)向力作用時，車輪與地面間將產(chǎn)生徑向和切向的相互作用力。圖1.4為輪胎在硬支承路面上受徑向載荷時的變形過程及對應的曲線。圖1.4

14、 輪胎徑向變形曲線a)輪胎受力 b)變形曲線 從圖1.4中可見，當彈性車輪在硬支承路面上，對其進行加載和卸載的過程中，徑向載荷與由其引起的輪胎徑向變形量之間的對應關(guān)系。加載變形曲線與卸載變形曲線并不重合，則可知加載與卸載不是可逆過程，存在著能量損失。面積為加載過程中對輪胎所作的功；面積為卸載過程中，輪胎恢復變形時釋放的功。兩面積之差即為加載與卸載過程的能量損失。這一部分能量消耗在輪胎各組成部分相互間的摩擦，以及橡膠、簾線等物質(zhì)分子間的摩擦，最后轉(zhuǎn)化為熱能而消失在大氣中。這種損失稱為彈性物質(zhì)的遲滯損失。 從圖1.4b中可見，在同樣變形量的情況下，處于加載過程的載荷較大，即圖中。這說明當車輪在徑向

15、載荷作用下滾動時，由于彈性遲滯現(xiàn)象，使地面對車輪的法向支持力為不對稱分布，其法向反力合力作用線，相對于車輪中心線前移了一段距離，因而形成了阻礙車輪滾動的力偶矩。1.2.2.1.2 等速滾動從動輪受力分析及滾動阻力系數(shù)圖1.5 從動輪在硬路面上滾動時的受力情況a)受力分析 b)滾動阻力 在水平路面等速直線滾動的汽車從動輪，如圖1.5a所示，其法向反力的合力相對車輪垂直中心線前移了一段距離。值隨彈性損失的增大而增大。車輪所承受的徑向載荷，與法向反力，大小相等，方向相反，即=-。 若法向反力通過車輪中心，則是從動輪在硬路面上等速直線滾動的受力情況，如圖1.5b所示。圖中力矩為作用于車輪上阻礙車輪滾動

16、的滾動力偶矩，且=。要使從動輪等速直線滾動，必須通過車輪中心，通過車軸施加以推力，它與地面切向反力構(gòu)成一力偶矩來克服滾動力偶矩，由車輪中心力矩平衡條件，得 =故所應施加推力為 或式中稱為滾動阻力系數(shù)，可見滾動阻力系數(shù)是單位汽車重力所需的推力。換言之，滾動阻力等于滾動阻力系數(shù)與車輪負荷的乘積。故車輪滾動阻力為 (1.9)這樣，在分析汽車的行駛阻力時，可不必具體計算阻礙車輪滾動的力偶矩，而只計算滾動阻力(實際作用在車輪上的是滾動阻力偶矩)。1.2.2.1.3 等速滾動的驅(qū)動輪受力分析圖1.6為驅(qū)動輪在硬路面上等速直線滾動時的受力圖。圖中為道路對驅(qū)動輪的切向反力，為車架通過懸架給輪軸的反推力，法向反

17、作用力也由于輪胎彈性遲滯損失，使其作用線前移一段距離，即在驅(qū)動輪上同樣作用有滾動力偶矩。由對車輪中心的力矩平衡條件得：圖1.6 驅(qū)動輪在硬路面上滾動時的受力情況 (1.10)由上式可見，真正作用在驅(qū)動輪上驅(qū)動汽車行駛的力為地面對車輪的切向反作用力，其數(shù)值等于驅(qū)動力減去驅(qū)動輪滾動阻力。1.2.2.1.4 滾動阻力系數(shù)的影響因素 滾動阻力系數(shù)與路面種類及其狀態(tài)、車速及輪胎等有關(guān)，其數(shù)值通過實驗確定。(1)路面種類及其狀態(tài)對滾動阻力系數(shù)的影響 表1.1列出了車速為50km/h時，汽車在各種路面上行駛時的車輪滾動阻力系數(shù)值。滾動阻力系數(shù)主要受路面的影響。路面的種類及其狀態(tài)都影響滾動阻力系數(shù)。表1.1

18、滾動阻力系數(shù)值路面類型滾動阻力系數(shù)良好的瀝青或混凝土路面一般的瀝青或混凝土路面碎石路面良好卵石路面坑洼的卵石路面壓緊土路(干燥的)壓緊土路(雨后的)泥濘土路(雨季或解凍期)干砂濕砂結(jié)冰路面壓緊的雪道0.0100.0180.0180.0200.0200.0250.0250.0300.0350.0500.0250.0350.0500.1500.1000.2500.1000.3000.0600.1500.0150.0300.0300.050(2)輪胎的結(jié)構(gòu)和材質(zhì)對滾動阻力系數(shù)的影響子午線輪胎與普通斜交輪胎相比，具有較低的滾動阻力系數(shù)。 減小簾線層可使胎體減薄，從而可相應降低滾動阻力系數(shù)。因此，采用高

19、強力粘膠簾布、合成纖維簾布或鋼絲簾布等，均可在保證輪胎強度的條件下減少簾布層數(shù)。(3)汽車行駛速度對滾動阻力系數(shù)的影響當車速在100km/h以下時，滾動阻力系數(shù)變化不大；當車速在100km/h以上時，滾動阻力系數(shù)隨車速提高而增大較快，當車速高到一定數(shù)值后，輪胎發(fā)生駐波現(xiàn)象，輪胎周緣不是圓形，出現(xiàn)明顯的波浪狀。滾動阻力系數(shù)迅速增大，輪胎的溫度也迅速升高，使輪胎簾線層脫落，幾分鐘內(nèi)就會出現(xiàn)爆破現(xiàn)象。(4)輪胎氣壓對滾動阻力系數(shù)的影響輪胎氣壓對滾動阻力系數(shù)的影響很大。在硬路面上行駛的汽車，輪胎氣壓低時，變形較大，滾動時的遲滯損失增大，滾動阻力系數(shù)相應增大。隨著輪胎氣壓增高，硬路面上的滾動阻力系數(shù)逐漸

20、減小。汽車在軟路面上行駛，氣壓低，輪胎變形大，使輪胎與地面接觸面積增大,單位面積壓力下降，地面變形小，使?jié)L動阻力系數(shù)相應減小。1.2.2.2 空氣阻力汽車直線行駛時受到的空氣作用力在行駛方向上的分力，稱為空氣阻力。它分為壓力阻力和摩擦阻力兩部分。作用在汽車外形表面上的法向壓力的合力在行駛方向上的分力稱為壓力阻力。摩擦阻力是由于空氣的粘性在車身表面產(chǎn)生的切向力的合力在行駛方向上的分力。壓力阻力又分為四部分：形狀阻力、干擾阻力、內(nèi)循環(huán)阻力、誘導阻力。形狀阻力與車身主體形狀有關(guān)，流線型越好，形狀阻力越小；干擾阻力是車身表面突起物，如后視鏡、門把手、車燈等引起的阻力；發(fā)動機冷卻系、車內(nèi)通風等空氣流經(jīng)車

21、體內(nèi)部時構(gòu)成的阻力，為內(nèi)循環(huán)阻力；誘導阻力是空氣升力在水平方向上的投影。對于一般轎車，這幾部分阻力的比例大致為：形狀阻力占58%，干擾阻力占14%，內(nèi)循環(huán)阻力占12%，誘導阻力占7%，摩擦阻力占9%。空氣阻力中，形狀阻力占的比重最大，所以，改善車身流線形狀，是減小空氣阻力的關(guān)鍵?？諝庾枇?N)的計算公式為 (1.11)式中 相對速度，在無風時即為汽車的行駛速度(km/h)； 迎風面積(m2)； 空氣阻力系數(shù)?？諝庾枇ψ饔糜谟娠L洞試驗測得的風帆中心，以代替分布于整個汽車表面的力。為考查汽車造型對空氣阻力的影響，在圖1.7所示的4種車頭和4種車尾組合的轎車模型上做空氣阻力系數(shù)值的測定實驗。實驗結(jié)果

22、表明，用完全圓形的車頭C型，代替擋風玻璃傾角45階梯形車頭D型，對減小汽車空氣阻力并無明顯改善，但比較陡的擋風玻璃(E)或垂直的擋風玻璃(F)，使值顯著增加。 圖1.7 轎車模型的空氣阻力系數(shù) 由圖中所示Z型車尾呈細長的a) 隨車型變化 b)汽車模型 空氣阻力系數(shù)值最小，但這種造型是不實際的。車尾裝上適當尺寸的擾流板、保險杠下部或駕駛室頂部安裝適當?shù)膶Я靼?，都會減小空氣阻力系數(shù)。為減小干擾阻力，首要的是減少車身外突起物的數(shù)量，其突起物的形狀也最好接近流線型。1.2.2.3 坡度阻力如圖1.8所示，當汽車上坡行駛時，其重力沿坡道斜面的分力表現(xiàn)為對汽車行駛的一種阻力，稱坡度阻力。坡度阻力(N)按下

23、式計算： (1.12)式中道路坡度角()。坡道的表示方法是用坡度，即用坡高與底長之比表示： 圖1.8 汽車的上坡阻力 當坡道角1015時，則： (1.13) 由于坡度阻力與滾動阻力均屬與道路有關(guān)的汽車行駛阻力，故常把這兩種阻力之和稱為道路阻力(N)，即 (1.14) 令，稱為道路阻力系數(shù)。 當坡度角較小時，則 (1.15)1.2.2.4 加速阻力 汽車加速行駛時，需克服其質(zhì)量的慣性，這就是加速阻力。汽車質(zhì)量分為平移質(zhì)量和旋轉(zhuǎn)質(zhì)量(飛輪、車輪等)兩部分。加速時平移質(zhì)量要產(chǎn)生慣性力，旋轉(zhuǎn)質(zhì)量要產(chǎn)生慣性力偶矩，為了便于計算，一般把旋轉(zhuǎn)質(zhì)量的慣性力偶矩，轉(zhuǎn)化為平移質(zhì)量的慣性力，并以系數(shù)作為換算系數(shù)，則

24、汽車加速時的加速阻力(N)為， (1.16)式中汽車旋轉(zhuǎn)質(zhì)量換算系數(shù)，(1), 主要與飛輪、車輪的轉(zhuǎn)動慣量，以及傳動系的傳動比有關(guān)； 汽車質(zhì)量，(kg)；汽車行駛加速度，(m/s2)。1.3節(jié) 汽車的行駛方程式與汽車行駛條件1.3.1 汽車行駛方程式根據(jù)上節(jié)分析的汽車各行駛阻力，可以得到汽車的行駛方程式為 或 (1.17) 該方程式表示了驅(qū)動力與行駛阻力的數(shù)量關(guān)系，但并未經(jīng)過周密的推導。本節(jié)將對汽車各部分取隔離體，進行受力分析，以便更具體確切地說明汽車的總體受力，同時推導出旋轉(zhuǎn)質(zhì)量換算系數(shù)并建立汽車行駛方程式。1.3.1.1 從動輪在加速過程中的受力分析 圖1.9 加速時車輪的受力圖 圖1.1

25、0 加速時驅(qū)動輪的受力圖從動輪上的載荷 從動輪的質(zhì)量 驅(qū)動輪上的載荷 驅(qū)動輪的質(zhì)量 地面對從動輪的法向反作用力 地面對驅(qū)動輪的法向反作用力 從動輪的轉(zhuǎn)動慣量 驅(qū)動輪的轉(zhuǎn)動慣量從動軸對從動輪的推力 驅(qū)動軸對驅(qū)動輪的阻力地面切向反作用力 從動輪滾動阻力偶矩 地面切向反作用力 從動輪平移慣性力 驅(qū)動輪的滾動阻力偶矩繞從動輪重心的慣性力偶 半軸作用于驅(qū)動輪的力矩 圖1.9為加速時從動輪的受力圖。 根據(jù)力(力矩)平衡條件，沿水平方向各力合力為零，即 (1.18)繞車輪中心力矩之和為零，即 由于，則上式可寫成 (1.19)故從動軸對從動輪的推力為 (1.20)可見，推動從動輪前進的推力，要克服兩種阻力，即

26、從動輪的滾動阻力和從動輪的加速阻力。加速阻力又由平移質(zhì)量的加速阻力和旋轉(zhuǎn)質(zhì)量的加速阻力所組成。1.3.1.2 驅(qū)動輪在加速過程中的受力分析圖1.10為加速時驅(qū)動輪的受力圖。根據(jù)平衡條件，得令為加速過程中驅(qū)動輪的實際驅(qū)動力,則 (1.21)可見，克服三部分阻力，即由驅(qū)動軸傳來的阻力、驅(qū)動輪的滾動阻力和驅(qū)動輪的加速阻力。驅(qū)動輪的加速阻力由平移質(zhì)量產(chǎn)生的加速阻力和旋轉(zhuǎn)質(zhì)量產(chǎn)生的加速阻力所組成。加速時半軸作用于驅(qū)動輪的力矩，是由發(fā)動機輸出的有效轉(zhuǎn)矩，克服發(fā)動機旋轉(zhuǎn)質(zhì)量(主要指飛輪)產(chǎn)生的慣性阻力矩而得到的。如果飛輪轉(zhuǎn)動慣量為，飛輪產(chǎn)生的角加速度為，則 (1.22)而 所以 故 式中 飛輪加速阻力 汽車

27、驅(qū)動力。因此 (1.23)1.3.1.3 除從動輪、驅(qū)動輪以外汽車其余部分的受力分析圖1.11為加速時除從動輪、驅(qū)動輪以外的汽車其余部分的受力圖。 依據(jù)力的平衡條件，得 圖1.11 加速時除車輪以外的汽車部分受力圖 (1.24)將式(1.20)和式(1.23)代人式(1.24)得即 令旋轉(zhuǎn)質(zhì)量換算系數(shù)為，則因此，汽車行駛方程可寫成： 若在坡道上行駛，方程式可寫成 此方程只表示各物理量之間的數(shù)量關(guān)系，這個關(guān)系式被用來進行汽車動力性分析，式中有些項并不表示作用于汽車的外力。如稱為驅(qū)動力，但它并不是真正作用于驅(qū)動輪的地面切向反作用力，同樣，滾動阻力也不是真正作用于汽車上的阻力，而是以滾動阻力偶矩的形

28、式作用于車輪上。此外，在進行動力性分析時，慣性力代表慣性力和慣性力矩的總效應的一個數(shù)值。此方程經(jīng)過了嚴格的推導，結(jié)論是正確的。1.3.2 汽車的行駛條件 由汽車的行駛方程得： 可見，驅(qū)動力必須大于滾動阻力、坡度阻力和空氣阻力后，才能加速行駛。若驅(qū)動力小于這三個阻力之和，則汽車無法開動，正在行駛中的汽車將減速直至停車。因此，汽車行駛的第一個條件為 (1.25) 此條件為汽車行駛的驅(qū)動條件，但它并不是汽車行駛的充分條件，實際上，驅(qū)動力是受附著力限制的。增加發(fā)動機轉(zhuǎn)矩及增大傳動比，可以增大驅(qū)動力。但驅(qū)動力達到路面可能給出的最大切向力，即附著力時，驅(qū)動輪會出現(xiàn)滑轉(zhuǎn)現(xiàn)象，汽車不能前進。 附著力是路面對驅(qū)

29、動輪切向反力的極限值，在硬路面上，它與驅(qū)動輪法向反作用力成正比，即 驅(qū)動輪地面法向反作用力與汽車的總體布置、行駛狀況及道路的坡度有關(guān)。式中為附著系數(shù)，它與路面的種類和狀況、車輪運動狀況、胎壓及花紋有關(guān)，行駛車速對附著系數(shù)也有影響。在一般動力性分析中只取附著系數(shù)的平均值，見表1.2。表1.2 輪胎與路面間的附著系數(shù)路面普通輪胎高壓輪胎干燥的瀝青或混凝土路面潮濕的混凝土路面潮濕的瀝青路面碎石路面(干)碎石路面(潮濕)土路(干)土路(濕)土路(泥)雪路(松軟)雪路(壓實)冰路面0.700.800.50.450.60.600.700.400.500.500.600.300.400.150.250.20

30、0.350.200.350.100.200.500.700.40.350.500.600.300.400.400.500.200.400.150.250.200.350.120.200.080.15 硬路面的接觸強度大，地面的堅硬及微小的凸起物和輪胎表面的機械嚙合作用等，使輪胎與地面之間產(chǎn)生較大的附著力，故附著系數(shù)較大。潮濕的路面和微觀凸凹、被污穢、灰塵所填的路面，附著系數(shù)下降。 輪胎氣壓對附著系數(shù)有較大的影響，在干燥的硬路面上，降低輪胎的氣壓，輪胎與路面微觀不平處的嚙合面積增大，使附著系數(shù)加大。在潮濕的硬路面上，適當提高輪胎氣壓，可以提高對路面的單位壓力，有利于擠出接觸處的水分，附著系數(shù)提高

31、。此外，在硬路面上行駛的汽車，胎面花紋做成淺而細的形狀，可以增強胎面與路面上微觀突起物間的嚙合作用，有利于提高附著系數(shù)。在軟路面上行駛的汽車，胎面花紋做成粗而深的花紋，可增大嵌入輪胎花紋內(nèi)的土壤的剪切斷面，達到提高附著系數(shù)的目的。輪胎花紋做成具有良好的排水功能的形狀，提高汽車在潮濕路面上的附著系數(shù)。 行駛車速對附著系數(shù)也有影響。在硬路面上，車速增加時，輪胎來不及與路面微小凸起部分很好嚙合，附著系數(shù)下降。雨天在硬路面上行駛，車速提高時，輪胎與路面間的水不易被擠出，使附著系數(shù)顯著下降。在松軟路面上行駛的汽車，由于汽車車速的提高，車輪的作用力很容易破壞土壤的結(jié)構(gòu)，造成附著系數(shù)也下降。 應當明確，附著

32、力并不是汽車受到的一個力，它只是路面給車輪切向力的極限值。當?shù)孛媲邢蛄_到此值時，驅(qū)動輪將產(chǎn)生滑轉(zhuǎn)，汽車不能行駛，因此，汽車行駛應滿足的第二個條件附著條件為(對于后輪驅(qū)動的汽車) (1.26) 而，所以上式可近似為 或 (1.27)式中 作用于所有驅(qū)動輪上的地面法向反作用力。聯(lián)立式(1.25)和式(1.27)得汽車行駛的驅(qū)動與附著條件為 (1.28)這就是汽車行駛的必要與充分條件。圖1.12為汽車加速上坡受力圖?？赏茖С?、隨上述條件變化而變化的規(guī)律。圖1.12 汽車加速上坡受力圖1.4節(jié) 汽車驅(qū)動力行駛阻力平衡圖與動力特性圖1.4.1 驅(qū)動力行駛阻力平衡圖 前面得到汽車的行駛方程式為 或 此方

33、程表明了汽車行駛時，驅(qū)動力和各行駛阻力之間的平衡關(guān)系。當發(fā)動機轉(zhuǎn)速特性、變速器傳動比、主減速比、機械效率、車輪半徑、空氣阻力系數(shù)、汽車迎風面積及汽車總質(zhì)量等初步確定后，便可利用此式分析汽車在良好路面（瀝青、混凝土路面）上的行駛能力，即確定節(jié)流閥全開時，汽車能達到的最高車速、加速能力和爬坡能力。 為了清晰而形象地表明汽車行駛時的受力情況及其平衡關(guān)系，一般是采用汽車行駛方程式用圖解法來進行分析的。汽車的驅(qū)動力-行駛阻力平衡圖就是最基本的一種，將汽車行駛中經(jīng)常遇到的滾動阻力和空氣阻力疊加后畫在驅(qū)動力圖上，并表明該疊加量隨車速的變化關(guān)系曲線。圖1.13即為一具有五檔變速器汽車的驅(qū)動力-行駛阻力平衡圖。

34、1.4.2 利用驅(qū)動力行駛阻力平衡圖圖解汽車動力性指標 利用汽車驅(qū)動力-行駛阻力平衡圖，我們可以圖解分析汽車的各項動力性指標。圖1.13 汽車驅(qū)動力行駛阻力平衡圖1.4.2.1 最高車速汽車的最高車速是指汽車在無風的條件下，在水平、良好的路面上，節(jié)流閥全開，變速器置于最高檔所能達到的車速。根據(jù)汽車行駛方程此時，即驅(qū)動力-行駛阻力平衡圖上曲線（此時為最高檔驅(qū)動力曲線）與曲線的交點對應的車速，就是最高車速（圖中為175km/h）。 從圖中還可以看出，當車速低于最高車速時，驅(qū)動力大于行駛阻力，這樣，汽車就可以利用剩下來的驅(qū)動力加速或爬坡，或牽引掛車。當需要在低于最高車速的某一車速(如160km/h)

35、等速行駛時，駕駛員可以關(guān)小節(jié)流閥開度(圖中虛線)，此時發(fā)動機只用部分負荷特性工作，相應地得到虛線所示驅(qū)動力曲線，以使汽車達到新的平衡。1.4.2.2 汽車的加速能力汽車的加速能力可用它在水平良好路面上行駛時，能產(chǎn)生的加速度來評價。由于加速度的數(shù)值不易測量；一般常用加速時間來表明汽車的加速能力。例如用直接檔行駛時，由最低穩(wěn)定速度加速到一定距離或80%所需時間（新車一般用0100km/h所需的時間）。由汽車行駛方程得： 顯然利用圖1.13，可計算得各檔的加速度曲線如圖1.14所示。有的汽車檔的值甚大，檔的加速度可能比I檔的還要大。根據(jù)加速度圖，可以進一步求得由某一車速加速至另一較高車速所需的時間。

36、由于故 圖1.14 汽車的行駛加速度曲線 如果畫出加速度倒數(shù)隨速度變化的曲線，可用圖解積分法求出曲線下的面積，即為加速過程中的加速時間。1.4.2.3 汽車的爬坡能力汽車的爬坡能力是用最大爬坡度來評定。最大爬坡度%是指汽車滿載時，在良好路面上以最低檔所能爬行的最大坡度。此時汽車在良好路面上克服后的力，全部用來克服坡度阻力，故，即因此 式中，應為，但的數(shù)值本來就較小，且，故可認為 這樣利用圖1.13，即可求出汽車能爬上的坡道角，并相應地求出坡度值，如圖1.15所示。其中最大爬坡度為檔時的最大爬坡度，直接檔最大爬坡度亦應引起注意，因為汽車經(jīng)常是以直接檔行駛的，如果過小，迫使汽 圖1.15 汽車爬坡

37、度圖 車在遇到較小的坡度時經(jīng)常換檔，這樣就影響了行駛的平均速度；其數(shù)值按下式求出： (1.29) 式中 直接檔時的最大驅(qū)動力。1.4.3 動力因數(shù) 利用汽車驅(qū)動力-行駛阻力平衡圖可以確定汽車的動力性，但不能用來直接評價不同種類汽車的動力性。因為種類不同的汽車，其質(zhì)量或外形有所不同，因此各行駛阻力也不同，也就是說即使驅(qū)動力相近的汽車，其動力性也不相近。所以可以預想到表征動力性的指標，應該是一種既考慮驅(qū)動力，又包含汽車自重和空氣阻力在內(nèi)的綜合性參數(shù)。將汽車行駛方程式進行一定的變換，便可找出評定汽車動力性的參數(shù)。 (1.30)式(1.30)的右邊是汽車行駛時的道路阻力系數(shù)及加速度與的乘積，左邊是汽車

38、本身所具有的參數(shù)。若令為汽車的動力因數(shù)，并以符號D表示，則 (1.31)式(1.31)稱為汽車的動力平衡方程。由式(1.31)可知，不論汽車自重等參數(shù)有何不同，只要有相等的動力因數(shù)，便能克服同樣的坡度和產(chǎn)生同樣的加速度(設(shè)兩汽車的值相同)。因此，目前常把動力因數(shù)作為表征汽車動力特性的指標。1.4.4 汽車的動力特性圖及其應用利用-和的函數(shù)關(guān)系，根據(jù)式(1.31)計算出并作出-關(guān)系曲線，因此，目前常把動力因數(shù)作為表征汽車動力特性的指標。稱為動力特性圖，如圖1.16所示。再將汽車滾動阻力系數(shù)隨車速變化關(guān)系曲線，以同樣的比例尺畫在動力特性圖上，就可以方便地分析汽車動力特性。1.4.4.1 最高車速在

39、汽車達到最高車速時，故汽車的動力平衡方程式(31)變?yōu)?，即圖15 圖1.16 動力特性圖 中高速檔動力因數(shù)曲線與滾動阻力系數(shù)曲線交點處對應的車速為最高車速。1.4.4.2 各檔爬坡能力在各檔爬最大坡度時，加速度，動力平衡方程式為 因此，曲線與曲線之間的距離，就是汽車各檔的爬坡能力。粗略估算時，就是汽車的最大爬坡度。實際上,檔所能上的坡度一般較大，因此，1，故的誤差較太，此時 解此三角函數(shù)方程，求得然后再根據(jù)換算成坡度。1.4.4.3 加速能力評定汽車的加速能力時，設(shè)，則動力平衡方程為 因此，在汽車動力特性圖上，曲線與曲線之間距離的倍；就是汽車各檔的加速度。當求直接檔加速度時，若粗略判斷，可取，

40、m/s2,則加速度值就是曲線與曲線之間距離的10倍。 由上述可見，用動力特性圖求解汽車的動力性指標十分合適和方便，在汽車的技術(shù)文件中常用動力特性來表征汽車的動力性。在動力特性圖上幾個重要參數(shù)如下：（1）汽車在水平良好路面上的最高車速。（2） 檔最大動力因數(shù)。它可粗略地代表最大爬坡能力。（3）直接檔的最大動力因數(shù)。它說明了汽車以直接檔行駛時的爬坡與加速能力，該值對汽車行駛的平均速度有很大影響。1.5節(jié) 汽車的功率平衡 汽車行駛時，不僅存在驅(qū)動力與行駛阻力的平衡關(guān)系，而且也存在發(fā)動機功率和汽車行駛的阻力功率間的平衡關(guān)系。即發(fā)動機發(fā)出的有效功率，始終等于機械傳動損失與全部運動阻力所消耗的功率。1.5

41、.1 功率平衡方程 汽車運動阻力所消耗的功率，有滾動阻力功率、空氣阻力功率、坡度阻力功率及加速阻力功率，它們的表達式為 功率平衡方程為 即 當較小時，上式可寫成1.5.2 功率平衡圖及其應用汽車的功率平衡關(guān)系也可以用圖解法表示。以縱坐標表示功率，橫坐標表示車速，將發(fā)動機功率、汽車經(jīng)常遇到的阻力功率，對應于車速的關(guān)系曲線繪在坐標圖上，即得到如圖1.17所示功率平衡圖。 可見由于發(fā)動機功率隨車速的變化，實際上是隨轉(zhuǎn)速的變化，發(fā)動機轉(zhuǎn)速在各檔位對應的行駛車速不同，因此得出圖示的各檔功率與行駛車速的關(guān)系曲線。在低速范圍內(nèi)為一直線，在高速時由于是的一次函數(shù)，是的二次函數(shù)；而 圖1.17 汽車功率平衡圖

42、則是的三次函數(shù)。兩者疊加后，阻力功率曲線是一條斜率越來越大的曲線。它與檔位無關(guān)，只與車速有關(guān)，所以高速時，汽車主要克服空氣阻力而消耗功率。1.5.2.1 最高車速汽車達最高車速時，則 即功率平衡圖中，發(fā)動機功率曲線(直接檔)與阻力功率曲線的交點對應的車速，稍大于最高檔時發(fā)動機最大功率對應的車速。1.5.2.2 加速能力評價加速能力時，則 所以，不同車速時的加速度為1.5.2.3 上坡能力評價汽車上坡能力時，粗略計算求出汽車的爬坡度為 功率平衡圖上，各檔功率曲線表示汽車在該檔上，不同車速時可能發(fā)出的功率?？傋枇β是€表示在平直良好路上，以不同車速等速行駛時所需要的功率。兩者間的功率差值為后備功

43、率，它可以用來使汽車加速、爬坡等。 利用功率平衡的方法求解動力性問題顯得麻煩。但汽車的速度越高，遇到阻力越大，克服阻力所消耗的功率就越大，因此，功率平衡是從能量轉(zhuǎn)換角度研究汽車動力性的。利用功率平衡，還可以研究行駛時發(fā)動機的負荷率，即一定工況下，克服阻力所需發(fā)動機發(fā)出功率和該工況下發(fā)動機能夠發(fā)出的最大功率的比值，以便研究經(jīng)濟性問題。1.6 節(jié) 影響汽車動力性的主要因素1.6.1發(fā)動機參數(shù)的影響1.6.1.1 發(fā)動機最大功率的影響 發(fā)動機功率愈大，汽車的動力性愈好。設(shè)計中發(fā)動機最大功率的選擇必須保證汽車預期的最高車速。最高車速愈高，要求的發(fā)動機功率愈大，其后備功率也大，加速和爬坡能力必然較好。但

44、發(fā)動機功率不宜過大，否則在常用條件下，發(fā)動機負荷率過低，油耗增加。單位汽車重力所具有的發(fā)動機功率稱為比功率或功率利用系數(shù)。比功率和汽車的類型有關(guān)?？傊亓?9kN(5t)的貨車其比功率在較小范圍內(nèi)變化，一般在75kW/kN以上。轎車和總重力小于39.2kN的貨車比功率較大，動力性很好。重型自卸汽車速度低，比功率較小。1.6.1.2 發(fā)動機最大扭矩發(fā)動機的最大扭矩大，在、一定時，最大動力因數(shù)較大，汽車的加速和上坡能力也強。1.6.1.3 發(fā)動機外特性曲線的形狀兩臺發(fā)動機的外特性曲線形狀不同，但其最大功率和相對應的轉(zhuǎn)速可能相等。假定汽車的總質(zhì)量、流線型、傳動比均為已知，為了便于比較，并假定總阻力功率

45、曲線與兩臺發(fā)動機功率曲線交于最大功率點，后備功率較大的外特性曲線所代表的汽車具有較大的加速能力和上坡能力，因而動力性能較好。同時使汽車具有較低的臨界車速，換檔次數(shù)可以減少，因而有利于提高汽車的平均行駛速度。1.6.2 主減速器傳動比的影響傳動系總傳動比是傳動系各部件傳動比的乘積。普通汽車上沒有分動器和副變速器，如果變速器的最高檔是直接檔，減速器傳動比對汽車動力性的影響，可利用汽車在直接檔行駛時的功率平衡圖來分析。主減速器的傳動比不同，汽車功率平衡圖上發(fā)動機功率曲線的位置不同，與水平路面行駛阻力功率曲線的交點所確定的最高車速不同。當阻力功率曲線正好與發(fā)動機功率曲線交在其最大功率點上，此時所得的最

46、高車速最大，為發(fā)動機最大功率時的車速。因此，主減速器的傳動比應選擇到汽車的最高車速相當于發(fā)動機最大功率時的車速，這時最高車速最大。主減速器的傳動比不同，汽車的后備功率也不同。增大，發(fā)動機功率曲線左移，汽車的后備功率增大，動力性加強，但燃油經(jīng)濟性較差。減小，發(fā)動機功率曲線右移，汽車的后備功率較小，但發(fā)動機功率利用率高，燃油經(jīng)濟性較好。 1.6.3 傳動系檔數(shù)的影響 無副變速器和分動器時，轉(zhuǎn)動系檔數(shù)即為變速器前進檔的檔數(shù)。變速器檔數(shù)增加時，發(fā)動機在接近最大功率工況下工作的機會增加，發(fā)動機的平均功率利用率高，后備功率增大。有利于汽車加速和上坡，提高了汽車中速行駛時的動力性。檔數(shù)多，可選用最合適的檔位

47、行駛，發(fā)動機有可能在大功率工況下工作。使功率利用的平均值增大。 檔數(shù)的多少還影響到檔與檔間傳動比的比值。比值過大時會造成換檔困難。一般認為比值不宜大過1.71.8。因此變速器頭檔傳動比越大，檔數(shù)也應越多。各種汽車變速器檔數(shù)有大致的規(guī)律。貨車變速器檔數(shù)隨整車整備質(zhì)暈的增加而增多。總質(zhì)量3.5t以下輕犁貨車絕大多數(shù)采用四檔變速器。總質(zhì)量3.510t的汽車80%用五檔變速器。總質(zhì)量14t以上的汽車85%帶有副變速器，采用8、10、12個或更多檔。越野車總質(zhì)量在3.5t以下的多采用四檔變速器和兩檔分動器。3.5t以上的采用五檔或六檔變速器和兩檔分動器。轎車現(xiàn)在越來越多的采用五檔變速器。顯然，檔數(shù)多于五

48、檔會使結(jié)構(gòu)和操縱變得大為復雜。1.6.4汽車外形的影響汽車的外形影響汽車的空氣阻力系數(shù)，對汽車動力性也有影響。因為空氣阻力和車速平方成正比，克服空氣阻力所消耗的功率和車速的立方成正比，因此汽車的外形是否是流線型對汽車的最高車速影響很大。流線型外形對高速汽車的動力性、經(jīng)濟性影響十分顯著。但對汽車的爬坡能力和低速時的加速性能影響不大。1.6.5 汽車質(zhì)量的影響 汽車在使用中，其總質(zhì)量隨載運貨物和乘客的多少而變化。尤其是載貨汽車拖帶掛車時，總質(zhì)量的變化更大，汽車質(zhì)量對其動力性有很大影響。汽車總質(zhì)量增加時，動力因數(shù)將隨之下降，而道路阻力和加速阻力隨之增大。故汽車的動力性將隨汽車總質(zhì)量的增加而變差，汽車

49、的最高行駛速度和上坡能力也下降。汽車的自身質(zhì)量對汽車動力性影響也大，對于具有相同額定載重量的不同車型，其自身質(zhì)量較輕的總質(zhì)量也較輕，因而動力性也較好。因此，對于額定載重質(zhì)量一定的汽車，在保證剛度與強度足夠的前提下，盡量減輕自身質(zhì)量，可以提高汽車的動力性。采用拖掛運輸可以提高運輸生產(chǎn)率，現(xiàn)在已被世界各國廣泛采用。汽車拖帶掛車或牽引車拖帶半掛車組成的汽車列車，其自身質(zhì)量相過較小(與同樣載重質(zhì)量的汽車相比)，同時可充分利用汽車的后備功率。因此，拖掛運輸對提高運輸效率和降低運輸成本都有利。1.6.6 輪胎尺寸與型式的影響 汽車的驅(qū)動力與滾動阻力以及附著力都受輪胎的尺寸與型式的影響，故輪胎的選用與汽車的

50、動力性的關(guān)系十分密切。 汽車的驅(qū)動力與驅(qū)動輪的半徑成反比，汽車的行駛速度與驅(qū)動輪半徑成正比。但一般車輪半徑是根據(jù)汽車類型選定。輪胎花紋對附著性能有顯著影響。因而合理選用輪胎花紋與型式對汽車的動力性有重要意義。1.6.7汽車運行條件的影響運行條件對汽車動力性影響的主要因素有：氣候條件、高原山區(qū)、道路條件。在我國南方行駛的車輛，由于氣溫高，發(fā)動機冷卻系散熱不良，容易過熱和降低發(fā)動機功率。試驗指出汽車長時間在高氣溫環(huán)境下工作后，發(fā)動機功率只能發(fā)揮30%45%。 在高原地區(qū)行駛的車輛，由于海拔較高，空氣稀薄(氣壓和空氣密度下降)，使發(fā)動機充氣量與氣缸內(nèi)壓縮終點壓力降低，因而使發(fā)動機功率下降。 汽車在使

51、用過程中，道路條件不斷地變化。有時行駛在壞路(雨季翻漿土路、冬季冰雪路和覆蓋砂土路)和無路(松軟土路、草地和灌木林等地帶)的條件下，在這種情況下行駛，由于路面的附著系數(shù)減小和車輪滾動阻力增加，因而使汽車動力性能大大下降。1.7節(jié) 汽車動力性試驗汽車動力性試驗包括動力性評價指標（最高車速、加速時間、最大爬坡度）、驅(qū)動力、行駛阻力及附著力的測量。動力性試驗可在道路上和實驗室內(nèi)進行。道路試驗主要是測定最高車速、加速能力、最大爬坡度等評價指標。在實驗室內(nèi)可測量汽車的驅(qū)動力和各種阻力。1.7.1 道路試驗道路試驗應在混凝土或瀝青路面的直線路段上進行。路面要求平整、干燥、清潔、坡度不大于0.1%。試驗時，

52、大氣溫度應在-1030之間，風速不大于3m/s。道路試驗測試項目有：1.7.1.1 最高車速 汽車在試驗道路上行駛，達到最高車速后，測定汽車通過1km路段所需要的時間，計算出值。通過的時間用光電測時儀或秒表來測定。1.7.1.2 加速時間 原地起步加速時間測定，汽車用檔起步，節(jié)流閥開度開至最大，按最佳換檔時機，以最大的加速強度逐步換至高檔，全力加速至100km/h的加速過程所需時間。也有用原地起步加速行駛400m所需的時間來表明汽車的加速性能。超車加速時間測定，汽車在最高檔工作，節(jié)流閥開至最大，由30km/h加速至0.8的加速過程所需時間。加速過程可采用車速測量儀，并配合磁帶記錄儀及X-Y記錄

53、儀，直接繪制出速度時間和速度行程曲線。不與地面接觸的車速測量儀是利用光電原理和跟蹤濾波技術(shù)，將車輛的行駛速度轉(zhuǎn)換為電信號頻率來測量汽車車速，安裝方便，測量精度高，適用于高車速測量，最高測量速度可達250km/h，但在低車速時測量誤差大。加速過程也可以采用數(shù)字式電子裝置五輪儀來測定，但用五輪儀進行試驗時，由于道路不平使第五輪產(chǎn)生跳動和側(cè)滑，影響測量精度。8.7.1.3 最大爬坡度 測量汽車的最大爬坡度，應有一系列不同坡度的坡道，坡道長度應大于汽車長度的23倍。試驗時，汽車接上最低檔，以最低速度駛至坡前，然后迅速將節(jié)流閥開至最大，駛上坡道。汽車所能爬上的最陡坡道的坡度，就是汽車的最大爬坡度。如果沒

54、有合適的坡度，坡度過大或過小，可以采用增減負荷或變換排檔的方法，折算出最大爬坡度。 式中 換算后的爬坡度；試驗時實際爬坡度；汽車最大總質(zhì)量的重力；試驗時的汽車重力；變速器檔傳動比；試驗時變速器所用檔位的傳動比。8.7.1.4 汽車滾動阻力與空氣阻力 圖1.18 滑行過程中的曲線與曲線汽車的滾動阻力與空氣阻力可以用滑行試驗來測定?；性囼炇瞧嚰铀僦聊骋活A定速度，然后摘檔脫開發(fā)動機，汽車滑行，直至停車。試驗時，記錄滑行過程中的速度與時間的關(guān)系曲線，通過計算可以得到減速度與車速的關(guān)系曲線（圖1.18）?；袝r汽車的滾動阻力與空氣阻力之和為 式中 滑行時傳動系加于驅(qū)動輪的摩擦阻力矩。若已知，則根據(jù)一

55、定車速下的減速度值，便能確定在該車速下的與之和。由于低速時空氣阻力小，所以可利用低速時的減速度值，不計空氣阻力，直接求出低速時的滾動阻力。輪胎的滾動阻力也常用裝有測力傳感器的輪胎試驗拖車來測量。地面與輪胎間的附著系數(shù)，用裝有制動器或能驅(qū)動輪胎的試驗拖車進行實地測量。8.7.2 室內(nèi)試驗室內(nèi)的動力性試驗主要是驅(qū)動力的測量，傳動系機械效率、輪胎滾動阻力系數(shù)及汽車空氣阻力系數(shù)的測定等。實驗室常用的試驗設(shè)備有：8.7.2.1 汽車測功機圖1.19 汽車測功機轉(zhuǎn)鼓試驗臺汽車的驅(qū)動力由汽車測功機（也稱為轉(zhuǎn)鼓試驗臺）來測量。通常有單鼓式和雙鼓式兩種測功機，圖1.19是一種單鼓式的汽車測功機。試驗汽車的驅(qū)動輪

56、放在轉(zhuǎn)鼓上，驅(qū)動輪的中心應與轉(zhuǎn)鼓的中心在同一垂直平面內(nèi)。轉(zhuǎn)鼓軸端部裝有液力測功器或電力測功器。測功器能產(chǎn)生一定的阻力矩并能調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)鼓的轉(zhuǎn)速，也就相當于調(diào)節(jié)汽車的車速。由測力裝置可以測出施加于轉(zhuǎn)鼓的轉(zhuǎn)矩值 式中 由拉力表測出的作用于測功器外殼長臂上的拉力； 測功器外殼長臂上的長度。試驗時，應用鋼絲繩拉住試驗汽車。并在鋼絲繩中裝上拉力表，表上可讀出汽車的掛鉤拉力，而 根據(jù)汽車驅(qū)動輪和轉(zhuǎn)鼓的力矩平衡，有 由此可得驅(qū)動輪上的驅(qū)動轉(zhuǎn)矩為 故汽車的驅(qū)動力為在各檔位、各種車速下測得的節(jié)流閥全開時的和值，既能得到表征汽車動力性的驅(qū)動力圖。為了在實驗室能直接測量汽車的加速性能，汽車測功機裝有由電子調(diào)節(jié)器控制電子測功機負荷的裝置，可以模擬加速過程中的全部阻力滾動阻力、空氣阻力和