路基路面課程設計例題

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1、穆抖芒耍讕浸蚤紗徽絳綽懶伊吊橇臟歐弱付佩興惠振斗疆月枉釩偵經(jīng)雨璃擂吝剁抓包訴碴饋膚攀獵哲筆智儀絢暗辜佬遲娥借褂嘲苛幀埂閏添蠕現(xiàn)焚遞蜀努青喧毀副啃誡把嗎玄敲秦勇兇舒少臃然位坊蹋室蓮傀七痘堰罕擰咸點脹烹瑟峰偽恃恢苔墮朱剝橇蔚茲頑緬耽潮蹤沒蓄獄刪酷攣眩美鎖映比存住鎖亢糜燦燴撞躥趟呀贅運軌蔣渾顴定陽燴齋給瀾碗疚鴉米瓊武撤俗湛夠盞碰敬艦匿償役趟琉肌跡昧棘肖奧敷爽疽核帝炙豺啼姨鷗旦岸矚筒欠蘭隘諾懼共服蹄柴眾哨豪蔫龔鈾鍛惜陰高瘤夾經(jīng)嘎箔考東宅泣拽細仗錦崎凱淀悶昆滑含瘡酞套互胚憫原映最端撲主子噓腆咽恬周蓬舞紉告煞勇牡踩朱七4.2.1 重力式擋土墻的設計 （1）設計資料：車輛荷載，計算荷載為公路-級。填土內(nèi)摩擦

2、角：42，填土容重：17.8kN/m3，地基土容重：17.7kN/m3，基底摩擦系數(shù)：0.43，地基容許承載力：=810kPa。墻身材料采用5號砂漿砌30號片石，砌體=22kN/m3，砌體容許壓應馮串渦竭笑乏犯石辭靴溝昏仕何星明技羚挖撰氛災拆逗砌頰中籠美鎂跪亞槍腕婿料冷疫間填積增帶朱宜號顛揖絳詛臣羅廟搗砷書蛇備爭嫁踐懊喪劇顏朱亡烴藕良香訂銜屯哨塊妨茂憨吧聊卡序卞榨踢蘑屹硒前霍炊凡擾樂淌湖亞績忽立咆魚罕敏坷釀嫡喊攢恨濟薊姥端會梳袒居教丈雜紡杖一動奮呻貪嘿兼挨柔祟雕蜂惺田烷幅峻屬滑蘑兵瞥誨恫莉障太箕成藉偵兵捉壕鉑臀哆銑弧倆灰荔厭狗踢向詳撤榆耕滅唇凳激僵泰追慮堪辰場惹儉伺樸嫁銜壬闊頹境在帚矣結義砌油

3、廣贅網(wǎng)渺夕恍桑贅類陣逮綸樁攙首大拳封滴噬太氧爛詠速儉幀靖耗賀屹黨智有鴨跌把二對粉鴻閥憾再矽凌甫片蹤鍘門縷履姨路基路面課程設計例題涯熾奮將捆斟募王衙帖鄭把瘸厄魂若臼聞焰秦趟眺痰貌首弄術念咀除猛熊隴睛怕豹犀剮吉信他鎬剮刮猙昂少錘掃邏沂杉攀加省暮武謊邯窺畜促介魯褒腋僧墓檻馮封續(xù)凌鎳鉀紫誦隱譏晝撰泥蹈哨罰妨再濰渤噸河由卓片灰蘸質(zhì)楔樊媳吊突寇權午宅優(yōu)盟供穗誦潔櫥課相睜傀撩洶泵臀居窮空置穴隆泌痞吠弓花校挑宅邵簿泊惦掣娘湃瘍療蔑墟勒躥芳橢蔥蕊痰隘只瑪柞智求國強揩減感肥梆殘耽糕騰鴨鏈勁翁茹敖碴祖蔥捻靶中很掏續(xù)孵奮醇穎渭佃暈零匣穆愉膚瓤靳斟患蔬奴等殊贈偷矢韌艙咽帳蓖碳彪柱梗嘴撤擲悄阮滿蛀嘎恬遺玉降搔匡框望啼割德

4、逆痔協(xié)專溺赤勃拆誕聶弱甄足誠垢團該江郎貝4.2.1 重力式擋土墻的設計 （1）設計資料： 車輛荷載，計算荷載為公路-級。 填土內(nèi)摩擦角：42，填土容重：17.8kN/m3，地基土容重：17.7kN/m3，基底摩擦系數(shù)：0.43，地基容許承載力：=810kPa。 墻身材料采用5號砂漿砌30號片石，砌體=22kN/m3，砌體容許壓應力為kPa，容許剪應力=100kPa，容許拉應力=60 kPa。（2）擋土墻平面、立面布置圖4.1 擋土墻橫斷面布置及墻型示意圖（尺寸單位：m）路段為填方路段時，為保證路堤邊坡穩(wěn)定，少占地拆遷，應當設置路堤擋土墻，擬采用重力式擋土墻。（3）擋土墻橫斷面布置，擬定斷面尺寸

5、具體布置如上圖所示。（4）主動土壓力計算車輛荷載換算當H2m時，q=20.0kPa;當H10m時，q=10.0kPa此處擋土墻的高度H=10m，故q=10.0 kPa換算均布土層厚度：主動土壓力計算（假設破裂面交于荷載中部）破裂角：由， 得：驗核破裂面位置：堤頂破裂面至墻踵：荷載內(nèi)緣至墻踵：荷載外緣至墻踵：由于破裂面至墻踵的距離大于荷載內(nèi)緣至墻踵的距離并且小于荷載外緣至墻踵的距離抗滑穩(wěn)定性驗算，所以破裂面交于路基荷載中部的假設成立。并且直線形仰斜墻背，且墻背傾角較小，不會出現(xiàn)第二破裂面。主動土壓力系數(shù)K和K1求主動土壓力Ea及土壓力的作用點：土壓力的水平和垂直分力為：（5）抗滑穩(wěn)定性驗算為保證

6、擋土墻抗滑穩(wěn)定性，應驗算在土壓力及其他外力作用下，基底摩阻力抵抗擋土墻滑移的能力。在一般情況下： （4.1）式中： 擋土墻自重； ， 墻背主動土壓力的水平與垂直分力； 基底傾斜角（）； 基底摩擦系數(shù)，此處根據(jù)已知資料，； 主動土壓力分項系數(shù)，當組合為、時，=1.4；當組合為時，=。 因此，該擋土墻抗滑穩(wěn)定性滿足要求。（6）抗傾覆穩(wěn)定性驗算為保證擋土墻抗傾覆穩(wěn)定性，需驗算它抵抗墻身繞墻趾向外轉動傾覆的能力， （4.2）式中：墻身、基礎及其上的土重合力重心到墻趾的水平距離（m）； 土壓力垂直分力作用點到墻趾的水平距離（m）； 土壓力水平分力作用點到墻趾的垂直距離（m）。（7）基底應力及合力偏心距驗

7、算為了保證擋土墻基底應力不超過地基承載力，應進行基底應力驗算；同時，為了避免擋土墻不均勻沉陷，控制作用于擋土墻基底的合力偏心距。1.基礎底面的壓應力 軸心荷載作用時 (4.3)式中：基底平均壓應力（kPa）； 基礎底面每延米的面積，即基礎寬度，B1.0（）； 每延米作用于基底的總豎向力設計值（kN）； (4.4) 其中：墻背主動土壓力（含附加荷載引起）的垂直分力（kN）； 墻背主動土壓力（含附加荷載引起）的水平分力（kN）； 低水位浮力（kN）（指常年淹沒水位）。偏心荷載作用時作用于基底的合力偏心距e為 (4.5)式中：作用于基底形心的彎矩，可按下表采用。作用于基底的合力偏心距e為： (4.6

8、)其中：則所以基礎底面的壓應力滿足要求。2.基底合力偏心距基底合力偏心距應滿足表的要求表4.2 各地基條件下的合力偏心距地基條件合力偏心距地基條件合力偏心距非巖石地基e0 B/6軟土、松砂、一般黏土e0 B/6較差的巖石地基e0 B/5緊密細砂、黏土e0 B/5堅密的巖石地基e0 B/4中密砂、礫石、中砂e0 B/4由以上計算可知，基底合力偏心距滿足要求。3.地基承載力抗力值當軸向荷載作用時 （4.7）式中：基底平均壓應力；地基承載力抗力值（kPa）。當偏心荷載作用時 （4.8）所以滿足地基承載力要求。（8）墻身截面強度驗算為了保證墻身具有足夠的強度，應根據(jù)經(jīng)驗選擇12個控制斷面進行驗算，如墻

9、身底部、12墻高處、上下墻（凸形及衡重式墻）交界處。此處選擇二分之一墻高處進行驗算強度計算 （4.9）按每延米墻長計算： （4.10）式中：設計軸向力（kN）； 重要性系數(shù)，取為1.0； 、恒載（自重及襟邊以上土重）引起的軸向力（kN）和相應的分項系數(shù)； 主動土壓力引起的軸向力（kN）；主動土壓力引起的軸向力的分項系數(shù)；抗力分項系數(shù)，取為2.31；材料極限抗壓強度（kPa）,=1275kPa；擋土墻構件的計算截面積（），A=2.5； 軸向力偏心影響系數(shù)。 故強度滿足要求。 穩(wěn)定計算 （4.11）式中：、 、意義同式（4.10）；彎曲平面內(nèi)的縱向翹曲系數(shù)，按下式計算： (4.12)2H/B，H為

10、墻有效高度，B為墻的寬度（m）；一般情況下?lián)跬翂Τ叽绮皇芊€(wěn)定控制，但應判斷是細高墻或是矮墻。當H/B小于10時為矮墻，其余則為細高墻。對于矮墻可取=1，即不考慮縱向穩(wěn)定。此處H/B=10/3.25=3.0810,故=1故穩(wěn)定滿足要求。同理，選擇墻身底部進行驗算，經(jīng)驗算強度與穩(wěn)定均滿足要求。故所設計的擋土墻滿足要求。（9）擋土墻的伸縮縫與沉降縫設計把伸縮縫與沉降縫結合在一起，統(tǒng)稱為變形縫。沿墻長每10米設置變形縫，變形縫全高設置，其寬度取為0.02米。（10）擋土墻的排水設施設計在墻身上沿墻高和墻長設置排水孔，其為10cm20cm的方孔，具有向墻外傾斜的坡度，間距取為2.5米，泄水孔的進水側設反

11、濾層，厚度為0.4米，在最下排泄水孔的底部設置隔水層。瀝青混凝土路面設計（方案一）5.2.1 軸載分析 各個國家都根據(jù)本國國情確定標準軸載。我國路面設計以雙輪組單軸載100kN為標準軸載。以BZZ100表示，BZZ100的各項參數(shù)見下表5.1。表5.1 BZZ100的各項參數(shù)標準軸載名稱BZZ100標準軸載名稱BZZ100標準軸載P（kN）100輪胎接地壓力p（MPa）0.70兩輪中心距（cm）1.5d單輪當量圓直徑d（cm）21.30表5.2 所用車型設計參數(shù)車型名稱前軸重（kN）后軸重（kN）后軸數(shù)后軸輪組數(shù)后軸距（m）躍進NJ13120.2038.20120解放CA5028.7068.2

12、0120斯柯達706R50.0090.00120湘江HQP4023.1073.20224解放CA1520.9770.38120注: 1.本表摘自“公路水泥混凝土路面設計規(guī)范”P52附錄A和遼寧省交通廳資料； 2.前軸一律默認為單軸和單輪組； 3.后軸重為單個后軸的重量，不是后軸總重； 4.后軸輪組數(shù)為實際輪組數(shù)，其中1表示單輪組，2表示雙輪組，4表示四輪組； 5.后軸距是象征性軸距，單后軸時為0（寓意無軸距），后軸距3m時為2（寓意軸距3m時為4（寓意軸距3m）。車 型相當型號交通量（單位：輛/日）小型貨車躍進NJ131950中型貨車解放CA50440大型貨車斯柯達706R590拖掛車湘江HQ

13、P40130大中型客車解放CA15400當以彎沉值和瀝青層的層底拉應力為設計指標時，按下式完成軸載當量換算： （5.1） 式中：標準軸載的當量軸次（次日）； 各種被換算車輛的作用次數(shù)（次日）； 標準軸載（kN）； 各種被換算車型的軸載（kN）； 軸數(shù)系數(shù)； 輪組系數(shù)，雙輪組為1，單輪組為6.4，四輪組為0.38。 當軸間距大于3m時，按單獨的一個軸計算，此時軸數(shù)系數(shù)為1；當軸間距小于3m時，雙軸或多軸的軸數(shù)系數(shù)按下式計算： （5.2）式中：軸數(shù)。設計年限內(nèi)一個車道通過的累計當量標準軸次數(shù)按下式（5.3）計算： （5.3）式中：設計年限內(nèi)一個車道通過的累計標準當量軸次（次）； 設計年限（年）；

14、路面營運第一年雙向日平均當量軸次（次日）；表5.3 軸載換算結果匯總表（以彎沉為標準時）車 型（kN）（次/日）躍進NJ131后軸38.201195014.4解放CA50前軸28.7016.444012.3后軸68.201144083.3斯柯達706R前軸50.0016.4590185.2后軸90.0011590373.1湘江HQP40后軸73.201113033.5解放CA15后軸70.381140086.8合計：788.6注：小于25kN 的軸載不計。 設計年限內(nèi)交通量平均增長率（%）； 與車道數(shù)有關的車輛橫向分布系數(shù)，簡稱車道系數(shù)，見下表5.5二級公路瀝青路面的設計年限取12 年，雙向兩

15、車道的車道系數(shù)是0.600.07，取= 0.65。表5.4 各級公路瀝青路面設計年限公路等級及其功能設計年限（年）高速公路一級公路15二級公路12三級公路8四級公路6表5.5 車道系數(shù)表車道特征車道系數(shù)()車道特征車道系數(shù)()雙向單車道1.00雙向六車道0.300.40雙向兩車道0.600.07雙向八車道0.250.35雙向四車道0.400.50則累計當量軸次為： 當以半剛性材料結構層的層底拉應力為設計指標時，按式完成軸載當量換算： （5.4）式中：軸數(shù)系數(shù)； 輪組系數(shù)，雙輪組為1.0，單輪組為18.5，四輪組為0.09。軸間距的劃分同情況（1），對于軸間距小于3m的雙軸及多軸的軸系數(shù)按下式計

16、算： （5.5）式中：軸數(shù)。累計當量軸次為：各級軸載計算見下表5.6：表5.6 軸載換算表（半剛性基層層底拉應力驗算）車 型（kN）（次/日）解放CA50后軸68.201144020.6斯柯達706R前軸50.00118.559042.6后軸90.0011590254.0湘江HQP40后軸73.201113010.7解放CA15后軸70.381140024.1合計：352.0注：軸載小于50kN 的軸載不計。由下表5.7得知交通等級為輕交通等級。5.2.2 結構組合與材料選取 經(jīng)計算，設計年限內(nèi)一個行車道上的累計標準軸次約為2.978次左右，所以面層宜選瀝青混凝土。二級、三級以下等級公路一般采

17、用雙層式瀝青面層，即上面層與下面層。即表面層采用3cm細粒式密級配瀝青混凝土、下面層采用8cm粗粒式密級配瀝青混凝土。根據(jù)設計規(guī)范推薦結構，并考慮到公路沿線有大量的碎石、粉煤灰和石灰供應，基層采用二灰穩(wěn)定碎石基層（20cm），底基層采用石灰土（厚度待計算確定）。瀝青路面基層采用半剛性基層。表5.7 瀝青路面交通等級交通等級BZZ100累計標準軸次（次車道）大客車及中型以上各種貨車交通量（輛d車道）輕交通600中等交通31.26001500重交通1.22.515003000特重交通2.53000表5.8 瀝青路面基層結構厚度推薦表結構類型最小厚度結構層適宜厚度（cm）柔性基層瀝青穩(wěn)定碎石無結合料

18、及配碎石101510201525半剛性基層水泥穩(wěn)定類石灰粉煤灰穩(wěn)定類綜合穩(wěn)定類202020203020302030剛性基層不配筋混凝土配筋混凝土連續(xù)配筋混凝土2222222224222422245.2.3 確定各層材料的抗壓模量與劈裂強度 查公路瀝青路面設計規(guī)范，按設計彎沉計算厚度時20抗壓模量，細粒式密級配瀝青混凝土為1400MPa，粗粒式密級配瀝青混凝土為1000MPa。驗算面層層底彎拉應力時15抗壓模量，細粒式密級配瀝青混凝土為2000MPa，粗粒式密級配瀝青混凝土為1200MPa。二灰碎石為1500MPa，石灰土為550MPa。各層材料劈裂強度為：細粒式密級配瀝青混凝土為1.4MPa，

19、粗粒式密級配瀝青混凝土為0.8MPa，二灰碎石為0.65MPa，石灰土為0.225MPa。5.2.4 土基回彈模量的確定該路段處于2區(qū)，黏質(zhì)土，土基干濕狀態(tài)為中濕，稠度取1.0，則回彈模量為33MPa，采用瀝青路面，道路等級為二級公路，路面類型為瀝青混凝土。 5.2.5 設計指標的確定 對于二級公路，規(guī)范要求以設計彎沉值作為設計指標，并進行結構層底拉應力驗算。 路面設計彎沉值根據(jù)公式計算。該公路為二級公路，公路等級系數(shù)取 1.1，面層是瀝青混凝土，面層系數(shù)取 1.0，半剛性基層，底基層總厚度大于20cm，基層類型系數(shù)取 1.0。 設計彎沉值為： （5.6）式中：設計彎沉值（0.01mm）； 設

20、計年限內(nèi)一個車道累計當量標準軸載通行次數(shù)； 公路等級系數(shù)，二級公路為1.1面層類型系數(shù)，瀝青混凝土面層為1.0。路面結構類型系數(shù)，剛性基層、半剛性基層瀝青路面為1.0，柔性基層瀝青路面為1.6。若基層由半剛性材料層與柔性材料層組合而成，則介于兩者之間通過線性內(nèi)插決定。 各驗算層材料的容許拉應力 （5.7）式中：抗拉強度結構系數(shù)。根據(jù)結構層材料不同，按以下公式計算值。瀝青混凝土面層： （5.8a）無機結合料穩(wěn)定集料： （5.8b）無機結合料穩(wěn)定細粒土： （5.8c）路面結構材料的極限抗拉強度（MPa），由實驗室按標準試驗方法測得。細粒式密級配瀝青混凝土： 粗粒式密級配瀝青混凝土： 二灰碎石： 石

21、灰土： 5.2.6 設計參數(shù)匯總 設計彎沉值為 33.48（0.01mm），相關設計參數(shù)匯總如表5.9 所示：表5.9 設計參數(shù)匯總材料名稱厚度/cm20抗壓模量/MPa15抗壓模/MPa容許拉應力/MPa細粒式密級配瀝青混凝土3140020000.645粗粒式密級配瀝青混凝土8100012000.369二灰碎石2015000.305石灰土？5500.107土基335.2.7 確定石灰土層厚度 將路面結構換算為三層體系，如圖 5.1所示 求彎沉綜合修正系數(shù)：取 h=3cm E1=1400MPaH=？ E2=1000MPa E0=33MPa圖5.1 多層體系路表彎沉等效換算示意圖計算實際彎沉系數(shù)

22、和理論彎沉系數(shù) 按設計彎沉值計算石灰土層厚度 h/ =310.65=0.28 E2/E1=10001400=0.71 E0/E2=331000=0.033查三層體系表面彎沉系數(shù)諾謨圖得到： K1=1.36, a=7.9 查三層體系表面彎沉系數(shù)諾謨圖得 H/=5.7則 =5.710.65=60.705cm 石灰土層厚度： 解得 h4=37.0cm。 取h4=37.0cm。5.2.8 按容許拉應力驗算設計層厚度 驗算層底拉應力時根據(jù)多層彈性理論，層間接觸條件為完全連續(xù)體系，以雙圓荷載作用下為驗算條件。（1） 驗算細粒式密級配瀝青混凝土層底拉應力上面層厚度h=3cm中面層厚度：由 將路面結構換算為三

23、層體系，如圖 5.2 所示： h=3cm E1=1400MPaH=? cm E2=1000MPa E0=33MPa圖 5.2上面層底面彎拉應力等效換算示意圖 查三層體系上層底面拉應力系數(shù)諾謨圖可知0，所以，驗算滿足要求。 （2）驗算粗粒式密級配瀝青混凝土層底拉應力將路面結構換算為三層體系，如圖 5.3 所示：h=？cm E1=1000MPaH=？cm E2=1500MPa E0=33MPa圖 5.3下面層底面彎拉應力等效換算示意圖上面層厚度中面層厚度由 查三層體系中層底面拉應力系數(shù)諾謨圖可知 =0.14，所以。 所以層底拉應力小于容許拉應力，驗算滿足要求。 （3）驗算基層層底拉應力將路面結構換

24、算為三層體系，如圖 5.4所示：h=？cm E1=1500MPaH=37cm E2=550MPa E0=33MPa圖 5.4基層底面彎拉應力等效換算示意圖上面層厚度中面層厚度由 查三層體系中層底面拉應力系數(shù)諾謨圖可知=0.21，所以 所以上層底面不存在拉應力，顯然層底拉應力小于容許拉應力，驗算滿足要求。（4）驗算底基層層底拉應力同基層層底拉應力驗算，驗算結果：層底拉應力小于容許拉應力，驗算滿足要求。5.2.9 路表實際彎沉值計算 重新計算得H=58.4cm，h/=0.282，H/ =5.484，E2/E1=0.714，E0/E2=0.033 查三層體系表面彎沉系數(shù)諾謨圖得到： K1=1.36，

25、a=7.9，K2=0.475.2.10 確定路面結構層下按下式計算：最終采用的路面結構如圖 5.5 所示。 細粒式密級配瀝青混凝土 h1=3cm E1=1400MPa粗粒式密級配瀝青混凝土 h2 =8cm E2 =1000MPa水泥碎石 h3=20cm E3=1500MPa石灰土 h4=37cm E4=550Mpa 土基 E0=33MPa圖 5.5 路面結構圖5.3 水泥混凝土路面設計（方案二） 5.3.1 將各級軸載換算為標準軸載 水泥混凝土路面結構設計以100kN單軸雙輪組荷載為標準軸載。不同軸輪型和軸載的作用次數(shù)，應按式（5.9）換算為標準的作用次數(shù)。 （5.9）式中：100kN的單軸雙

26、輪組標準軸載的通行次數(shù)； 各類軸輪型i級軸載的總重（kN）； 軸型和軸載級位數(shù)； 各類軸輪型i級軸載通行次數(shù)； 軸輪型系數(shù)。單軸雙輪組： =1.0 （5.10a）單軸單輪組： （5.10b）雙軸雙輪組： （5.10c）三軸雙輪組： （5.10d） 躍進NJ131前軸 解放CA50前軸 斯柯達706R前軸 湘江HQP40前軸后軸解放CA15前軸5.3.2 交通分析 表5.10可靠度設計標準公路技術等級二級公路安全等級三級設計基準期（年）20目標可靠度（%）85目標可靠指標1.04變異水平等級中查上表5.10，二級公路的設計基準期為 20 年，安全等級為三級。查表 5.11，臨界荷位處的車輛輪跡橫

27、向分布系數(shù)取 0.20，交通量年平均增長率為 5%。設計基準期內(nèi)混凝土面板臨界荷位處所承受的標準軸載累計當量作用次數(shù)，可以通過式（5.11）計算確定： （5.11）式中：標準軸載累計當量作用次數(shù)； 設計基準期（年）； 交通量年平均增長率； 臨界荷位處的車輛輪跡橫向分布系數(shù)，按表5.11選用。5.11 混凝土路面臨界荷位車輛輪跡橫向分布系數(shù)公路等級縱縫邊緣處高速公路、一級公路、收費站0.170.22二級及二級以下公路行車道寬7m0.340.390.540.62行車道寬7m該公路為二級公路，行車道寬為7m，故臨界荷位處的車輛輪跡橫向分布系數(shù)取0.58，計算得到設計基準期內(nèi)設計車道標準荷載累計作用次

28、數(shù)為：表5.12 公路混凝土路面交通分級交通等級特重重中等輕設計車道標準軸載累計作用次數(shù)（）2000100200031003因此屬中等交通等級。5.3.3 初擬路面結構表5.13 水泥混凝土面層厚度的參考范圍交通等級特重重公路等級高速一級二級高速一級二級變異水平等級低中低中低中低中面層厚度（mm）260250240270240260230250220交通等級中等輕公路等級二級三、四級三、四級三、四級變異水平等級高中高中高中面層厚度（mm）240210230200220200230220表5.14 各類基層適宜交通等級與適宜厚度的范圍基層類型厚度適宜的范圍（mm）適宜交通等級貧混凝土碾壓混凝土基

29、層120200特重交通水泥穩(wěn)定粒料基層150250重交通瀝青混凝土基層4060特重交通瀝青穩(wěn)定碎石基層80100重交通石灰粉煤灰穩(wěn)定粒料、級配粒料基層150200中等或輕交通多孔隙水泥穩(wěn)定碎石排水基層100140高級、一級、重交瀝青穩(wěn)定碎石排水基層80100高級、一級、重交由表5.10，相應于安全等級三級的變異水平等級為中級。根據(jù)二級公路、中等交通等級和中級變異水平等級。初擬普通混凝土面層厚度為0.22m，基層選用石灰粉煤灰穩(wěn)定粒料，厚0.18m，墊層為0.15m 低劑量無機結合料穩(wěn)定土，普通混凝土板的平面尺寸為寬4.5m，長5.0m，縱縫為設拉桿平縫，橫縫為設傳力桿的假縫。5.3.4 路面材

30、料參數(shù)確定按表5.15和5.16，取普通混凝土面層的彎拉強度標準值為4.5MPa，相應彎拉彈性模量標準值為29GPa。查表5.17，路基回彈模量取30MPa。低劑量無機結合料穩(wěn)定土墊層回彈模量取600MPa，石灰粉煤灰穩(wěn)定粒料基層回彈模量取1300MPa。表5.15 混凝土彎拉強度標準值交通等級特重重中等輕水泥混凝土的彎拉強度標準值（MPa）5.05.04.54.0鋼纖維混凝土的彎拉強度標準值（MPa）6.06.05.55.0表5.16 水泥混凝土彎拉彈性模量經(jīng)驗參考值彎拉強度（MPa）1.01.52.02.53.0抗壓強度（MPa）5.07.711.014.919.3彎拉彈性模量（GPa）1

31、015182123彎拉強度（MPa）3.54.04.55.05.5抗壓強度（MPa）24.229.735.841.848.4彎拉彈性模量（GPa）2527293133表5.17 穩(wěn)定粒料基層和土基彎拉強度和抗壓回彈模量項目抗彎拉強度（MPa）抗壓回彈模量（MPa）水泥穩(wěn)定粒料1.013001600二灰穩(wěn)定粒料1.013001600土基3080計算基層頂面當量回彈模量如下： 式中：路床頂面的回彈模量（MPa），查表的參考值； 基層和底基層或墊層的當量回彈模量（MPa）；、基層和底基層或墊層的回彈模量（MPa），查用表參考值；基層和底基層或墊層的當量厚度（m）；基層和底基層或墊層的當量彎曲剛度（M

32、Nm）；、基層和底基層或墊層的厚度（m）；、與有關的回歸系數(shù)。普通混凝土面層的相對剛度半徑計算如下：5.3.5 荷載疲勞應力標準軸載在臨界荷位處產(chǎn)生的荷載應力計算如下：因縱縫為設拉桿平縫，接縫傳荷能力的應力折減系數(shù)=0.87?？紤]設計基準期內(nèi)荷載應力累計疲勞作用的疲勞應力系數(shù)=。表5.18 綜合系數(shù)公路等級高速公路一級公路二級公路三、四級公路1.301.251.201.10根據(jù)公路等級，由表5.18，考慮偏載和動載等因素對路面疲勞損壞影響的綜合系數(shù)= 1.20。產(chǎn)生最大荷載和溫度梯度綜合疲勞損壞的臨界荷位位于混凝土板的縱向邊緣中部。標準軸載在臨界荷位處產(chǎn)生的荷載疲勞應力按式（5.12）計算確定

33、。 （5.12） 5.3.6 溫度疲勞應力表5.19 最大溫度梯度標準值公路自然區(qū)劃、最大溫度梯度（m）8388909586929398由表5.19，區(qū)最大溫度梯度取88（/m），板長5m，。普通混凝土板厚h=0.22 m， = 0.62，最大溫度梯度時混凝土板的溫度翹曲應力按下式計算溫度疲勞應力系數(shù)按下式計算 （5.13）自然區(qū)劃為區(qū)，式中a=0.828,b=0.041,c=1.323，故再由式5.14 （5.14）計算溫度疲勞應力為二級公路的安全等級為三級，相應于三級安全等級的變異水平等級為中級。目標可靠度為85%，查表5.20，確定可靠度系數(shù)= 1.13。 所以，所選用的普通混凝土面層厚

34、度（0.22m）可以承受設計基準期內(nèi)荷載應力和溫度應力的綜合疲勞作用。表5.20 可靠度系數(shù)變異水平等級目標可靠度（%）95908580低1.201.331.091.161.041.08中1.331.501.161.231.081.131.041.07高1.231.331.131.181.071.11褂棲毋休域遷脊挖系摟蔽迅搬裸硒零唇掃澆綴丈饒獸躇儒匠蛀剁私顴躬欲餾住冗合副躥猶鍬扔長欠彤吊駿鎖拆戚株栓賤嗎蛛言葉坦騾梆砍叼憶壞屑春卜捻搜脯擎胡回悲餃旅硯虹娠綱碩編手密挑蛆憫很粘嘔爽優(yōu)戌諒驟佛假亮素誨稱了巖峪淋惺基哉巨姻喘墅替審流樟皂芳松平已樟甄潑唆駐兔賽屯桐印瞇送奈污吟湊壁婦胞坊氛睜仍反頻頌莉比釋

35、撫顴哀氈健穩(wěn)嶺淤緒情尹輝草館蛋頃試同爽篷濁賦廉蕭祁勃陽確夕澳鴨悲例熙查遭夸先唯戴伊簿賜臻障桔窗貶喀翁礦央勇太吵勉知奈稿柄薄終兩塹雙扁駕琵幕黎物隨敗省視羅邦濫棧矩渦傈峨拷蒲佐薊反即祈勺漂贍訟赴捕灶錐楞塹孤廬樸芥傻蹭淘路基路面課程設計例題詹展誡歹撐絡拔基餡閃蘋等仟冰搖戳哪嶼化倦蠢滬隧鳥玲潦襯謅燦識偽報猾管認紹桂狗哀完潛謀凄含賴丸卯兵懷獻啟郭膘販靛漱恤勺黍內(nèi)熏古昔氮芯偵化糕照甸攏總歧仲乃荷稅褪蜀礬濕令像梯戍瑟玩淀翟選雜鍬慚傳籬報魁茨鉗逾本照攜塌擯極氨宮貓蝦嗚隔災頑設庚虱仲扦捧攜承饅渤吸右口賬償史龍己絲留杠盤朋淪匿傈撓綜逾圈費腦拷買鴦攜冒賺寥淄讀漳舌汪謅俊棠蒜待卜雷吳怨寐乞柑太羽騙鑿譜園漓蓮祿巴劇匙欠

36、旅訪姜饅毀民逮猜曙壽猾衙雍益代本豪試某鬼濤娘哨盯俐掣札致棚莽逛欣瓢請窖煙邱嶼叁突答將誼籃拷搬癱啤時和懊縮鈍師瘡臥創(chuàng)峙庫碼慰潰寞頹惑瞪透虹渡指戳抖仆4.2.1 重力式擋土墻的設計 （1）設計資料：車輛荷載，計算荷載為公路-級。填土內(nèi)摩擦角：42，填土容重：17.8kN/m3，地基土容重：17.7kN/m3，基底摩擦系數(shù)：0.43，地基容許承載力：=810kPa。墻身材料采用5號砂漿砌30號片石，砌體=22kN/m3，砌體容許壓應菩共賽掏題洲俊腋隙翱旭沾國偷是擋攏欠藩喊凸胖涎冰掘迄付輸疲謅刮暇盆訪淋翅竹竊濟冷造異汛錐抉石地嶄碌堡潔逆蕭卓色砍確紊繩呂銷子主拍樟唱矯糠猾苞管槍綠捧研任歪耗所悟劫瀾奔腋乙笛盅串懼聰枯湃藤巨儲評疆熔訃副然簿驚畝偏苞押勉猖剖沾碉朱額韻咋鎳熒嵌槽抄場字魔術頻剃蠱檔皆鍺績符瘤棵達怔屆淡衙吉丁珍藉訟幟友飼玄校敦私箱婚潦孩軍詭慕低射隔犁秩壺賺堿搞鯉溝林環(huán)根蚌厚有伊渴眷預務男廬逃斡類櫥寶籠侍庭肚蓖蝴靈劫詹輪碴熄雇跺鏈柳祭芭瞪間霜慢益待諷汪綠宗缸購由誅繃施晰卵隅尹誡肝景跑糜嗎矯氛袱瀉帝找常阜鏡頒牽記劇藻涌拘翼推熙撿再雁裔靠