烘干機(jī)設(shè)計(jì)-茶葉 烘干 殺青【含CAD圖紙+PDF圖】

喜歡這套資料就充值下載吧。資源目錄里展示的都可在線預(yù)覽哦。下載后都有，請放心下載，文件全都包含在內(nèi)，【有疑問咨詢QQ:1064457796 或 1304139763】 目錄第一章 摘要3第二章 烘干機(jī)設(shè)計(jì)任務(wù)書321畢業(yè)設(shè)計(jì)目的322工作原理323設(shè)計(jì)方案42. 4速機(jī)構(gòu)7第三章選擇電動機(jī)831原始數(shù)據(jù)832選擇電動機(jī)的型號834計(jì)算傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù)10第四章帶設(shè)計(jì)1141電動機(jī)功率計(jì)算1142選擇帶輪的直徑，。1143驗(yàn)算帶速v1244確定傳動的中心距a和帶的基準(zhǔn)長度Ld，1245驗(yàn)算不帶輪上的包角1346確定帶輪的根數(shù)Z1347確定帶的初拉力F01348計(jì)算帶傳動作用在軸上的力FQ（壓軸力）14第五章、計(jì)設(shè)園柱齒輪輪傳動1452齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算1553齒輪強(qiáng)度計(jì)算17第六章 軸的設(shè)計(jì)1861擬定軸上零件的裝配方案1962確定各軸段的直徑和長度1963軸上零件的軸向定位與固定20第七章焊接工藝23第八章選擇滾動軸承24第九章 圓柱齒輪三維維造型及其技巧26畢業(yè)設(shè)計(jì)感想34參考資料35烘干機(jī)設(shè)計(jì)及其相關(guān)零件三維造型第一章 摘要畢業(yè)設(shè)計(jì)是我們在學(xué)完三年教學(xué)計(jì)劃所規(guī)定的全部課之后，綜合運(yùn)用所學(xué)過的全部理論知識與實(shí)踐相結(jié)合的實(shí)踐性數(shù)學(xué)環(huán)節(jié)。它培養(yǎng)我們進(jìn)行綜合分析和提高解決實(shí)際問題的能力，從而達(dá)到鞏固，擴(kuò)大，深化所學(xué)知識的目的，它培養(yǎng)我們調(diào)查研究熟悉有關(guān)技術(shù)政策，運(yùn)用國家標(biāo)準(zhǔn)，規(guī)范，手冊，圖冊等工具書，進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，數(shù)據(jù)處理，編寫技術(shù)文件的獨(dú)立工作能力。我課題是一烘干機(jī)設(shè)計(jì)和烘干機(jī)的一些零件三維造型，在畫圖方面運(yùn)用大量畫圖技巧。在此用到的制圖軟件是CAD。關(guān)鍵字 烘干機(jī)，AutoCAD,第二章 烘干機(jī)設(shè)計(jì)任務(wù)書21畢業(yè)設(shè)計(jì)目的畢業(yè)設(shè)計(jì)是學(xué)生完成本專業(yè)教學(xué)計(jì)劃的最后一個極為重要的實(shí)踐性教學(xué)環(huán)節(jié)，是使學(xué)生綜合運(yùn)用所學(xué)過的基本理論、基本知識與基本技能去解決專業(yè)范圍內(nèi)的工程技術(shù)問題而進(jìn)行的一次基本訓(xùn)練。這對學(xué)生即將從事的相關(guān)技術(shù)工作和未來事業(yè)的開拓都具有一定意義。22工作原理烘干機(jī)關(guān)鍵工序之一是烘干過程中即采取高溫措施，又使新鮮食品內(nèi)含物迅速地轉(zhuǎn)化，使其水份充分揮發(fā)體積縮小。烘干機(jī)技術(shù)依據(jù)導(dǎo)熱介質(zhì)不同可分為金屬導(dǎo)熱，蒸氣導(dǎo)熱，空氣導(dǎo)熱，采用不同的導(dǎo)熱介質(zhì)可烘干不同的原料。滾筒烘干機(jī)是利用金屬導(dǎo)熱連續(xù)烘干的設(shè)備，原料由送料斗送入溫度為200280的滾筒內(nèi)隨著筒內(nèi)導(dǎo)葉板的作用，產(chǎn)生滾筒翻滾拋揚(yáng)和前進(jìn)三種運(yùn)動，在筒內(nèi)熱空氣及筒壁，原料的接觸下，表面和內(nèi)細(xì)胞的水分迅速汽化。烘干原則：“烘勻”“烘透”“烘快”在導(dǎo)葉板的螺旋推動下，原料經(jīng)過0.52分鐘加溫由筒尾端送出適用范圍：可烘干各種顆粒狀原料優(yōu)點(diǎn)：適用范圍廣，可改進(jìn)性強(qiáng)、成本低、易控制、結(jié)構(gòu)簡單。缺點(diǎn)：噪聲大、不易清理內(nèi)壁和導(dǎo)葉板、烘干過程中不易直接觀察食品烘干情況。1）保色類：新鮮綠色食品殺青（保質(zhì)）干燥2）熟食類：新鮮的副食品（必需燒熟才可食用）加溫保持高溫干燥23設(shè)計(jì)方案方案（一）如圖所如圖1.1方案（一）分析：1， 可以實(shí)現(xiàn)拋揚(yáng)、前進(jìn)、翻滾運(yùn)動。2， 原料溫度不衡定要求操作水平高。3， 原料可迅速升溫。圖1.2 方案（二）4， 送料始端有原料倒流，可能形成負(fù)壓，累積現(xiàn)象。方案（二）如圖1.2所示分析：與方案一相比：1， 采用電爐絲加熱溫度平衡，能得到穩(wěn)定的溫度。2， 圓四圍及兩端加隔熱板，減少熱量散發(fā)。3， 采用送料斗將原料送入螺旋葉中間避免形成負(fù)壓，累積現(xiàn)象。4， 缺點(diǎn)：殺青需多透少悶，而四圍封悶出現(xiàn)悶現(xiàn)象。5， 內(nèi)螺旋葉焊接困難。方案（三）如圖1.3所示圖1.3 方案（三）分析：1， 內(nèi)圓筒旋轉(zhuǎn)，最底層加熱，外螺旋葉便于焊接加熱時(shí)間長。2， 內(nèi)圓筒與外圓筒總有間隙當(dāng)原料萎軟時(shí)易出現(xiàn)擠塞現(xiàn)象。方案（四）如圖1.4所示分析：1， 導(dǎo)葉板采用厚2毫米、寬50毫米、長2米。2， 電爐絲加熱（采用雙絲便于多水分原料加熱）3， 四周壁加隔熱板，便于熱量貯藏兩端通暢，便于進(jìn)出原料也防止多悶少透。4， 采用類似臺式鉆床的多種基準(zhǔn)帶輪，便于改進(jìn)傳動比。圖1.4 方案（四）2. 4速機(jī)構(gòu)方案（一）圖1.5 減速方案分析：由于計(jì)設(shè)滾筒直徑較小，原料較輕時(shí)，固采用滾輪磨擦帶動蝸輪蝸桿減速。方案（二，三）分析：量大送料斗出現(xiàn)彎曲迫使?jié)L筒直徑加大，重量加大，采用直齒輪和蝸輪蝸桿減速。方案（四）圖1.6 減速方案本設(shè)計(jì)用于家庭式制作，量少時(shí)保證盡可能提高生產(chǎn)效率，因此采取較高溫度，轉(zhuǎn)速相對較快的減速機(jī)構(gòu)，采用直齒輪加多種基準(zhǔn)直徑的帶輪。具體采用皮帶輪輸齒輪二級減速運(yùn)動經(jīng)過皮帶輪減速小齒輪傳到主滾筒上的大齒圈，驅(qū)動滾筒旋轉(zhuǎn)，整個減速機(jī)構(gòu)全部安裝在底座經(jīng)螺栓固定在總支架上。第三章 選擇電動機(jī)31原始數(shù)據(jù)滾筒的尺寸為450*1620mm(直徑*長度)滾筒的轉(zhuǎn)速v=0.3m/s,滾筒的初拉力F=1000N32選擇電動機(jī)的型號本機(jī)構(gòu)在常溫下連續(xù)工作，載何平衡，對起動無特殊要求，但是工作環(huán)境灰塵較多，故選用Y型三相籠型感應(yīng)電動機(jī)，封閉式結(jié)構(gòu)，電壓為380V1）選擇電動機(jī)功率。工作機(jī)所需功率：2）電動機(jī)的工作功率：電動機(jī)到滾筒的總功率為： 由表7.3查得： =0.96（V帶傳動）；=0.98（滾子軸承）；=0.97（齒輪精度為著級）；代入得：=0.960.680.970.86 =1.2/0.86=1.39（KW）查表7.2，選電動機(jī)額定功率為1.5KW3）確定電動機(jī)轉(zhuǎn)速滾筒軸工作轉(zhuǎn)速為：按表7.3推薦的傳動比合理范圍，取帶傳動的傳動比i1=24，二級圓柱齒輪減速傳動比i2=1040，則總傳動比合理范圍為i=20160，電動機(jī)轉(zhuǎn)速的可選取范圍為nm=inm=（20160）1.39=（27.81423）r/min符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有三種，可查得三種方案如下：圖2.1 電動機(jī)可用型號綜合考慮減輕電動機(jī)及傳動裝置的重量和節(jié)省資金，選擇同步轉(zhuǎn)速為1500r/min,Y90L-4型號，其主要參數(shù)如下查主要外形和安裝尺寸如下： 圖2.2 電動機(jī)安裝尺寸33計(jì)算總傳動比各分配各級傳動比1）計(jì)算總傳動比： = 1500/11.46862）分配傳動裝置傳動比： 式中：i 0i分別為帶傳動和減速齒輪的傳動比；為使帶傳動外廓尺寸不致過大，而，所以：3）分配各級傳動比。34計(jì)算傳動裝置的運(yùn)動和動力參數(shù)1）計(jì)算各軸轉(zhuǎn)速I軸： n1=nw/i0=1500/2.8=535.7（r/min） II軸：n2=n1/i1=535.7/12.3=43.5（r/min）滾筒軸：n3=n2=43.5（r/min）2）計(jì)算各軸功率：I軸：（KW） II軸：（KW）滾筒軸的輸入功率：（KW）3）計(jì)算各軸轉(zhuǎn)矩： 電動機(jī)軸的輸出轉(zhuǎn)矩：I軸：.II軸： 滾筒軸的輸入轉(zhuǎn)矩：將上面算得的數(shù)據(jù)運(yùn)動參數(shù)和力參數(shù)列表如下表圖2.3 運(yùn)動參數(shù)和力參數(shù)列表第四章 帶設(shè)計(jì)一）帶傳動計(jì)設(shè)的主要內(nèi)容：選擇合理的傳動參數(shù)，確定帶的型號、長度、根數(shù)、傳動中心距安裝要求（初拉力，張緊裝置）、對軸的作用力及材料、結(jié)構(gòu)、尺寸等二）求出帶的初拉力，以便安裝時(shí)檢查，依據(jù)具體情況考慮張緊方案三）算出軸壓力，以供計(jì)設(shè)軸和軸時(shí)使用四）由帶輪直徑及滑動率計(jì)算實(shí)際傳動比和大帶輪轉(zhuǎn)速，以此修正減速器傳動比的和輸入轉(zhuǎn)矩41電動機(jī)功率計(jì)算電機(jī)1500r/min從到帶輪1.0計(jì)算功率Pd根據(jù)傳遞功率并考慮載荷的性質(zhì)和每天工作時(shí)間的長短等因素確定的，即PdKA式中P為傳遞功率單位為，KA為工作系數(shù)，代入得1.01.51.542選擇帶輪的直徑，。首先根據(jù)表14-4表14-7選取，為提高帶的壽命在結(jié)構(gòu)允許條件下，應(yīng)使足夠的大，然后再根據(jù)公式選取接近表14-7 中的數(shù)值。43驗(yàn)算帶速v因?yàn)閹н^大，帶在單位時(shí)間應(yīng)力的循環(huán)次數(shù)增多，帶的壽命將會降低；同時(shí)，帶受到的離心力顯著增大，從而使帶下帶輪間的壓力下降，也會降低帶傳的工作能力。帶速過大時(shí)應(yīng)減小帶輪的直徑，但帶速也不宜太低，因?yàn)閹龠^低，帶的有效拉力過大，則所需帶的根數(shù)Z過多，一般應(yīng)保證v5m/s44確定傳動的中心距a和帶的基準(zhǔn)長度Ld，如無特殊要求，中心距一般可在0.7(140+75)a12(140+75)150a1432初選a1=362mm，可按下式計(jì)算所需帶的計(jì)算長度Ld0然后從表14-2中選取和Ld0相近的V帶的基準(zhǔn)長度Ld1.查得1002按下面公式近似計(jì)算實(shí)際中心距a考慮到安裝調(diào)整和補(bǔ)償初拉力F0的需要，中心距的變動范圍為：45驗(yàn)算不帶輪上的包角 合理。46確定帶輪的根數(shù)Z式中Ka為小包角修正系數(shù)考慮，a1800對傳動能力和影響，查表14-8；K為帶長修正系數(shù)，考慮帶長不為特定長度時(shí)對傳動能力的影響，式中，Kb為彎曲影響系數(shù)考慮帶紅過大帶輪時(shí)所受彎曲應(yīng)力的減小對傳動能力的影響，查表14-9K1為傳動比影響系數(shù)，考慮i1對傳動能力的影響，查表14-9V帶的根數(shù)Z愈多，各根V帶的受力愈不均勻，一般810，否則應(yīng)改為選帶的截型。由6-7查得A型V帶的額定功率分別為1.39KW和1.61KW由表6-9查得包角系數(shù)Ka=0.97長度系數(shù)KL=0。99根， 取Z=1根47確定帶的初拉力F0初拉力F0是保證帶傳動正常工作的必要條件，單根V帶較適宜的初拉力F0的計(jì)算公式為48計(jì)算帶傳動作用在軸上的力FQ（壓軸力）為設(shè)計(jì)安裝帶輪的軸和軸承，應(yīng)計(jì)算V帶作用在軸上的FQ，如果不考慮帶兩邊的拉力差，則壓軸力FQ可以近似計(jì)算為第五章、計(jì)設(shè)園柱齒輪輪傳動51注意事項(xiàng)和基本參數(shù)：齒輪材的選擇要注意毛壞制造方法。直徑d500時(shí)根據(jù)設(shè)備能力，采用鍛造或鑄毛壞，當(dāng)d500時(shí)多用鑄造毛坯，材料的力學(xué)性能與毛壞尺寸有關(guān)。本機(jī)構(gòu)齒輪傳動屬于開式齒輪傳動，其主要失效形式是齒面磨損和輪齒折斷，不會發(fā)生點(diǎn)蝕，因?yàn)槟p尚沒有成熟的計(jì)算方法，故只進(jìn)行齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算，并將按強(qiáng)度計(jì)算所得模數(shù)增大10%15%，來考慮磨損的影響。為計(jì)算齒輪的強(qiáng)度，同時(shí)也為軸、軸承的計(jì)算，首先要分析齒輪輪齒上的作用力，如下圖所示為輪齒的受力情況，忽略齒面間的磨擦力，齒面作用的法向力Fn,其方向垂直于齒面。為計(jì)算方便，將Fn在節(jié)點(diǎn)分解為相互垂直的兩個力，即圓周力Ft和徑向力Fr 圖5.1 受力分析各力的大小，F(xiàn)t=2T1/d1=295501.6103/748450=90NFr=Fttg=90tg20o=32.4NFn=Ft/cos=90/cos20o=96.7N式中T為作用在小齒輪上的扭矩，T=9550P/nd1小齒輪的分度圓直徑，對于變位齒輪應(yīng)為節(jié)圓直徑單位，分度圓壓力角，標(biāo)準(zhǔn)齒輪=20oP齒輪傳動的名義功率，單位KW，N小齒輪轉(zhuǎn)速單位r/min各力的方向：主、從動齒輪上各對分力的大小相等，方向相反，即Fr=- Fr1，F(xiàn)t=-Ft2，主動輪的圓周力Ft與其相反，從動輪的圓周為Ft2與其轉(zhuǎn)速方向相同，兩輪的徑向力Fr1，F(xiàn)r2沿徑向分別指向各自的輪心。 52齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算 齒面的疲勞點(diǎn)蝕與齒面接觸應(yīng)力的大小有關(guān)，為保證在預(yù)定期的工作時(shí)間里不發(fā)生疲勞點(diǎn)蝕，應(yīng)使齒面的接觸應(yīng)力H，小于其許用接觸應(yīng)為H，即HH。ZE為彈性系數(shù)，單位為L接觸線長度，單位mm為綜合曲率半徑，單位mm分別為兩圓柱體的曲率半徑q接觸區(qū)域單位長度上的載荷，單位為N/m b為齒輪的工作寬度，單位為 mm重合度系數(shù)U為齒數(shù)比將（2）（3）代入到（1）得，令接觸強(qiáng)度足夠ZE為彈簧性系數(shù)。L接觸線長度，單位綜合曲率半徑，單位。，分別為兩圓柱體的曲率半徑。Q接觸區(qū)域單位長度上的載荷，單位為Nm.b齒輪的工作寬度，單位Z重合度系數(shù)。53齒輪強(qiáng)度計(jì)算齒根的疲勞折斷與齒根的彎曲應(yīng)力及齒根的應(yīng)力集中等因素有關(guān)，為使齒根在預(yù)期的工作時(shí)間里不發(fā)生疲勞折斷，應(yīng)使齒根最大彎曲應(yīng)力f，小于其許用彎曲應(yīng)力 f，即f。（1）按表23.2-22F=Ft/6mnKAKVKFKFYFSY（2）式中彎曲強(qiáng)度計(jì)算的載荷系數(shù)：KF= KH=1.65KF= KH=1.1（3）復(fù)合齒形系數(shù)YFS：按Zv3=21.4，Zv4=87.6，查圖23.2-24得：YFS3=4.3 ，YFS4=3.9（4）彎曲強(qiáng)度計(jì)算的重合度與螺旋角系數(shù)：按v=1.64，=12，查圖23.2-28得： Y=0.68（5）將以上各數(shù)值代入齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算公式得：F3=78399/（1478）1.51.011.651.14.30.68=536F4=F3YFS4/ YFS3=536(3.9/4.3)=486（6）計(jì)算安全系數(shù)SF：由表23.2-22得：SF=FEYNYSrelTYRrelTYX/F（7）式中壽命系數(shù)YN：對合金鋼，由圖23.2-30查得彎曲疲勞應(yīng)力循環(huán)基數(shù)為N=3106，N3N，N4NYN3= YN4=1（8）相對齒根圓角敏感系數(shù)YSrelT： 由圖23.2-24得：YSrelT3= YSrelT4=1（9）相對齒面狀況系數(shù)YRrelT：由表23.2-45，Ra3=Ra4=1.6m，按式（23.2-24）得：YRrelT=1（10）尺寸系數(shù)YX：由圖23.2-31得：YX=1（11）將以上數(shù)值代入安全系數(shù)計(jì)算公式得：SF3 =9001111/486=1.68SF4 =8601111/486=1.77（12）由式（23.2-20）可知SFmin=1.4SF3、SF4均大于SFmin，故安全。第六章 軸的設(shè)計(jì) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)必須考慮以下幾個主要因素：軸在機(jī)器中的安裝位置有形式;軸上安裝的零件的類型、尺寸、數(shù)量以及軸聯(lián)接的方法：載荷的性質(zhì)、大小、方向及分布情況；軸的加工工藝和裝配工藝性等。影響軸的結(jié)構(gòu)的相關(guān)因素頗多，所以軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)具有較大的靈活性和多樣性。在進(jìn)行軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，一般應(yīng)已知：裝配簡圖如圖178，軸的轉(zhuǎn)速，傳遞的效率，以及軸上零件的主要參數(shù)和尺寸等。下面以圖178所示單級圓柱齒輪減速器的輸入軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為例，介紹軸的結(jié)構(gòu)的一般步驟和方法。圖中齒輪距箱體內(nèi)壁的距離為a；流動軸承內(nèi)側(cè)端面離箱體內(nèi)壁的距離為s；v帶輪內(nèi)側(cè)端面流動軸承端蓋的距離為L；a、s和L均為經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)。61擬定軸上零件的裝配方案軸的結(jié)構(gòu)形式取決于軸上零件的裝配方案。因而在進(jìn)行軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，必須擬訂幾種不同的裝配方案，以便進(jìn)行比較與選擇。圖179a所示軸的結(jié)構(gòu)形式即為裝配方案之一，按該方案裝配時(shí)，圓柱齒輪、套筒、左端軸承、左端軸承端蓋和V型帶輪依次從軸的左端裝配。圖179b所示為另一裝配方案，該方案多用了一個套簡。下面選圖179a方案進(jìn)行設(shè)計(jì)。62確定各軸段的直徑和長度（1）各軸段的直徑軸的直徑取決于它所承受的載荷的大小。由于設(shè)計(jì)初期的長度、跨距及支座反力等都未確定，無法求出軸所受的載荷，此時(shí)只能用類比法或根據(jù)軸所傳遞的轉(zhuǎn)矩的大小，初估軸的直徑。根據(jù)所傳遞的轉(zhuǎn)矩估算軸的最小直徑d，其強(qiáng)度條件為公式式中，扭轉(zhuǎn)剪應(yīng)力，單位為Mpa；T為軸傳遞的轉(zhuǎn)矩，單位為N.mm;Wt為軸的抗扭截面模量，單位為mm3；P為軸的傳速，單位為r/min;d為軸的直徑； 為許用扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力，單位為Mpa,見表172。由上式可得軸直徑的設(shè)計(jì)公式公式式中，A，其值查表172。表172軸常用材料的 及A值注：1表中所列的 及A值，當(dāng)彎矩較扭矩小或只受扭矩時(shí)， 取較大值，A取較小值；反之 取較小值，A取較大值；2當(dāng)用Q235及355i Mn時(shí)， 取較小值，A取較大值。（2）各軸段的長度各軸段的長度主要是根據(jù)安裝零件與軸配合部分的軸向尺寸（或者考慮安裝零件的位移以及留有適當(dāng)?shù)恼{(diào)整間隙等）來確定。如圖179a所示，公式（此處B為軸承寬度）；L3為齒輪寬度，而L1則應(yīng)根據(jù)聯(lián)軸器的轂長，并考慮到軸承部件的設(shè)計(jì)要求及軸承端蓋和聯(lián)軸器的裝拆要求等定出。確定軸的各段長度應(yīng)考慮保證軸向定位的可靠，與齒輪、聯(lián)軸器等相配部分的軸長一般應(yīng)比轂長短23mm。63軸上零件的軸向定位與固定軸上零件的軸向定位和固定的方式，常用的有軸肩、軸環(huán)、鎖緊擋圈、套筒、圓螺母和止動墊圈、彈性擋圈、軸端擋圈及圓錐面等。其特點(diǎn)及就應(yīng)用見表173。在軸上零件軸向定位和固定的方法確定后，軸的各段直徑和長度才能真正最后確定下來。軸的強(qiáng)度計(jì)算軸的強(qiáng)度計(jì)算應(yīng)根據(jù)軸上所受載荷情況采用相應(yīng)的計(jì)算方法。對僅傳遞扭矩的的傳動軸，按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度由式（171）、（172）計(jì)算：對既承受彎矩又承受扭矩的轉(zhuǎn)軸，應(yīng)按彎扭合成強(qiáng)度計(jì)算，必要時(shí)還應(yīng)按疲勞強(qiáng)度條件精確校核安全系數(shù)。這些問題的一般計(jì)算方法，第十一、十二章已有較為詳細(xì)和深入的討論，本章不再重復(fù)。介考慮到軸的強(qiáng)度計(jì)算在工程上接觸較為多，也較為發(fā)，所以，本章將首先根據(jù)條十一、十二章中關(guān)于強(qiáng)度計(jì)算的一般理論與方法，結(jié)合軸的受力特點(diǎn)，分專題概括列出軸的強(qiáng)度計(jì)算要點(diǎn)，然后通過一個設(shè)計(jì)內(nèi)容與設(shè)計(jì)要求較全面的軸設(shè)計(jì)實(shí)例，具體展示軸的強(qiáng)度計(jì)算的過程、步驟一與內(nèi)容。強(qiáng)度計(jì)算中涉及的說明性插圖，直接借用例171中相應(yīng)的插圖。作出彎矩和扭矩圖齒輪的作用力在水平面的彎矩圖齒輪的作用力在垂直平面內(nèi)的彎矩圖：齒輪作用力在截面作出最大的合成彎矩作出扭矩圖11591.5.m(6)軸的強(qiáng)度校核：確定危險(xiǎn)截面由軸的結(jié)構(gòu)尺寸及彎矩圖、扭矩圖、截面處彎矩最大，對截面進(jìn)行強(qiáng)度校核安全系數(shù)校核計(jì)算由于該減速器軸轉(zhuǎn)動彎矩上起對稱循環(huán)的彎應(yīng)力，轉(zhuǎn)矩引起的我脈循環(huán)的剪應(yīng)力a、彎曲應(yīng)力幅為b、由于是對稱循環(huán)彎曲應(yīng)力，故 圖6.1 受力分析圖c、由公式（26.3-2）得：式中：對稱循環(huán)應(yīng)力下的材料彎曲疲勞極限，由表26.1-1取380a彎曲和扭轉(zhuǎn)時(shí)的有效應(yīng)力集中系數(shù)，由表26.3-57取2，因?yàn)辇X輪與軸為套體表面質(zhì)量系數(shù)，由表26.3-8取1彎曲和扭轉(zhuǎn)時(shí)的尺寸影響系數(shù)，由表26.3-11取0.62d、剪應(yīng)幅為式中：p抗扭斷面系數(shù)e、由式（26.3-3）得式中：42rMo扭轉(zhuǎn)疲勞極限，由于26.1-1得230a剪應(yīng)力有效應(yīng)力集中系數(shù)，取為1.7同正應(yīng)力情況平均應(yīng)力折算系數(shù)，由表26.3-13取0.29f、軸截面安全系數(shù)由式（26.3-1）得g、由表26.3-4可知1.3-1.5可見所以該軸截面是安全的第七章 焊接工藝 本烘干機(jī)底部支撐采用大量焊接。 1）焊接熱源和金屬熔池的溫度高于一般冶金溫度，因而使金屬元素強(qiáng)烈蒸發(fā)、燒損，并使高溫區(qū)的氣體分解為原子態(tài)，從而使一系列物理化學(xué)反應(yīng)更加激烈。 2）金屬熔池的體積小，冷卻快，熔池處于液態(tài)的時(shí)間很短(以秒計(jì))，致使各種化學(xué)反應(yīng)難于達(dá)到平衡狀態(tài)，造成化學(xué)成分不夠均勻。有時(shí)還會使金屬熔池中的氣體及雜質(zhì)(如氧化物、氮化物)來不及逸出，而在焊縫中造成氣孔、夾渣等缺陷。從而使焊縫金屬的塑性和沖擊韌性顯著降低。為此，要獲得優(yōu)質(zhì)的焊縫，必須解決兩個主要問題：防止空氣對焊接區(qū)域的有害影響；保證焊縫金屬有合適的化學(xué)成份，以達(dá)到與母材金屬等強(qiáng)度。 為了防止空氣對焊接區(qū)域的有害影響，可在焊接區(qū)域外圍采用氣體保護(hù)層，如電焊條藥皮中加入造氣劑、氣體保護(hù)焊采用保護(hù)氣體都屬于這種措施。另外，在藥皮中加入造渣劑以形成熔渣覆蓋到液態(tài)金屬的表面，同樣能起到保護(hù)作用。 為了保證焊縫金屬有合適的化學(xué)成分，可通過焊條藥皮或焊劑，也可以通過焊條芯或焊絲向焊縫金屬輸入脫氧劑進(jìn)行脫氧，加入合金化元素，以利于改善和提高焊縫金屬的機(jī)械性能。 焊接電弧對電源的要求 電弧焊設(shè)備是供給電弧焊電源的裝置，它可以是直流電源裝置，也可以是交流電源裝置，為了便于引弧和電弧的穩(wěn)定燃燒，以保證焊接過程的順利進(jìn)行，焊接電源必須滿足下列基本要求。 1）應(yīng)用適當(dāng)?shù)目蛰d電壓 為便于引弧，空載電壓不能太低。但如果太高，則焊工操作不安全。故一般控制在5090V之間。 2）焊接電源應(yīng)具有陡降的外特性曲線 電源的外特性是指電路上負(fù)荷變化時(shí)，電源供給的電壓與電流的關(guān)系，這個關(guān)系通常用曲線表示(圖1-4)，稱為外特性曲線。一般工業(yè)用電(電燈照明、電力傳動等)需要工作電壓恒定不變，這類電源的外特性曲線是水平的，不能用作焊接電源。只有具有陡降的外特性曲線的焊接電源，才能確保電焊機(jī)的安全工作。焊接短路時(shí)，焊接電源的電壓降低到幾乎等于零，由于外特性曲線是陡降的，因此短路電流不致過大，可避免電焊機(jī)被燒壞。另外，電弧引燃后的電弧電壓(與電弧長度有關(guān))一般在1635V范圍內(nèi)變化，這時(shí)焊接電源供給的電壓也下降，可保證電弧的穩(wěn)定燃燒。 3）焊接電源應(yīng)能根據(jù)焊件的材質(zhì)和厚度不同，方便地進(jìn)行調(diào)節(jié)。第八章 選擇滾動軸承減速器中常用的軸承是滾動承，滾動軸承類型可參照如下原則進(jìn)行選擇：（1）考慮軸承所承受載荷的方向與大小。原則上，當(dāng)軸承僅承受純徑向載荷時(shí)，一般選用深溝球軸承，當(dāng)軸承既承向載荷時(shí)，一般選用角接觸球軸承或圓錐滾子軸承。當(dāng)軸承既承受徑向載荷又承受軸向載荷，但軸向載荷不大時(shí)，應(yīng)優(yōu)先選用深溝球軸承。（2）轉(zhuǎn)速較高、旋轉(zhuǎn)精度要求較載荷較小時(shí)，一般選用球軸承。（3）載荷較大且有沖擊振動時(shí)，宜選用滾子軸承。在相同外形尺寸下，滾子軸承一般比球軸承載能力大，但當(dāng)軸承同徑d20mm時(shí)，這種優(yōu)點(diǎn)不顯著，由于球軸承價(jià)格低廉，這時(shí)應(yīng)選擇球軸承。(4)軸的剛度較差、支承間距較大，軸承孔同軸度較差或多支點(diǎn)支承時(shí)，一般選用自動調(diào)心軸承；反之，不能自動調(diào)心的滾子軸承僅能在軸的剛度較大、支承間距不大、軸承孔同軸度能嚴(yán)格保證的場合。(5)同一軸上各支承應(yīng)盡可能選用同類型號的軸承。(6)經(jīng)濟(jì)性。若幾種軸承都適合工作條件，則優(yōu)先選用價(jià)格低的。軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軸的結(jié)構(gòu)主要取決于軸上零件、軸承的布置、潤滑和密封，同時(shí)需滿足軸上零件定位正確、固定牢靠、裝拆方便、加工容易等條件。軸一般設(shè)計(jì)成階梯軸，如圖10.8、圖10。9所示。軸的徑向尺寸的確定 以初步確定的軸徑(見8.3節(jié))為最小軸徑，根據(jù)軸上零件的受力、安裝、固定乃主加工要求，確定軸的各段徑向尺寸，軸上零件用軸肩定位的相鄰軸徑的直徑一般相差510mm。當(dāng)滾動軸承肩定位時(shí)，其軸肩直徑由滾動軸承標(biāo)準(zhǔn)中查取。為了軸上零件裝拆方便或加工需要，相鄰軸段直徑之差應(yīng)取13mm。軸上裝滾動軸 承和密封件等處的軸徑應(yīng)取相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。 需要磨削加工或車制螺紋的軸段，應(yīng)設(shè)計(jì)相應(yīng)的砂輪越程槽或螺紋退刀槽。軸的軸向尺寸的確定 軸的軸向尺寸主要取決于軸上傳動件的輪轂寬度和支承件的軸向?qū)挾燃拜S向位置，并應(yīng)考慮利于提高軸的強(qiáng)度和剛度。 如圖10.8為保證軸向固定牢靠，應(yīng)保證C=23mm，同理，軸外伸段上安裝聯(lián)軸器、帶輪、鏈輪時(shí)，必須同樣處理。 圖10.7中，軸承用脂潤滑，為了安裝擋油環(huán)，軸承端面距箱體內(nèi)壁距離為1015mm;若軸承用油潤滑，則取為35mm。 軸上平鍵的長度應(yīng)短于該軸段長度510mm，鍵長要圓整為標(biāo)準(zhǔn)值。 圖10.8中，軸上零件端面距軸承蓋的距離為B。如軸端采用凸緣式聯(lián)軸器，則用嵌入式軸承蓋時(shí)，則B可取510mm。軸的強(qiáng)度校核根據(jù)初繪裝配草圖的軸的結(jié)構(gòu)，確定作用在軸上的力的作用點(diǎn)。一般作用在零件、軸承處的力的作用點(diǎn)或支承點(diǎn)取寬度的中點(diǎn)，對于角接觸球軸承或加圓錐滾子軸承，則應(yīng)查手冊來確定其支承點(diǎn)。確定了力的作用點(diǎn)和軸承間的支承距離后，可繪出軸的受力計(jì)算生產(chǎn)力簡圖，繪制彎矩圖、扭矩圖和當(dāng)量彎矩圖，然后對危險(xiǎn)剖面進(jìn)行強(qiáng)度校核。 校核后，如果強(qiáng)度不夠應(yīng)增加軸徑，對軸的結(jié)構(gòu)進(jìn)行修改或改變軸的材料。如果強(qiáng)度已夠，而且算出的安全系數(shù)或計(jì)算應(yīng)力與許用值差不大，則初步設(shè)計(jì)的軸結(jié)構(gòu)正確，可以不再修改；若計(jì)算值小于許用應(yīng)力，也不要馬上減小軸徑，因?yàn)檩S徑不僅由軸的強(qiáng)度來確定，還要考慮聯(lián)軸器或?qū)S的直徑要求及軸承壽命、鍵連強(qiáng)度等要求。因此，軸徑大小應(yīng)在滿足其他條件后，才能確定。鍵連接強(qiáng)度校核，應(yīng)校核輪轂、軸、鍵三者擠壓強(qiáng)度的弱者。若強(qiáng)度不夠，可增加鍵的長度，或改用雙鍵，甚至可考慮增加軸徑來滿足強(qiáng)度的要求。根據(jù)檢驗(yàn)計(jì)算的結(jié)果，必要時(shí)應(yīng)對裝配底圖進(jìn)行修改。滾動軸承的組合設(shè)計(jì) 軸承的組合設(shè)計(jì)應(yīng)從結(jié)構(gòu)上保證軸系的固定、游動與游隙的調(diào)整，常用的結(jié)構(gòu)有： 1兩端固定 這種結(jié)構(gòu)在軸承支點(diǎn)跨距300mm的減速器中用得最多。對可調(diào)間隙的向心角接觸軸承，可通過調(diào)整軸承外圈的軸向位置得到合適的軸承游隙，以保證軸系的游動，并達(dá)到一定的軸承剛度，使軸承運(yùn)轉(zhuǎn)靈活、平穩(wěn)。有固定間隙的軸承，如向心球軸承(深溝球軸承)可在裝配時(shí)通過調(diào)整，使固定件與軸承外圈外側(cè)留有適量的間隙。 2一端固定，一端流動 此軸系結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，但容許軸系有較大的熱伸長。多用于軸系及點(diǎn)跨距較大、溫升較高的軸系中。安排軸承時(shí)，常把受徑向力較小的一端作為游動 ，以減小游動時(shí)的摩擦力。固定端可選用一個向心球軸承；但支點(diǎn)受力大、要求剛度高時(shí)，也可以采用一對向心角接觸軸承組合，并使軸承間隙達(dá)到最小，它的缺點(diǎn)是結(jié)構(gòu)較復(fù)雜。第九章 圓柱齒輪三維維造型及其技巧實(shí)例效果本例完成圓柱齒輪的繪制，最終效果如圖50-1所示。操作要點(diǎn)本例主要使用的命令有圓柱體(cylinder)、圓(circle)、圓弧(arc)、修剪(trim)、拉伸(extrude)、直線(line)、差集(subtract)、陣列(array)、圓角(fillet)和渲染(render)。制作圓柱齒輪1。選擇文件/新建命令，或者單擊標(biāo)準(zhǔn)工具欄中的按鈕，進(jìn)入繪圖窗口。2。選擇繪圖/實(shí)體/圓柱體命令，或單擊實(shí)體工具欄中的按鈕 ，或在命令行輸入cyline命令啟動畫圓柱體命令，繪制一個以(0,0,0)為圓心，底面直徑為190，高為60的圓柱體。3。選擇繪圖/圓/圓心、直徑命令，或單擊繪圖工具欄中的按鈕，繪制3個以(0,0)為圓心，直徑分別為190,200，和208的圓，如圖50-2所示。4。選擇繪圖/圓弧/三點(diǎn)命令，或單擊繪圖工具欄中的圓弧按鈕，繪制兩段圓弧，結(jié)果如圖50-3所示。5。選擇修改/修剪命令，或單擊修改工具欄中的修剪按鈕，將圖形修剪為如圖50-4所示。6。選擇視圖/三維視圖/東南等軸測命令，進(jìn)入東南等軸測窗口。7。選擇繪圖/面域命令，或在繪圖工具欄中單擊面域按鈕，將輪齒廓曲線所圍區(qū)域定義為一個面域。8。選擇繪圖/實(shí)體/拉伸命令，或在命令行輸入extrude命令，啟動拉伸面命令，將輪齒廓面拉伸成高為60的輪齒實(shí)體，結(jié)果如圖50-5所示。9、選擇修改/陳列命令，或在修改工具欄中單擊陳列按鈕，彈出陳列對話框，設(shè)置參數(shù)如圖50-6所示，單擊選擇對象按鈕，選擇第8步繪制的拉伸實(shí)體，單擊確定按鈕，陳列如果如圖50-7所示。10。選擇繪圖/實(shí)體/圓柱體命令，啟動繪制圓柱體命令，繪制分別以點(diǎn)(0,0，0)和點(diǎn)(0,0，40)為圓柱體底面中心，直徑為170，高為20的圓柱體，結(jié)果如果50-8所示。圖50-5 拉伸后的輪齒實(shí)體12。選擇修改/實(shí)體編輯/差集命令，用齒輪體減去繪制的兩個圓柱體。13。選擇繪圖/實(shí)體/圓柱體命令，啟動繪制圓柱體命令，繪制以點(diǎn)(0,0，0)為圓柱體底面中心，直徑為90，高為60的圓柱體，結(jié)果如圖50-9所示。14。選擇修改/實(shí)體編輯/并集命令，或在實(shí)體編輯工具欄中單擊并集按鈕，然后選擇輪齒與齒輪體，對它們求并集。15。選擇繪圖/實(shí)體/圓柱體命令，啟動繪制圓柱體命令，繪制以點(diǎn)(0,65,20)為圓柱體底面中心，直徑為20，高為20的圓柱體，結(jié)果如圖50-10所示。16。選擇修改/陣列命令，或在修改工具欄中單擊陳列按鈕，彈出陣列對話框，設(shè)置參數(shù)如圖50-11所示，單擊選擇對象按鈕，選擇15步繪制的直徑為20的圓柱體，單擊確定按鈕，陣列結(jié)果如圖50-12所示。提示：可以單獨(dú)操作陣列中的每個對象。如果在構(gòu)造陣列時(shí)選擇了多個對象，則在復(fù)制和陣列操作過程中AutoCAD將把這睦對象視為一個整體進(jìn)行處理。17。選擇修改/實(shí)體編輯/差集命令，將陣列的6個圓柱體從齒輪實(shí)體中減去。18。選擇繪圖/實(shí)體/長方體命令，啟動畫長方體命令，繪制以(0,0，0)為圓柱底面中心，直徑為55，高為60的圓柱體，結(jié)果如圖50-13所示。圖50-6 陣列對話框圖50-6 陣列后的結(jié)果圖50 -9繪制一個圓柱體圖50-8 給制兩個圓柱體圖50-13 繪制圓柱體圖50-14繪制一個長方體 圖50-15求差集后結(jié)果19。選擇繪圖/實(shí)體/長方體命令，啟動畫長方體命令，繪制一個以點(diǎn)(0，-4,0)為角點(diǎn)，以點(diǎn)(32.5,4，60)為另一角點(diǎn)的長方體，結(jié)果如圖50-14所示。20。選擇修改/實(shí)體編輯/差集命令，使用齒輪減去繪制的直徑為55的圓柱體和繪制的長方體，結(jié)果如圖50-15所示。21。選擇視圖/三圍動態(tài)觀察器命令調(diào)整視角，選擇修改/圓角命令，或在修改工具欄中單擊圓角按鈕，或在命令行輸入命令fillet，啟動圓角命令，將切削幅板面時(shí)產(chǎn)生的棱邊和幅板空倒成等半徑為2的圓角。這樣齒輪全部創(chuàng)建完成，結(jié)果如圖50-16所示。22。執(zhí)行渲染命令，附著“WHITE PLASTIC 2S”材質(zhì)，渲染結(jié)果如圖50-1所示。技巧歸納定義面域的步驟:(1)從繪圖菜單中選擇面域命令。(2)選擇對象以創(chuàng)建面域。(3)這些對象必須各自形成閉合域，例如圓或閉合多段線。(4)按Enter鍵。命令行上的消息指出檢測到了多少環(huán)以及創(chuàng)建了多少面域。 圖50-16 效果圖機(jī)器安裝與保養(yǎng)說明1安裝前應(yīng)檢查部件是否齊全，對薄板件，如滾筒，出進(jìn)槽，隔熱元件應(yīng)輕拿輕放，嚴(yán)禁撞擊，同時(shí)檢查電爐絲是否受潮銹蝕。2四個滾輪支撐；當(dāng)移動錯位可適當(dāng)調(diào)整，進(jìn)口處可以稍高于出口處，四底腳應(yīng)盡量安放平穩(wěn)，不然工作時(shí)出現(xiàn)異常噪聲。3更換電爐絲時(shí)應(yīng)同時(shí)放開螺釘，平穩(wěn)下放。4給四個滑輪定期進(jìn)行潤滑，檢查緊定螺釘是否松動。5工作時(shí)盡量不要摸隔熱板， 以免酌傷。畢業(yè)設(shè)計(jì)感想 兩個月的畢業(yè)設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)眼間就到了掃尾階段，在這兩個月的設(shè)計(jì)學(xué)習(xí)過程中，我取得了長足的進(jìn)步。我的畢業(yè)設(shè)計(jì)的課題是烘干機(jī)的設(shè)計(jì)，這是一個我以前所沒有接觸的。我對它來說完全是一個陌生者，經(jīng)過指導(dǎo)老師的幫助和對參考資料的拜讀，我已經(jīng)對烘干機(jī)有了一定的了解。機(jī)械自動化作為工業(yè)發(fā)展的一個方向，它有著廣闊的市場，屬于實(shí)際需要去研制的一種項(xiàng)目。烘干機(jī)對設(shè)計(jì)的要求較高。通過這次設(shè)計(jì)，提高了我分析和解決問題的能力，擴(kuò)寬和深化了學(xué)過的知識，掌握了設(shè)計(jì)的一般程序規(guī)范和方法，培養(yǎng)了我們正確使用機(jī)身材料、國家標(biāo)準(zhǔn)、圖冊等工具書的能力。畢業(yè)設(shè)計(jì)是對未來工作的一種模擬。通過這次設(shè)計(jì)，我對未來所從事的工作充滿了信心！參考資料1、徐灝主編機(jī)械設(shè)計(jì)手冊3 機(jī)械工業(yè)出版社, 2、徐灝主編機(jī)械設(shè)計(jì)手冊4 機(jī)械工業(yè)出版社, 3、徐灝主編機(jī)械設(shè)計(jì)手冊5 機(jī)械工業(yè)出版社, 4、工業(yè)烘干機(jī)-機(jī)械結(jié)構(gòu)上 上?？茖W(xué)技術(shù)出版社 工業(yè)烘干機(jī)編寫組5、機(jī)床設(shè)計(jì)手冊3,部件、機(jī)構(gòu)及總體設(shè)計(jì) 機(jī)械工業(yè)出版機(jī)床設(shè)計(jì)手冊編寫組6、機(jī)械制圖 大連理工大學(xué)工程畫教教研室 高等教育出版社7、李恒權(quán)、朱明臣、王德云主編畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)書 青島海洋出版社 。8、王棟梁主編機(jī)械基礎(chǔ) 中國勞動出版社。9、隆生主編CAD設(shè)計(jì)與應(yīng)用 電子工業(yè)出版社 。10、黃鶴汀主編機(jī)械制造技術(shù) 機(jī)械工業(yè)出版社。 11、任顆主編焊接應(yīng)用技術(shù) 機(jī)械工業(yè)出版。12、肖習(xí)方主編著機(jī)械高溫處理 中國勞動出版社。13、徐錦康主編著機(jī)械設(shè)計(jì)上下冊高等教育出版社。35