支架沖壓工藝及模具設(shè)計(jì)-級(jí)進(jìn)?！綥形工件-小翹口】【沖壓模具設(shè)計(jì)稿】

喜歡就充值下載吧。資源目錄里展示的全都有，下載后全都有，CAD圖紙均為可自行編輯，有疑問咨詢QQ:1304139763=喜歡就充值下載吧。資源目錄里展示的全都有，下載后全都有，CAD圖紙均為可自行編輯，有疑問咨詢QQ:1304139763= XXXX大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書題 目:支架沖壓工藝及模具設(shè)計(jì)年級(jí)、 專業(yè): 姓 名: 學(xué) 號(hào): 指 導(dǎo) 教 師: 完 成 時(shí) 間: 本科畢業(yè)設(shè)計(jì)誠 信 承 諾 書本人鄭重聲明：所呈交的畢業(yè)設(shè)計(jì) 支架沖壓工藝與模具設(shè)計(jì) 是本人在導(dǎo)師的指導(dǎo)下獨(dú)立進(jìn)行研究所取得的成果，其內(nèi)容除了在畢業(yè)設(shè)計(jì)中特別加以標(biāo)注引用，表示致謝的內(nèi)容外，本畢業(yè)設(shè)計(jì)不包含任何其他個(gè)人、集體已發(fā)表或撰寫的成果作品。 班 級(jí)： 學(xué) 號(hào)： 作者姓名： 2018 年 4 月 10 日目 錄摘 要5第章、緒論61.1.課題來源和研究意義61.2.國內(nèi)外在該方向的研究現(xiàn)狀及分析71.3.本課題研究的主要內(nèi)容81.4.本章小結(jié)8第2章、支架加工工藝綜合分析92.1.支架加工工藝要求92.2.零件圖分析92.3.沖壓工藝性審查102.4.沖壓件經(jīng)濟(jì)性和先進(jìn)性分析102.5.工藝方案的確定102.6.本章小結(jié)11第3章、級(jí)進(jìn)模的設(shè)計(jì)123.1.沖壓件的工藝分析123.1.1.彎曲件回彈值的計(jì)算123.2.排樣133.3.計(jì)算沖壓力（根據(jù)工步計(jì)算沖壓力）143.3.1.切側(cè)刃力143.3.2.切側(cè)刃力143.3.3.沖6.5圓孔力143.3.4.沖6.5圓孔力143.3.5.沖6.0圓孔力143.3.6.沖6.0圓孔力143.3.7.沖腰孔力143.3.8.沖腰孔力153.3.9.沖廢料孔力153.3.10.沖廢料孔力153.3.11.彎曲力153.3.12.彎曲力153.3.13.彎曲力163.3.14.彎曲力163.3.15.沖廢料力163.3.16.切斷力163.3.17.卸料力173.3.18.頂件力173.4.確定模具壓力中心173.5.計(jì)算凸、凹模刃口尺寸203.5.1.沖孔凸、凹模刃口計(jì)算203.5.2.落料凸、凹模刃口計(jì)算203.5.3.彎曲壓筋工作部分尺寸計(jì)算233.6.凸模、凹模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)243.7.模具總體設(shè)計(jì)及主要零部件設(shè)計(jì)293.7.1.模具總休裝配設(shè)計(jì)293.7.2.模架設(shè)計(jì)293.7.3.墊板設(shè)計(jì)303.7.4.凸模固定板設(shè)計(jì)303.7.5.卸料板設(shè)計(jì)303.7.6.模具的閉合高度303.8.沖壓設(shè)備的選擇313.8.1.公稱壓力的選擇313.8.2.行程次數(shù)313.8.3.滑塊行程（S）313.8.4.模具閉合高度323.8.5.工作臺(tái)面尺寸323.8.6.模柄孔尺寸323.9.模具的裝配333.10.本章小結(jié)35結(jié) 論36致 謝37參考文獻(xiàn)38 摘 要畢業(yè)設(shè)計(jì)是在模具專業(yè)理論教學(xué)之后進(jìn)行的實(shí)踐性教學(xué)環(huán)節(jié)。是對所學(xué)知識(shí)的一次總檢驗(yàn)，是走向工作崗位前的一次實(shí)戰(zhàn)演習(xí)。其目的是，綜合運(yùn)用所學(xué)課程的理論和實(shí)踐知識(shí),設(shè)計(jì)一副完整的模具訓(xùn)練、培養(yǎng)和提高自己的工作能力。鞏固和擴(kuò)充模具專業(yè)課程所學(xué)內(nèi)容，掌握模具設(shè)計(jì)與制造的方法、步驟和相關(guān)技術(shù)規(guī)范。熟練查閱相關(guān)技術(shù)資料。掌握模具設(shè)計(jì)與制造的基本技能，如制件工藝性分析、模具工藝方案論證、工藝計(jì)算、加工設(shè)備選定、制造工藝、收集和查閱設(shè)計(jì)資料，繪圖及編寫設(shè)計(jì)技術(shù)文件等。本設(shè)計(jì)主要對支架沖壓模具進(jìn)行設(shè)計(jì)。結(jié)合公司實(shí)際生產(chǎn)要求和產(chǎn)品的特點(diǎn)，在廠原有的設(shè)計(jì)上，對模具進(jìn)行了改進(jìn)設(shè)計(jì)。本設(shè)計(jì)對支架加工工藝進(jìn)行了分析，得出了最佳加工方案，在充分保證零件質(zhì)量與精度的前提下，選擇高生產(chǎn)率的加工工藝，降低生產(chǎn)成本，從而有效地節(jié)約了材料。本設(shè)計(jì)中使用計(jì)算機(jī)軟件進(jìn)行了輔助設(shè)計(jì)，在保證高精度的同時(shí)簡化了傳統(tǒng)的繁瑣計(jì)算過程，使設(shè)計(jì)更為便捷。該支架從坯料到完全成形，以前是使用兩套模具：沖孔落料復(fù)合模與彎曲模。所設(shè)計(jì)的兩套模具較為典型，也具有一定的代表性。本設(shè)計(jì)的重點(diǎn)與難點(diǎn)是多道工序的結(jié)合以及對凸、凹模刃口尺寸的計(jì)算，因?yàn)樗鼘⒅苯佑绊懥慵馁|(zhì)量。關(guān)鍵詞沖壓模具；級(jí)進(jìn)模；輔助設(shè)計(jì)；模具結(jié)構(gòu)第章、緒論1.1.課題來源和研究意義本設(shè)計(jì)題目由實(shí)習(xí)單位提供，經(jīng)系指導(dǎo)老師審核通過的。本設(shè)計(jì)題目涉及的主要內(nèi)容是對沖壓模的設(shè)計(jì), 研究目的是在廠原有的基礎(chǔ)上，對模具進(jìn)行改進(jìn)設(shè)計(jì)，提高產(chǎn)品質(zhì)量與效益。在二十世紀(jì)中期甚至更早,國外就已經(jīng)出現(xiàn)很多對模具及模具工業(yè)的高度評價(jià)與精辟的比喻。例如: “模具是美國工業(yè)的基石”(美國)；“模具是促進(jìn)社會(huì)繁榮富強(qiáng)的原動(dòng)力”(日本)；“模具工業(yè)是金屬加工的帝王”(德國)；“模具是黃金”(東歐)等。在二十世紀(jì)未,中國人才開始認(rèn)識(shí)到其極端重要性,作出了科學(xué)的評價(jià):“模具工業(yè)是現(xiàn)代工業(yè)之母”(中國)。21世紀(jì)的制造業(yè)，正從以機(jī)器為特征的傳統(tǒng)技術(shù)時(shí)代，向著以信息為特征的技術(shù)時(shí)代邁進(jìn)，即用信息技術(shù)改造和提升傳統(tǒng)產(chǎn)業(yè)。經(jīng)濟(jì)全球化和世界市場一體化加速發(fā)展，不斷加劇了制造商之間的競爭，提出了快速反應(yīng)市場的要求，與之相適應(yīng)，制造業(yè)對柔性自動(dòng)化技術(shù)及裝備的要求更加迫切而強(qiáng)烈。同時(shí)，微電子技術(shù)和信息通信技術(shù)的快速發(fā)展，為柔性自動(dòng)化提供了重要的技術(shù)支撐，工業(yè)裝備的數(shù)控化、自動(dòng)化、柔性化呈現(xiàn)蓬勃發(fā)展的態(tài)勢?，F(xiàn)今,全世界模具工業(yè)年總產(chǎn)值約為650億美元，其中亞洲地區(qū)占到全世界一半的總產(chǎn)值。而在亞洲,最高屬于日本,年產(chǎn)值達(dá)200億美元上下。美國的年產(chǎn)值為50億美元。中國也在后來居上,現(xiàn)在已經(jīng)達(dá)到70億美元。然而,產(chǎn)值并不等同于技術(shù)質(zhì)量。雖然我國沖壓模具無論在數(shù)量上，還是在質(zhì)量、技術(shù)和能力等方面都已有了很大發(fā)展，但與發(fā)展經(jīng)濟(jì)需求和世界先進(jìn)水平相比，差距仍很大。一些大型、精度、復(fù)雜、長壽命的高檔模具每年仍大量進(jìn)口，特別是中高檔轎車的覆蓋件模具，目前仍主要依靠進(jìn)口。而技術(shù)含量低的模具已供過于求,市場利潤空間狹小。近五年來,平均每年進(jìn)口模具約為11.2億美元,2003年就進(jìn)口了近13.7億的模具,這還未包括隨設(shè)備和生產(chǎn)線作為附件帶進(jìn)來的模具。這表示中國大陸模具業(yè)的發(fā)展?jié)摿θ匀缓芫薮?。這就是這次研究的意義。1.2.國內(nèi)外在該方向的研究現(xiàn)狀及分析在世界上大多數(shù)國家和地區(qū)，模具及模具工業(yè)早已成為了一個(gè)行業(yè)，有專門的行業(yè)組織機(jī)構(gòu)指導(dǎo)和推動(dòng)模具工業(yè)的發(fā)展。比如日本有“型技術(shù)協(xié)會(huì)”，臺(tái)灣地區(qū)有“臺(tái)灣模具工業(yè)同業(yè)公會(huì)”，我國有“中國模具工業(yè)協(xié)會(huì)”，各省市均有其分會(huì)。模具行業(yè)已成為一個(gè)大行業(yè)，僅我國的模具企業(yè)已達(dá)到了數(shù)萬家之多。近年來，我國沖壓模具水平已有很大提高。大型沖壓模具已能生產(chǎn)單套重量達(dá)50多噸的模具，中檔轎車配套的覆蓋件模具和多工位級(jí)進(jìn)模也能生產(chǎn)了。模具精度達(dá)到12m，壽命2億次左右。表面粗糙度達(dá)到Ra1.5m的精沖模、大尺寸（300mm）精沖模及中厚板精沖模國內(nèi)也已達(dá)到相當(dāng)高的水平。我國模具CAD/CAM技術(shù)的發(fā)展已有20多年歷史。由原華中工學(xué)院和武漢733廠于1984年共同完成的精沖模CAD/CAM系統(tǒng)是我國第一個(gè)自行開發(fā)的模具CAD/CAM系統(tǒng)。華中工學(xué)院和北京模具廠等在1986年共同完成的冷沖模CAD/CAM系統(tǒng)是我國自行開發(fā)的第一個(gè)沖裁模CAD/CAM系統(tǒng)。上海交通大學(xué)開發(fā)的冷沖模CAD/CAM系統(tǒng)也于同年完成。21世紀(jì)開始，CAD/CAM技術(shù)逐漸普及，現(xiàn)在具有一定生產(chǎn)能力的沖壓模具企業(yè)基本都有了CAD/CAM技術(shù)，其中部分骨干重點(diǎn)企業(yè)還具備各CAE能力。模具CAD/CAM技術(shù)能顯著縮短模具設(shè)計(jì)與制造周期，降低生產(chǎn)成本，提高產(chǎn)品質(zhì)量，已成為人們的共識(shí)。在“八五”、九五“期間，已有一大批模具企業(yè)推廣普及了計(jì)算機(jī)繪圖技術(shù)，數(shù)控加工的使用率也越來越高，并陸續(xù)引進(jìn)了相當(dāng)數(shù)量CAD/CAM系統(tǒng)。如美國EDS的UG，美國Parametric Technology公司的Pro/Engineer，美國CV公司的CADSS，英國DELCAM公司的DOCT5，日本HZS公司的CRADE及space-E, 以色列公司的Cimatron 還引進(jìn)了AutoCAD CATIA 等軟件及法國Marta-Daravision公司用于汽車及覆蓋件模具的Euclid-IS等專用軟件。國內(nèi)汽車覆蓋件模具生產(chǎn)企業(yè)普遍采用了CAD/CAM技術(shù)/DL圖的設(shè)計(jì)和模具結(jié)構(gòu)圖的設(shè)計(jì)均已實(shí)現(xiàn)二維CAD，多數(shù)企業(yè)已經(jīng)向三維過渡，總圖生產(chǎn)逐步代替零件圖生產(chǎn)。在沖壓成型CAE軟件方面，除了引進(jìn)的軟件外，華中科技術(shù)大學(xué)、吉林大學(xué)、湖南大學(xué)等都已研發(fā)了較高水平的具有自主知識(shí)產(chǎn)權(quán)的軟件，并已在實(shí)踐中得到成功應(yīng)用，產(chǎn)生了良好的效益?？焖僭停≧P）傳統(tǒng)的快速經(jīng)濟(jì)模具相結(jié)合，快速制造大型汽車覆蓋件模具，解決了原來低熔點(diǎn)合金模具靠樣件澆鑄模具，模具精度低、制件精度低和制造難等問題，實(shí)現(xiàn)了以三維CAD模型作為制模依據(jù)的快速模具制造。它標(biāo)志著RPM應(yīng)用于汽車身大型覆蓋件試制模具已取得了成功。圍繞著汽車車身試制、大型覆蓋件模具的快速制造，近年來也涌現(xiàn)出一些新的快速成型方法。例如，目前已開始在生產(chǎn)中應(yīng)用的無模多點(diǎn)成型及激光沖擊和電磁成型等技術(shù)。它們都表現(xiàn)出了降低成本、提高效率等優(yōu)點(diǎn)。1.3.本課題研究的主要內(nèi)容1.支架沖裁工藝方案；2.支架模具總體方案設(shè)計(jì)；3.模具各零件尺寸計(jì)算；4.模具總裝配圖與零件圖繪制。1.4.本章小結(jié)本章從國內(nèi)外當(dāng)今模具的發(fā)展?fàn)顩r這個(gè)角度介紹了課題的研究意義，在此基礎(chǔ)上提出課題設(shè)計(jì)的任務(wù)。第2章、支架加工工藝綜合分析2.1.支架加工工藝要求支架零件圖如圖2-1所示，材料為Q235鋼，普通碳素結(jié)構(gòu)鋼，材料厚度2.0mm，已知年產(chǎn)量為大批量生產(chǎn)。要求表面無劃痕、孔不允許嚴(yán)重變形、沖口無毛刺、彎曲無裂紋。設(shè)計(jì)其沖壓模，確定沖壓工藝方案。（Q235鋼材質(zhì)抗拉強(qiáng)度約是380-470MPa，抗剪強(qiáng)度約是310-380MPa，具有良好的塑性，其沖裁、成形加工性較好。）圖2-1支架零件圖2.2.零件圖分析該件為帶孔的圓孔、腰孔和彎曲的產(chǎn)品，尺寸精度要求不高，由沖裁和彎曲即可成形。沖壓難點(diǎn)在于多道工序在一副模具里實(shí)現(xiàn)，即采用連續(xù)沖壓的方法，同時(shí)要保證產(chǎn)品不能變形。最好是采用中間載體來設(shè)計(jì)模具，兩件同時(shí)沖，對稱件生產(chǎn)，中間連接部分做載體，最后切斷，成兩個(gè)產(chǎn)品，可以提高生產(chǎn)效率。2.3.沖壓工藝性審查在分析沖壓工藝性的基礎(chǔ)上，其審查內(nèi)容見下表所示：表2-1沖壓工藝性審查表工藝性項(xiàng)目沖壓件工藝性狀工藝性允許值工藝性評價(jià)沖裁工藝性1.形狀落料沖孔圓孔6, 6.53.孔邊距對最小直徑61.5t=3最小孔邊距8.5t=2.04. 精度外形IT12孔直徑是IT8IT14彎曲工藝性1.形狀單邊彎曲，不對稱2.彎曲半徑R1，R33.直邊高度自然尺寸4.孔邊距距6.5孔邊8.752t=4.05.精度IT14由以上分析可知，該零件的工藝性較好，可以沖壓加工。2.4.沖壓件經(jīng)濟(jì)性和先進(jìn)性分析沖壓是該件最好的加工方法。由于批量較大，為提高生產(chǎn)率，宜采用復(fù)雜一點(diǎn)的組合工序。2.5.工藝方案的確定方案一：首先整體落料，再?zèng)_孔，最后進(jìn)行彎曲壓筋；方案二：落料，彎曲壓筋，最后進(jìn)行沖孔；方案三：落料沖孔復(fù)合，最后進(jìn)行彎曲壓筋。方案四：沖側(cè)刃，沖孔，沖廢料，彎曲，彎曲，最后切斷，產(chǎn)品掉下。上述三方案的綜合比較見下表：表2-2沖壓工藝方案比較表項(xiàng)目方案一，二方案三方案四模具數(shù)量三套二套一套制件質(zhì)量有回彈，可控制有回彈，不易控制形狀尺寸精度較好，有回彈，可控制生產(chǎn)率較低較高較高模具壽命結(jié)構(gòu)簡單，壽命不長結(jié)構(gòu)復(fù)雜，生產(chǎn)效率高，比較合理根據(jù)上表比較，選定方案四。由于沖壓件彎曲尺寸精度均為IT14，方案四回彈可控制，對其影響不大。同時(shí)，采用這樣的方案，在提高生產(chǎn)率的同時(shí)也很好地保證沖孔與外形尺寸精度。2.6.本章小結(jié)本章分析了支架整體加工工藝性，對其工藝性進(jìn)行審查，并對沖壓件進(jìn)行了經(jīng)濟(jì)性與先進(jìn)性分析，最后確定工藝方案。第3章、級(jí)進(jìn)模的設(shè)計(jì)3.1.沖壓件的工藝分析該產(chǎn)品落料，沖孔，彎曲等工序結(jié)合，結(jié)構(gòu)較為簡單，整個(gè)形狀由直線與圓弧組成。由零件圖可知，該件的經(jīng)濟(jì)精度為IT14，符合沖裁精度要求，精度要求能夠在沖裁加工中得到保證，一次沖壓成形。其尺寸要求、生產(chǎn)批量等情況，也均符合沖裁的工藝要求。材料為Q235。該工件一共兩處彎曲，其中一處彎曲內(nèi)圓角半徑為1mm，等于最小彎曲半徑rmin=0.5t=0.52.0=1.0mm，故此處該工件形狀、尺寸、精度在計(jì)算展開尺寸時(shí)按小R角公式計(jì)算；另一處彎曲內(nèi)圓角半徑R為3mm，大于最小彎曲半徑rmin=0.5t=0.52.0=1.0mm，故此處該工件形狀、尺寸、精度在計(jì)算展開尺寸時(shí)按大R角公式計(jì)算。大R角展開尺寸計(jì)算是根據(jù)中性層不變的原則來計(jì)算，比小R角的經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式更合理，準(zhǔn)確。3.1.1.彎曲件回彈值的計(jì)算（1） 時(shí)屬于小變形程度，而時(shí)屬于大變形程度。此零件的r/t=3/2.0=1.5，屬于大變形程度，圓角半徑回彈小，不必計(jì)算，只計(jì)算凸模角度。因?yàn)?，由文獻(xiàn)3，表5-1得到：計(jì)算凸模的中心角： (3-1)其中凸模的圓角部分的中心角，（）；工件的中心角，（）。（2） 工件回彈問題的解決：當(dāng)工件精度要求不高或校正彎曲時(shí)，生產(chǎn)中常采取調(diào)整凸、凹模間隙的方法解決工件回彈問題。3.2.排樣根據(jù)產(chǎn)品形狀，彎曲R角和材料厚度的比例等于0.5，所以勉強(qiáng)可以按小R角計(jì)算公式計(jì)算：L=L1+L2+0.4t，其中L1=99mm，L2=6-2=4mm，所以L=99+4+0.42=103.8mm，本次課題展開尺寸按104mm計(jì)算和設(shè)計(jì)模具大R角根據(jù)中心層不變原則計(jì)算展開尺寸，計(jì)算過程L=26+36+43.142=68.28mm，按68.2mm設(shè)計(jì)展開圖，如下圖所示：此尺寸還需要經(jīng)過實(shí)際生產(chǎn)來調(diào)節(jié)，結(jié)合產(chǎn)品形狀和模具結(jié)構(gòu)情況，決定采用直排的排樣方案，如下圖3-1所示：圖3-1排 樣 圖由文獻(xiàn)3，表3-13可知：搭邊值a1=2.5mm，a=2.5mm。中間搭邊載體尺寸為2.5+2.5=5mm，沖壓件面積為3840.161mm2,條料寬度b=68.2+68.2+2.5+2.5+2.52+2.52=151.4mm，進(jìn)距h=104-10+2.52=109mm，所以一個(gè)進(jìn)距的材料利用率為：23840.161151.4109100%=46.54% 3.3.計(jì)算沖壓力（根據(jù)工步計(jì)算沖壓力）3.3.1.切側(cè)刃力 P1=Lt= (22.5+99)2.0380=79.04KN3.3.2.切側(cè)刃力 P2=Lt= (22.5+99)2.0380=79.04KN3.3.3.沖6.5圓孔力 P3Lt=1 (3.146.5)2.0380=15.51KN3.3.4.沖6.5圓孔力 P4Lt=1 (3.146.5)2.0380=15.51KN3.3.5.沖6.0圓孔力 P5Lt=1 (3.146)2.0380=14.32KN3.3.6.沖6.0圓孔力 P6Lt=1 (3.146)2.0380=14.32KN3.3.7.沖腰孔力 P7Lt=1 (3.147+2+2)2.0380=19.74KN3.3.8.沖腰孔力 P8Lt=1 (3.147+2+2)2.0380=19.74KN3.3.9.沖廢料孔力 P9Lt=1223.522.0380=169.88KN3.3.10.沖廢料孔力 P10Lt=1223.522.0380=169.88KN3.3.11.彎曲力 V形彎曲計(jì)算彎曲力 P11=cLt=0.83.22.0470=2.41KN 式中P彎曲力c-系數(shù)，取0.5-0.8L-彎曲件長度（mm），2mm t-板料厚度（mm），2mm -材料抗拉強(qiáng)度（MPa）所以彎曲工序壓力為2.41KN3.3.12.彎曲力 V形彎曲計(jì)算彎曲力 P12=cLt=0.83.22.0470=2.41KN 式中P彎曲力c-系數(shù)，取0.5-0.8L-彎曲件長度（mm），2mm t-板料厚度（mm），2mm -材料抗拉強(qiáng)度（MPa）所以彎曲工序壓力為2.41KN3.3.13.彎曲力 V形彎曲計(jì)算彎曲力 P13=cLt=0.8472.0470=35.34KN 式中P彎曲力c-系數(shù)，取0.5-0.8L-彎曲件長度（mm），47mm t-板料厚度（mm），2mm -材料抗拉強(qiáng)度（MPa）所以彎曲工序壓力為35.34KN3.3.14.彎曲力 V形彎曲計(jì)算彎曲力 P14=cLt=0.8472.0470=35.34KN 式中P彎曲力c-系數(shù)，取0.5-0.8L-彎曲件長度（mm），47mm t-板料厚度（mm），2mm -材料抗拉強(qiáng)度（MPa）所以彎曲工序壓力為35.34KN3.3.15.沖廢料力 P15Lt=(87+87+5+5)2.0380=139.84KN3.3.16.切斷力 P16Lt= (12+12+3.1412)2.0380=46.88KN3.3.17.卸料力 Pr=KrP1 由文獻(xiàn)3，表3-11：取Kr0.04,故Pr0.04（79.042+15.512+14.322+19.742+169.88+262.412+35.342+139.84+46.88）0.04859.2=34.368KN 3.3.18.頂件力由文獻(xiàn)3，表3-11，取Kp0.045，故PtKp=0.045（79.042+15.512+14.322+19.742+169.88262.412+35.342+139.84+46.88） =0.045859.2=38.664KN總沖壓力P0P1P2P3P4P5P6P7.PrPt859.2+34.368+38.66=932.228KN 初步選擇1600KN沖床。3.4.確定模具壓力中心圖3-2 沖裁力分析圖以模具中心為原點(diǎn)，建立如上圖32所示坐標(biāo)系XOY。采用解析法求壓力中心，求YG，XGF1沖側(cè)刃力 F1=Ltb，得F1=79.04KNF2沖側(cè)刃力 F2=Ltb，得F2=79.04KNF3沖孔力 F3=Ltb，得F3=15.51KNF4沖孔力 F4=Ltb，得F4=15.51KNF5沖孔力 F5=Ltb，得F5=14.32KNF6沖孔力 F6=Ltb，得F6=14.32KNF7沖孔力 F7=Ltb，得F7=19.74KNF8沖孔力 F8=Ltb，得F8=19.74KNF9沖廢料力 F9=Ltb，得F9=169.88KNF10沖廢料力 F10=Ltb，得F10=169.88KNF11沖彎曲力 得F11=2.41KNF12沖彎曲力 得F12=2.41KNF13彎曲力 得F13=35.34KNF14彎曲力 得F13=35.34KNF15沖廢料力 F15=Ltb，得F15=139.84KNF16切斷力 F16=Ltb， 得F16=46.88KNY1F1到X軸的力臂 Y1=73.2X1F1到Y(jié)軸的力臂 X1=347Y2F2到X軸的力臂 Y2=-73.2X2F2到Y(jié)軸的力臂 X2=347Y3F3到X軸的力臂 Y3=14.5X3F3到Y(jié)軸的力臂 X3=312Y4F4到X軸的力臂 Y4=-14.5X4F4到Y(jié)軸的力臂 X4=312Y5F5到X軸的力臂 Y5=60.7X5F5到Y(jié)軸的力臂 X5=283Y6F6到X軸的力臂 Y6=-60.7X6F6到Y(jié)軸的力臂 X6=283Y7F7到X軸的力臂 Y7=14.5X7F7到Y(jié)軸的力臂 X7=258Y8F8到X軸的力臂 Y8=-14.5X8F8到Y(jié)軸的力臂 X8=258Y9F9到X軸的力臂 Y9=51.1X9F9到Y(jié)軸的力臂 X9=123Y10F10到X軸的力臂 Y10=-51.1X10F10到Y(jié)軸的力臂 X10=123Y11F11到X軸的力臂 Y11=49.1X11F11到Y(jié)軸的力臂 X11=5Y12F12到X軸的力臂 Y12=-49.1X12F12到Y(jié)軸的力臂 X12=5Y13F13到X軸的力臂 Y13=33.5X13F13到Y(jié)軸的力臂 X13=-122.5Y14F14到X軸的力臂 Y14=-33.5X14F14到Y(jié)軸的力臂 X14=-122.5Y15F15到X軸的力臂 Y15=0X15F15到Y(jié)軸的力臂 X15=-238.5Y16F16到X軸的力臂 Y16=0X16F16到Y(jié)軸的力臂 X16=-389.5根據(jù)合力距定理：YG=（Y1F1+ Y2F2+ Y3F3.）/（F1+ F2+ F3）XG=（X1F1+ X2F2+ X3F3.）/（F1+ F2+ F3）YGF沖壓力到X軸的力臂；YG=0XGF沖壓力到Y(jié)軸的力臂；XG=73.415所以本次設(shè)計(jì)的模具壓力中心為（73.415，0）。3.5.計(jì)算凸、凹模刃口尺寸3.5.1.沖孔凸、凹模刃口計(jì)算對沖孔采用凸、凹模分開的加工方法，其凸、凹模刃口部分尺寸計(jì)算如下：沖6mm，6.5mm，97腰孔，由文獻(xiàn)3，表3-5可知：Zmin=0.22mm，Zmax =0.28mm，ZmaxZmin=0.280.220.06mm由文獻(xiàn)3，表3-7得凸凹模制造公差：=0.02mm；=0.03mm，校核： Zmax-Zmin0.06mm ，+=0.05mm 滿足Zmax-Zmin +的條件。由文獻(xiàn)3，表3-8得因數(shù)x=0.5，則dp1=（5.9+0.50.2)=6.0mmdp2=（6.4+0.50.2)=6.5mmdp3=（8.9+0.50.2)=9.0mmdp4=（6.9+0.50.2)=7.0mm沖孔凹模尺寸按凸模實(shí)際尺寸配做，保證雙邊間隙為0.22mm，具體零件尺寸看零件圖。3.5.2.落料凸、凹模刃口計(jì)算凸、凹模刃口尺寸計(jì)算原則設(shè)計(jì)落料模先確定凹模刃口尺寸，以凹模為基準(zhǔn)，間隙取在凸模上；設(shè)計(jì)沖孔模先確定凸模刃口尺寸，以凸模為基準(zhǔn)，間隙取在凹模上。間隙是影響模具壽命的各種因素中占最主要的一個(gè)。沖裁過程中，凸模與被沖的孔之間，凹模與落料件之間的均有磨檫，而且間隙越小，磨檫越嚴(yán)重。在實(shí)際生產(chǎn)中受到制造誤差和裝配精度的限制，凸模不可能絕對垂直于凹模平面，而且間隙也不會(huì)絕對均勻分布，合理的間隙均可使凸模、凹模側(cè)面與材料間的磨檫減小，并緩減間隙不均勻的不利影響，從而提高模具的使用壽命。沖裁間隙對沖裁力的影響：雖然沖裁力隨沖裁間隙的增大有一定程度的降低，但是當(dāng)單邊間隙介于材料厚度 5%20%范圍時(shí)，沖裁力的降低并不明顯（僅降低5%10%左右）。因此，在正常情況下，間隙對沖裁力的影響不大。沖裁間隙對斜料力、推件力、頂件力的影響：間隙對斜料力、推件力、頂件力的影響較為顯著。間隙增大后，從凸模上斜、從凸?？卓谥型瞥龌蝽敵隽慵紝⑹×?。一般當(dāng)單邊間隙增大到材料厚度的15%25%左右時(shí)斜料力幾乎減到零。沖裁間隙對尺寸精度的影響：間隙對沖裁件尺寸精度的影響的規(guī)律，對于沖孔和落料是不同的，并且與材料軋制的纖維方向有關(guān)。通過以上分析可以看出，沖裁間隙對斷面質(zhì)量、模具壽命、沖裁力、斜料力、推件力、頂件力以及沖裁件尺寸精度的 影響規(guī)律均不相同。因此，并不存在一個(gè)絕對合理的間隙數(shù)值，能同時(shí)滿足斷面質(zhì)量最佳，尺寸精度最佳，沖裁模具壽命最長，沖裁力、斜料力、推件力、頂件力最小等各個(gè)方面的要求。在沖壓的實(shí)際生產(chǎn)過程中，間隙的選用主要考慮沖裁件斷面質(zhì)量和模具壽命這兩個(gè)方面的主要因素。但許多研究結(jié)果表明，能夠保證良好的沖裁件斷面質(zhì)量的間隙數(shù)值和可以獲得較高的沖模壽命的間隙數(shù)值也是不一致的。一般說來，當(dāng)對沖裁件斷面質(zhì)量要求較高時(shí)，應(yīng)選取較小的間隙值，而當(dāng)對沖裁件的質(zhì)量要求不是很高時(shí)，則應(yīng)適當(dāng)?shù)丶哟箝g隙值以利于提高沖模的使用壽命。根據(jù)沖模在使用過程中的磨損規(guī)律，設(shè)計(jì)落料模時(shí)，凹模基本尺寸應(yīng)取接近或等于零件的最小極限尺寸；設(shè)計(jì)沖孔模時(shí)，凸?；境叽鐒t取接近或等于沖孔件的最大極限尺寸。按沖件精度和模具可能磨損程度，凸、凹模磨損留量在公差范圍內(nèi)的0.5-1.0之間。磨損量用x表示，其中為沖件的公差值，x為磨損系數(shù)，其值在0.5-1.0之間，與沖件制造精度有關(guān)，可按下列關(guān)系選?。毫慵菼T10以上 X=1; 零件精度IT11- IT13 X=0.75; 零件精度IT14 X=0.5 。不管落料還是沖孔，沖裁間隙一律采用最小合理間隙值（Zmin）。選擇模具制造公差時(shí)，一般沖模精度較零件高3-4級(jí)。對于形狀簡單的圓形、方形刃口，其制造偏差值可按IT6- IT7級(jí)選??；對于形狀復(fù)雜的刃口尺寸制造偏差可按零件相應(yīng)部位公差值的1/4來選??；對于刃口尺寸磨損后無變化的制造偏差值可取沖件相應(yīng)部位公差值的1/8并冠以（）；若零件沒有標(biāo)注公差，則可按IT14級(jí)取值。零件尺寸公差與沖模刃口尺寸的制造偏差應(yīng)按“入體”原則標(biāo)注單向公差，即：落料件上偏差為零，只標(biāo)注下偏差；沖孔件下偏差為零，只標(biāo)注上偏差。如果零件公差是依雙向偏差標(biāo)注的，則應(yīng)換算成單向標(biāo)注。磨損后無變化的尺寸除外。對外輪廓的落料，由于形狀較復(fù)雜，故采用配合的加工方法。其凸、凹模刃口部分尺寸計(jì)算如下：當(dāng)以凹模為基準(zhǔn)件時(shí)，凹模磨損后，刃口尺寸有的增大，有的減小。增大尺寸有：5，52，99，49.2，61.2，25，它在沖孔凸模上相當(dāng)于落料凹模尺寸，故按一般落料凹尺寸公式計(jì)算。由文獻(xiàn)3，表3-8得因數(shù)x為：對5，52，99，49.2，61.2，25，0.50時(shí)，所以有5d=(5.1-0.50.2) =552d=(52.15-0.50.3) =5299d=(99.2-0.50.4) =9949.2d=(49.35-0.50.3) =49.261.2d=(61.35-0.50.3) =61.225d=(25.15-0.50.3) =25由文獻(xiàn)3，表3-5得Zmin0.11mm，凸模尺寸按凹模實(shí)際尺寸配做，保證雙邊間隙為0.22mm，具體零件尺寸看零件圖。3.5.3.彎曲壓筋工作部分尺寸計(jì)算（1）凸模圓角半徑此零件兩處彎曲，所以需要按兩處圓角設(shè)計(jì)不同的彎曲半徑，小邊彎曲處圓角半徑（r=1mm）較小，凸模圓角半徑可取R=0.8-1.0mm。大邊彎曲處圓角半徑（r=3mm）較小，大于材料厚度，所以凸模圓角半徑可取R=3mm。 （2）凹模圓角半徑凹模圓角半徑不能過小，以免增加彎曲力，擦傷工件表面。此工件單邊彎曲，屬于不對稱件，為方便模具設(shè)計(jì)，保證模具壽命，采用對稱兩件設(shè)計(jì)，凹模圓角半徑應(yīng)取大小一致。凹模圓角半徑一般按材料厚度t來選取。本設(shè)計(jì)中取1.5t=R3，同時(shí)工件屬于對稱件，為防止在沖壓過程中，模具收力不均勻現(xiàn)象，需要用一模兩件的方法，最后切斷，中間部分做載體。（3）凹模工作部分深度的設(shè)計(jì)計(jì)算凹模工作部分的深度將決定板料的進(jìn)模深度，同時(shí)也影響到彎曲件直邊的平直度，對工件的尺寸精度造成一定的影響。一般情況下，凹模工作部分深度可查相關(guān)設(shè)計(jì)資料即能滿足彎曲件的要求，本次設(shè)計(jì)根據(jù)產(chǎn)品材料厚度及彎曲高度，選擇凹模深度為10mm。（4）凸、凹模間隙彎曲模的凸凹模間隙是指單邊間隙Z。間隙越小，則彎曲力越大，間隙過小，會(huì)使制件邊部厚變薄，降低凹模壽命。間隙過大，則回彈大，降低制件精度。凸、凹模間隙Z可按下式計(jì)算 Zt+Ct 式中 Z彎曲模凸、凹模單邊間隙；t材料厚度（基本尺寸）；C間隙系數(shù)；由文獻(xiàn)3，表5-11得C0.01所以 Z2.00.0122.02mm產(chǎn)品尺寸標(biāo)注為外形尺寸，所以設(shè)計(jì)模具時(shí)，彎曲部分為倒裝結(jié)構(gòu)，沖孔凹模作為彎曲的凸模部分，上模安裝凹模，而尺寸應(yīng)該根據(jù)凹模尺寸，偏移材料厚度就是凸模尺寸，具體見CAD圖紙。3.6.凸模、凹模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)模具結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，但從單獨(dú)的各個(gè)工序分開看，模具就簡單多了，首先，就切側(cè)刃和沖孔，切廢料，就類似沖孔模，由于需要卸料板壓住材料，才能繼續(xù)沖壓，所以沖頭和切側(cè)刃的沖頭都可以設(shè)計(jì)成直柱的形塊。尺寸標(biāo)注如下圖3-3所示。圖3-3切斷凸模零件圖圖3-4沖圓孔凸模零件圖圖3-5切側(cè)刃凸模零件圖凹模的刃口形式，考慮到生產(chǎn)批量較大，所以采用刃口強(qiáng)度較高的凹模，如圖3-4所示的刃口形式。凹模的外形尺寸，由文獻(xiàn)3，式4-7，式4-8計(jì)算：Hkb=0.06794.5=47.67mm，取H50mm，C=1-1.5H=50-75mm，由于產(chǎn)品向下彎曲，產(chǎn)品彎曲的高度為39，凹模加工槽的深度至少要40mm，所以要適當(dāng)增加凹模的厚度，本次課題設(shè)計(jì)凹模厚度為55mm，尺寸標(biāo)注如下圖所示：最后切斷后產(chǎn)品通過條料送料時(shí)頂出模具，從模具斜面上滑下。圖3-4凹模零件圖本模具為連續(xù)沖壓模，因此除沖孔凸模和凹模外，還會(huì)有彎曲凸模。凸模是本模具中的關(guān)鍵零件。 圖3-5彎曲凸模零件圖凸模結(jié)構(gòu)如圖所示，通過過盈配合固定在凸模固定板上，設(shè)計(jì)螺釘孔，與上模板連接。由于變曲件圓角半徑較小，所以凸模過渡圓角半徑取R1，符合生產(chǎn)實(shí)際要求。凸模的材料選用與凹模材料相同，為Cr12MoV，工作部分熱處理淬硬58 HRC 62HRC。3.7.模具總體設(shè)計(jì)及主要零部件設(shè)計(jì)3.7.1.模具總休裝配設(shè)計(jì)該連續(xù)模將凹模安裝在下模，沖頭固定在固定板利，安裝在上模上，為典型的正裝結(jié)構(gòu)。兩個(gè)導(dǎo)料板控制條料送進(jìn)的導(dǎo)向，定位銷和側(cè)刃距離控制送料的進(jìn)距。卸料采用彈性卸料裝置，彈性卸料裝置由卸料板、卸料螺釘和彈性橡膠組成。沖制的工件在最后的切斷工序后自動(dòng)脫落模具，從模具上掉下。沖孔的廢料可通過凹模的內(nèi)孔從沖床臺(tái)面孔漏下?；瑝K帶動(dòng)上?；厣龝r(shí)，卸料裝置將箍在凸模上的條料卸下，推件裝置將卡在凹模之間的沖件頂出凹模面，送料裝置繼續(xù)往前送料，這樣，一個(gè)沖次就已經(jīng)完成。3.7.2.模架設(shè)計(jì)本模具選用中等精度，中、小尺寸沖壓件的非標(biāo)準(zhǔn)自制鋼板模架、四導(dǎo)柱和導(dǎo)套分別裝在上、下模座四個(gè)角落，對稱分布，為防止安裝錯(cuò)誤，導(dǎo)柱導(dǎo)套的直徑不能一樣大。凹模面積是導(dǎo)套前的有效區(qū)域。送料及操作方便，縱向，橫向送料。主要適用于一般精度要求的沖模，不宜用于大型模具，因有彎曲，上模座在導(dǎo)柱上運(yùn)動(dòng)不平穩(wěn)，所以模具里需要增加內(nèi)導(dǎo)柱，使模具保持平衡。再根據(jù)凹模設(shè)計(jì)的結(jié)果，由文獻(xiàn)2，表5.1-3得，選用模架360200189229 I GB/T 2851.3，技術(shù)條件按JB/T8050-1990的規(guī)定。所以：上模座：LBH=1060mm350mm50mm，下模座：LBH=1060mm350mm50mm，導(dǎo) 柱：dL=35mm200mm，dL=38mm200mm，導(dǎo) 套：dLD=35mm100mm50mm，dLD=38mm100mm55mm，3.7.3.墊板設(shè)計(jì)墊板的作用是直接承受和擴(kuò)散凸模傳來的沖壓力，以減小上模板所承受的單位壓力，保護(hù)凸模頂端面的上模板面不被凸模頂端壓陷。墊板用45鋼制造，淬火硬度為HRC4348，上下面須磨平，保證平行。本模具墊板厚度?。?0mm，長、寬尺寸取與凹模長、寬一樣。3.7.4.凸模固定板設(shè)計(jì)凸模要借助于凸模固定板才能安裝在上模板上。凸模固定板厚度可取為凹模厚度的0.50.8倍，長寬尺寸比凹模的對應(yīng)尺寸略小或相同，以減小沖模形成的危險(xiǎn)區(qū)的面積。凸模裝入凸模固定板的部位與固定板呈過渡配合，即H7m6。凸模裝入固定板后，其頂面要與固定板頂面一起磨平。由于凹模的厚度已定為55mm，所以凸模固定板根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)定為18mm。外形尺寸同凹模大小相同。3.7.5.卸料板設(shè)計(jì)由于本零件厚度為2.0mm，精度和平整度要求也較高，所以本模具采用彈性卸料裝置，卸料力由彈簧產(chǎn)生。卸料孔與凸模的單邊間距取板料厚度的0.10.2倍，卸料板長、寬尺寸取與凹模長、寬一樣的尺寸。所以，卸料板厚度取為18mm，由于需要讓出導(dǎo)料板的位置空間，所以厚度需要增加至25mm，長、寬分別為900mm和260mm。3.7.6.模具的閉合高度模具閉合高度是指沖床運(yùn)行到最下點(diǎn)時(shí)模具工作狀態(tài)的高度。故模具閉合高度為HHs+Hb+Hg+Ha+Hj+Hn=50+10+70+2.0+55+50-3=234mm其中H模具閉合高度，mmHs上模板厚度，mmHb-上墊板厚度，mmHg凸模厚度，mmHa凹模厚度，mmHj沖壓件厚度，mmHn下模板厚度，mm3.8.沖壓設(shè)備的選擇3.8.1.公稱壓力的選擇 選擇壓力機(jī)時(shí)，要根據(jù)模具結(jié)構(gòu)來確定，當(dāng)施力行程較大時(shí)（50%60%）即沖壓時(shí)工藝力的總和不能大于壓力機(jī)公稱壓力的50%60%。校正彎曲時(shí)，更要使額定壓力有足夠的富余，一般壓力機(jī)的公稱壓力要大于校正彎曲力的1.52倍。在此取了1.2倍，即公稱壓力P=1.2932.228=1118.67KN初選壓力機(jī)的公稱壓力為1600KN，即JA21-160型開式雙柱固定臺(tái)壓力機(jī)。3.8.2.行程次數(shù)選擇用于彎曲的壓力機(jī)的行程次數(shù)主要考慮以下因素：1.考慮操作方式（進(jìn)、出料速度的快慢）；2.彎曲時(shí)，金屬變形需要過程限制了行程次數(shù)增加；3.該件為大批量生產(chǎn)，要以較大的行程次數(shù)來提高生產(chǎn)效率。JA21-160型壓力機(jī)的行程次數(shù)有40次/min等，合理選擇。3.8.3.滑塊行程（S）滑塊行程是指滑塊的最大運(yùn)動(dòng)距離，即曲柄旋轉(zhuǎn)一周，上死點(diǎn)至下死點(diǎn)的距離。其值為曲柄半徑的兩倍：S=2R。選擇用于彎曲的壓力機(jī)的滑塊行程主要考慮以下因素：1.要保證毛坯放進(jìn)和工件取出，應(yīng)使滑塊行程大于工件高度的兩倍以上，。2.該件為大批量生產(chǎn)，需要以限制行程來增加行程次數(shù)，提高生產(chǎn)效率。JA21-160型壓力機(jī)的滑塊行程為160mm，大于工件高度的兩倍，滿足產(chǎn)品彎曲時(shí)的沖壓行程。3.8.4.模具閉合高度壓力機(jī)的閉合高度是指滑塊在下死點(diǎn)時(shí)，滑塊底面到工作臺(tái)上平面之間的距離。 壓力機(jī)的閉合高度可以通過調(diào)整連桿長度來改變其大小，將連桿調(diào)至最短時(shí)，閉合高度最大，稱最大閉合高度；將連桿調(diào)至最長時(shí)，閉合高度最小，稱最小閉合高度。JA21-160型壓力機(jī)的最大閉合高度為450mm，連桿調(diào)節(jié)量為130mm，故最小閉合高度為450-130=320mm； 當(dāng)壓力機(jī)工作臺(tái)面上有墊板時(shí)，用壓力機(jī)的閉合高度減去墊板厚度，就是壓力機(jī)的裝模高度，沒有墊板的壓力機(jī)，其裝模高度與閉合高度相等； 模具的閉合高度是指壓力機(jī)滑塊在下止點(diǎn)位置時(shí)，模具上模座上平面至下模座下平面之間的距離。如果壓力機(jī)上不設(shè)置墊板，本例所設(shè)計(jì)的模具閉合高度H達(dá)不到320400mm之間，加上墊板，模具閉合高度H就減小。3.8.5.工作臺(tái)面尺寸 壓力機(jī)工作臺(tái)尺寸應(yīng)大于下模周界5070mm。JA21-160型的壓力工作臺(tái)尺寸（前后左右）為710mm1120mm。那么，設(shè)計(jì)時(shí)模具的下模座（寬長）不要超過640mm1060mm。3.8.6.模柄孔尺寸 直徑深度為70mm80mm,那么，設(shè)計(jì)時(shí)模具的模柄尺寸要與模柄孔匹配,本次設(shè)計(jì)模具外形比較多啊，笨重，僅僅靠模柄的側(cè)壓力，是無法牢固安裝上模，所以不能依靠模柄固定，所以本次設(shè)計(jì)不考慮模柄，依靠通用壓板固定。綜上所述，選用開式雙柱可傾壓力機(jī)JA21-160符合本模具設(shè)計(jì),其具體各參數(shù)如下所示：公稱壓力：1600KN 滑塊行程：160mm 最大閉合高度：400mm 連桿調(diào)節(jié)量：130mm 滑塊中心至床身距離：380mm 立柱距離：530mm工作臺(tái)尺寸（前后左右）：710mm1120mm模柄孔尺寸（直徑mm深度mm）：70mm80mm滑塊底面尺寸（前后左右）：460mm650mm3.9.模具的裝配根椐連續(xù)模裝配要點(diǎn)，選凹模作為裝配基準(zhǔn)件，先裝下模，再裝上模，并調(diào)整間隙、試沖、返修。序號(hào)工序工藝說明凸、凹模預(yù)配裝配前仔細(xì)檢查各凸模開關(guān)及尺寸以及凹模形孔，是否符合圖紙要求尺寸精度、形狀。將各凸模分別與相應(yīng)的凹?？紫嗯?，檢查其間隙是否加工均勻。不合適者應(yīng)重新修磨或更換凸模裝配以凹?？锥ㄎ唬瑢⒏魍鼓７謩e壓入凸模固定板的形孔中，并擠緊牢固裝配下模在上模座上劃中心線，按中心預(yù)裝凹模、固定板；在下模座、導(dǎo)料板上，用已加工好的固定板分別確定其螺孔位置，并分別鉆孔，攻絲；將下模座、導(dǎo)料板、凹模、活動(dòng)導(dǎo)銷銷、樹脂裝在一起，并用螺釘緊固，打入銷釘裝配上模在已裝好的下模上放等高墊鐵，再在凹模中放入0.3mm的紙片，然后將凸模與固定板組合裝入凹模；預(yù)裝上模座，劃出與凸模固定板相應(yīng)螺孔、銷孔位置并鉆鉸螺孔、銷孔；用螺釘將固定板組合、墊板、上模座連接在一起，但不要擰緊；將卸料板裝在已裝入固定板的凸模上，裝上橡膠和卸料螺釘，并調(diào)節(jié)橡膠的預(yù)壓量，使卸料板高出凸模下端約1mm；復(fù)查凸、凹模間隙并調(diào)整合適后，緊固螺釘；安裝導(dǎo)料板、卸料板；切紙檢查，合適后打入銷釘試沖與調(diào)整裝機(jī)試沖根椐試沖結(jié)果作相應(yīng)調(diào)整3.10.本章小結(jié)本章分析了加工該支架沖壓工序的安排，計(jì)算與模具結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)，根據(jù)零件的特點(diǎn)以及廠里的要求，設(shè)計(jì)計(jì)算并確定模具各零件尺寸，完成了模具總體設(shè)計(jì)，繪制出模具裝配圖。本章重點(diǎn)與難點(diǎn)是工藝方案，模具結(jié)構(gòu)的確定以及凸模，凹模尺寸的計(jì)算，因?yàn)樗鼘⒅苯佑绊懥慵馁|(zhì)量和模具的合理性。結(jié) 論模具生產(chǎn)技術(shù)水平的高低，已成為衡量一個(gè)國家產(chǎn)品制造水平高低的重要標(biāo)志，因?yàn)槟＞咴诤艽蟪潭壬蠜Q定著產(chǎn)品的質(zhì)量、效益和新產(chǎn)品的開發(fā)能力。本設(shè)計(jì)就是本著這個(gè)思想對產(chǎn)品模具進(jìn)行分析設(shè)計(jì)，力求設(shè)計(jì)出技術(shù)水平高、經(jīng)濟(jì)效益好的模具，同時(shí)也圍繞著對新產(chǎn)品開發(fā)、新產(chǎn)品投入生產(chǎn)這個(gè)理念展開設(shè)計(jì)。支架零件形狀較為簡單，所以加工工藝也不復(fù)雜。通過對零件圖的綜合分析與實(shí)習(xí)單位的實(shí)際生產(chǎn)要求，設(shè)計(jì)出了最可行的加工方案。零件從坯料到完全成形，本設(shè)計(jì)共用到了一套模具，即：沖孔，落料，彎曲等多工序的連續(xù)模。本模具有生產(chǎn)率高、精度高的特點(diǎn)，加工過程又不會(huì)影響制品尺寸，且下料部分與沖孔部分的毛頭方向相同，這非常符合實(shí)習(xí)公司的實(shí)際生產(chǎn)要求，對單位能保持全國模具行業(yè)的領(lǐng)先地位也有一定的促進(jìn)作用。整套模具的設(shè)計(jì)過程中使用了先進(jìn)的CAD/CAM技術(shù)進(jìn)行輔助設(shè)計(jì)，在保證模具高精度的同時(shí)簡化了傳統(tǒng)的繁瑣計(jì)算過程，使得設(shè)計(jì)更為便捷。由此可以看到，在大型級(jí)進(jìn)模、高精密、高復(fù)雜性、高技術(shù)含量先進(jìn)模具的設(shè)計(jì)中，使用先進(jìn)的CAD/CAE/CAM技術(shù)進(jìn)行輔助設(shè)計(jì)會(huì)是一條必經(jīng)之路。致 謝首先感謝學(xué)校及學(xué)院各位領(lǐng)導(dǎo)的悉心關(guān)懷和耐心指導(dǎo)，特別要感謝指導(dǎo)老師給我的指導(dǎo)，在設(shè)計(jì)和說明書的寫作以及實(shí)物制作過程中，我始終得到他的悉心教導(dǎo)和認(rèn)真指點(diǎn)，使得我的理論知識(shí)和動(dòng)手操作能力都有了很大的提高與進(jìn)步，對模具設(shè)計(jì)與制造的整個(gè)工藝流程也有了一個(gè)基本的掌握。在他身上，時(shí)刻體現(xiàn)著作為科研工作者所特有的嚴(yán)謹(jǐn)求實(shí)的教學(xué)風(fēng)范，勇于探索的工作態(tài)度和求同思變、不斷創(chuàng)新的治學(xué)理念。他不知疲倦的敬業(yè)精神和精益求精的治學(xué)要求，端正了我的學(xué)習(xí)態(tài)度，使我受益匪淺。另外，還要感謝和我同組的其他同學(xué)，他們在尋找資料，解答疑惑，實(shí)驗(yàn)操作、論文修改等方面，都給了我很大的幫助和借鑒。最后，感謝所有給予我關(guān)心和支持的老師和同學(xué)使我能如期完成這次畢業(yè)設(shè)計(jì)。謝謝各位老師和同學(xué)！感謝學(xué)校對我這兩年的培養(yǎng)和教導(dǎo)，感謝學(xué)院各位領(lǐng)導(dǎo)各位老師三年如一日的諄諄教導(dǎo)！參考文獻(xiàn)1盧險(xiǎn)峰模具學(xué)導(dǎo)論M北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2007.72肖祥苫，王孝培中國工程模具大典第4卷沖壓模具設(shè)計(jì)M北京：電子工業(yè)出版社，2007.33吳伯杰沖壓工藝與模具M(jìn)北京：電子工業(yè)出版4王芳冷沖壓模具設(shè)計(jì)指導(dǎo)M北京：機(jī)械工業(yè)出版社5二代龍震工作室沖壓模具設(shè)計(jì)基礎(chǔ)(二版)M北京：電子工業(yè)出版社6陳錦昌計(jì)算機(jī)工程制圖M廣州：華南理工大學(xué)出版社7李柱互換性與測量技術(shù)M北京： 高等教育出版社8周四新Pro/ENGINEER Wildfire 2.0 實(shí)例教程M北京：機(jī)械工業(yè)出版社2005.79 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