雙齒盤—齒板式核桃破殼機(jī)的設(shè)計(jì)-去殼機(jī)設(shè)計(jì)【含10張CAD圖紙+PDF圖】

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Hemry 研制的專利號(hào)為 6098530 機(jī)械式核桃破殼機(jī)。該機(jī)的主要結(jié)構(gòu)由機(jī)架、料斗、可調(diào)節(jié)定位板、破碎裝置、傳動(dòng)機(jī)構(gòu)以及動(dòng)力所組成。機(jī)械式核桃破殼機(jī)通過調(diào)節(jié)可調(diào)節(jié)定位板和破碎裝置間的間隙能夠適應(yīng)各類堅(jiān)果的破殼。Kenneth R. Evans 研制的專利號(hào)為 4201126 核桃破殼機(jī)。該機(jī)主要由喂料斗、輸送裝置、破殼裝置和出料口等組成。工作時(shí)，由輸送裝置把待破殼的核桃從料箱運(yùn)送到破殼裝置，然后對(duì)其進(jìn)行破殼。Clarence Lloyd Warmack 和 Barry Shawn Warmack等研制的專利號(hào)為 6516714 核桃破殼機(jī)。該機(jī)主要由機(jī)架、箱體、滾筒、旋轉(zhuǎn)破殼裝置和出料口等組成。該機(jī)可以成功有效地?fù)舸蚝颂覍⑵錃と史蛛x。John W. Brazil 發(fā)明的專利號(hào)為 4255855 核桃鉗。該鉗由把手、可調(diào)柱塞、夾頭、底座和固定套等組成。使用時(shí)，將核桃放置在底座上，然后通過操縱把手推動(dòng)可調(diào)柱塞在固定套內(nèi)滑動(dòng)，可調(diào)柱塞伸出從而使夾頭將核桃推到剛性砧底座上把核桃夾緊并破殼。MichaelP.Filice，Robert Lemos 和 Robert P.Baker 等研制的專利號(hào)為 5325769 核桃破殼機(jī)。該機(jī)主要由機(jī)架、喂料斗、輸送裝置、擊打裝置和傳動(dòng)裝置等組成。工作時(shí)，料箱中的核桃由輸送裝置逐一運(yùn)送到擊打裝置，然后由凸輪控制擊打打頭將核桃殼打破使其殼仁分離。1.2.2國內(nèi)研究現(xiàn)狀及分析我國堅(jiān)果剝殼機(jī)具發(fā)展緩慢,遠(yuǎn)遠(yuǎn)落后于種植業(yè)的發(fā)展,在一些生產(chǎn)應(yīng)用的機(jī)具中,存在如下幾個(gè)突出的問題,因而,難以推廣應(yīng)用。(1)剝殼率低。不少剝殼機(jī)漏剝或剝殼不完全,果仁去凈率不高,有些剝殼機(jī)剝殼率只有50%。這是堅(jiān)果剝殼機(jī)推廣使用的最大障礙。(2)損失率高。由于參數(shù)選擇不合理,造成剝殼不完全現(xiàn)象嚴(yán)重,碎仁夾帶在碎殼中難以回收而被棄除。有些機(jī)具果仁損失率高達(dá)20%。(3)果仁完整性差。有些機(jī)具的設(shè)計(jì),為了減少漏剝或剝殼不完全現(xiàn)象,一味追求剝殼率的提高,導(dǎo)致高的破碎率,從而降低了產(chǎn)品的商品價(jià)值。(4)通用性差。一般剝殼機(jī)僅能用于某一品種堅(jiān)果的剝殼作業(yè),對(duì)于不同品種的堅(jiān)果,不能通過更換主要零部件來實(shí)現(xiàn)一機(jī)多用。(5)機(jī)具性能不穩(wěn)定,適應(yīng)性差。為某類堅(jiān)果專門開發(fā)的專用機(jī)型,在該堅(jiān)果品種、大小規(guī)格、外殼形狀和含水量等因素出現(xiàn)變化時(shí),剝殼機(jī)具剝殼性能就變差。(6)作業(yè)成本偏高。我國堅(jiān)果剝殼機(jī)具尚未形成規(guī)模和系列,多數(shù)是單機(jī)制造,制造的工藝水平低、成本高、也因?yàn)橥ㄓ眯圆?不能一機(jī)多用,使得生產(chǎn)企業(yè)設(shè)備配置的成本高,致使加工堅(jiān)果的作業(yè)成本增加。目前，核桃破殼取仁方法有離心碰撞式破殼法、化學(xué)腐蝕法、真空破殼取仁法、超聲波破殼法和定間隙擠壓破殼法。離心碰撞方法碎仁太多，應(yīng)用很少；化學(xué)腐蝕方法由于在實(shí)際操作中不好控制，仁易受到腐蝕，處理不好還會(huì)對(duì)環(huán)境造成污染；真空破殼和超聲波破殼方法設(shè)備昂貴，破殼成本高，且破殼效果不夠理想；定間隙擠壓破殼方法值得探索。核桃破殼裝置是核桃破殼取仁機(jī)的核心裝置。機(jī)械剝殼常用方法有借助粗糙表面碾搓作用的碾搓剝殼、借助撞擊作用撞擊剝殼、利用剪切作用的剪切剝殼和利用成對(duì)軋輥擠壓作用的擠壓剝殼。常見的破殼裝置有圓盤剝殼裝置、齒輥剝殼裝置、離心剝殼裝置、錘擊式剝殼裝置、軋輥式剝殼裝置、對(duì)輥窩眼式開口裝置、沖壓式破殼裝置、核桃鋸口破殼裝置、核桃破殼挖核裝置及平板擠壓式破殼裝置。由于核桃品種繁雜、尺寸差異較大、形狀不規(guī)則、殼仁間隙小，所以核桃的破殼取仁難度較大。破殼后還需進(jìn)行殼仁分離，鑒于殼仁密度相差不大5，加之碎殼、碎仁上有許多毛刺，所以殼仁分離也有相當(dāng)難度。解決以上難題的方法就是將破殼取仁分解為分級(jí)、導(dǎo)向、擠壓破殼(多點(diǎn))、殼仁分離四部分，逐一加以解決。本課題重點(diǎn)研究核桃破殼機(jī)的破殼部分，以改善現(xiàn)存的剝殼率低、損失率高、果仁完整性差、通用性差、機(jī)具性能不穩(wěn)定、適應(yīng)性差、作業(yè)成本偏高等問題。關(guān)鍵問題解決思路：對(duì)核桃破殼機(jī)的主要部件齒盤、弧齒板進(jìn)行了設(shè)計(jì)研究，確定了核桃在齒盤齒板間的導(dǎo)入條件，擠壓間隙，以及弧齒板直徑、齒盤間距的確定方法。2.設(shè)計(jì)方案的選擇2.1研究方案的確定經(jīng)過查閱相關(guān)資料和老師、同學(xué)探討，最終確定該機(jī)包括機(jī)架、喂入部件、分級(jí)裝置、破殼部件、電動(dòng)機(jī)等組成。破殼部件采用雙齒盤齒板式結(jié)構(gòu)，由齒盤、軸承、弧齒板、軸等組成。齒盤旋轉(zhuǎn)帶動(dòng)核桃邊旋轉(zhuǎn)邊擠進(jìn)由齒盤、偏心圓孤齒扳組成的剝殼區(qū)域，受到擠壓作用，核桃表面產(chǎn)生裂紋并逐漸擴(kuò)展，直至最終完全破裂，碎殼和仁從最小間隙處掉下。由于該裝置很好地滿足了“四點(diǎn)加壓”原理，而且實(shí)現(xiàn)了核桃的滾動(dòng)擠壓，因此破裂效果好、碎仁率低。其結(jié)構(gòu)示意圖如下圖所示： 1進(jìn)料斗2分級(jí)滾筒3大鏈輪4 傳動(dòng)鏈條5 雙齒盤 6小鏈輪 7電動(dòng)機(jī)8檔輪9導(dǎo)向槽圖2-1 核桃破殼機(jī)的結(jié)構(gòu)示意圖2.2核桃進(jìn)料口的設(shè)計(jì)要核桃以一定量進(jìn)入分級(jí)滾筒，那就要求進(jìn)料口與滾筒有一個(gè)很好的空間連接。并且要使進(jìn)料口與滾筒保持一定的角度?？紤]到，要使核桃進(jìn)入滾筒，所以將滾筒右端的支架向內(nèi)放置，離邊界20cm左右。這樣滾筒轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)不致影響進(jìn)料，進(jìn)料口與滾筒保持一定的傾斜，以便核桃進(jìn)入滾筒。傾斜角度在37457之間。其結(jié)構(gòu)示意圖如下圖所示:圖2-2進(jìn)料口的結(jié)構(gòu)示意圖2.3核桃分級(jí)裝置的設(shè)計(jì)由于該裝置采用的方法是定間隙擠壓破殼，所以對(duì)核桃的大小有一定的要求，故破殼前要對(duì)核桃進(jìn)行分級(jí)，可分為小中大三級(jí)。根據(jù)所分核桃的大小來確定擠壓間隙。分級(jí)滾筒設(shè)計(jì)為圓筒錐形，并且分為三段，每段通過柵條連接，柵條之間的間距由小變大，滾筒用支架固定在軸上。為不影響核桃進(jìn)料，靠近進(jìn)料口的滾筒支架應(yīng)向里放置離滾筒邊界20cm左右。第一段滾筒柵條間距為32mm，第二段滾筒柵條間距為36mm，第三段滾筒柵條間距為40mm。支撐滾筒的軸通過鏈條傳動(dòng)，轉(zhuǎn)速在20r/min25r/min之間。其結(jié)構(gòu)示意圖如下圖所示：圖2-3 核桃分級(jí)滾筒的結(jié)構(gòu)示意圖2.4核桃破殼部分的設(shè)計(jì)其結(jié)構(gòu)示意圖如圖2-4所示13：2 1核桃 2齒盤 3弧齒板 圖2-4 核桃破殼機(jī)破殼部分的結(jié)構(gòu)示意圖圓盤和偏心圓弧板表面制造成齒鼓狀，這樣作用在殼上的是間距較小的多個(gè)克壓力，所產(chǎn)生的裂紋區(qū)域比單個(gè)擠壓力作用所產(chǎn)生的裂紋區(qū)域要大得多，并且裂紋條數(shù)也較多。這說明采用齒紋表面有利于裂紋的產(chǎn)生和擴(kuò)展，殼的破裂比較完全。在每個(gè)齒盤和弧齒板上，分別車削成兩個(gè)倒角面，其長(zhǎng)度為8mm，在每盤(板)的兩個(gè)倒角面上分別制造大齒紋、小齒紋(圖25)。大齒 小齒齒數(shù)=100 齒數(shù)=175圖2-5 齒盤和弧齒板倒角面上的齒紋試驗(yàn)時(shí)調(diào)換安裝就可試驗(yàn)齒的大小對(duì)核桃破殼取仁性能的影響。將核桃的擠壓破裂過程近似簡(jiǎn)化為勻速轉(zhuǎn)動(dòng)和勻速平動(dòng)當(dāng)核桃開始受擠壓時(shí)，旋轉(zhuǎn)的圓盤帶動(dòng)核桃一邊轉(zhuǎn)動(dòng)一邊向下平動(dòng), 齒盤轉(zhuǎn)角為，核桃的旋轉(zhuǎn)角度為 ，經(jīng)過簡(jiǎn)單運(yùn)算可推導(dǎo)得出 （2-1）式中r為齒盤半徑，r=100mm d為簡(jiǎn)化了的核桃直徑，即相應(yīng)兩接觸點(diǎn)間的實(shí)際距離,d與橫徑均值D的關(guān)系為 （2-2）理想的擠壓破裂過程要求核桃從擠壓開始到破裂結(jié)束轉(zhuǎn)過半周，即=180。 保證核桃在整個(gè)圓周上都產(chǎn)生裂紋，使得殼的破裂全面而均勻提高剝殼質(zhì)量。固此，理想的擠入角 （2-3）這里考慮到核桃在擠壓破裂過程中速度要發(fā)生變化取修正角為38。表2-1 核桃不同尺寸等級(jí)的和橫徑范圍mm30-3232-3434-3636-3838-40近似直徑Pmm3133353739簡(jiǎn)化了的圓半徑mm9.09.710.111.111.8理想擠入角17.818.919.921.022.0從圖2-4可知,偏心圓弧板的半徑R不同，產(chǎn)生的最大壓縮變形量也不同，限于篇幅，這里僅給出最終計(jì)算公式 （2-4） 計(jì)算結(jié)果如表2-2所示表2-2 不同R、D下的R:mm31333537391300.720.790.880.931.111701.611.791.982.172.331801.812.022.242.462.691902.002.322.572.833.082302.612.953.283.623.97設(shè)計(jì)了R值分別為130 mm、180 mm、230 mm 的三塊齒板一進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證。經(jīng)過驗(yàn)證得出R=180mm時(shí)，剝殼率和高露仁率是最高的，R為130 mm和230 mm 時(shí)，擠壓變形量過小或過大，因而造成剝殼率較低或高露仁率較低，這說明理論分折和試驗(yàn)結(jié)果是一致的。通過試驗(yàn)驗(yàn)證了剝殼裝置的最優(yōu)參數(shù)，即齒盤上的齒形采用小齒，間距L和最小間隙S根據(jù)核桃尺寸等級(jí)在理論值(表2-3)附近加以調(diào)節(jié)運(yùn)動(dòng)參數(shù)：齒盤轉(zhuǎn)速7580rmin，最大生產(chǎn)率為l80 kgh。表2-3 間距L和最小間隙S與核桃直徑D的關(guān)系D/mm3133353739L/mm10.612.013.414.816.3S/mm16.017.218.419.523.72.5雙齒盤的設(shè)計(jì)經(jīng)過查找資料和分析9，選擇齒盤半徑r=100mm,材料可選45號(hào)鋼，為減小轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，加工出d=40mm的四個(gè)小孔。齒盤上加工齒厚為0.5mm，齒距為6.1mm的齒100個(gè)。2.6軸的設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)的軸長(zhǎng)為880mm，軸分為4段。其結(jié)構(gòu)示意圖如下所示：圖2-6 破殼軸示意圖第一段軸與電動(dòng)機(jī)用聯(lián)軸器連接，其直徑為40mm；另一端用來固定軸承，第二、三、四段安裝雙齒盤，軸上裝有齒盤、擋圈、軸承等。軸的材料：軸的材料主要是碳剛和合金剛。由于碳剛比合金剛價(jià)格便宜，對(duì)應(yīng)力集中的敏感性較低，同時(shí)也可以用熱處理或化學(xué)熱處理的辦法提高其耐磨性和抗疲勞強(qiáng)度，所以本設(shè)計(jì)采用45號(hào)剛作為軸的材料，調(diào)制處理。2.6.1軸的校核經(jīng)過分析，主軸軸的受力最大，而且軸的周向受力是主要的，因此，對(duì)該軸進(jìn)行扭矩校核。軸的結(jié)構(gòu)見圖2-6(1) 軸的扭矩計(jì)算由于帶動(dòng)齒盤轉(zhuǎn)動(dòng)的軸的轉(zhuǎn)速要在7580r/所以將電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速調(diào)至80r/min.電動(dòng)機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩：T= 式中：為電動(dòng)機(jī)額定功率，為電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速主軸輸入轉(zhuǎn)矩： 為聯(lián)軸器的傳動(dòng)效率根據(jù)設(shè)計(jì)指導(dǎo)書參考表1初選為軸承的傳動(dòng)效率初選為齒盤的傳動(dòng)效率初選根據(jù)要求，軸要滿足下列條(2)軸的強(qiáng)度條件： 式中：為軸的切應(yīng)力，MPa;T為轉(zhuǎn)矩，N.mm;為抗扭截面系數(shù)，;為許用扭切應(yīng)力，MPa.表2-4 常用材料的值和C值軸的材料Q235,20354540Cr，35SiMn12-2020-3030-4040-52C160-135135-118118-107107-98該軸的材料為45號(hào)鋼，則滿足強(qiáng)度條件，軸是安全的 。(3)軸傳遞的轉(zhuǎn)矩 軸的扭矩圖：由于每段軸的軸徑不一樣，所以承受的轉(zhuǎn)矩也不一樣，又由于都帶的是雙齒盤則計(jì)算過程一樣。這里僅給出第一段的計(jì)算過程。畫出各段扭矩圖如下圖所示：（4）軸的剛度計(jì)算式中：T為轉(zhuǎn)矩；為受轉(zhuǎn)矩作用的長(zhǎng)度， mm；G為材料的切變模量，MPa；d為軸徑，mm；為軸截面的極慣性距。,，故軸是安全的。3.鏈傳動(dòng)的計(jì)算3.1鏈輪的選定鏈輪的選用有兩個(gè)，且傳動(dòng)比為1:4，鏈輪的齒形設(shè)計(jì)為目前比較通用的的三圓弧鏈輪材料選用45鋼。熱處理工藝：滲碳、淬火、回火,熱處理后的硬度為50-60HRC。3.2小鏈輪的計(jì)算小鏈輪齒數(shù) （鏈速為0.6-3m/s, ，優(yōu)選17）；且所用傳動(dòng)比i=4設(shè)計(jì)功率 （查書機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)）P- 傳動(dòng)功率（）- 工作情況系數(shù)- 小齒輪齒數(shù)系數(shù)- 軸長(zhǎng)系數(shù)，- 多排鏈排數(shù)系數(shù)由設(shè)計(jì)功率為3kw，選用鏈條型號(hào)為12A，節(jié)距為P=19.05的標(biāo)準(zhǔn)鏈條。選用三圓弧一直線齒形。ISO鏈號(hào)12A節(jié)距P=19.05 滾子直徑鏈輪的基本參數(shù)和主要尺寸分度圓直徑：=103齒頂圓直徑： = 103+19.05（1-1.6/17）-11.91=108.24 =103=1.2519.05-11.91=114.91取齒根圓直徑：=103-11.91=91.09 取整數(shù)值=90齒高：= 3.57 =0.62519.05-0.511.91+=6.85取值r=6最大軸凸緣直徑： 確定=58齒槽形狀齒面圓弧半徑：最大齒槽形狀 =44.69最小齒槽形狀 =27.15齒溝圓弧半徑： 出溝角： 滾子鏈鏈輪軸向齒輪尺寸 單排齒寬齒側(cè)倒角=2.48齒側(cè)半徑=19.053.3 大鏈輪的計(jì)算因?yàn)?1：4 所以大鏈輪齒數(shù)為68齒選用 ISO鏈號(hào)12A節(jié)距P=19.05 滾子直徑分度圓直徑：=381齒頂圓直徑： = 381+19.05（1-1.6/68）-11.91=388.5=381+1.2519.05-11.91=392.9取齒根圓直徑：=392-11.91=380.09 取整數(shù)值=380齒高：= 3.57 =0.62519.05-0.511.91+=4.05取值r=4最大軸凸緣直徑： 確定=60齒槽形狀齒面圓弧半徑：最大齒槽形狀 =146.91最小齒槽形狀 =68.58齒溝圓弧半徑： 出溝角： =116.19 =136.79滾子鏈鏈輪軸向齒輪尺寸 單排齒寬齒側(cè)倒角=2.48齒側(cè)半徑=19.054.關(guān)鍵零件的選擇、定位和校核4.1軸系零件的定位為了防止軸上零件發(fā)生沿軸向的移動(dòng)，必須對(duì)其進(jìn)行定位，來保證齒輪的正確嚙合，根據(jù)軸上零件的的安裝要求和對(duì)軸的結(jié)構(gòu)要求，要選擇不同的定位方式，常用的定位方式主要有軸肩定位、套筒定位、軸端擋圈和彈性擋圈，軸間定位方式在本設(shè)計(jì)中有用到，具體的結(jié)構(gòu)和參數(shù)見零件圖和明細(xì)表。鍵主要是為了實(shí)現(xiàn)軸上零件的周向定位來傳遞轉(zhuǎn)距，鍵的形式用多種，因此要根據(jù)不同的要求來選擇不同型號(hào)的鍵，根據(jù)傳動(dòng)的要求，本設(shè)計(jì)全部采用圓頭普通平鍵（A型），它的兩個(gè)側(cè)面是工作面，上表面與輪轂槽底之間留有間隙，其主要特點(diǎn)是定心性好、拆裝方便。4.2軸承的選擇兩端由軸承固定在機(jī)架上。根據(jù)軸受力和軸徑的不同，本設(shè)計(jì)選用的軸承是：深溝球軸承。 已知此處軸徑，所以選內(nèi)徑為40mm的軸承，在機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)中選擇深溝球軸承；查表6-1，選擇型號(hào)為6007 GB/T27694的軸承。另一處已知軸徑為，所以選內(nèi)徑也為40mm的軸承，選擇型號(hào)也為6007 GB/T27694的軸承。所選的軸承基本參數(shù)如下：軸承外徑： b=35mmD=62mmB=14mm基本額定動(dòng)載荷：C=16.2KN基本額定靜載荷：C=10.5KN4.3鍵聯(lián)結(jié)的選擇與校核（1）鍵的選擇根據(jù)軸的直徑的不同，應(yīng)該選擇不同型號(hào)的鍵，另外，鍵的長(zhǎng)度也有一系列的標(biāo)準(zhǔn)，應(yīng)該優(yōu)先選用第一系列，在以上的說明書中知道安裝鍵的軸有四處，分別是第一段和第二段。第一段的直徑為32mm，第二段的直徑為36mm，根據(jù)以上的數(shù)據(jù)選擇鍵：GB/T1096 鍵 從機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)表4-1中查得鍵的截面尺寸為：寬度，高度。由聯(lián)軸器的標(biāo)準(zhǔn)并參考鍵的長(zhǎng)度系列，可以確定取此鍵的長(zhǎng)度（比伸入到聯(lián)軸器的深度短一些）。 （2）鍵的安裝鍵的安裝位置見零件圖。（3）校核鍵聯(lián)接的強(qiáng)度軸和聯(lián)軸器的材料是鋼和鑄鐵，且屬于靜聯(lián)接由文獻(xiàn)12的表6-2查得許用擠壓應(yīng)力為p=120-150MPa,取其平均值，p=135MPa。鍵的工作長(zhǎng)度為，鍵與輪轂的鍵槽的接觸高度為。由的式6-1可得 M傳遞的轉(zhuǎn)矩（N.M）d軸的直徑（mm）l鍵的工作長(zhǎng)度（mm）;A型，l=Lbk鍵與輪轂的接觸高度（mm）;k=ht,h為鍵的高度，b鍵的寬度（mm）t切向鍵工作面寬度（mm）鍵的許用切應(yīng)力（MPa）鍵連接的許用擠壓應(yīng)力，/ MPa可見聯(lián)接的擠壓強(qiáng)度滿足，即該鍵可以正常工作。4.4聯(lián)軸器的選擇本設(shè)計(jì)的聯(lián)軸器是電動(dòng)機(jī)軸與破殼軸的輸入主軸的聯(lián)結(jié)，可知電動(dòng)機(jī)的輸出主軸的外伸部分的長(zhǎng)度E和直徑D分別是60和28。又本設(shè)計(jì)的蝸輪軸的直徑計(jì)算最小值為36.91mm和蝸桿的計(jì)算最小直徑為14.69mm。又軸上都裝有鍵，要將尺寸擴(kuò)大7%左右。最終確定的蝸輪軸的直徑和蝸桿軸的直徑分別是42mm和28mm，G根據(jù)文獻(xiàn)12表8-2選擇凸緣聯(lián)軸器。4.5軸承端蓋的設(shè)計(jì)所選軸承外徑為62mm,在45-65的范圍內(nèi)，所以選擇螺釘直徑 d=6mm，螺釘數(shù)4個(gè)b=510 b取5mmh=（0.81）b=8mm5電動(dòng)機(jī)的選擇5.1選擇電機(jī)經(jīng)過多方查閱資料，確定齒盤的轉(zhuǎn)速為75-80r/min，選擇80r/min,破殼及傳動(dòng)部分所需功率為3KW，符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速為：查機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)用手冊(cè)第1277頁表10-7-3可知根據(jù)容量和轉(zhuǎn)速，由機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)用手冊(cè)查出電動(dòng)機(jī)型號(hào)，有以下三種選擇方案，如下表5-1。表5-1 電動(dòng)機(jī)的類型方案電動(dòng)機(jī)型號(hào)標(biāo)稱功率 調(diào)速范圍額定轉(zhuǎn)矩電動(dòng)機(jī)質(zhì)量1YCT160-6A1.57607614.51352YCT160-6B2.27607621.01353YCT200-6A37607628.4248綜合考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置的尺寸，質(zhì)量，以及功率，調(diào)速范圍可見第三種方案比較合適，因此選定電動(dòng)機(jī)的型號(hào)是YCT200-6A。5.2電動(dòng)機(jī)的尺寸及安裝該電動(dòng)機(jī)的主要外型和安裝尺寸如下表5-2：表5-2 電動(dòng)機(jī)主要外形尺寸中心高外形尺寸地腳安裝尺寸地腳螺栓孔直徑軸伸尺寸裝鍵部位尺寸112382651901901401228608其主要外形安裝尺寸如圖5-1所示：圖5-1 電動(dòng)機(jī)主要外形安裝尺寸電動(dòng)機(jī)底座安放在的等邊角鋼的平面上，角鐵通過四根的全螺線螺栓固定在總機(jī)架上。6.裝配質(zhì)量（1）整機(jī)零部件完整，無缺件，安裝方便；（2）運(yùn)動(dòng)件操作靈活，無有卡死、磕碰現(xiàn)象；（3）非運(yùn)動(dòng)件無明顯偏移、翹曲等現(xiàn)象；（4）緊固件緊固可靠；（5）電動(dòng)機(jī)、帶輪、鏈輪安裝牢固、可靠。7 總結(jié)通過此次設(shè)計(jì)使我掌握了科學(xué)研究的基本方法和思路，為今后的工作打下了基礎(chǔ)，在以后的日子我將會(huì)繼續(xù)保持這份做學(xué)問的態(tài)度和熱情。我所選設(shè)計(jì)題目是“平板擠壓式核桃破殼機(jī)的設(shè)計(jì)”，之所以選擇這個(gè)題目，是因?yàn)槲覍?duì)這個(gè)課題比較的感興趣。在我的生活里，核桃破殼主要是在門縫里夾碎，這樣力道不容易把握，不是夾得太碎就是破裂程度很小，同時(shí)對(duì)門也造成了一定程度的破壞。因此，就想設(shè)計(jì)一款既省力又快速且破殼完整的機(jī)械。經(jīng)過查找資料和老師的指導(dǎo)，以及上網(wǎng)搜集更多的相關(guān)學(xué)術(shù)論文、核心期刊、書籍等，終于對(duì)核桃破殼機(jī)有了一定得了解，心里有了大體的思路。最終確定的核桃破殼機(jī)有平板擠壓式破殼機(jī)。對(duì)于這一破殼機(jī)械有以下的結(jié)論：（1）通過對(duì)核桃物理機(jī)械特性的測(cè)定和內(nèi)力分析，提出了剝殼取仁原理破裂核桃殼，并研制了入料裝置 ，使得核桃成排狀向下落，有利于擠壓，有利于裂紋的產(chǎn)生與擴(kuò)展，提高剝殼性能。（2） 設(shè)備結(jié)構(gòu)參數(shù)：定板和破板一樣大其尺寸為長(zhǎng)600mm，寬400mm。間距L和最小間隙s根據(jù)核桃尺寸等級(jí)在理論最佳值附近加以選擇。最佳運(yùn)動(dòng)參數(shù)：偏心軸轉(zhuǎn)速300 rmin，以每個(gè)核桃10g計(jì)，則最大生產(chǎn)率為18Okg/h。致 謝首先感謝我的指導(dǎo)老師蘭海鵬老師。本設(shè)計(jì)是在蘭海鵬老師的悉心指導(dǎo)下完成的。他無論是在資料的整理，還是在設(shè)計(jì)的畫圖等各個(gè)方面都給予了我大量的指導(dǎo)和幫助，在他的精心指導(dǎo)下，才使得我的設(shè)計(jì)一步一步的有序的完成，同時(shí)也學(xué)到了許多書本上學(xué)不到的知識(shí)，受益匪淺，特致以深深的感謝。同時(shí)也要感謝學(xué)科組每一位老師們不僅在“授業(yè)、傳道、解惑”方面給予了精心培養(yǎng)和指導(dǎo)，也給我提供了充足完備的條件和寶貴的學(xué)習(xí)交流機(jī)會(huì)，而且在生活方面還給予我極大的關(guān)懷，學(xué)生深表謝意！隨著畢業(yè)設(shè)計(jì)的完成，畢業(yè)答辯的臨近，我的大學(xué)生活也即將結(jié)束。心中的感覺無法表達(dá)。記得陳海濤博士說過，畢業(yè)設(shè)計(jì)也許是我們最后一次允許犯錯(cuò)誤。這也真實(shí)的體現(xiàn)在了我們的畢業(yè)設(shè)計(jì)中，計(jì)算一遍遍的改，圖一遍遍的畫，經(jīng)過老師的無數(shù)次指導(dǎo)，無數(shù)次的和同學(xué)探討，無數(shù)次的修改，終于定型！四年的大學(xué)生活即將結(jié)束，在這四年里，我體會(huì)頗多。首先感謝所有老師，尤其是這四年來帶過我課的老師，沒有你們就沒有今天的我，你們不僅教會(huì)了我書本上的知識(shí)，而且還教會(huì)了我做人的道理。在這里，學(xué)生真誠的向你們說聲感謝。再次感謝農(nóng)機(jī)班的所有同學(xué)們，謝謝你們?cè)谄饺绽锝o我的幫助和照顧，祝愿你們?cè)谝院蟮墓ぷ骱蜕钪卸寄芤环L(fēng)順！參考文獻(xiàn)1 吳子岳.核桃剝殼機(jī)的理論分析與試驗(yàn)研究J,1996,19(2):96100.2 王高平.一種新型核桃加工設(shè)備的研究南方農(nóng)機(jī)J.2002,(02):113115.3 喬園園,史建新,董遠(yuǎn)德. 影響核桃殼仁脫離的主要因素農(nóng)機(jī)化研究J,2008,(04):4344.4 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