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山東建筑大學(xué)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 論文 山東建筑大學(xué) 課 程 設(shè) 計(jì) 說(shuō) 明 書(shū) 論 文 題 目 卸扣鍛造工藝分析與模具設(shè)計(jì) 課 程 鍛造工藝學(xué)與模具設(shè)計(jì) 院 部 機(jī)電工程學(xué)院 專 業(yè) 機(jī)械工程及自動(dòng)化 班 級(jí) 機(jī)械 122 學(xué)生姓名 陳建源 學(xué) 號(hào) 20120711074 指導(dǎo)教師 袁文生 完成日期 2016 6 1 山東建筑大學(xué)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 論文 目錄 摘 要 1 正 文 2 1 零件分析及工藝方案確定 2 1 1 零件分析 2 1 2 工藝方案的確定 2 2 繪制鍛件圖 3 2 1 確定分模位置 3 2 2 確定模鍛件加工余量及公差 3 2 3 模鍛斜度 3 2 4 確定鍛件圓角半徑 3 2 5 技術(shù)條件 4 3 計(jì)算鍛件的主要參數(shù) 4 4 確定鍛錘噸位 4 5 確定毛邊槽形式和尺寸 5 6 確定終鍛型槽 5 7 設(shè)計(jì)預(yù)鍛型槽 6 8 繪制計(jì)算毛坯圖 6 9 制坯工步選擇 8 10 確定坯料尺寸 8 11 制坯型槽設(shè)計(jì) 9 12 鍛模結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 10 13 鍛前加熱 鍛后冷卻及熱處理要求的確定 11 13 1 確定加熱方式 及鍛造溫度范圍 11 13 2 確定加熱時(shí)間 12 13 3 確定冷卻方式及規(guī)范 12 13 4 確定鍛后熱處理方式及要求 12 14 卸扣件的模鍛工藝流程 12 15 課程設(shè)計(jì)感悟 13 16 參考資料 13 山東建筑大學(xué)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 論文 1 摘 要 本次課程設(shè)計(jì)主要是對(duì)卸扣的鍛造模具進(jìn)行設(shè)計(jì) 根據(jù)相應(yīng)的尺寸經(jīng)過(guò)計(jì)算得出合理的 數(shù)據(jù) 再依據(jù)數(shù)據(jù)設(shè)計(jì)鍛造用的模具 鍛造是借助模具在沖擊壓力作用下加工金屬機(jī)械零件或零件毛坯的方法 與其它制造方 法相比 鍛造加工生產(chǎn)的生產(chǎn)率最高 鍛件的尺寸形狀穩(wěn)定 并有最佳的綜合力學(xué)性能 鍛 件的最大優(yōu)勢(shì)是韌性高 纖維組織合理 件與件之間的性能變化小 并且其內(nèi)部質(zhì)量與加工 歷史有關(guān) 不會(huì)被任何一種金屬加工工藝超過(guò) 鍛造是模具三大行業(yè)之一 并且隨著國(guó)內(nèi)以 及國(guó)外的機(jī)械化加工的越來(lái)越被重視 鍛造正在發(fā)揮著不可替代的作用 卸扣因體積小承載 重量大而廣泛應(yīng)用于各行各業(yè) 關(guān)鍵字 鍛造工藝學(xué) 鍛造模具 CAD 制圖 山東建筑大學(xué)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 論文 2 正 文 1 零件分析及工藝方案確定 1 1 零件分析 卸扣 索具的一種 國(guó)內(nèi)市場(chǎng)上常用的卸扣 按生產(chǎn)標(biāo)準(zhǔn)一般分為國(guó)標(biāo) 美標(biāo) 日標(biāo)三 類 其中美標(biāo)的最常用 因?yàn)槠潴w積小承載重量大而被廣泛運(yùn)用 卸扣由于承受重力較高所 以對(duì)強(qiáng)度要求比較高 對(duì)外形要求并不高 目前較好的卸扣一般都是用合金鋼材質(zhì) 如圖 1 1 1 對(duì)零件的整體形狀尺寸 表面粗糙度進(jìn)行分析 此零件的材料為 45 號(hào)鋼 材料性能穩(wěn)定 圖 1 1 1 1 2 工藝方案的確定 根據(jù)上述分析 結(jié)合生產(chǎn)批量要求 生產(chǎn)設(shè)備 制模能力等進(jìn)行全面分析 初步確定出 模鍛設(shè)計(jì)步驟 選擇鍛造方式 錘上模鍛 選用設(shè)備類型 模鍛錘 采用模鍛形式 開(kāi)式模鍛 確 定變形工步 下料 加熱 拔長(zhǎng) 滾擠 預(yù)鍛 終鍛 山東建筑大學(xué)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 論文 3 2 繪制鍛件圖 2 1 確定分模位置 確定分模面位置最基本的原則是保證鍛件形狀盡可能與零件形狀相同 使鍛件容易從鍛 模型槽中取出 因此鍛件的側(cè)表面不得有內(nèi)凹的形狀 并且使模膛的寬度大而深度小 鍛件 分模位置應(yīng)選在具有最大水平投影尺寸的位置上 應(yīng)使飛邊能切除干凈 不至產(chǎn)生飛刺 對(duì) 金屬流線有要求的鍛件 應(yīng)保證鍛件有最好的纖維分布 根據(jù)卸扣零件形狀 采用厚度方向上下對(duì)稱的直線分型模 2 2 確定模鍛件加工余量及公差 根據(jù)表中可知 鍛件的質(zhì)量為 2 7kg 鍛件的材料為 45 號(hào)鋼 所以材質(zhì)系數(shù)為 M1 級(jí) 鍛件形狀復(fù)雜系數(shù) 經(jīng)計(jì)算 為 3 級(jí)復(fù)雜系數(shù) WS 鍛外 廓 包 容 S3S 由有關(guān)手冊(cè)查得 高度公差為 長(zhǎng)度公差為 寬度公差為 1 406m 1 90m 1 507m 零件需磨削加工 加工精度為 查得高度及水平尺寸的單邊余量約為 2F 2 取 2m 2 3 模鍛斜度 為便于模鍛件從型槽中取出 必須將型槽壁做成一定的斜度 稱為模鍛斜度或出模角 為了使鍛件容易從模膛中取出 一般鍛件均有脫模斜度或脫模角 它分為外斜度和內(nèi)斜度 常常內(nèi)斜度比外斜度大 2 3 度 查有關(guān)手冊(cè)確定型槽的外斜度為 7 內(nèi)斜度為 10 2 4 確定鍛件圓角半徑 鍛件上的圓角可使金屬容易充滿模膛 起模方便和延長(zhǎng)模具使用壽命 圓角半徑太小會(huì) 使鍛模在熱處理或使用中產(chǎn)生裂紋或壓塌變形 在鍛件上也容易產(chǎn)生折紋 同時(shí)為了加工方 便同一鍛件圓角的選取要與銑刀相配 為了使金屬易于流動(dòng)和充滿型槽 提高鍛件質(zhì)量并延長(zhǎng)鍛模壽命 模鍛件上的所有轉(zhuǎn)接 山東建筑大學(xué)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 論文 4 出都用圓弧連接 r 余量 零件相應(yīng)處圓角半徑或倒角 鍛件上內(nèi)圓角半徑 R 應(yīng)比外圓角半徑 r 大 一般取 R 2 3 r 所以外圓角半徑為 1 5mm 內(nèi)圓角半徑為 R 2 3 r 所以內(nèi)圓角半徑為 3mm 2 5 技術(shù)條件 1 未注明的模鍛斜度為 7 內(nèi)斜度為 10 2 圖上未標(biāo)注的圓角半徑 R 1 5mm 3 允許的錯(cuò)移量 0 6mm 4 允許的殘留毛邊量 0 7mm 5 允許的表面缺陷深度 0 5mm 6 鍛件熱處理 調(diào)質(zhì) 7 鍛件表面清理 為便于檢查淬火裂紋 采用酸洗 3 計(jì)算鍛件的主要參數(shù) 1 鍛件在平面上的投影面積為 9300 2m 2 鍛件周邊長(zhǎng)度為 730 3 鍛件的體積為 344000 3 4 鍛件的質(zhì)量為 2 7kg 4 確定鍛錘噸位 總變形面積為鍛件在平面圖上的投影面積與毛邊面積之和 參考表 4 14 按 1 2t 錘 毛邊槽尺寸考慮 假定毛邊橋部寬度為 18mm 總面積 按雙29307840Fm 作用模鍛錘噸位確定的經(jīng)驗(yàn)公式 確定鍛錘噸位 因卸扣件為大量生產(chǎn) 需 3 5 6 Gk 要高生產(chǎn)率 取較大的系數(shù) 6 3 取 于是 選用 1 5t10 12 13Gkg 錘 山東建筑大學(xué)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 論文 5 5 確定毛邊槽形式和尺寸 圖 5 1 1 選用圖 5 1 1 毛邊槽形式 其尺寸按表 4 14 確定 選定毛邊槽尺寸為 1 6hm橋 1 4hm8b 125mr 216KFm 鍛件毛邊體積 其中 鍛件毛邊3 730 730 50KV 毛 0 7KF 毛 平均截面積 6 確定終鍛型槽 1 型槽排布 模鍛一種鍛件 往往要采用多個(gè)工步來(lái)完成 因此鍛模分模面上的型槽布置要根據(jù)型槽 數(shù) 各型槽的作用以及操作方便來(lái)確定 原則上應(yīng)使型槽中心與理論上的打擊中心重合 以 使錘擊力與鍛件的反作用力處于同一垂直線上從而減少錘桿承受的偏心力距 有利于延長(zhǎng)錘 桿壽命 使鍛件精度增高 2 兩個(gè)制坯型槽分布 這時(shí)應(yīng)將第一道制坯工步安排在吹風(fēng)管的對(duì)面 以避免氧化皮落到終鍛型槽里 布排型 槽應(yīng)以終鍛型槽為中心 左右對(duì)稱布排 并盡可能使型槽中心與打擊中心重合 山東建筑大學(xué)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 論文 6 3 終鍛型槽是按照熱鍛件圖加工和檢驗(yàn)的 卸扣材料為 45 鋼 考慮收縮率為 1 5 根 據(jù)生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)總結(jié) 考慮到鍛模使用后承擊面下陷 型槽深度減小及精壓時(shí)變形不均 橫向尺 寸增大等因素 修改了幾處尺寸 如軸孔處高度是 31mm 修改后的尺寸是 31 5mm 7 設(shè)計(jì)預(yù)鍛型槽 預(yù)鍛的主要目的是在終鍛前進(jìn)一步分配金屬 分配金屬是為了 1 確保金屬無(wú)缺陷流動(dòng) 易于充填型槽 2 減少材料流向毛邊的損失 3 減少終鍛型槽磨損 4 取得所希望的流線和便于控制鍛件的力學(xué)性能 但采用預(yù)鍛也會(huì)帶來(lái)不利的影響 由于模塊上附加預(yù)鍛型槽 容易造成偏心打擊 影響 錘桿的壽命 容易使上下模錯(cuò)移 增大模塊尺寸 降低生產(chǎn)率 預(yù)鍛型槽是以終鍛型槽或熱鍛件圖為基礎(chǔ)進(jìn)行設(shè)計(jì)的 設(shè)計(jì)的原則是經(jīng)預(yù)鍛型槽成形的 坯料 在終鍛型槽中最終成型時(shí) 金屬變形均勻 充填性好 產(chǎn)生的毛邊最小 為此 須具 體考慮如下問(wèn)題 預(yù)鍛型槽的寬與高 當(dāng)預(yù)鍛后的坯料在終鍛型槽中是以鐓粗方式成形時(shí) 預(yù)鍛型槽的高度尺寸應(yīng)比終鍛型槽 大 2 5mm 寬度則比終鍛型槽小 1 2mm 橫截面面積應(yīng)比終鍛型槽相應(yīng)處截面積大 1 3 模鍛斜度 預(yù)鍛型槽的模鍛斜度一般與終鍛模具型槽相同 圓角半徑 預(yù)鍛型槽周邊不設(shè)毛邊槽 而是在型槽分模面轉(zhuǎn)角處用較大的圓弧 型槽內(nèi)的圓角半徑 比終鍛型槽對(duì)應(yīng)處稍大 增大肋根部圓角半徑的目的是減小金屬流動(dòng)阻力 促進(jìn)預(yù)鍛件成形 同時(shí)也能補(bǔ)償終鍛時(shí)金屬的不足 還可防止產(chǎn)生折疊 8 繪制計(jì)算毛坯圖 根據(jù)卸扣的形狀特點(diǎn) 選取 9 個(gè)截面 分別計(jì)算 列于下表中 并畫(huà)出卸F鍛 毛 計(jì) 山東建筑大學(xué)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 論文 7 扣的截面圖和直徑圖 為設(shè)計(jì)滾擠型槽方便 計(jì)算毛坯圖按熱鍛件尺寸計(jì)算 截面圖所圍面積即為計(jì)算毛坯體積 得 縮尺比 M 通常取為 這里取為3 20941820VMFm 計(jì) 計(jì) 20 5 m 20 與 對(duì)比 相差 2 4 3 365 9毛鍛 平均截面積 241806F均 平均截面直徑 3dm 均 均 按體積相等修正截面圖和直徑圖 修正后的最大截面積為 則最大截面直徑為2409m max64 0d 圖 8 1 1 表 8 1 卸扣計(jì)算毛坯的計(jì)算數(shù)據(jù) 山東建筑大學(xué)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 論文 8 9 制坯工步選擇 計(jì)算毛坯為兩頭一桿 應(yīng)簡(jiǎn)化成兩個(gè)簡(jiǎn)單的一頭一桿計(jì)算毛坯來(lái)選擇制坯工步 max641 835d 均 70 9Ld 計(jì)均 1Gkg 坯 可知此鍛件應(yīng)采用拔長(zhǎng) 滾擠制坯工步 為易于充滿型槽 應(yīng)選圓形坯料 先拔長(zhǎng) 再 開(kāi)式滾擠 模鍛工藝方案為 拔長(zhǎng) 開(kāi)式滾擠 預(yù)鍛 終鍛 10 確定坯料尺寸 根據(jù)公式拔長(zhǎng)加滾擠聯(lián)合制坯 max 0 75 9 FF 坯 毛坯截面積 計(jì)算毛坯頭部最大尺寸處截面積 F坯 maxF 240 截面號(hào) 2 Fm鍛 2 毛 F 計(jì) 毛鍛 dFm計(jì) 計(jì) 1 0 252 252 15 9 2 1411 176 1587 39 8 3 1984 176 2160 46 5 4 755 176 931 30 5 5 855 176 1031 32 1 6 755 176 931 30 5 7 1308 176 1484 38 5 8 1411 176 1587 39 8 9 0 252 252 15 9 山東建筑大學(xué)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 論文 9 2max0 8 40937Fm 坯 根據(jù)坯料的制坯工步采用圓形坯料 其直徑 經(jīng)計(jì)算 取直徑為 65mm 1 3D 坯 坯 1 3 6 D坯 坯 查表取燒損率 3 在室內(nèi)電爐中加熱 坯料體積為 3341820 41257 5Vm 坯 計(jì) 鉗頭長(zhǎng)度 1 570LDm坯鉗 所以坯料長(zhǎng)度 取 200mm 196 LF坯坯 鉗坯 11 制坯型槽設(shè)計(jì) 11 1 拔長(zhǎng)型槽設(shè)計(jì) 拔長(zhǎng)型槽的主要作用是使批表局部截面積減小 長(zhǎng)度增加 還兼有清除氧化皮的作用 拔長(zhǎng)型槽的位置在模塊邊緣 有坎部 倉(cāng)部和鉗口三部分組成 拔長(zhǎng)坎高度 20 80 82 5VhKFmL 桿 桿 均桿 拔長(zhǎng)坎長(zhǎng)度 3 1 5697 ckdm坯 圓角半徑 R 0 25C 0 25 97 5 24 1024R 型槽寬度 取 B 95mm 4 0 2 3597 BKm 坯 倉(cāng)部深度 1 56e 拔長(zhǎng)型槽長(zhǎng)度 Lm拔 按上述設(shè)計(jì)可鍛出合格鍛件 但為了提高生產(chǎn)率 可將型槽的高度 h 減小 增1 CR 大 11 2 滾擠型槽設(shè)計(jì) 滾擠型槽可認(rèn)為是由鉗口 本體 毛刺槽三部分組成 鉗口用來(lái)容納夾鉗并卡細(xì)坯料 毛刺槽是用來(lái)容納滾擠時(shí)產(chǎn)生的端部毛刺 本體使坯料變形 山東建筑大學(xué)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 論文 10 1 滾擠型槽設(shè)計(jì) 采用開(kāi)式滾擠 2 滾擠型槽高度 由于滾擠時(shí) 上下模不一定打靠 實(shí)際采用的型槽高度應(yīng)比計(jì)算值小一些 按下式計(jì)算 0 75 6 d1 9h 計(jì)桿 計(jì)頭 計(jì)拐 綜上所述 滾擠型槽高度h為 45m706h桿頭拐 3 滾擠型槽寬度B 滾擠型槽寬度B應(yīng)根據(jù)所選型槽形式和坯料的狀態(tài)來(lái)確定 型槽B過(guò)大會(huì)減少聚集效率 并增大模塊尺寸 B過(guò)小 在滾擠過(guò)程中金屬流進(jìn)分模面會(huì)形成毛邊 當(dāng)翻轉(zhuǎn)90度再滾擠時(shí) 就會(huì)形成折疊 經(jīng)過(guò)拔長(zhǎng)的坯料再進(jìn)行滾擠時(shí) 桿部金屬富裕量要小得多 不會(huì)再有大量金屬流入頭部 因此 經(jīng)過(guò)拔長(zhǎng)過(guò)的坯料再滾擠時(shí) 滾擠型槽桿部寬度應(yīng)比前述的小 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)可得 min80153 7 FBmh 桿桿 ax6 頭 因?yàn)殚_(kāi)式滾擠型槽頭部與桿部寬度一致 經(jīng)試生產(chǎn)寬度調(diào)整取為 80mm 4 滾擠型槽長(zhǎng)度L 滾擠型槽長(zhǎng)度L應(yīng)根據(jù)熱鍛件圖尺寸確定 直鍛件 1 345mL鍛 5 鉗口與毛刺槽尺寸 鉗口處 經(jīng)計(jì)算 0 26 1 ndmR 8 6012nR 查表得 348 8acb 山東建筑大學(xué)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 論文 11 12 鍛模結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 1 鍛模緊固方法 錘上鍛模緊固在下模座和錘頭上 采用楔鐵和定位鍵配合燕尾緊固的方法 2 模膛的布排 因?yàn)榇隋懩２恍桀A(yù)鍛模膛 且零件為中心對(duì)稱 故終鍛模膛中心位置應(yīng)在 鍛模中心處 3 鎖扣的設(shè)計(jì) H 25mm b 35mm 0 3mm 5 R1 13mm R2 25mm 4 確定模膛壁厚 S1 1 2 62 5 75mm S2 1 7 22 5 38 25mm S3 2 15 30mm 5 模塊尺寸的確定 由噸位設(shè)備1 5t 查得鍛模允許的最小承擊面積400 綜合考慮模膛布排 飛邊槽 2m 鎖扣及鐓粗臺(tái)設(shè)計(jì)要求等方面的因素 可取模塊尺寸L 550mm B 420mm 此時(shí)的承擊面積為 滿足要求 2225041054108756A 6 模塊高度 上模塊高度 H 180mm 下模塊高度 H 180mm 模塊最小閉合高度 H 360mm 7 檢驗(yàn)角b 5mm h 50mm 燕尾b 200mm h 50 5mm 鍵槽b1 50mm l 60mm 起重孔d s 30 60mm 13 鍛前加熱 鍛后冷卻及熱處理要求的確定 13 1 確定加熱方式 及鍛造溫度范圍 在鍛造生產(chǎn)中 金屬坯料鍛前加熱的目的 提高金屬塑性 降低變形抗力 即增加金屬 山東建筑大學(xué)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 論文 12 的可塑性 從而使金屬易于流動(dòng)成型 并使鍛件獲得良好的組織和力學(xué)性能 金屬坯料的加 熱方法 按所采用的加熱源不同 可分為燃料加熱和電加熱兩大類 根據(jù)鍛件的形狀 材質(zhì) 和體積 采用半連續(xù)爐加熱 金屬的鍛造溫度范圍是指開(kāi)始鍛造溫度 始鍛溫度 和金屬鍛造溫度 終鍛溫度 之間 的一段溫度區(qū)間 確定鍛造溫度的原則是 應(yīng)能保證金屬在鍛造溫度范圍內(nèi)具有較高的塑性 和較小的變形抗力 并能使制出的鍛件獲得所希望的組織和性能 查有關(guān)資料確定鍛件的始 段鍛溫度為1200 終鍛溫度為750 13 2 確定加熱時(shí)間 加熱時(shí)間是坯料裝爐后從開(kāi)始加熱到出爐所需的時(shí)間 包括加熱個(gè)階段的升溫時(shí)間和保 溫時(shí)間 13 3 確定冷卻方式及規(guī)范 按照冷卻速度的不同 鍛件的冷卻方法有3種 在空氣中冷卻 冷卻速度快 在灰沙中 冷卻 冷卻速度較慢 在爐內(nèi)冷卻 冷卻速度最慢 根據(jù)本鍛件的形狀體積大小及鍛造溫度 的影響 選擇在空氣中冷卻 13 4 確定鍛后熱處理方式及要求 鍛件在機(jī)加工前后均進(jìn)行熱處理 其目的是調(diào)整鍛件的硬度 以利鍛件進(jìn)行切削加工 消除鍛件內(nèi)應(yīng)力 細(xì)化晶粒等 根據(jù)鍛件的含碳量及鍛件的形狀大小 采用在連續(xù)熱處理爐 中 調(diào)質(zhì)處理 可使鍛件獲得良好的綜合力性能 14 卸扣件的模鍛工藝流程 1 切料 5000kN型剪機(jī)冷切 2 加熱 半連續(xù)式爐 1220 1240 3 模鍛 1 5t模鍛錘 坺長(zhǎng) 開(kāi)滾 預(yù)鍛 終鍛 每班約生產(chǎn)1100件 4 熱切邊 1600kN切邊壓機(jī) 5 彎曲 折彎?rùn)C(jī)彎曲 山東建筑大學(xué)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 論文 13 6 沖孔 沖床沖孔 7 磨毛邊 砂輪機(jī) 8 熱處理 連續(xù)熱處理爐 調(diào)質(zhì) 9 酸洗 酸洗槽 10 冷校正 1t夾板錘 11 冷精壓 10000kN精壓機(jī) 12 檢驗(yàn) 15 課程設(shè)計(jì)感悟 經(jīng)過(guò)本次的課程設(shè)計(jì) 我又學(xué)到了很多的知識(shí) 首先 非常感謝老師的細(xì)心指導(dǎo) 讓我 對(duì)有關(guān)鍛造工藝?yán)碚撝R(shí)進(jìn)行了鞏固和重新理解 同時(shí)提高了自己查閱相關(guān)資料和手冊(cè)的能 力 解決了在課程設(shè)計(jì)中遇到的一些問(wèn)題 積極向老師和同學(xué)討論和請(qǐng)教 認(rèn)真研究了所有 的實(shí)驗(yàn)項(xiàng)目 不僅提高了制圖能力 而且強(qiáng)化了專業(yè)知識(shí)的綜合能力 在課程設(shè)計(jì)中發(fā)現(xiàn)自己平時(shí)學(xué)習(xí)的不足和薄弱環(huán)節(jié) 從而加以彌補(bǔ) 在此感謝我們的 老師 老師嚴(yán)謹(jǐn)細(xì)致 一絲不茍的作風(fēng)一直是我工作 學(xué)習(xí)中的榜樣 老師循循善誘的教導(dǎo) 和不拘一格的思路給予我無(wú)盡的啟迪 這次模具設(shè)計(jì)的每個(gè)實(shí)驗(yàn)細(xì)節(jié)和每個(gè)數(shù)據(jù) 都離不開(kāi) 老師您的細(xì)心指導(dǎo) 16 參考資料 1 中國(guó)模具設(shè)計(jì)大典 第三卷 肖祥芷 王孝培編寫 2 模具技術(shù)叢書(shū)編委會(huì) 沖模設(shè)計(jì)應(yīng)用實(shí)例 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 1994 3 馮炳堯 韓泰榮 蔣文森編 模具設(shè)計(jì)與制造簡(jiǎn)明手冊(cè) 第二版 上?？茖W(xué)技術(shù)出 版社 1998 年 4 模具設(shè)計(jì)與制造技術(shù)教育叢書(shū)編委會(huì) 模具制造工藝與裝備 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 2003 年 5 許發(fā)越主編 模具標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)用手冊(cè) 北京 機(jī)械工業(yè)出版社 1994 年