1目錄第一章 封閉齒輪實驗臺的介紹……………………………21．1．主要特性及用途…………………………………………………21．2．組成部分及其工作原理…………………………………………21．3．實驗機的操作……………………………………………………31．4．齒輪的拆裝………………………………………………………31．5．測扭傳感器的使用和標定………………………………………41．6．配套儀器…………………………………………………………4第二章 多功能齒輪實驗臺的設計……………………………42．1．齒輪的設計計算…………………………………………………42．2．輸出軸的結(jié)構(gòu)設計………………………………………………72．3．輸入軸的結(jié)構(gòu)設計………………………………………………122．4．滾動軸承的選擇及其壽命計算…………………………………162．5．鍵的選擇…………………………………………………………172．6．聯(lián)軸器的選擇……………………………………………………182．7．鏈傳動的設計……………………………………………………192．8．軸承端蓋的設計…………………………………………………23總結(jié)………………………………………………………………24參考文獻…………………………………………………………25英文翻譯…………………………………………………………252第一章．封閉齒輪實驗臺的介紹1．1．主要特性及用途本試驗臺為封閉功率流式，用直流電動機驅(qū)動，能在運行中進行雙向加載，可同時進行封閉扭矩與電機扭矩的測量及顯示。本試驗機最大封閉功率為 40 公斤米。如改為單向加載最大可達 80 公斤米，轉(zhuǎn)速為 0—1000 轉(zhuǎn)/分，無級可調(diào)。本試驗機配有測量封閉牛局及電機你局的傳感器及輸出裝置。配以扭矩轉(zhuǎn)換儀（數(shù)字頻率計）可同時進行該兩項扭矩的數(shù)字顯示。這兩種傳感器靜態(tài)標定誤差滿載時低于 0.2%。本試驗機可進行以下的試驗：1．齒輪效率。2．齒輪的承載能力(可按載荷譜模擬實際工作狀態(tài)進行強度及壽命試驗)。1．2、組成部分及工作原理（參看附圖）2．齒輪箱：被試齒輪箱及陪試齒輪箱為結(jié)構(gòu)及尺寸完全相同，齒數(shù)比為1：1 的兩個齒輪箱，均安裝在同一底板上。3．加載器：用套筒滾珠及左右螺旋組成機械式加載器。用專用鉤子扳手旋動加載器螺旋，通過軸承及拉桿拉動套筒而使左、右旋的螺旋輪作反向旋轉(zhuǎn)，從而使齒輪加載。4．扭矩測量及顯示裝置：電機扭矩及封閉扭矩均用板行彈性元件及可變電容組成的傳感器，通過隨機轉(zhuǎn)動的 L.C 振蕩器輸出頻率扭矩而變的正弦波。接收裝置為一線圈，通過感應接受正弦波訊號，用屏蔽線接入扭矩轉(zhuǎn)換裝置（數(shù)字頻率計）顯示正弦波的頻率。經(jīng)靜態(tài)標定后頻率即可轉(zhuǎn)換成扭矩值。5．潤滑裝置：本試驗臺齒輪箱可采用兩種潤滑方式：（1）浸油飛濺潤滑，在箱蓋下部設有油標。 （2）恒溫噴油潤滑（此裝置為附加設備，在定貨時須另行提出） ?？販貎x溫度最高可達 100℃，使用使，可根據(jù)試驗需要控制油溫（一般可取 50℃～70℃） 。恒溫箱加熱后，電源電壓為交流220V。6．驅(qū)動電機及電器：本試驗臺用 4KW 直流電動機驅(qū)動，電機由可控硅無級調(diào)速設備控制。潤滑油泵為 90 瓦。交流異步電動機（接線及操作請看電機及可控硅無級調(diào)速器說明書） 。1．3．試驗機的操作。運轉(zhuǎn)前用手轉(zhuǎn)動聯(lián)軸器，觀察各部分是否能正常轉(zhuǎn)動，檢查電池及各部分接線。1．操作程序1＞。接通恒溫加熱裝置溫控儀的電源，將感溫探頭插入油箱蓋孔內(nèi)，將溫控選擇盤旋至需要控制的溫度。此時，油箱加熱后的電路自動接通，開始加熱油（具體使用參考溫控儀說明書） 。32＞首先裝好測電機及封閉扭矩兩傳感器的電池（積層電池 9 伏） ，接同扭矩轉(zhuǎn)換儀（頻率計）電源及接好訊號接受儀與儀器兩組連線。訊號接受器與傳感器距離 20mm。然后觀察數(shù)字頻率計的讀書看是否為零點的頻率值（扭矩與頻率的標定值見附表） ，如果不是，可松開相應的有機玻璃套后端鋼套上的緊固螺釘（見附表） ，緩慢反復旋動有機玻璃套后，使頻率讀書為零點的值。調(diào)好后，再將緊固螺釘旋緊（一般誤差在 300HZ 以下即可）。由于其及電器元件參數(shù)變化，可能調(diào)不到適合的零點值。此時，可將訊號接受器與傳感器距離前后移動，以調(diào)整零點。3＞當油溫升至預定值后，起動油泵，向齒輪箱送油。待油溫穩(wěn)定后，即可緩慢啟動直流電動機使試驗臺緩慢升速（切忌啟動時使試驗臺電機扭矩測扭裝置受到明顯的沖擊載荷，以免損壞測扭傳感器的元件和影響測量的精確性） ，轉(zhuǎn)速到預定值時（最高轉(zhuǎn)速為 1000 轉(zhuǎn)/分） ，即可按預定程序進行試驗。注：無恒溫潤滑裝置的試驗臺不進行 1＞、3＞兩步。4＞用專用的勾扳手旋動加載器螺旋加載。其方向可根據(jù)試驗要求確定。加載值可由扭矩轉(zhuǎn)換儀（頻率計）顯示頻率，由頻率查曲線，可得相應扭矩。如為預定載荷，則可預先根據(jù)扭矩查出相應的頻率值，然后加到該值即可。在次同時，電機的扭矩由轉(zhuǎn)換儀的另一組數(shù)字顯示。2．其他說明1＞作一般教學試驗求效率，可認為兩齒輪箱效率相等，用下式求效率（）是足夠精確的。T 封——封閉扭矩T 電——電機扭矩總——總效率兩齒輪箱的材料或工藝等條件不同時，可先用次法求得陪試齒輪箱的效率（陪） ，再更換被試齒輪測效率，則2＞作強度或壽命試驗時，由于運轉(zhuǎn)時間長，為了防止由于振動等原應引起加載器螺旋松動而使載荷下降，應用專用的內(nèi)六角扳手，擰緊加載螺旋端的內(nèi)六角螺釘使螺旋與螺母鎖緊。3＞用戶可根據(jù)附表的數(shù)據(jù)繪制成電機扭矩——頻率曲線與封閉扭矩——頻率曲線。1．4、齒輪的拆裝：在進行試驗時，常需要拆裝齒輪，拆裝的步驟如下：1．拆去側(cè)蓋螺釘，并取下側(cè)蓋。2．松開軸上圓螺母的防松螺釘，并旋緊螺母。3．取出壓在齒輪端凹坑內(nèi)的兩個半圓塊。4．拆去觀察孔有機玻璃蓋板，從蓋孔可插入銅棒撥松齒輪，即可將齒輪從軸上退出。5．裝上要換入的齒輪裝兩半圓塊及旋緊圓螺母，擰緊防松螺釘，蓋上才側(cè)蓋，即可進行實驗。41．5.測扭傳感器使用說明及其標定：本機專用的電容傳感器，多采用片式電容，制造及裝配要求較高，請勿拆卸。如發(fā)現(xiàn)異常情況可作以下檢查：1．電池電壓一般在 7.5V 以下須更換。2．取出電容傳感器內(nèi)的振蕩器線路板，檢查是否有零件損壞及斷線。3．檢查接受器是否斷線。傳感器一般在使用兩年后，可連同鋼板以及扭矩頻率對照表，一并寄回我校，重新標定。此類傳感器，我們雖經(jīng)上十次該進，但設計及制作經(jīng)驗尚不足，請同志們在使用中向我們反映時候情況和意見，不勝感謝。1．6、配套儀器：2．本實驗機配用的溫度控制器（WMZK——01 型）系上海醫(yī)用儀表廠生產(chǎn)。配以 CJ10 系列交流接觸器，電壓 220V（恒溫箱內(nèi)電熱管電源為 220V）3．本試驗機配用的扭矩轉(zhuǎn)換儀（頻率計）與可控硅無級調(diào)速器均為我們推薦及代運。以上設備如發(fā)生故障請直接與生產(chǎn)單位聯(lián)系。第二章、多功能齒輪實驗臺的設計2．1．齒輪的設計計算1、選定齒輪的類型、精度等級、材料及齒數(shù)（1）根據(jù)所設計傳動的方案，選用直齒圓柱齒輪傳動。（2）此齒輪箱為一般工作機器，故選用 7 級精度（GB10095-88 ） 。（3）材料選擇。因為兩個齒輪都設計成完全一樣的一對齒輪，所以都選用 45鋼，調(diào)質(zhì)處理，硬度為 240HBS。（4）選擇兩個齒輪的齒數(shù) Z1=Z2=70 個。（5）選取螺旋角。初選螺旋角 β=140。2、按齒面接觸疲勞強度來設計由設計計算公式得：d1t= ??32)1(2HdEuKtT?????（1）確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值①選擇載荷系數(shù) Kt。由原動機為電動機，根據(jù)載荷的情況、齒輪的精度、結(jié)構(gòu)、位置，取Kt=1.2。5②齒輪的轉(zhuǎn)矩 TT1=T2=T=400 , (最大封閉功率)Nm③選擇齒寬系數(shù) d?由于齒輪為軟齒面和齒輪在兩軸承間為對稱布置，所以取 =1d?④確定許用接觸應力由?機械零件設計手冊?查得：550 MPa ?2lim1liH?[ ]1=[ ]2=540 MPa (取失效概率為 1%，安全系數(shù)為 S=1)⑤選取材料的彈性影響系數(shù) ZEZE=189.8 MPa0.5 （由?機械設計?表 10-6 查得）⑥選取區(qū)域系數(shù) ZHZH=2.42 （由?機械設計?表 10-30 查得）⑦ 故87.021???74.1???（2）計算①試計算齒輪的分度圓直徑 d1td1t= ??32)()HdEuKtTZ?????= 3 2254017. )8.9.(4.12=92.76mm②計算圓周速度 V0V0= =16?ndtπ 106.924.3?=4.85m/s③計算載荷系數(shù) K已知使用系數(shù) KA=1,根據(jù) V=4.85m/s，7 級精度，由?機械設計手冊?查得：=1.11 =1.22 =1.35V?H?FK= =1.3?HFK= =1 1.11 1.3 1.22=1.76AKV?④按實際的載荷系數(shù)校正所計算出的分度圓直徑 d95 mm 取 d1=95 mm32.176319?tkd?⑤計算模數(shù) nm6mZdmn 43.281cos95cs01????故取 =2.5 mmn3、校核齒輪的彎曲疲勞強度（1）確定齒輪的彎曲應力①由?機械設計?圖 10-20C 查得：齒輪的彎曲強度極限 aFMP380??②由圖 10-18 取彎曲疲勞壽命系數(shù)=0.88 =0.881Fk2Fk③計算彎曲疲勞許用應力取彎曲疲勞安全系數(shù) S=1.2MPa6.782.1308][21 ???SFF??（2）計算齒輪的彎曲應力①查取齒形系數(shù)。由?機械設計?表 10-5 查得：06.21FaY②查取應力校正系數(shù)。由?機械設計?表 10-5 查得:54.21?Sa③計算載荷系數(shù) K1 1.12 1 1.35=1.512???FVA?④計算齒輪的彎曲應力為：MPa385.26016.42011 ??ZmBYTnF?=268.9 MPa 278.66 MPa][F?故齒輪的彎曲疲勞強度足夠、滿足要求。4、齒輪的幾何尺寸計算1??anh25.0??nc0?nx齒頂高 2.5 （1+0）=2.5??)(anahm?m齒根高 （1+0.25） 2.5=3.125??nf c?齒頂圓直徑 190+2 2.5=195??aaadd21217齒根圓直徑 190-2 3.125=183.75??ffhd?m齒全高 5.625?fa齒寬 B=60m齒厚 925.314.2????PS5、齒輪的結(jié)構(gòu)設計 齒輪的結(jié)構(gòu)采用鍛造毛坯的腹板式結(jié)構(gòu)，具體有關(guān)尺寸計算如下：軸孔直徑 d=55mm輪轂直徑 D1=1.6~1.7d=90mm輪轂的長度 L=60mm輪緣厚度 (3~4)mn=(7.5~10)mm 取?0?10mm?0?輪緣內(nèi)徑 D2=da-2h-2 =195-2 5.625-20=163.75mm 取0??D2=160mm腹板的厚度 c=0.3B2=0.3 60=18mm?腹板中心孔直徑 D0=0.5(D2+D1)=0.5 (160+90)=125mm腹板孔直徑 d0=0.25 (D2-D1)=0.25 (160-90)=17.5mm 取?d0=18mm齒輪倒角 n=0.5mn=0.5 2.5=1.25mm 取n=1.5mm齒輪的具體工作圖見齒輪的零件圖（附） 。2、2、輸出軸的結(jié)構(gòu)尺寸設計1、求出軸上的功率 P、轉(zhuǎn)速 n 和轉(zhuǎn)矩 T(1)已知傳動軸的轉(zhuǎn)速 n=1000r/min(2)軸的轉(zhuǎn)矩 T=400Nm (最大封閉功率)2、求作用在齒輪上的力已知兩個齒輪的分度圓直徑為d=mz=3×70=210mm NdTFt 5.38092140???ntr .142costan.cosa0??8NFta 8.941tan5.3809n0????圓周力 Ft、徑向力 Fr及軸向力 Fa的方向如圖所示。3、選擇材料、確定許用應力(1)選取軸的材料為 45 號崗，調(diào)質(zhì)處理。由《機械設計》第八版表 15-1 查得材料強度極限 ，對稱循MPab60??環(huán)狀態(tài)下許用應力[ ]=60MPa 。b1??(2)估算軸的最小直徑 mindmTAPd 2.38950419503330min ????(A0=110，由《機械設計》第八版表 15-3 查得)考慮到鍵槽的影響，必須乘上一個系數(shù) K，查直徑系列取標準直徑 d=40mmd1.35.min??4、軸的結(jié)構(gòu)設計(1)根據(jù)軸上零件的定位、拆裝方便的需要，同時考慮到強度的原則，主動軸和從動軸均設計成階梯軸，如下圖所示：(2)根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度①為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，Ⅰ-Ⅱ軸段右端需制出一軸肩，故?、?Ⅱ軸段的直徑 ， ；左端用軸端擋圈定位，按軸端直徑md401?d482取擋圈直徑 D=50mm。半聯(lián)軸器與軸配合的輪轂長度 L1=45mm,為了保證軸端擋圈只壓在聯(lián)軸器上而不壓在軸的斷面上，故Ⅰ-Ⅱ軸段的長度應比 L1略短一些，現(xiàn)取 44mm。?1l②初步選定滾動軸承。因為軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，而且軸向力有 Fa=1050N，故可以選擇 圓錐滾子軸承和角接觸的球軸承，同時也考慮到兩者的經(jīng)濟價值和角接觸球軸承也能夠完全滿足要求，因此選擇角接觸的求軸承。參照工作要求，選擇 0 組基本游隙、標準精度等級的求軸承 7210C，其尺寸為 mBDd2095???故 ,57ml479③取安裝齒輪處的軸段Ⅴ-Ⅵ的直徑 ，齒輪的左端與左軸承之間md5?采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為 60mm，為了使套筒端面可靠地要壓緊齒輪，此軸段應略短與輪轂的寬度，故取 。齒輪的右端采用軸肩定位，l95軸肩的高度 ，則軸環(huán)處的直徑 ，軸環(huán)的寬度為 10 mm。mh5.2?60④軸承端蓋的總寬度為 30 mm（由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設計而定） 。根據(jù)軸承端蓋的拆裝及便于對軸承添加潤滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離 ，故取 。l10ml42?⑤取齒輪距箱體內(nèi)壁之間的距離為 10 mm，角接觸球軸承距箱體內(nèi)壁的距離 17 mm，故取 。ml274?至此，基本上已經(jīng)初步確定了軸的各段直徑和長度。(3)軸上零件的周向定位齒輪、半聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵連接。按 由表 6-1 查md5?得平鍵截面 ，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長度為 50 mm，同時hb106??為了保證齒輪與軸配合有良好的對中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配合為 。67kH同樣，半聯(lián)軸器與軸的連接，選用平鍵為 ，半聯(lián)軸器與軸m36810?的配合為 。滾動軸承與軸的周向定位是由過渡配合來保證的，此處選擇軸67kH10的直徑尺寸公差為 k6。(3)參考表 15-2，取軸端倒角為 2-450,各軸肩處的圓角半徑具體見軸的零件圖。5、校核軸的強度(1)受力分析（如下圖）軸上的扭矩： T=400Nm圓柱斜齒輪 圓周力 NdTFt 5.4210920???徑向力 tr 6.7.314cosan0垂直面支反力 FrAVB 1.8.152.???水平面支反力 NtH04.0(因為兩個軸承與齒輪成對稱布置，所以各支反力等于徑向力和切向力的一半)(2)求危險截面的彎矩，并繪制彎矩圖垂直面 mlFMABVa 4.581.732???水平面 NH20(3)合成彎矩aVa 6.130.4.5222?????(4)扭矩 NmT40(5)當量彎矩TMae 1.273)6.(2.13)(22 ???????（脈動扭矩，長啟動停車，取折合系數(shù) ）6.0?(6)強度校核mMdbe 7.351.][1.033 ??????考慮到鍵槽的影響， ，所以原設計d4857%55??強度足夠，安全。軸的受力分析圖如下頁：11122、3、輸入軸的結(jié)構(gòu)尺寸設計 1、求出軸上的功率 P、轉(zhuǎn)速 n 和轉(zhuǎn)矩 T(1)已知傳動軸的轉(zhuǎn)速 n=1000r/min(2)軸的轉(zhuǎn)矩 T=400Nm (最大封閉功率)2、求作用在齒輪上的力已知兩個齒輪的分度圓直徑為d=mz=2.5 38=190mm?NdTFt 5.421019402??ntr .79costan.cosa0??ta 154t5.4210???圓周力 Ft、徑向力 Fr及軸向力 Fa的方向如圖所示。3、選擇材料、確定許用應力(1)選取軸的材料為 45 號崗，調(diào)質(zhì)處理。由《機械設計》第八版表 15-1 查得材料強度極限 ，對稱循MPab60??環(huán)狀態(tài)下許用應力[ ]=60MPa 。b1??(2)估算軸的最小直徑 mindmTAPd 2.38950419503330min ????(A0=110，由《機械設計》第八版表 15-3 查得)考慮到鍵槽的影響，必須乘上一個系數(shù) K，查直徑系列取標準直徑 d=40mmd1.395.min??4、軸的結(jié)構(gòu)設計13（設計的方法與原則同輸出軸）(1)確定各軸段的直徑①段: ，根據(jù)最小的軸徑來估算。md401??②段: ，根據(jù)油封標準。82③段: ，與軸承（角接觸球軸承 7210C）配合。53④段: ，大于 ，減少加工面。4 md503??⑤段: ，大于 ，安裝齒輪處的尺寸盡量圓整。d5??24⑥段: ，軸肩 ，d60??mh5.2?。hd6.2256???⑦段: ，與第三段相同，與軸承配合。m07⑧段: ，與第二段相同，根據(jù)油封標準選擇。d48??⑨段: ，與第一段相同，與聯(lián)軸器相連，根據(jù)最小的軸徑來9估算。⑵確定箱體的內(nèi)寬由于箱體內(nèi)有齒輪的旋轉(zhuǎn)，兩側(cè)應留有 的間隙；考慮到鑄造的不精確，m10要將箱體內(nèi)寬圓整到整數(shù)。因為齒輪寬度 ，故箱體的內(nèi)寬度 Wb65??bW820615???⑶確定各軸段的長度①段: ，根據(jù)聯(lián)軸器的標準來選擇。ml41②段: ，外露尺寸 ，軸承端蓋的長度 。2 m1m30③段: ，軸承的寬度為 ，套筒伸出軸肩一點點。l3?20④段: ，軸承距左端箱體內(nèi)壁 ，齒輪距箱體壁 。74 71⑤段: ，小于輪轂 ，便于定位可靠。l59b65??⑥段: ，軸環(huán)的長度。m106⑦段: ， （套筒 的軸承寬度）l387?m2018?⑧段: ，與第二段軸的長度相同，外露尺寸 ，軸承端蓋4 m10的長度 。⑨段: ，與第一段軸相同，根據(jù)聯(lián)軸器的標準來選擇。l9總軸長 L：987654321 lllll ???40310m32?⑷各支撐點的間距軸承間距 4.19276543????lllAB14m2.154.9238105927?????各段軸的直徑、長度確定后，即軸的結(jié)構(gòu)尺寸設計基本完成。但是最終能不能用還必須校核其危險截面。主要是根據(jù)設計的結(jié)構(gòu)尺寸，按彎扭組合來校核軸的強度。5、校核軸的強度(1)受力分析（如下圖）軸上的扭矩： T=400Nm圓柱斜齒輪 圓周力 NdTFt 5.4210920???徑向力 tr 6.7.314cosan0垂直面支反力 FrAVB 1.8.152.???水平面支反力 NtH04.0(因為兩個軸承與齒輪成對稱布置，所以各支反力等于徑向力和切向力的一半)(2)求危險截面的彎矩，并繪制彎矩圖垂直面 mlFMABVa 1.456.7832???水平面 NH210(3)合成彎矩aVa 38.19645222?????(4)扭矩 NmT40(5)當量彎矩TMae 65.27)6.(38.129)(2 ???????（脈動扭矩，長啟動停車，取折合系數(shù) ）.0?(6)強度校核mMdbe 52.361.][1.033 ??????考慮到鍵槽的影響， ，所以原設計強dm7%525???度足夠，安全。軸的受力分析圖如下頁：15162、4、滾動軸承的選擇及其壽命計算考慮到軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，而且軸向力有 Fa=1050N，故可以選擇圓錐滾子軸承和深溝球軸承，同時也考慮到兩者的經(jīng)濟價值和深溝球軸承也能夠完全滿足要求，因此選擇角接觸的求軸承。參照工作要求，選擇（0）2 尺寸系列組基本游隙、標準精度等級的深溝球軸承 6208，其尺寸為 mBDd1804???查滾動軸承樣本可知深溝球軸承 6208 的基本額定動載荷 ，NC3105.29??基本額定靜載荷 。軸承的的受力分析圖如下：NC301.8(1)求兩軸承受到的徑向力 21,rF因為已知齒輪所受的徑向力 ，又因為兩個軸承與齒輪成對稱布N6.5?置，所以 。Frr 3781.05.21??(2)求兩軸承的計算軸向力 和1a2對于 7210AC 型軸承，按《機械設計》第八版表 13-7，軸向派生力 ，rdeF?其中， 為表 13-5 中的判斷系數(shù)，其值 。e 6.0?e根據(jù)上面的受力圖，可知① 軸承被放松： 因此， NFFrda 1.53.78.68.011??②軸承被壓緊：所以， ada .0.5312 ??又因為； eFra??68.03751 eFra?023.7812所以兩軸承的當量載荷為 和1P2查《機械設計》第八版表 13-5 可知，， ； ， ；1?X0Y41.02?X87.2Y17所以，NFYXPar 3.781.111 ????.5040222 ??r 693.75.30因為 ，所以按軸承 2 的疲勞壽命來計算12P?363262 )19608.4(0)(0????CnLh年（壽命足夠）h.348.2、5、鍵的選擇及其校核1、齒輪輪轂與軸相連接的鍵(1)選擇鍵的連接類型和尺寸一般 8 級以上精度的齒輪有定心精度的要求，應選用平鍵連接。又由于齒輪不在軸端，故選用圓頭普通平鍵（A 型） 。根據(jù) 從《機械設計》第八版表 6-1 查得鍵的截面尺寸為：寬度md5?，高度 。由于輪轂寬度 ，并參考鍵的長度系列，b16h10mB60?取鍵長 （比輪轂的寬度略小一些）L(2)校核鍵的強度鍵、軸和輪轂的材料都是鋼，由表 6-2 查得許用擠壓應力，取其平均值， 。鍵的工作長度apMP120~][?? apMP10][?，鍵與輪轂的接觸高度 。由式mbLl3465? mhk510.5.???（6-1）可得（強度足夠）apapkldT][56.85102103?????鍵的標記為： 29/6?TGB2、聯(lián)軸器輪轂與軸相連接的鍵(1)選擇鍵的連接類型和尺寸一般 8 級以上精度的聯(lián)軸器傳動有定心精度的要求，應選用平鍵連接。又由于鍵的位置的設計不在軸端，故選用圓頭普通平鍵（A 型） 。18根據(jù) 從《機械設計》第八版表 6-1 查得鍵的截面尺寸為：md42/0?寬度 ，高度 。由于聯(lián)軸器輪轂寬度 ，并參考鍵的長b1?h8mB45?度系列，取鍵長 （比聯(lián)軸器輪轂的寬度略小一些）L36(2)校核鍵的強度鍵、軸和輪轂的材料都是鋼，由表 6-2 查得許用擠壓應力，取其平均值， 。鍵的工作長度apMP120~][? apMP10][??，鍵與輪轂的接觸高度 。由式mbLl63??? mhk485.0.??（6-1）可得（強度不夠）apapkldT1][138402103 ????可見連接的擠壓強度不夠?？紤]到相差較大，因此改用雙鍵，相隔 180 度布置。雙鍵的工作長度 ，由式（6-1）可得ml56. （強度不夠）ap MPlkdT.9240121033????? apP10][??鍵的標記為： /?TGB2、6、聯(lián)軸器的選擇由于齒輪實驗臺的載荷平穩(wěn)，速度也不怎么高，并且無特殊的要求，考慮到拆裝方便及經(jīng)濟性的問題，選用凸緣聯(lián)軸器。取 K=1.3， 因為 T=400Nm所以 NmKTC52043.1???選用 GY5 型 凸緣聯(lián)軸器，公稱轉(zhuǎn)矩 ，)58/(?GB NmTn630?。ncT?采用 Y 型軸孔，A 型鍵。型彈性柱銷式聯(lián)軸器的有關(guān)參數(shù)如下表：3HL型號公稱轉(zhuǎn)矩 )/(NmT許用轉(zhuǎn)數(shù) )in/(1?r軸孔直徑 md/軸孔長度L/外徑 mD/材料軸孔類型鍵槽類型GY5 630 8000 32 82 120 45 Y BIGY5 630 8000 38 82 120 45 Y BI192．7、鏈傳動的設計已知電動機的額定功率為 4KW，主動鏈鏈輪的轉(zhuǎn)速為 n1=20r/min,傳動比為i=2，載荷平穩(wěn)，中心線水平布置。1．選擇鏈輪齒數(shù)取小鏈輪齒數(shù) z1=19,大鏈輪齒數(shù)為 z2=i×z1=2×19=382.確定計算功率有表 9-7 查得 KA=1.3,由表 9-13 查得 KZ=1，三排鏈，則計算功率為=2.08KW?PKAZca45.213?3 選擇鏈條型號和節(jié)距根據(jù) Pca=2.08 及 n1=20r/min 查圖 9-11，可選 10A。查表 9-1，鏈條節(jié)距為p=15.875mm。4．計算鏈節(jié)數(shù)和中心距初選中心距 a0=（30～50）×15.875mm=476.25～793.75mm 。取 a0=476mm 。相應的鏈長節(jié)數(shù)為Lp0= 02121)(apzzpa??= 69.3 取鏈長節(jié)數(shù) Lp=69 節(jié)?????47685.938975.14622查表 9-8 得到中心距計算系數(shù) f 1=0.24708,則鏈傳動的最大中心距為a=f1p【2Lp-（z1+z2） 】=0.24708×15.875×【2×69-（19+38） 】=4785.計算鏈速 v,確定潤滑方式V= = m/s=5.027m/s106?pzn106875.9?.由 v=5.027m/s 和鏈號 10A，查表 9-14 可知應采用油池潤滑或油盤飛濺潤滑6．計算壓軸力 Fp有效圓周力為：Fe=1000 =1000× =795.7Nv27.54鏈輪的鏈輪的結(jié)構(gòu)和材料小鏈輪的設計小鏈輪采用剛制小鏈輪,材料選用 45 鋼GY5 630 8000 42 112 120 45 Y BI20分度圓直徑 d= = =96.45??????zp018sin??????1980sin75.齒頂圓直徑 = =100.831min6.dda??? 16.09.75.4. ????????=96.45＋1.25×15.875－10.16=106.131ax2.p取 da=105.7齒根圓直徑 =96.45-10.1686.291df??齒高 =0.5× =2.8575??min5.0pha ??16.0875.?zp.621x?=0.625×15.875－0.5×10.16＋ =5.51019875.?確定的最大軸凸緣直徑 6.04.180cot2??hzpda= 7.9.15.9t75. 2?=78.68大鏈輪設計21選用腹板式多排鑄造鏈輪，材料采用普通灰鑄鐵。分度圓直徑 d= = =192??????zp018sin??????3810sin75.齒頂圓直徑 da=202齒根圓直徑 =1821df??確定的最大軸凸緣直徑 dg=17522鏈傳動的受力分析鏈傳動在安裝時，應使鏈條受到一定的張緊力。張緊力是通過使鏈條保持適當?shù)拇苟人a(chǎn)生的懸垂拉力來獲得的。鏈傳動張緊的木土主要是使松不至過松，以免出現(xiàn)鏈條的不正常齒合 跳齒或脫鏈。因為鏈傳動為齒合傳動，所以與帶傳動相比，鏈傳動所需的張緊力要小得多。鏈傳動在工作時，存在緊邊拉力和松邊拉力。如果不計傳動中的載荷，則緊邊拉力和松邊拉力分別為fceF??1f2式中； ——有效圓周力，NeF——離心力引起的拉力，N——懸垂拉力，Nf有效圓周力為= 795.7 NvPFe10??027.54S 式中：P——傳遞的功率，KWV——鏈速，m/s離心力引起的拉力為2qvFe?懸垂拉力 為f??fff ,,max其中：2, 10??qKFff??22sin?aff?式中：a——鏈傳動的中心距，mm——垂度系數(shù)，見圖 9-9f232、8、軸承端蓋的設計及計算軸承端蓋的結(jié)構(gòu)示意圖如下：(1)螺釘?shù)闹睆剑? 軸承的外徑 md83?mD90?910?取e6.2??e1，1 me01?，由結(jié)構(gòu)決定。?由密封圈的尺寸確定。,dbD185.29.30 ???3002)1~(4???m646(2)24（各參數(shù)的設計準則與上面的端蓋完全相同）2、9、傳感器的選擇選用新型先進傳感器，量程 500N/m 轉(zhuǎn)距，圖如下總結(jié) 通過兩個多月的畢業(yè)設計，我覺得我對專業(yè)知識的運用以及 CAD繪圖能力都得到了很大的提升。雖然兩個多月的設計是相當辛苦的，但我認為這小小的辛苦是值得的，并且是相當有意義的。本次設計主要是對湘潭大學的齒輪實驗臺進行改進和創(chuàng)新，由于本試驗臺為封閉功率流式，用直流電動機驅(qū)動，能在運行中進行雙向加載，可同時進行封閉扭矩與電機扭矩的測量及顯示，所以設計中涉及到設計合適的齒輪，選用新型的扭距傳感器。我選用的設計題目是多功能齒輪實驗臺的設計與 CAD，需要新加一個鏈傳動。設計要求不僅能測試原先的齒輪的效率 、功率 以及壽命，還要求能對鏈傳動的效率、 壽命進行測試。25設計題目分下來后，我經(jīng)過了前期查閱治療、現(xiàn)場測繪，然后就是構(gòu)思設計方案，隨后通過設計計算繪制了裝配圖和零件圖，最后整理說明書翻譯外文完成了設計。整個過程歷時兩個多月，我雖然感受到個人獨立設計的艱苦性，但是更多的是通過設計鞏固的專業(yè)知識和提高了實際設計的能力，其結(jié)果是令人欣慰的，成果是另人驚喜的！參考文獻[1]吳宗澤,羅圣國.機械設計課程設計手冊[M].2 版.北京：高等教育出版社，2006.[2]紀名剛,濮良貴 ,機械設計[M].8 版.北京：高等教育出版社，2006.[3]孫恒,陳作模.機械原理[M].6 版.北京：高等教育出版社，2001.[4]吳宗澤.機械設計實用手冊[M].2 版.北京：化學工業(yè)出版社，2003.[5]陳鐵鳴.新編機械設計課程設計圖冊[M].北京：高等教育出版社，2003.[6]劉鴻文.材料力學[M].4 版.北京：高等教育出版社，2004.英文翻譯深度探索對海洋深處超過 4 年的探索后，美海軍將研制出能潛水更深的潛水潛。大家都知道，人體經(jīng)過七八面的代謝后，其人體大廈的氨基酸，細胞， DNA 鏈都已被替換。但不知何故，雖然我們的生活方式不同，它仍然同樣的會慢慢變老我們認識到這點是因為我們的思考阿爾文，首先我們已建成載人深海潛水器，經(jīng)過 42年的深刻俯沖，隨著壓力容器所經(jīng)營的伍茲霍爾海洋學研究所的沉淪，漫漫走向走向退休看來，每經(jīng)過 3 年或者通過小組拆解其船體，潛水器的每一個部分，都可以進行檢查。那是跟新，同時也是改善。在過去 40 年已經(jīng)發(fā)生這么多次的跟新和檢查，船只每部分都已取代。據(jù)說雪萊總公共關(guān)系研究所稱：經(jīng)過漫長的 42 年，原來的每個部分都被取代了。但在某種程度上，它仍然是相同的阿爾文，自 1964 年來這是其第一次潛水。原本潛水器被派到水深六〇〇〇英尺，也就是 2000 米左右?，F(xiàn)在，因為鈦在 1973 年取代不銹鋼船員模塊，它可以下潛 4000 米，或以上一點四萬英尺。這意味著它可以達到約 63 ％的洋底，在那里的小心翼翼，約一英里或一個半小時，由高爾夫球車電池，通過地形，可以達到以往達不到的地步dawicki 告訴我們，艾文之一，其大約不到一年前，其工藝無法升級到做更多直到現(xiàn)在。26在其一生中，在地中海中小潛找到了遺失的氫彈，探索深海熱液噴口（如收集證據(jù)，約300 以前未知的生命形式，包括巨管蟲） ，它可以調(diào)查并協(xié)助拍攝的鐵達尼號，意外的是科學家的反饋至關(guān)重要的意見——深部在衰變。研究人員需要先報名并且等待多年才有機會去深海，如果他們得到這個機會將贏得了泊位 8 小時的潛水。艾文告訴我們，他們經(jīng)過了 4000 多次的潛水。伍茲霍爾海洋學研究所在馬薩諸塞州的領(lǐng)導是阿爾文，為的是在美國海軍建立所謂的“國家海洋設施” ?，F(xiàn)在該研究所計劃把船上的第二個潛水計劃在未來的兩年實施。新船將是一個民用船只，經(jīng)費由美國國家科學基金會提供。我們無法證實，這將是所謂的阿爾文第二。我們也知道，雖然，這將大大加深潛水深度，下降到 6500 米，或者超過 21000 英尺，幾乎能到達整個洋底。Dawicki 解釋另一項創(chuàng)新，將在該地區(qū)提升能見度。艾文介紹到其三視圖港口之一，為飛行員和每兩名研究人員提供特殊的能見度。Dawick 解釋說新潛艇將有共 5 檢視港口。艾文的主要工程師，哈羅德 froehlich ，是航空航天和機械工程師，在 1962 年他為通用公司設計建造從來沒有建成深海潛艇。就如谷物公司，總部設在明尼蘇達州的內(nèi)陸來發(fā)生在美國的首次載人潛深的故事， 這就是 froehlich 帶領(lǐng)船員，為美海軍建造 3 人深海潛水器。二戰(zhàn)結(jié)束后，海軍官員認識到，日本和德國知道更多關(guān)于建立潛艇的技術(shù)，主要是美國沒有潛水的經(jīng)驗，所以要大力發(fā)展海軍。達到這一目的，于 1953 年美軍購買由瑞士 Explorer 的奧古斯特設計的里雅斯特 。里雅斯特是相當大的，而不但非常機動，而且當它能獨立運行。海軍尋求深海潛艇就是為了會擺脫依賴于船舶。二戰(zhàn)期間 ， froehlich 花了 5 年，在太平洋戰(zhàn)區(qū)建立深水潛水基地，這正是美國所需要的。但這樣的事是否可行呢？在 50 年代后期，他盡心研究潛水的途徑。原來，這樣一個東西可以工作，而當行政人員在通用模仿獲悉 froehlich 的潛水技術(shù)，他們決定申辦海軍潛水的合同。雖然公司的名稱，就是今天的谷物，但是一定的情況并非總是如此。事實上，在通用公司已經(jīng)大量參與了在戰(zhàn)爭中的工作和由 50 年代后期期待重組的戰(zhàn)時行動為主要前線的活動。一般重要目的是精簡食品，對說 kirstie 來說，效果一般。在 froehlich 和他的團隊發(fā)表的潛艇一少兩年后，該公司所賺取的競標價格在 1962 年為 472517 美元。當前系統(tǒng)接管建設的阿爾文從通用公司以及 froehlich 協(xié)議，太伍茲霍爾應當感謝 froehlich 為潛艇的獨特的改進（潛艇已經(jīng)多次重組，但仍保留了其原來的形狀） 。航空工程師提出要用好他的知識，機器人和水力。通用公司贏得了合同，部分是因為該工藝包括 portholes 設計足以承受激烈的水下壓力和有兩個液壓臂機器人。這樣的潛艇工藝，能夠經(jīng)受住 6500 防擴散安全倡議。雖然漫漫的退出歷史舞臺，它仍然是國家的藝術(shù)，據(jù)伍茲霍爾說，退休的唯一的理由是沒有足夠的金錢提供來經(jīng)營兩個深海潛艇1986 年 7 月，綠巨人的銹蝕鐵達尼號表示這次潛艇是最出名的首次載人潛水，大約潛水至一二四六零英尺在海中。照片已發(fā)表在國家地理雜志，因為這是國家地理學會資助的潛水。1989 年，F(xiàn)roehlich 因此收到埃爾默答- 斯佩里獎，在與時俱進的藝術(shù)運輸時代。四工程機構(gòu)，像美國航空和航天研究所都授予了他獎勵，包括了 ASME ，贊助獎27這名男子背后的一個小組，有這樣的一個豐富的歷史經(jīng)歷卻仍然保持溫和的舉止，我們一定要給予支持和幫助，因為他對艾文及的了解和利用影響他的生命。畢竟， froehlich 告訴大家，在他的家中，他和他的妻子的第三個小孩文始終承認艾文