Pkpm參數(shù)設(shè)置及文本輸出ppt課件

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Pkpm參數(shù)設(shè)置及文本輸出 1 結(jié)構(gòu)軟件各模塊概述 PMCAD結(jié)構(gòu)平面計算機輔助設(shè)計軟件 PK鋼筋混凝土框架 框排架 排架 連續(xù)梁結(jié)構(gòu)計算與施工圖繪制軟件 TAT多層及高層建筑結(jié)構(gòu)三維分析與設(shè)計軟件 SATWE多層及高層建筑結(jié)構(gòu)空間有限元分析軟件 JCCAD基礎(chǔ)工程計算機輔助設(shè)計 LTCAD樓梯計算機輔助設(shè)計 JLQ剪力墻結(jié)構(gòu)計算機輔助設(shè)計 GJ鋼筋混凝土 磚混結(jié)構(gòu)混凝土基本構(gòu)件設(shè)計 BOX箱形基礎(chǔ)計算機輔助設(shè)計 STS鋼結(jié)構(gòu)CAD軟件 PREC預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)計算機輔助設(shè)計 QIK混凝土小型空心砌塊CAD軟件 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 SATWE計算控制參數(shù) 層剛度比計算剪切剛度 計算嵌固層剛度和純框架結(jié)構(gòu)層間剛度時采用 帶斜撐結(jié)構(gòu)不宜采用 底部大空間為一層時可采用 剪彎剛度 適用計算任何結(jié)構(gòu)的剛度計算 建議采用 底部大空間為二層時可以采用 按層地震剪力與層地震位移差之比計算 抗震規(guī)范方法 該法概念模糊 結(jié)構(gòu)完全相同的層 放在不同層位移時的剛度不同 這與層剛度的定義不符 建議一般不用 系統(tǒng)默認(rèn)是第三種計算方法 設(shè)計者應(yīng)注意改正 也有人認(rèn)為第三種均可采用 總剛與側(cè)剛問題按總剛計算耗機時和內(nèi)存資源較多 有彈性樓板設(shè)置時必須按總剛計算 無彈性樓板時宜按側(cè)剛計算 規(guī)范控制的層剛度比和位移比 要求在剛性樓板條件下計算 因此 任何情況下均按側(cè)剛算一次 以驗算層剛度比和位移比 12 剛性樓板3個帶質(zhì)量的自由度Dx Dy z 彈性節(jié)點有2個帶質(zhì)量的自由度dx dy 13 SATWE最新求解器 最新求解器名為 VSS向量稀疏求解器 原求解器名為 LDLT三角分解 新求解器在解方程的速度上要比原求解器快5 20倍 綜合解題速度快2 5倍 尤其是超大工程時 例如 一個23萬自由度的工程 用原求解器 LDLT三角分解 求解 大約需要24小時 其中解方程16小時 內(nèi)力配筋8小時 用新求解器 VSS向量稀疏求解器 求解 需要10小時 其中解方程2小時 內(nèi)力配筋8小時 為了新舊對比的需要和程序穩(wěn)定的需要 我們?nèi)匀槐Ａ袅嗽蠼馄?LDLT三角分解 由于新舊求解器的存貯方式不同 存在數(shù)字的舍入誤差不同 計算結(jié)果略有不同是正常的 新求解器需要的硬盤空間要比原求解器小 計算速度要快 解題能力要強不少 所以SATWE新版本計算求解器的缺省指向為新求解器 即 VSS向量稀疏求解器 用戶亦可自行選擇 調(diào)整 對比 14 15 平面簡圖 16 層恒載簡圖 17 廈門 18 水平力與整體坐標(biāo)角 一般情況下取0度 平面復(fù)雜 如L型 三角型 或抗側(cè)力結(jié)構(gòu)非正交時 理應(yīng)分別按各抗側(cè)力構(gòu)件方向角算一次 但實際上按0 45度各算一次即可 當(dāng)程序給出最大地震力作用方向時 可按該方向角輸入計算 配筋取三者的大值 根據(jù)抗震規(guī)范5 1 1 2規(guī)定 當(dāng)結(jié)構(gòu)存在相交角大于15度的抗側(cè)力構(gòu)件時 應(yīng)分別計算各抗側(cè)力構(gòu)件方向的水平地震作用 若程序提供多方向地震作用功能時 應(yīng)選用此功能 19 混凝土容重 鋼筋砼計算重度 考慮飾面的影響應(yīng)大于25 不同結(jié)構(gòu)構(gòu)件的表面積與體積比不同飾面的影響不同 一般按結(jié)構(gòu)類型取值 鋼材容重 一般取78 如果考慮飾面設(shè)計者可以適量增加 20 裙房層數(shù) 高規(guī)第4 8 6條規(guī)定 與主樓連為整體的裙樓的抗震等級不應(yīng)低于主樓的抗震等級 主樓結(jié)構(gòu)在裙房頂部上下各一層應(yīng)適當(dāng)加強抗震措施 因此該數(shù)必須給定 層數(shù)是計算層數(shù) 等同于裙房屋面層層號 21 轉(zhuǎn)換層所在層號 該指定只為程序決定底部加強部位及轉(zhuǎn)換層上下剛度比的計算和內(nèi)力調(diào)整提供信息 同時 當(dāng)轉(zhuǎn)換層大于等于三層時 程序自動對落地剪力墻 框支柱抗震等級增加一級 對轉(zhuǎn)換層梁 柱及該層的彈性板定義仍要人工指定 層號為計算層號 22 地下室層數(shù) 1 程序據(jù)此信息決定底部加強區(qū)范圍和內(nèi)力調(diào)整 2 當(dāng)?shù)叵率揖植繉訑?shù)不同時 以主樓地下室層數(shù)輸入 3 地下室一般與上部共同作用分析 4 地下室剛度大于上部層剛度的2倍 可不采用共同分析 5 地下室與上部共同分析時 程序中相對剛度一般為3 模擬約束作用 當(dāng)相對剛度為0 地下室考慮水平地震作用 不考慮風(fēng)作用 當(dāng)相對剛度為負(fù)值 地下室完全嵌固6 根據(jù)程序編制專家的解釋 填3大概為70 80 的嵌固 填5就是完全嵌固 填在樓層數(shù)前加 表示在所填樓層完全嵌固 到底怎樣的土填3或填5 完全取決于工程師的經(jīng)驗 23 1 2 3 4 5 加強區(qū)起算層號為3層 則加強區(qū)范圍為3 4 5層 24 墻元細(xì)分最大控制長度1 可取1 5之間的數(shù)值 一般取2就可滿足計算要求 框支剪力墻可取1或1 5 墻元側(cè)向節(jié)點信息1 內(nèi)部節(jié)點 一般選擇內(nèi)部節(jié)點 當(dāng)有轉(zhuǎn)換層時 需提高計算精度是時 可以選取外部節(jié)點 2 外部節(jié)點 按外部節(jié)點處理時 耗機時和內(nèi)存資源較多 25 結(jié)構(gòu)體系 規(guī)范規(guī)定不同結(jié)構(gòu)體系的內(nèi)力調(diào)整及配筋要求不同 同時 不同結(jié)構(gòu)體系的風(fēng)振系數(shù)不同 結(jié)構(gòu)基本周期也不同 影響風(fēng)荷計算 宜在給出的多種體系中選最接近實際的一種 當(dāng)結(jié)構(gòu)體系定義為短肢剪力墻時 對墻肢高度和厚度之比小于8的短肢剪力墻 其抗震等級自動提高一級 26 恒活荷載計算信息 1 一次性加載計算 主要用于多層結(jié)構(gòu) 而且多層結(jié)構(gòu)最好采用這種加載計算法 因為施工的層層找平對多層結(jié)構(gòu)的豎向變位影響很小 所以不要采用模擬施工方法計算 2 模擬施工方法1加載 就是按一般的模擬施工方法加載 對高層結(jié)構(gòu) 一般都采用這種方法計算 但是對于 框剪結(jié)構(gòu) 采用這種方法計算在導(dǎo)給基礎(chǔ)的內(nèi)力中剪力墻下的內(nèi)力特別大 使得其下面的基礎(chǔ)難于設(shè)計 于是就有了下一種豎向荷載加載法 3 模擬施工方法2加載 這是在 模擬施工方法1 的基礎(chǔ)上將豎向構(gòu)件 柱 墻 的剛度增大10倍的情況下再進行結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算 也就是再按模擬施工方法1加載的情況下進行計算 采用這種方法計算出的傳給基礎(chǔ)的力比較均勻合理 可以避免墻的軸力遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于柱的軸力的不和理情況 由于豎向構(gòu)件的剛度放大 使得水平梁的兩端的豎向位移差減少 從而其剪力減少 這樣就削弱了樓面荷載因剛度不均而導(dǎo)致的內(nèi)力重分配 所以這種方法更接近手工計算 但是我認(rèn)為這種方法人為的擴大了豎向構(gòu)件與水平構(gòu)件的線剛度比 所以它的計算方式值得探討 所以 專家建議 在進行上部結(jié)構(gòu)計算時采用 模擬施工方法1 在基礎(chǔ)計算時 用 模擬施工方法2 的計算結(jié)果 這樣得出的基礎(chǔ)結(jié)果比較合理 高層建筑 27 變形問題 恒載模擬施工算法的平衡 由于恒載模擬施工算法的特殊性 不能直接用模擬施工算法計算出的內(nèi)力 去做節(jié)點的剪力 彎矩平衡 要驗算節(jié)點剪力 彎矩的平衡 應(yīng)采用 一次性加載 的計算模式 第3層加載形式 第2層加載形式 第1層加載形式 節(jié)點平衡需要上下層的內(nèi)力 而它們卻是在不同加載條件下產(chǎn)生的 所以不滿足平衡 恒載模擬施工的加載方式 一次性加載可以滿足節(jié)點平衡 28 變形問題 框剪結(jié)構(gòu)中 豎向荷載的傳力 框架剪力墻結(jié)構(gòu)中 由于柱軸向剛度要遠(yuǎn)小于墻的軸向剛度 在豎向荷載作用下 柱與墻之間的連梁將調(diào)節(jié)兩者的位移差 使得柱的軸力減少 墻的軸力增大 高層建筑的層層調(diào)整 將可能造成頂部框架柱在豎向荷載作用下受拉 實際情況是 結(jié)構(gòu)變形是在逐層找平 逐層變形的情況下產(chǎn)生的 到結(jié)構(gòu)頂部時 由于大部分變形已經(jīng)完成 連梁的調(diào)節(jié)作用就不會很大 程序采用 模擬施工1 就是體現(xiàn)了這種施工過程 另外 地基變形也會調(diào)整柱 墻的位移差 即使考慮了模擬施工1 連梁也會起到相當(dāng)?shù)恼{(diào)節(jié)作用 29 模擬施工1 只對上部結(jié)構(gòu)起作用 對底部傳基礎(chǔ)荷載 并沒有起到調(diào)節(jié)作用 所以框剪結(jié)構(gòu)傳基礎(chǔ)荷載還是會出現(xiàn)黑洞現(xiàn)象 即剪力墻下的軸力很大 柱下軸力很小 造成地基沉降 承載力等驗算誤差 可以采用 模擬施工2 的計算方法解決這個問題 它是把柱的軸向剛度提高10倍 以減少柱 墻的剛度差異 從而起到調(diào)整傳基礎(chǔ)的荷載 30 31 地面粗糙類別 A類 近海海面 海島 海岸 湖岸及沙漠地區(qū) 0 12 B類 指田野 鄉(xiāng)村 叢林 丘陵及中小城鎮(zhèn)和大城市郊區(qū) 0 16 C類 指有密集建筑群的城市市區(qū) 0 22 D類 指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū) 0 30 32 修正后的基本風(fēng)壓 修正后的基本風(fēng)壓 對于高層建筑應(yīng)按基本風(fēng)壓乘以系數(shù)1 1采用 風(fēng)荷載作用面的寬度 多數(shù)程序是按計算簡圖的外邊線的投影距離計算的 因此 當(dāng)結(jié)構(gòu)頂層帶多個小塔樓而沒有設(shè)置多塔樓時 應(yīng)注意修改風(fēng)荷載文件 從風(fēng)荷載中減去計算簡圖的外邊線間無建筑面的空面面積上的風(fēng)載 否則會造成風(fēng)載過大 特別是風(fēng)載產(chǎn)生的彎矩過大 頂層女兒墻高度大于1米時應(yīng)修正頂層風(fēng)載 在程序給出的風(fēng)荷上加上女兒墻風(fēng)荷 當(dāng)計算坐標(biāo)旋轉(zhuǎn)時 應(yīng)注意風(fēng)荷計算是否相應(yīng)作了旋轉(zhuǎn)處理 大多數(shù)程序風(fēng)載從嵌固端算起 當(dāng)計算嵌固端在地下室時 應(yīng)將風(fēng)荷載修正為從正負(fù)零算起 用SATWE進行多塔樓分析時 程序能自動對每個塔樓取為一獨立剛性塊分析 但風(fēng)荷載按整體投影面計算 因此一定要進行多塔樓定義 否則風(fēng)荷載會出現(xiàn)錯誤 33 34 35 結(jié)構(gòu)的基本周期 宜取程序默認(rèn)值 按 高規(guī) 附錄B公式B 0 2 規(guī)則框架T1 0 08 0 10 n n為房屋層數(shù) 詳見 高規(guī) 3 2 6條表3 2 6 1注 荷規(guī) 7 4 1條 附錄E 鋼結(jié)構(gòu)T1 0 10 0 15 n 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)T1 0 05 0 10 n鋼筋混凝土框架和框剪結(jié)構(gòu)鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)程序中給出的基本周期是采用近似方法計算得到的 建議計算出結(jié)構(gòu)的基本周期后 再代回重新計算 36 37 結(jié)構(gòu)規(guī)則性性息 抗震設(shè)計的A級高度鋼筋混凝土高層建筑 其平面布置宜符合下列要求 1平面宜簡單 規(guī)則 對稱 減少偏心2平面長度不宜過長3不宜采用角部重疊的平面圖形或細(xì)腰形平面圖形 38 扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)信息1 對于耦聯(lián)選項 建議總是采用 2 質(zhì)量和剛度分布明顯不對稱的結(jié)構(gòu) 樓層位移比或?qū)娱g位移比超過1 2時 應(yīng)計入雙向水平地震作用下的扭轉(zhuǎn)影響 3 偶然偏心 驗算結(jié)構(gòu)位移比時 總是考慮偶然偏心位移比超過1 2時 則考慮雙向地震作用 不考慮偶然偏心 位移比不超過1 2時 則考慮偶然偏心 不考慮雙向地震作用 結(jié)構(gòu)的阻尼比TAT和PMSAP以輸入的阻尼比按荷載規(guī)范的條文說明中公式 7 4 2 2 計算 SATWE則按荷載規(guī)范正文第7 4 3條 PM按結(jié)構(gòu)材料參數(shù) 混凝土或鋼 分別取其阻尼比為0 05和0 02 按公式計算 39 偶然偏心 新高規(guī)3 3 3條規(guī)定 計算單向地震作用時 應(yīng)考慮偶然偏心的影響 附加偏心距可取與地震作用方向垂直的建筑物邊長的5 偶然偏心的含義指的是 由偶然因素引起的結(jié)構(gòu)質(zhì)量分布的變化 會導(dǎo)致結(jié)構(gòu)固有振動特性的變化 因而結(jié)構(gòu)在相同地震作用下的反應(yīng)也將發(fā)生變化 考慮偶然偏心 也就是考慮由偶然偏心引起的可能的最不利的地震作用 程序考慮方式 從理論上 各個樓層的質(zhì)心都可以在各自不同的方向出現(xiàn)偶然偏心 從最不利的角度出發(fā) 我們在程序中只考慮下列四種偏心方式 A X向地震 所有樓層的質(zhì)心沿Y軸正向偏移5 記作EXPB X向地震 所有樓層的質(zhì)心沿Y軸負(fù)向偏移5 記作EXMC Y向地震 所有樓層的質(zhì)心沿X軸正向偏移5 記作EYPD Y向地震 所有樓層的質(zhì)心沿X軸負(fù)向偏移5 記作EYM 40 偶然偏心實現(xiàn)方法 要實現(xiàn)偶然偏心 首要任務(wù)是確定各個偏心方式下的結(jié)構(gòu)振動特性 最準(zhǔn)確的辦法是當(dāng)然是針對不同的偏心方式重新計算結(jié)構(gòu)固有振動特性 求解其廣義特征值問題 但是這樣做效率較低 對于完全采用剛性樓板假定的結(jié)構(gòu)倒沒問題 對于存在 獨立彈性節(jié)點 的結(jié)構(gòu)則要花費較多的時間 考慮到這一點 我們采用一種稍為簡單的方式來確定振動特性 將未偏心的初始結(jié)構(gòu)的各振型的地震力的作用點 按照指定方式偏移5 后 重新作用于結(jié)構(gòu)上 此時結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的位移 就是一個近似的偏心振型 知道了偏心振型 偏心地震作用的計算就可以進行了 對內(nèi)力組合的影響 考慮了偶然偏心地震后 就在原有的未偏心X Y地震EX EY的基礎(chǔ)上 新增加了四個地震工況EXP EXM EYP和EYM 在內(nèi)力組合時 任一個有EX參與的組合 將EX分別代以EXP和EXM 將增加成三個組合 任一個有EY參與的組合 將EY分別代以EYP和EYM 也將增加成三個組合 簡言之 地震組合數(shù)將增加到原來的三倍 該功能設(shè)有選項開關(guān) 考慮偶然偏心時可將開關(guān)打開 41 偶然偏心對配筋 平均 的影響 柱梁15層框剪11 9 2 3 13層框剪 PJ2 0 4 1 7 33層框支0 8 8層框架7 73 9 21層框剪0 9 1 2 19層框剪1 3 1 2 18層框剪0 7 3 0 平均增加3 82 2 01 42 偶然偏心對最大位移比的影響 最大 平均 不考慮考慮增加15層框剪1 201 318 11 13層框剪 PJ2 1 821 956 99 33層框支1 051 530 32 8層框架1 762 3926 22 21層框剪19層框剪1 571 7510 04 18層框剪1 432 0329 16 平均增加18 47 43 新版SATWE TAT和PMSAP增加了雙向地震效應(yīng)的位移輸出 只考慮主方向的位移 如 X向地震作用的位移 組合了Y向地震作用產(chǎn)生的X向位移 地震位移的雙向組合按節(jié)點對應(yīng)考慮 如果在分析中考慮了雙向地震的組合 則層間位移角也應(yīng)按雙向地震組合的位移角來控制 44 45 46 47 48 考慮偶然偏心與考慮雙向地震力 建議的選用方法 當(dāng)為多層 8層 30m 考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)與非扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)均可 當(dāng)為一般高層 可選用耦聯(lián) 偶然偏心 當(dāng)為不規(guī)則高層 滿足抗規(guī)2條以上不規(guī)則性時 或位移比接近限值 考慮雙向地震作用 31層框支結(jié)構(gòu) 考慮雙向水平地震力作用時 其計算剪重比增量平均為12 35 規(guī)則框架考慮雙向水平地震作用時 角柱配筋增大10 左右 其他柱變化不大 對于不規(guī)則框架 角 中 邊柱配筋考慮雙向地震后均有明顯的增大 通過雙向地震力 柱按單偏壓計算和雙向地震力 雙偏壓計算比較可知 后者計算柱的配筋較前者有明顯的增大 建議 若同時勾選雙向地震力 柱雙向配筋時 要十分謹(jǐn)慎 計算單向地震力 應(yīng)考慮偶然偏心的影響 5 的偶然偏心 是從施工角度考慮的 計算考慮偶然偏心 使構(gòu)件的內(nèi)力增大5 10 計算考慮偶然偏心 使構(gòu)件的位移有顯著的增大 平均為18 47 注 對于不規(guī)則的結(jié)構(gòu) 應(yīng)采用雙向地震作用 并注意不要與 偶然偏心 同時作用 偶然偏心 和 雙向地震力 應(yīng)是兩者取其一 不要都選 49 抗震設(shè)防烈度和設(shè)計基本地震加速度值的對應(yīng)關(guān)系 建筑的場地類別 應(yīng)根據(jù)土層等效剪切波速和場地覆蓋層厚度劃分為四類 抗震等級 50 計算振型個數(shù) 按側(cè)剛計算時 單塔樓考慮耦聯(lián)時應(yīng)大于等于9 復(fù)雜結(jié)構(gòu)應(yīng)大于等于15 N個塔樓時 振型個數(shù)應(yīng)大于等于N 9 注意各振型的貢獻由于扭轉(zhuǎn)分量的影響而不服從隨頻率增加面遞減的規(guī)律 一般較規(guī)則的單塔樓結(jié)構(gòu)不考慮耦聯(lián)時取振型數(shù)大于等于3就可 頂部有小塔樓時就大于等于6 按總剛計算時 采用的振型數(shù)不宜小于按側(cè)剛計算的二倍 存在長梁或跨層柱時應(yīng)注意低階振型可能是局部振型 其階數(shù)低 但對地震作用的貢獻卻較小 規(guī)范要求 地震作用有效質(zhì)量系數(shù)要大于等于0 9 基底的地震剪力誤差已很小 可認(rèn)為取的振型數(shù)已滿足 51 52 活載信息 折減系數(shù)的確定實際上是比較復(fù)雜的 采用簡化的概率統(tǒng)計模型來解決這個問題還不夠成熟 目前除美國規(guī)范是按結(jié)構(gòu)部位的影響面積來考慮外 其他國家均按傳統(tǒng)方法 通過從屬面積來慮荷載折減系數(shù)考慮活荷不利布置的層數(shù)多層應(yīng)取全部樓層 高層宜取全部樓層 高規(guī) 5 1 8條柱 墻活荷載是否折減不折算 PM不折減時 宜選 折算 荷規(guī) 4 1 2條 強條 傳到基礎(chǔ)的活荷載是否折減折算 PM不折減時 宜選 折算 荷規(guī) 4 1 2條 強條 柱 墻 基礎(chǔ)活荷載折減系數(shù) 荷規(guī) 4 1 2條表4 1 2 強條 計算截面以上的層號 折減系數(shù)11 00 荷規(guī) 4 1 2條表4 1 2 強條 2 30 85 荷規(guī) 4 1 2條表4 1 2 強條 4 50 70 荷規(guī) 4 1 2條表4 1 2 強條 6 80 65 荷規(guī) 4 1 2條表4 1 2 強條 9 200 60 荷規(guī) 4 1 2條表4 1 2 強條 200 60 荷規(guī) 4 1 2條表4 1 2 強條 53 設(shè)計問題 柱墻活荷載折減 較多的用戶理解這個折減系數(shù)存在問題 這里關(guān)鍵是要理解 計算截面以上層 這句話 當(dāng)一個10層的結(jié)構(gòu) 按這句話的理解 各層的 柱墻或荷載折減系數(shù) 將是如下 層號折減系數(shù)層號折減系數(shù)101 091 080 8570 8560 7050 7040 6530 6520 6510 60從折減系數(shù)來看 說明從1到10層滿布活荷載的概率為60 對第6層來說6到10層滿布活荷載的概率為70 而頂層滿布活荷載的概率則為100 這說明活荷載折減的科學(xué)性 合理性 54 1 01 00 850 850 70 70 650 650 650 6 各層柱墻活荷載折減系數(shù) 55 56 中梁剛度增大系數(shù) BK 2 00 高規(guī) 5 2 2條 裝配式樓板取1 0 現(xiàn)澆樓板取值1 3 2 0 一般取2 0梁端彎矩調(diào)幅系數(shù) BT 0 85 主梁彎矩調(diào)幅 高規(guī) 5 2 3條 現(xiàn)澆框架梁0 8 0 9 裝配整體式框架梁0 7 0 8梁設(shè)計彎矩增大系數(shù) BM 1 00 放大梁跨中彎矩 取值1 0 1 3 已考慮活荷載不利布置時 宜取1 0連梁剛度折減系數(shù) BLZ 0 70 一般工程取0 7 位移由風(fēng)載控制時取 0 8 抗規(guī) 6 2 13條2款 高規(guī) 5 2 1條梁扭矩折減系數(shù) TB 0 40 現(xiàn)澆樓板 剛性假定 取值0 4 1 0 一般取0 4 現(xiàn)澆樓板 彈性樓板 取1 0 高規(guī) 5 2 4條全樓地震力放大系數(shù) RSF 1 00 用于調(diào)整抗震安全度 取值0 85 1 50 一般取1 0 調(diào)整信息 57 0 2Qo調(diào)整起始層號 KQ1 0 用于框剪 抗震設(shè)計時 純框填0 參見 手冊 抗規(guī) 6 2 13條1款 高規(guī) 8 1 4條0 2Qo調(diào)整終止層號 KQ2 0 用于框剪 抗震設(shè)計時 純框填0 參見 手冊 抗規(guī) 6 2 13條1款 高規(guī) 8 1 4條頂塔樓內(nèi)力放大起算層號 NTL 0 按突出屋面部分最低層號填寫 無頂塔樓填0頂塔樓內(nèi)力放大 RTL 1 00 計算振型數(shù)為9 15及以上時 宜取1 0 不調(diào)整 計算振型數(shù)為3時 取1 5九度結(jié)構(gòu)及一級框架梁柱超配筋系數(shù)CPCOEF91 1 15 取1 15 抗規(guī) 6 2 4條按抗震規(guī)范5 2 5調(diào)整樓層地震力IAUTO525 1 用于調(diào)整剪重比 抗規(guī) 5 2 5條 強條 是否調(diào)整與框支柱相連的梁內(nèi)力IREGU KZZB 0 一般不調(diào)整 高規(guī) 10 2 7條剪力墻加強區(qū)起算層號LEV JLQJQ 1 抗規(guī) 6 1 10條 高規(guī) 7 1 9條強制指定的薄弱層個數(shù)NWEAK 0 強制指定時選用 否則填0 抗規(guī) 5 5 2條 高規(guī) 4 6 4條 58 59 設(shè)計信息 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) RWO 1 00 砼規(guī) 3 2 2條 3 2 1條 強條 安全等級二級 設(shè)計使用年限50年 取1 00柱計算長度計算原則 有側(cè)移 一般按 有側(cè)移 用于鋼結(jié)構(gòu)梁柱重疊部分簡化 不作為剛域 一般不簡化 高規(guī) 5 3 4條 參見 手冊 當(dāng)選定時 梁負(fù)筋應(yīng)按計算配筋配足 此種簡化更符合實際 建議采用 當(dāng)不選用時 梁負(fù)筋可按柱邊彎矩計算配筋 即適當(dāng)削峰配置 是否考慮P Delt效應(yīng) 1 據(jù)有關(guān)分析結(jié)果 7度以上抗震設(shè)防的建筑 其結(jié)構(gòu)剛度由地震或風(fēng)荷載作用的位移限制控制 只要滿足位移要求 整體穩(wěn)定自然滿足 可不考慮P DELT效應(yīng) 2 對6度抗震或不抗震 且基本風(fēng)壓小于等于0 5 M2的建筑 其結(jié)構(gòu)剛度由穩(wěn)定下限要求控制 宜考慮 3 考慮后結(jié)構(gòu)周期一般會加長 4 考慮后應(yīng)按彈性剛度計算的 因此 柱計算長度系數(shù)應(yīng)按正常方法計算5 否 一般不考慮 砼規(guī) 5 2 2條3款 7 3 12條 抗規(guī) 3 6 3條 高規(guī) 5 4 1條 5 4 2條 60 柱配筋計算原則 按單偏壓計算 宜按 單偏壓 計算 角柱 異形柱按 雙偏壓 驗算 可按特殊構(gòu)件定義角柱 程序自動按 雙偏壓 計算鋼構(gòu)件截面凈毛面積比 RN 0 85 用于鋼結(jié)構(gòu)梁保護層厚度 mm BCB 25 室內(nèi)正常環(huán)境 砼強度 C20時取 25mm 砼規(guī) 9 2 1條表9 2 1 環(huán)境類別見3 4 1條表3 4 1柱保護層厚度 mm ACA 30 00 室內(nèi)正常環(huán)境取 30mm 砼規(guī) 9 2 1條表9 2 1 環(huán)境類別見3 4 1條表3 4 1是否按砼規(guī)范 7 3 11 3 計算砼柱計算長度系數(shù) 是 一般工程選 是 多高層結(jié)構(gòu)要用 詳見 砼規(guī) 7 3 11條3款 水平力設(shè)計彎矩占總設(shè)計彎矩75 以上時選 是 單層剛性屋蓋結(jié)構(gòu)不選用 61 62 配筋信息 梁主筋強度 N mm2 IB 300 設(shè)計值 HPB235取210N mm2 HRB335取300N mm2 砼規(guī) 4 2 1條 4 2 3條表4 2 3 1 強條 柱主筋強度 N mm2 IC 300 砼規(guī) 4 2 1條 4 2 3條表4 2 3 1 強條 墻主筋強度 N mm2 IW 210 砼規(guī) 4 2 1條 4 2 3條表4 2 3 1 強條 梁箍筋強度 N mm2 JB 210 砼規(guī) 4 2 1條 4 2 3條表4 2 3 1 強條 柱箍筋強度 N mm2 JC 210 砼規(guī) 4 2 1條 4 2 3條表4 2 3 1 強條 墻分布筋強度 N mm2 JWH 210 砼規(guī) 4 2 1條 4 2 3條表4 2 3 1 強條 梁箍筋最大間距 mm SB 100 砼規(guī) 10 2 10條表10 2 10 可取100 400 抗震設(shè)計時取加密區(qū)間距 一般取100 詳見 抗規(guī) 6 3 3條3款 強條 柱箍筋最大間距 mm SC 100 00 砼規(guī) 10 3 2條2款 可取100 400 抗震設(shè)計時取加密區(qū)間距 一般取100 詳見 抗規(guī) 6 3 8條2款 強條 墻水平分布筋最大間距 mm SWH 200 00 砼規(guī) 10 5 10條 可取100 300 抗規(guī) 6 4 3條1款 強條 墻豎向筋分布最小配筋率 RWV 0 30 砼規(guī) 10 5 9條 可取0 2 1 2 63 64 荷載組合 恒載分項系數(shù) CDEAD 1 20 一般情況下取1 2 詳 荷規(guī) 3 2 5條1款 強條 活載分項系數(shù) CLIVE 1 40 一般情況下取1 4 詳 荷規(guī) 3 2 5條2款 強條 風(fēng)荷載分項系數(shù) CWIND 1 40 一般情況下取1 4 詳 荷規(guī) 3 2 5條2款 強條 水平地震力分項系數(shù) CEA H 1 30 取1 3 抗規(guī) 5 1 1條1款 強條 抗規(guī) 5 4 1條表5 4 1 強條 豎向地震力分項系數(shù) CEA V 0 50 取0 5 抗規(guī) 5 1 1條4款 強條 抗規(guī) 5 4 1條表5 4 1 強條 特殊荷載分項系數(shù) CSPY 0 00 無則填0 荷規(guī) 3 2 5條注 強條 活荷載的組合系數(shù) CD L 0 70 大多數(shù)情況下取0 7 詳見 荷規(guī) 4 1 1條表4 1 1 強條 風(fēng)荷載的組合系數(shù) CD W 0 60 取0 6 荷規(guī) 7 1 4條活荷載的重力荷載代表值系數(shù) CEA L 0 50 雪荷載及一般民用建筑樓面等效均布活荷載取0 5 詳見 抗規(guī) 5 1 3條表5 1 3 強條 組合值系數(shù)剪力墻底部加強區(qū)信息剪力墻底部加強區(qū)層數(shù)IWF 1 取1 8剪力墻墻肢總高與底部二層高度的較大值 抗規(guī) 6 1 10條 高規(guī) 7 1 9條剪力墻底部加強區(qū)高度 m Z STRENGTHEN 7 00 取1 8剪力墻墻肢總高與底部二層高度的較大值 抗規(guī) 6 1 10條 高規(guī) 7 1 9條 65 只有在 采用自定義組合及工況 中 打勾 表明需要查看或調(diào)整組合工況 并再選擇 自定義 項時 程序彈出組合系數(shù)表 以供設(shè)計人員參考 調(diào)整 用戶可以選擇 說明 來查看自定義組合的用法及原理 針對特殊荷載的自定義組合 66 67 68 69 70 71 72 結(jié)構(gòu)設(shè)計消息輸出文件 WMASS OUT 參數(shù)定義中設(shè)定的一些參數(shù)各層質(zhì)量質(zhì)心信息層號 塔號 質(zhì)心坐標(biāo)等各層構(gòu)件數(shù)量 構(gòu)件材料和層高等信息梁數(shù) 柱數(shù) 墻數(shù) 層高等風(fēng)荷載信息X Y向風(fēng)荷載 X Y向風(fēng)剪力 X Y向風(fēng)傾覆彎距等結(jié)構(gòu)分析信息記錄工程文件名 分析時間 自由度 對硬盤資源需求等消息結(jié)構(gòu)各層剛心 偏心率 相鄰層抗側(cè)移剛度比等計算信息高位轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)的剛度比驗算結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定驗算結(jié)果 給出結(jié)構(gòu)的剛重比 73 WMASS OUT 樓層剛度比控制 薄弱層放大FloorNo 1TowerNo 1Xstif 45 9337 m Ystif 6 6222 m Alf 0 0000 Degree Xmass 46 8139 m Ymass 7 1724 m Gmass 1251 4342 t Eex 0 0476Eey 0 0316Ratx 1 0000Raty 1 0000Ratx1 0 9285Raty1 0 8851薄弱層地震剪力放大系數(shù) 1 15RJX 8 4E6 kN m RJY 9 4E6 kN m RJZ 2 8E9 kN m 74 周期 地震力與振型輸出文件 WZQ OUT 各振型的周期值與振型性態(tài)信息振型號 周期 轉(zhuǎn)角 平動因子 X Y 扭轉(zhuǎn)因子地震作用效應(yīng)最大的方向各振型的地震力輸出x Y 轉(zhuǎn)角方向和扭轉(zhuǎn)地震時的地震力 第 振型的地震力等主振型判斷信息各振型作用下X Y方向的基底剪力及占總基底剪力的比例基底剪力 剪重比 傾覆彎距和有效質(zhì)量系數(shù) x Y方向的有效質(zhì)最系數(shù)和地震力放大系數(shù)振型輸出輸出每個振型下結(jié)構(gòu)每個節(jié)點的三個方向的線位移和三個方向的轉(zhuǎn)角 75 8層結(jié)構(gòu)算了30個振型有效質(zhì)量系數(shù)仍不夠 76 結(jié)構(gòu)位移輸出文件 WDISP OUT X方向地震作用下的樓層最大位移Y方向地震作用下的樓層最大位移X方向風(fēng)荷載作用下的樓層最大位移Y方向風(fēng)荷載作用下的樓層最大位移豎向恒載作用下的樓層最大位移在豎向活荷載作用下的樓層最大位移X Y方向最大值層間位移角 77 SATWE文件WDISP OUT 位移 位移比 層間位移 層間位移比 工況1 X方向地震力作用下的樓層最大位移FloorTowerJmaxMax X Ave X Ratio X hJmaxDMax DxAve DxRatio DxMax Dx h311412 181 951 123600 1412 051 771 161 1752 21930 130 111 143600 930 080 061 201 9999 11450 050 051 125500 450 050 051 161 9999 X方向最大值層間位移角 1 1367 78 各層內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值輸出文件 WNL OUT x方向地震作用F的標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)力Y方向地震作用下的標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)力x方向風(fēng)荷載作用下的標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)力Y方向風(fēng)荷載作用下的標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)力豎向恒載作用下的標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)力在弩向活荷載作用下的標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)力豎向地震作用下的標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)力梁活倚載不利布置負(fù)彎矩 剪力包絡(luò) 標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)力 梁活荷載不利布置正彎矩 剪力包絡(luò) 標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)力 柱 支撐內(nèi)力 墻 柱內(nèi)力 墻 梁內(nèi)力 梁內(nèi)力 豎向反力輸出 79 底層柱 墻最大組合內(nèi)力 WDCNL 0UT 底層柱 墻 斜柱 支撐 的組合內(nèi)力底層柱數(shù) 底層剪力墻 柱數(shù) 底層支撐數(shù)各荷載組合下的合力及合力點坐標(biāo) 80 各層構(gòu)件配筋與截面驗算輸出文件 WPJ OUT 荷載組合信息混凝土和型鋼混凝士柱 支撐配筋及截面驗算輸出墻 柱 墻 梁配筋輸出混凝土和型鋼混凝士梁配筋及截面驗算輸出柱 墻 柱 墻 梁 梁的配筋示意圖 81 超筋超限信息 WGCPJ 0UT 對混凝土柱驗算超筋并輸出軸壓比驗算 最大配筋率驗算 抗剪驗算對混凝土支撐驗算超筋并輸出對剪力墻驗算超筋并輸出最大配筋率驗算 抗剪驗算 軸壓比驗算對混凝土梁驗算超筋并輸出受壓區(qū)高度驗算 最大配筋率驗算 抗剪驗算 剪扭驗算對鋼柱驗算并輸出強度驗算 穩(wěn)定驗算 強柱弱梁驗算 長細(xì)比驗算對鋼支撐驗算并輸出強度驗算 穩(wěn)定驗算對鋼梁驗算并輸出強度驗算 穩(wěn)定驗算 82 樓層地震調(diào)整及地震作用輸出信息 WV02Q OUT 各樓層框架柱所承擔(dān)的地震力的比例0 2QO的調(diào)整系數(shù) 薄弱層驗算文件 SAT K OUT X Y方向的柱所承受的設(shè)計剪力之和 kN X Y方向的樓層承載力之剪力 kN 荷載預(yù)組合內(nèi)力文件 WCRANE OUT 剪力墻邊緣構(gòu)件輸出文件 SATBMB OUT 83 樓層地震調(diào)整及地震作用輸出信息SATWE在文件WV02Q OUT中輸出0 2Q0系數(shù) 84 文件WV02Q OUT 框架傾覆力矩百分比 框架柱地震傾覆彎矩百分比 柱傾覆彎矩墻傾覆彎矩柱傾覆彎矩百分比X向地震 1109 348167 82 25 Y向地震 958 746576 52 02 85 完 Theend 86