鼠標(biāo)上蓋注塑模具設(shè)計(jì)（論文+圖紙）

鼠標(biāo)上蓋注塑模具設(shè)計(jì)（論文+圖紙）,鼠標(biāo),注塑,模具設(shè)計(jì),論文,圖紙 南昌航空大學(xué)科技學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 當(dāng)涉及到型腔的方形平板和排管道時(shí)氣體輔助注塑成型的流向分析1 .理論流動(dòng)模型及其準(zhǔn)則Kwang-Hee LimDepartment of Chemical Engineering, Daegu University, Kyungsan, Kyungbook 712-714, Korea (Received 28 February 2004 . accepted 7 August 2004)摘要：在這樣一個(gè)復(fù)雜的情況下，由于型腔的兩方板連接至型腔組成的四個(gè)同樣長(zhǎng)度和不同直徑管道以串聯(lián)和并聯(lián)方式連接，其抗藥性的型腔的兩方板應(yīng)結(jié)合管道，以確定氣體輔助注塑成型的氣體的方向 。在該流模型的牛頓流體先前提議下扇形幾何包括相對(duì)薄腔兩方板時(shí)和。不過，有人可能會(huì)經(jīng)常遇到的問題是比較厚的扇形腔兩方板在可能是和其中之一。該法則包括第一階近似流模型由攝動(dòng)技術(shù)引入顯示，在定性方式中，根據(jù)前列幾何學(xué)，阻力對(duì)厚腔的兩方板有沒可能影響氣體方向氣輔注塑。隨后，在各種模擬演示下，除了直徑的管道，各方面條件的型腔的兩方板和管道固定。模擬結(jié)果進(jìn)行比較，結(jié)果的經(jīng)驗(yàn)法則（RT1）載有近似流模型，而那些在另一法則（RT2）的厚腔的兩方板相對(duì)無阻力。模擬的結(jié)果大體上是一致的，前者在定性的方式下來確定氣體的方向氣體輔助注射成型，即使一個(gè)比較大的值0.36也應(yīng)作為值來形容相對(duì)厚腔的兩方板。此外，型腔的管道和流道參與配置時(shí)的情況處理。該法則用于初始速度的比例，和在第一次變化時(shí)重新計(jì)算直徑的比例，與模擬結(jié)果是相對(duì)一致的。關(guān)鍵詞：氣體輔助注塑成型，經(jīng)驗(yàn)法則，首選方向的氣體，最小阻力，初步樹脂速度引言在氣體輔助注塑成型（氣輔注塑）過程中 ，應(yīng)先計(jì)算氣體的流動(dòng)方向。如果氣體在一個(gè)錯(cuò)誤的方向發(fā)展，許多問題有可能發(fā)生，包括一種現(xiàn)象打擊和另一種現(xiàn)象滲透到薄壁地區(qū) 。如果氣體沒有進(jìn)入到那里，這是預(yù)期的一個(gè)問題，叫縮水現(xiàn)象?？刂茪怏w的方向是最關(guān)鍵的問題之一在各個(gè)技術(shù)方面。 許多研究者Chen，1995；Khayat et al.，1995；Chen et al，1996a，b；Gao et al.，1997；Shen，1997，2001；Parvez et al.，2002調(diào)查初級(jí)和中級(jí)氣體的普及程度，在氣輔注塑中氣液界面和聚合物熔體的前沿方面。Chen 1995 實(shí)驗(yàn)的調(diào)查，在實(shí)驗(yàn)研究和數(shù)值模擬中氣輔注塑的螺旋管中二手氣體普及率。khayat1995的模擬主要是氣體穿透階段的氣輔注塑過程中使用歐拉邊界元法。Chen et al, 1996a，b 中，研究氣體和熔體流動(dòng)對(duì)氣輔注塑影響，對(duì)設(shè)計(jì)薄板/斜支架部分與氣道與數(shù)值模擬中采用控制體積/有限元法。Gao et al, 1997 制定了一個(gè)數(shù)學(xué)模型，能夠預(yù)測(cè)氣體穿透使用多注氣單位。Shen 1997 開發(fā)的模型在氣輔注塑中預(yù)測(cè)氣液界面和聚合物熔體前沿的廣義牛頓流體。后來Chen 2001 研制出一種算法的商業(yè)軟件來預(yù)測(cè)聚合物熔體前沿，氣體層和固體層氣輔注塑。Pavrez et al, 2002 進(jìn)行了計(jì)算機(jī)模擬,在氣輔注塑過程中使用的模具流與商業(yè)軟件其結(jié)果進(jìn)行了比較，與實(shí)驗(yàn)結(jié)果相吻合。然而，他們的做法不能被視為一條經(jīng)驗(yàn)法則，但是在氣輔注塑中數(shù)值模擬演示中，利用控制體積/有限元法或邊界元法，卻很接近了商業(yè)軟件的道路。這是一個(gè)眾所周知的經(jīng)驗(yàn)法則，先決條件為氣體流量，是存在的一項(xiàng)填補(bǔ)地區(qū)或短期開槍的時(shí)刻注氣。氣去的方向上樹脂填補(bǔ)區(qū) ，是許多氣輔注塑工程師和模具/部分設(shè)計(jì)師的一件很平常的聲明。一旦這項(xiàng)填補(bǔ)地區(qū)是存在的，氣體流量就會(huì)朝此方向發(fā)展。但是，當(dāng)一個(gè)以上的地區(qū)存在時(shí)，模具設(shè)計(jì)工程師利用氣輔注塑技術(shù)填補(bǔ)樹脂。商業(yè)軟件的氣輔注塑（例如，模具流） ，可用于它的模具設(shè)計(jì)以確定向那個(gè)方向的氣體。不過，商業(yè)軟件一般昂貴，而且有時(shí)是很難熟悉的詞匯。本文的目標(biāo)是提出一個(gè)經(jīng)驗(yàn)法則來預(yù)測(cè)氣體方向氣輔注塑重要的信息。當(dāng)存在一個(gè)以上的未填充區(qū)域和這些通路的競(jìng)爭(zhēng)方向的氣體，人們一直相信，氣體首選方向的阻力最小。換言之，在注射階段，氣體通常需最小的方向流動(dòng)阻力，以趕上與熔體前沿Chen et al，1996a ，b 。因此，“氣流動(dòng)的方向阻力最小”已成為氣輔注塑專家的另一種較常見的聲明。該經(jīng)驗(yàn)法則的氣體流量為氣輔注塑已被調(diào)查L(zhǎng)im and Soh，1999； Soh， 2000； Soh and Lim，2002； Lim and Lee，2003；Lim，2004a，b；Lim and Hong，2004；仿真軟件已被用來驗(yàn)證氣體方向的預(yù)測(cè)。Soh 2000 根據(jù)壓力降的要求，為抵抗氣體方向，用壓差要求作為一個(gè)變量，使抵抗的氣體流量成正比，保持速度，使得兩邊一致。經(jīng)比較壓力下降的雙方，氣體方向使預(yù)測(cè)到的一邊氣壓下降。在復(fù)雜的形勢(shì)下，這種方法是難以適用的。Lim和Soh 1999 假定壓力的區(qū)別，氣體注射點(diǎn)和適當(dāng)?shù)男沟貐^(qū)在雙方保存完好的模具是平等的。因此，壓力下降時(shí)，雙方都等同比較熱阻和預(yù)測(cè)天然氣方向發(fā)展。如果阻力在句中氣體流動(dòng)的方向阻力最小 ，是流動(dòng)阻力利率，這一說法并不總是正確的。在氣輔注塑中預(yù)測(cè)的氣流方向，流動(dòng)阻力利率不能是一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)。Soh 2000 定性認(rèn)為處理的特殊情形時(shí)，根據(jù)幾何這兩個(gè)同組不同的管道在一系列位于平行相連，使抗流率為雙方造成同一流量。Soh和Lim 2002 建議阻力的定義，根據(jù)最簡(jiǎn)單的幾何形狀，兩個(gè)不同的管道連接在一個(gè)連接點(diǎn)，以速度來預(yù)測(cè)天然氣的首選方向。但是，如果有復(fù)雜幾何形狀的參與，改變?nèi)诨瘶渲乃俣仁遣豢杀苊獾摹Ｒ虼?，作為一個(gè)經(jīng)驗(yàn)法則，一個(gè)較精密的定義，抗性速度應(yīng)該建立起來。在這種復(fù)雜形勢(shì)下，作為流道或厚腔的兩方板連接至型腔組成的相同長(zhǎng)度和不同直徑四個(gè)管道連接串聯(lián)和并聯(lián)，Lim和Lee 2003 提出了發(fā)展觀的一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)，根據(jù)最近的幾何學(xué)，預(yù)測(cè)中氣輔注塑的氣體流動(dòng)方向由于阻力的管道初始速度的聚合物熔體到達(dá)氣體注射點(diǎn)。Lee 2004 為穩(wěn)流通過一個(gè)普通扇形腔形成的兩平行平板提出了一個(gè)新的方程來描述壓降要求。然后定義產(chǎn)生抗性的初始速度，提出了作為一個(gè)經(jīng)驗(yàn)法則，采用所建議的經(jīng)驗(yàn)法則比較仿真結(jié)果由這樣的一個(gè)商業(yè)軟件作為模具流與那些處理方向的氣體流量。Lee和Hong2004 首先表示建模代數(shù)對(duì)氣輔注塑過程中所使用的兩個(gè)質(zhì)量平衡的樹脂，在審議包覆層包括凍結(jié)層和流體力學(xué)層留下近模壁和方程描述壓力降的要求，以預(yù)測(cè)時(shí)間依賴的長(zhǎng)度氣體穿透之間的氣體注射點(diǎn)和流道氣液界面。Lee 2004 運(yùn)用模型對(duì)氣輔注塑過程各種幾何形狀的模腔，包括兩個(gè)方形平板以及一個(gè)集管道， Lee和Hong 2004 先前所建議。圖 1 流通過小組之間的領(lǐng)域扇形幾何,熔融聚合物液體送入模具在壓力下和流出模具的在壓力下。在本文中，根據(jù)Lim和Lee 2003 查處一起的預(yù)測(cè)幾何表示，作者應(yīng)結(jié)合起來阻力腔的兩方板與管道，以確定氣體的方向。在流量模型的牛頓流體先前提議下扇形幾何包括相對(duì)薄腔的兩方板時(shí)和 Lim，1999，2004a 。不過，有人可能會(huì)經(jīng)常遇到的問題是比較厚腔之間的兩方板在的和是其中之一。對(duì)于這些條件，根據(jù)前面，幾何及模擬結(jié)果應(yīng)與經(jīng)驗(yàn)法則的結(jié)果，為雙方的條件第一階近似流模型和首要法則應(yīng)引入查看是否有抵抗的比較厚腔的兩方板，可能會(huì)影響氣體方向氣輔注塑。方法1 理論不可壓流體，連續(xù)性方程在圓柱坐標(biāo)變?yōu)椋?(1)當(dāng)假定為零速度。忽略重力,動(dòng)量方程為牛頓流體，就變成： （2） （3）為了比較每任期環(huán)境質(zhì)量的標(biāo)準(zhǔn)大小順序, （1）至（3）,一個(gè)可能使這些方程因次。作為壓力扇形幾何的特征（圖一），平衡力間（隨機(jī)選擇的和）和，可近似表達(dá)為： （4）是頂角的扇面形徑向流，而不僅平均速度的和，而且表示速度特性研發(fā)方向。在圖1，對(duì)應(yīng)的壓力在氣體輔助注塑成型起主導(dǎo)作用的熔體相陣線和底模具適當(dāng)?shù)呐艢饷娣e，微不足道的假定到，使。因此情商（4）可減少到： （5）設(shè)置作為，變成 也就是 。因此，特征壓力，可能被設(shè)置為，令無維的壓力P變成這種方式。進(jìn)一步因次變量是： 和其被選定為和是被定為然后提供連續(xù)性和動(dòng)量方程進(jìn)入無維的形式如下： （6） （7） （8）當(dāng)和是相同的命令或少于0（ 1 ） ，而忽略了最終的影響，雙方在方向上，在常規(guī)注塑成型中該行為流動(dòng)間扇形板，可視為部分的兩整輪板之間徑向流。當(dāng)和根據(jù)扇形幾何牛頓流體的流量模型先前被提議Lim, 1999,2004a。在另一方面，和可能改成小參數(shù)，當(dāng)是該指令的一個(gè)時(shí)。因此，公式（7）和（8）可能減少到穩(wěn)定的狀態(tài)方程為： （9） （10）除了，和可能被作為攝動(dòng)技術(shù)而使用，在條件下為： （11） （12） （13）公式（11）到（13）可代入公式（9）到（10）中。那么那些方程及其邊界條件，在和時(shí)，根據(jù)每任期兩個(gè)方程該程序的規(guī)模，可加以整理。1）0（1）： （14） （15）B.C.: 2)0： （16） （17）B.C.：適當(dāng)?shù)慕鉀Q方案的公式（14）及（15）可能被導(dǎo)出，如先前導(dǎo)出在Lim 1999, 2004a中,如下： （18） （19）那么，壓力分布0（1）變成： （20）而以公式（19）和（20）分別變成公式（16）和（17），有人可以得到一套類似的偏微分方程為0 ，或0（1）如下： （21） （22）B.C.：因此，0（）的解變?yōu)椋?(23a) (23b)那么，0（）的壓力分布變成： （24）因此，可以得到以下的解決辦法截?cái)鄺l件小于或等于0（）： （25） （26） （27a）和是0（1）。因此，壓力分布可第一階近似忽略0（）到（ 27a），因?yàn)椋?（27b）而壓力和是分別在和下產(chǎn)生的。流速剖面也可逼近至一階為： （28）當(dāng)和是0（1）時(shí)。圖2a 腔組成的兩個(gè)管道，管1和管2 ，連接平行。厚腔的兩方平板（ SFP模塊） ，是隸屬，各自表述這些管道。長(zhǎng)度，深度和寬度的一腔間的SFP分別為20mm,12 mm和40mm。圖2b 腔組成的兩個(gè)管道，管1和管2 ，連接平行。在左側(cè)的這些分支管道的流道是更換了厚厚腔的兩方板提供樹脂，作為雙方的管道。 結(jié)合，從公式（ 28 ）隨Z ，表達(dá)熔體相流率（Q ）的公式（29），得到： （29） ：平均速度熔體兩相流公式（ 29 ） ，可重新安排為： （30）當(dāng)和是0（1）時(shí)。其中一個(gè)可能經(jīng)常遇到的問題，扇形腔兩方板在約為而非限制條件和其中之一。公式（28），（29）和（30）在無重大錯(cuò)誤的問題扇形幾何的情況下，不僅 ，而且是偶數(shù)周圍符合條件的 。2 阻力異構(gòu)幾何圖2a和2b顯示腔組成的兩個(gè)管道，管1和管2 ，并聯(lián)起來。相對(duì)厚型腔的兩個(gè)面積各自表述這些輸送管道圖在2a中。左側(cè)相對(duì)厚腔的兩方板改為兩個(gè)流道在圖2b中。管1組成的管11和管道連接12個(gè)系列，和管道輸送2組成的管21和管22 。這四個(gè)管道具有相同的長(zhǎng)度，并可能或可能不會(huì)有同樣的直徑。聚合物和氣體注射點(diǎn)設(shè)在該中心的接待方的一個(gè)比較厚腔兩方板在左邊。管一側(cè)上側(cè)和管道輸送的材料二是在較低的一方。在本文中標(biāo)11和12分別代表第一管道和第二管道左邊上側(cè)，標(biāo)21和22分別代表第一管道和第二管道左邊下側(cè)。2-1建議阻力定義定義中的阻力可能是發(fā)達(dá)國(guó)家和建議予以時(shí)，作為抵抗至初始速度的聚合物熔體在最近的幾何學(xué)到達(dá)氣體注射點(diǎn)，而流動(dòng)阻力率為先前定義為r Lim and Lee，2003 。因此，建議抵抗的穩(wěn)態(tài)流的牛頓液體按照下列幾何，可重新安排如下。2.2-2建議阻力為四個(gè)管道 （31） （32）而 （33） （34）因此， （35）2-3建議阻力為腔間的兩個(gè)SFP公式（30）可轉(zhuǎn)化成表格，其中包括速度（），而不是流速（Q），在一半以上的距離，初步領(lǐng)先的熔體前沿。然后建議抵抗的穩(wěn)態(tài)流的牛頓液體下扇形幾何，可重新安排如下:而 （36）如果和是0（1）。2-4建議的經(jīng)驗(yàn)法則下的幾何組成的一個(gè)洞兩SFP和四個(gè)管道有人可能認(rèn)為頂角的扇形路徑燃?xì)馄占奥?，可分為兩個(gè)部分為上層和下層。每一方頂角有可能成為。流速（）為上側(cè)，可以說是與初始速度的熔融樹脂一半的距離，初步領(lǐng)先熔體前沿為： （37）壓差下條件下結(jié)合幾何形狀，可表示為： （38）而，如果和是0（1）。壓差下結(jié)合幾何形狀，可表示為： （39） （40） （41）表1 模具流的仿真條件模擬因子描述填充樹脂短射成型（85-95%）氣體控制總量控制指標(biāo)樹脂PET (DP400)樹脂熔融溫度210模具溫度100注氣壓力150M 帕斯卡爾氣體延遲時(shí)間0.5秒氣體活塞時(shí)間1秒3 模擬與模型預(yù)測(cè)模擬和模型預(yù)測(cè)結(jié)果，根據(jù)幾何組成兩個(gè)管道（管1和管2 ）連接的并行以及兩個(gè)相對(duì)厚腔之間的兩方平面板（ SFP模塊），各自表述他們所顯示的圖2a。最初的聚合物切斷，完全填補(bǔ)型腔的管道1和管道2 （中心） ，以及左邊（聚合物/氣體噴嘴方）腔間的SFP 。在另一方面有腔間的SFP部分填補(bǔ)的85-90 與熔融樹脂短期一槍。長(zhǎng)度，深度和寬度的一腔間的SFP值分別是20mm，12mm，40mm。管1和管2組成的兩個(gè)相同或不同的管道，分別是是50mm長(zhǎng)。兩端管1和管2分別連接到左和右腔間的SFP 。連接點(diǎn)之間的管道和腔間的SFP均位于該中心的第1和第2次一半的空腔的寬度。該頂角（）的扇形腔最初保持在這個(gè)值，在初始階段氣體穿透。因此，價(jià)值頂角（）被選為適用于該建議的經(jīng)驗(yàn)法則或流模型。此外，模擬與模型的預(yù)測(cè)結(jié)果，根據(jù)幾何組成兩個(gè)管道（管1和管2 ）并聯(lián)起來，也是一個(gè)流道和一個(gè)比較厚腔附左邊刻度和RHS，分別所示圖2a。仿真條件同時(shí)正（如表1）給出了商業(yè)軟件的模具流（版本的MPI 4.1 ） ，在表2和表3 中，是用來執(zhí)行該模擬個(gè)案顯示。表2和表3顯示的幾何條件坐落當(dāng)腔的管道（中心） ，以及兩腔間的SFP （左和右）和型腔的管道（中心） ，一個(gè)流道也是一個(gè)腔間的SFP（右）參與了這一設(shè)定，分別在圖2a和圖2b。在表2和表3中各管直徑多樣，從2mm到10mm。表2和表3每個(gè)例子樹脂填充體積比在聚合物關(guān)閉時(shí)選為85-95之間，以避免噴嘴在階段中的注氣。表4顯示綱號(hào)碼值量為各種價(jià)值觀的直徑管（長(zhǎng)為100mm），屬該腔的兩個(gè)SPF，其中的標(biāo)準(zhǔn)符合條件是和圍繞的條件是，以滿足公式（38），即使較小，成為較大規(guī)模。表2 各種幾何條件的管道，由于在圖2a例子圖35mm6mm4mm圖45mm8mm4mm圖55mm10mm4mm圖65mm2mm8mm圖75mm4mm8mm圖85mm5mm4.5mm圖94.5mm5mm4.5mm圖104.5mm7.5mm5mm圖116mm5.5mm6mm表3 各種幾何條件的流道管道和管道，因?yàn)樵趫D2b例子圖123mm3mm5mm8mm4mm圖133mm3mm5mm10mm4mm圖143mm3mm5mm2mm8mm圖153mm3mm5mm4mm8mm圖163mm3mm5mm4.2mm8mm圖173mm3mm5mm7mm4.5mm圖183mm3mm5mm8mm4.5mm圖193mm3mm5mm9mm4.5mm表4 鋼號(hào)的價(jià)值D(mm)L(mm)(m/s)21000.00390.000100.1460531000.01980.000530.1460541000.06240.001660.1460551000.151690.004040.1460561000.312250.008330.1460571000.571640.015240.1460581000.957830.025540.1460591001.495510.039880.14605101002.201840.058720.14605l ，和的價(jià)值分別為1mm，12mm ，20mm。l 公式（38）中的每個(gè)值以計(jì)算，假設(shè)粘度270 pa/s圖3 管11 直徑為5mm和長(zhǎng)度為50mm，連接管道12直徑為5mm，長(zhǎng)度50mm。管21直徑6mm和長(zhǎng)度50mm連接在同系列管22直徑為4mm，長(zhǎng)度50mm。圖4 幾何形狀是一樣的圖3除了管道21直徑長(zhǎng)8mm。有限元法（ FEM ）通過模擬中心（管道）和左，右兩側(cè)（個(gè)SFP ） ，仿照線性元素和三角元素分別在圖2a環(huán)境中的模具流（版本的MPI 4.1 ）。類似的方式如在圖2b，有限元法（ FEM ）獲得通過模擬中心（管道），左（流道）和右邊（個(gè)SFP ） ，分別仿照線元素，線元素和三角元素。表5 比較仿真結(jié)果并提出首要法則（RT1和RT2 ）例子RT1RT2流動(dòng)方向（仿真結(jié)果）圖31.46（）2.11（）高圖41.30（）3.32（）高圖51.25（）5.01（）高圖619.57（）3.13（）高圖71.29（）0.83（）底圖81.26（）1.26（）高圖90.83（）底圖100.39（）底圖111.21 （）（）高l RT1和RT2的結(jié)果是分別從公式（39）和（35）提出的經(jīng)驗(yàn)法則。l ，和H的價(jià)值觀分別是1mm， 20mm和12mm。l “O”和“X”分別表示“正確”和“不正確”。l C的標(biāo)在表5中代表其電阻比例非常接近。結(jié)果與討論1 有溶洞的管道和厚板參與配置形勢(shì)正如圖2a 在上側(cè)管11長(zhǎng)度為50mm，連接管12具有相同的直徑和長(zhǎng)度，同時(shí)由于管11在下側(cè)，管21長(zhǎng)度為50mm，連接串聯(lián)管22同樣長(zhǎng)度為50mm。應(yīng)用管道的直徑如表2所示?？紤]下列情形：樹脂液在穩(wěn)定狀態(tài)下流向的右邊。從圖3到10公式（39）的經(jīng)驗(yàn)法則用來獲取的價(jià)值比率（RT1）的初步樹脂徑向速度在上下側(cè)配置。同樣，公式（35）的經(jīng)驗(yàn)法則用來評(píng)價(jià)比例的初始軸向速度為RT2。因此RT1可能用來作為標(biāo)準(zhǔn)，以確定氣體流量之間向上層管道并降低管道，RT2可能被用來確定氣體的流動(dòng)速度之間的內(nèi)上管道和里面下管道。表5提供了從圖3到圖11的RT1和RT2的值。模擬的結(jié)果一般都符合前者，除了圖7 在一個(gè)定性的方法上來確定氣體輔助注塑成型的氣體方向，即使一個(gè)比較大的值0.36應(yīng)用作為值來形容一個(gè)比較厚腔的兩方板。一個(gè)可觀察到氣體流動(dòng)稍快或慢，在上側(cè)的腔兩個(gè)SFP比在較低的一方為圖3，4， 5， 8和11或圖 9和10分別在那里的值RT1接近1.0 。不過，氣體方向初步認(rèn)定的一面在圖6，如果氣體流量大于上側(cè)值RT1成為19.57 。不過，這可以說氣體流量稍快或慢，在管1比在較低管21如圖 3，4，5，6，8和11或圖 7 ，分別是流動(dòng)方向的預(yù)測(cè)，根據(jù)RT2值見表5 。在特殊情況下，RT1是不符合的仿真結(jié)果（即流動(dòng)方向）在案子圖7，雖然RT2在案子圖9和10中并不一致。這可能是一般的解釋，圖7 ，由于該氣體可能不會(huì)流向管側(cè)如果氣體進(jìn)入較早流量減慢，在管的另一邊；和圖9和10，由于該氣體可能有流向管道的副作用如果氣體進(jìn)入較早，即使在這些管中氣體流量稍慢。因此，這樣一個(gè)發(fā)達(dá)的模式，時(shí)間依賴的模式是須說明瞬態(tài)行為之間的接氣相和樹脂階段，其中在本文的第2部分處理。表5 幾何形狀是一樣的圖3除了管21的直徑是10mm。表6 管11 直徑為5mm和長(zhǎng)度為50mm，連接管道12直徑為5mm，長(zhǎng)度50mm。管 21直徑2mm，長(zhǎng)度50mm，連接在同系列管22一個(gè)直徑8mm，長(zhǎng)度50mm。表7 幾何形狀是一樣的圖6除直徑管道21長(zhǎng)4mm。表8 管11 直徑5mm，長(zhǎng)度50mm，連接管道12直徑為5mm，長(zhǎng)度50mm。管21直徑為5mm和長(zhǎng)度為50mm，連接在同系列管22直徑為4.5mm，長(zhǎng)度為50mm。表9 幾何形狀是一樣的圖8除直徑管道1是4.5mm。圖10 管11 ，直徑4.5mm和長(zhǎng)度50mm，連接管道12直徑4.5mm且長(zhǎng)度為50mm。管21與直徑7.5mm和長(zhǎng)度50mm，連接在同系列管22一個(gè)直徑5mm，長(zhǎng)度50mm。圖11 管11 ，直徑6mm和長(zhǎng)度50mm，連接管道12直徑6mm且長(zhǎng)度為50mm。管21一個(gè)直徑為5.5mm，長(zhǎng)度50mm，連接在同系列管22一個(gè)直徑600mm，長(zhǎng)度為50mm。圖12 幾何相似圖4 而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，附加在左邊樹脂管道的上側(cè)和下側(cè)。圖13 幾何相似圖5 而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，附加在左邊樹脂管道的上側(cè)和下側(cè)。圖14 幾何相似圖6而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，是附加在左邊樹脂管道的上側(cè)和下側(cè)。圖15 幾何相似圖7 而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，是附加在左邊樹脂管道道的上側(cè)和下側(cè)。圖16 幾何相似圖7除直徑管21是4.2mm而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，是附加在左邊樹脂管道的上側(cè)和下側(cè)。圖17 幾何相似圖8除直徑管道21 是7mm而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，是附加在左邊樹脂管道上午上側(cè)和下側(cè)。圖18 幾何相似圖8除直徑管道21 是8mm而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，是附加在左邊樹脂管道的上側(cè)和下側(cè)。圖19 幾何相似圖8除直徑管道21日是9mm。而不是一厚腔的兩方板，分枝流道直徑3mm，是附加在左邊樹脂管道的上側(cè)和下側(cè)。2 有溶的管道型腔和流道參與配置時(shí)的情況圖2顯示腔組成的兩個(gè)管道，管1和管2 ，并聯(lián)起來。在左側(cè)的這些管的厚腔的兩方板以雙方的管道換成分支流道交付樹脂。長(zhǎng)度（ L1 ）和直徑（ D1）的流道，在上側(cè)的管道是51mm和3mm。同樣的幾何條件是提出申請(qǐng)，要求流道在較低一側(cè)管道。這里首要（）是指流道連接到管道。在這種情況下，氣體已選擇首選方向?yàn)楣艿?和管道2之間在分界點(diǎn)的流道或氣體注射點(diǎn)處。因此速度的兩個(gè)方向在這個(gè)分界點(diǎn)應(yīng)加以比較。應(yīng)用直徑的管道和流道給出，見表3。公式（ 35 ）的法則已被修改，包括流道效果，并用來評(píng)價(jià)初步軸向速度在（ RT ）上側(cè)和下側(cè)的關(guān)系的比例值。表6提供的值逆轉(zhuǎn)錄為圖 12至19。值的逆轉(zhuǎn)錄最終證明了結(jié)果相一致的模擬圖12至14。然而，價(jià)值觀的逆轉(zhuǎn)錄并不一致，與模擬結(jié)果（即流動(dòng)方向）相比較，在例子圖 15至19在那里，他們都非常接近。自從值逆轉(zhuǎn)錄獲得基于最初的速度在兩邊的流動(dòng)方向，氣體流量可能得到扭轉(zhuǎn)，根據(jù)其余電阻雙方，值逆轉(zhuǎn)錄非常接近Lim and Lee, 2003。因此，該比率的初始速度應(yīng)重新計(jì)算最先改變的，直徑雙方（即和），以取得該糾正的比例初始速度（CRT）的在表6中，值的RT十分接近一致。因此，值的 CRT被認(rèn)為只有值的RT接近一致。流動(dòng)方向的預(yù)測(cè)根據(jù)該值的CRT與模擬的結(jié)果是一致的（模具流）。結(jié)論 一個(gè)可能經(jīng)常遇到的問題是比較厚的扇形腔兩方板在大約是和的其中之一。對(duì)于這些條件首要法則含第一階近似流模型介紹顯示，在定性方式根據(jù)上述幾何，阻力相對(duì)厚腔的兩方板可能會(huì)影響氣體方向氣輔注塑。隨后，各種模擬演示的條件下，除了直徑的管道，所有尺寸的腔的兩方板和管固定，和仿真結(jié)果進(jìn)行比較，結(jié)果法則（RT1）載有近似流模型，以及那些在另一法則（RT2），厚腔的兩方板相對(duì)無阻力。RT1可能被用來作為標(biāo)準(zhǔn)，以確定氣體流量之間提前向上層管道，降低管道，RT2可能用來確定氣體的流動(dòng)速度之間的內(nèi)上管道和內(nèi)下管道。與前一個(gè)定性方式模擬的結(jié)果想比較大體上是一致的，確定氣體輔助注塑成型的氣體方向，即使一個(gè)比較大的值0.36用作值來形容一個(gè)比較厚腔兩方板。也有一些例外的情況即RT1或RT2與模擬結(jié)果（即,;流動(dòng)方向）并不一致。這兩種情況下，如果氣體進(jìn)入較早氣體流量減慢，可能被解釋為這氣體不會(huì)流向管側(cè)。在管道的另一邊，如果氣體進(jìn)入較早，即使在這些管道氣體流量有點(diǎn)慢，可以解釋為氣體流向管道的副作用。因此，這種發(fā)展模式，隨著時(shí)間依賴性模型須說明瞬態(tài)行為之間的接氣相和樹脂階段，其中將在本文第2部分處理。此外，復(fù)雜形勢(shì)時(shí)型腔的管道和流道型腔參與這一配置的處理。該法則用于比例的初始速度，要重新計(jì)算在首次變化的直徑的比例與模擬結(jié)果是一致的。參考文獻(xiàn)1Chen, S.-C., Cheng, N.-T. and Hsu, K.-S., “Simulations and Verification of the Secondary Gas Penetration in a Gas Assisted Injection Molded Spiral Tube,” International Communications in Heat and Mass Transfer., 22, 319 (1995).2Chen, S.-C., Cheng, N.-T. and Hsu, 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