758 注塑機(jī)尾板機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計(銑床夾具)【優(yōu)秀含CAD圖+PROE模型+文獻(xiàn)翻譯+說明書】

758 注塑機(jī)尾板機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計(銑床夾具)【優(yōu)秀含CAD圖+PROE模型+文獻(xiàn)翻譯+說明書】,優(yōu)秀含CAD圖+PROE模型+文獻(xiàn)翻譯+說明書,758,注塑機(jī)尾板機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計(銑床夾具)【優(yōu)秀含CAD圖+PROE模型+文獻(xiàn)翻譯+說明書】,注塑,機(jī)尾,板機(jī),加工,工藝,規(guī)程,夾具,設(shè)計 題 目 注塑機(jī)尾板機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計 摘 要 本設(shè)計課題是“注塑機(jī)尾板機(jī)械加工工藝規(guī)程及夾具設(shè)計” 。該尾板是注塑機(jī)最 主要的部件之一，它與注塑機(jī)的四根拉桿配合，可沿拉桿方向滑動。主要作用一是安 裝液壓缸，二是連接拉桿，形成合模力。本設(shè)計旨在對該零件進(jìn)行加工工藝方案的設(shè) 計及其相對應(yīng)的專用夾具的設(shè)計，以保證該零件的加工質(zhì)量并提高生產(chǎn)效率。由此我 們首先對尾板的結(jié)構(gòu)和技術(shù)要求進(jìn)行了仔細(xì)的分析，然后參考相應(yīng)資料，確定了一套 較合理的機(jī)械加工工藝方案，并且確定了各工序的加工余量、工序尺寸、公差及切削 用量等參數(shù)，完成了工序過程卡、工序卡。然后，為了提高勞動生產(chǎn)率，降低勞動強(qiáng) 度，保證加工質(zhì)量，要設(shè)計一些專用夾具，為此選擇了第 14 道銑支耳外側(cè)面工序進(jìn) 行夾具設(shè)計，確定了夾具的定位、夾緊方案，進(jìn)行了夾緊力和夾具的誤差分析，并繪 制了夾具裝配圖。 關(guān)鍵詞 注塑機(jī)尾板；加工工藝；夾具；設(shè)計 ABSTRACT The topic of my graduation design is “The machining process procedures and Fixture design of the Injection tail board “ . The tail board is the most import part of Injection machine that cooperate with four bars , and can glide by the direction of the bars . The main function are installing hydraulic cylinder and connecting bars to form mold clamping force . This project is aim at designing the processing technic scheme of components and the corresponding fixtures used in special purpose to improve the production efficiency . First of all , I should make a analysis about the structure of tail board and technical requirements carefully , then refer to the relevant materials to determine a set of reasonable machining process procedures and parameters , such as : machining allowance、size、tolerance 、cutting date of each process . Finished the process cards . In order to improve the labour productivity、reduce the intensity involved in the labour、 ensure the processing quality , I should design some special fixtures .so that I choose the 14th course process of milling journal stirrup outside part to make the fixture design and make a analysis of clamp force and fixtures ' error、ensure the location of fixture , and the clamp scheme . Finally, assembly drawing of the fixtures . Key words injection tail board; processing technology; fixture; design 目 錄 1 零件的分析 .1 1.1 零件的作用 1 1.2 零件的工藝分析 1 2 確定毛坯的制造形式 .2 3 工藝規(guī)程的設(shè)計 .2 3.1 定位基準(zhǔn)的選擇 2 3.1.1 粗基準(zhǔn)的選擇 .2 3.1.2 精基準(zhǔn)的選擇 .2 3.2 零件表面加工方法的選擇 2 3.3 制訂工藝路線 3 3.4 加工設(shè)備及工藝裝備的選擇 4 3.4.1 粗銑和精銑 A 面 .4 3.4.2 鉆、擴(kuò)中心孔 Ф55 .5 3.4.3 粗銑和半精銑 B 面 .5 3.4.4 粗銑和精銑 F 面 .6 3.4.5 粗銑和半精銑 C 面 .6 3.4.6 粗鏜，半精鏜 4-Ф65，4-Ф90 .6 3.4.7 粗銑，半精銑支耳外側(cè)面（D，E 面） .7 3.4.8 粗銑，半精銑支耳內(nèi)側(cè)面（G，H 面） .7 3.4.9 鏜支耳孔 4-Ф60 .7 3.4.10 鉆、擴(kuò)螺紋孔 12-M16 深 35、4-M12 深 25、2-M10 深 12，鉆、鉸 2- Ф13.5 及锪孔 2- Ф40 .8 3.4.11 鉆、擴(kuò)側(cè)面孔 4-M10 深 10，2-M8 深 208 3.4.12 粗銑油槽 .9 3.4.13 鉆孔 Ф5 9 3.5 機(jī)械加工余量、工序尺寸及其公差的確定 .10 3.6 切削用量及機(jī)本工時的確定 .14 3.6.1 切削用量的選擇原則 14 3.6.2 確定切削用量及基本工時 15 4 夾具設(shè)計 26 4.1 問題的提出 .26 4.2 夾具的設(shè)計 .26 4.2.1 定位基準(zhǔn)的選擇 26 4.2.2 切削力及夾緊力計算 26 4.3 校核機(jī)床功率 .27 4.4 定位誤差分析 .28 4.5 夾具設(shè)計操作及簡要設(shè)計說明 .28 參考文獻(xiàn) 29 致 謝 30 1 1 零件的分析 1.1 零件的作用 題目所給的零件是注塑機(jī)尾板，它與注塑機(jī)的四根拉桿配合，可沿拉桿方向滑動。 主要作用一是安裝液壓缸，二是連接拉桿，形成合模力。零件的四個角上各有一個 Ф65mm 的孔，連接拉桿；在零件的中部水平線上有兩個 Ф40mm 的沉頭孔，用來連接 液壓缸，中間 Ф55mm 的孔與活塞桿配合，在底部高 30mm 的底座安裝在注塑機(jī)的床身 上。 1.2 零件的工藝分析 該零件的材料是 QT500-7（A） ，該材料具有較高的強(qiáng)度，又有良好的塑性和韌性， 其綜合性能接近于鋼。 該零件上的主要加工面為 A 面、B 面、B 的對面（C 面） 、基本尺寸為 120 的兩面（D、E 面） 、頂 面（F 面） 、基本尺寸為 40 的（G、H 面） 、4-Ф65 的孔。 圖 1 4-Ф65 的孔與 A 面的垂直度 Ф0.02mm,孔 2-Ф13.5 與 A 面的垂直度 Ф0.03mm、 與 B 面的平行度 0.03mm，Ф55 的孔與 A 的垂直度 Ф0.03mm。2-Ф40mm 的二孔距中 心面尺寸精度（147±0.03）mm, 螺紋孔 4-M12 深 25 的二孔距尺寸精度（120±0.1） 2 mm 及（65±0.1）mm，螺紋孔 12-M16 深 35 的十二孔距尺寸精度（165±0.1）mm 及 （130±0.1）mm 及（75±0.1）mm 以及與中心面尺寸精度（110±0.1）mm， 4-Ф65 的四孔距中心面尺寸精度（210±0.03）mm，孔 2-Ф100 的兩孔距中心面尺寸精度 （249±0.03）mm，影響連接時的正確定位。 2 確定毛坯的制造形式 根據(jù)零件的材料是 QT500-7（A）確定毛坯為鑄件，又已知零件的生產(chǎn)綱領(lǐng)為 1000 件/年，其生產(chǎn)類型為中批量生產(chǎn)。毛坯的鑄造方法選用殼模鑄造。又由于零件 的內(nèi)腔及 4-Ф65 的孔，4- Ф60 的孔需鑄出。故還應(yīng)安放型芯。 3 工藝規(guī)程的設(shè)計 3.1 定位基準(zhǔn)的選擇 3.1.1 粗基準(zhǔn)的選擇 考慮到以下兩點：a、保證各重要表面都有足夠的加工余量；b、保證加工面與不 加工面之間的相互位置精度。選擇重要孔 4-Ф65 的毛坯孔與工件的內(nèi)壁作為粗基準(zhǔn)。 3.1.2 精基準(zhǔn)的選擇 面 A 與面 B 是設(shè)計基準(zhǔn)，又是裝配基準(zhǔn)，用它們來作精基準(zhǔn)，能使加工遵循“基 準(zhǔn)重合”的原則，應(yīng)選用 A、B 面作為精基準(zhǔn)。 3.2 零件表面加工方法的選擇 本零件的加工面有平面、孔、螺紋孔、槽等，材料為 QT500-7（A） ， 參考的有關(guān)資料，其加工方法如下： 1、底面（A）與頂面（F）：表面粗糙度為 Ra1.6μm，需進(jìn)行粗銑及精銑； 2、B、C、D、E、G、H 三面：表面粗糙度為 Ra3.2μm，需進(jìn)行粗銑及半精銑； 3、孔 Ф55：表面粗糙度為 Ra3.2μm，需進(jìn)行鉆孔及鉸孔； 4、螺紋孔：12-M16 深 35、4-M10 深 10、4-M12 深 25、M20 深 50、2-M8 深 20、4-M10 深 10、2-M10 深 12：表面粗糙度為 Ra6.3μm，需進(jìn)行鉆孔、擴(kuò)孔及攻 3 絲； 5、孔 4- Ф60：表面粗糙度為 Ra6.3μm，需進(jìn)行粗鏜； 6、孔 Ф5：需要鉆孔 7、沉頭孔（4-Ф65、4-Ф90）：表面粗糙度為 Ra1.6μm，需進(jìn)行粗鏜及半精鏜； 8、沉頭孔（2-Ф13.5、2-Ф40）：表面粗糙度為 Ra1.6μm，需進(jìn)行鉆孔、鉸孔 及锪沉頭； 9、槽：表面粗糙度為 Ra6.3μm，需進(jìn)行粗銑。 3.3 制訂工藝路線 定制工藝路線的出發(fā)點，樣當(dāng)是使零件的幾何形狀，尺寸精度及位置精度等技術(shù) 要求能得到合理保證。要盡量是工序集中來提高生產(chǎn)效率，還要考慮經(jīng)濟(jì)效果，一邊 生產(chǎn)成本降低。根據(jù)先面后孔、先主要面后次要面和先粗加工后精加工的原則以及加 工零件的幾何形狀精度、 尺寸精度、位置精度等技術(shù)要求，制訂出兩個方案如下： 表 1 工藝路線方案一 工序 工序內(nèi)容 1 鑄造 2 退火處理 3 劃線 4 粗銑 A、F 面 5 粗銑 B、C、D、E 6 精銑 A、F 面 7 半精銑 B、C、D、E 面 8 鉆、鉸孔 Ф55；鉆、鉸孔 2-Ф60；粗鏜、半精鏜沉頭孔（4-Ф65、4- Ф90）孔口倒角、粗鏜 4-Ф60 9 鉆、擴(kuò)孔 2-Ф60 和螺紋孔 12-M16 深 35、2-M16、4-M12 深 25、M20 深 50、4-M8 深 20、4-M10 深 10、2-M10 深 12；鉆、鉸孔 2-Ф13.5；锪孔 2-Ф40 鉆 Ф5 深 18 10 粗銑油槽 11 攻絲 12 鉗工 11 終檢 4 表 2 工藝路線方案二 工序 工序內(nèi)容 1 鑄造 2 退火處理 3 劃線 4 粗銑 A 面（底面） 5 鉆、鉸中心孔 Ф55 6 粗銑 B 面（前側(cè)面） 7 粗銑 C 面（B 面的對面相距尺寸為 30） 8 粗銑 F 面（頂面） 9 精銑 A 面 10 半精銑 B 面 11 半精銑 C 面 12 精銑 F 面 13 粗鏜，半精鏜（4-Ф65、4-Ф90） ，孔口倒角 14 粗銑 D、 E 面（兩支耳側(cè)面） 15 粗銑 G、H 面（兩支耳內(nèi)側(cè)面） 16 半精銑 D、 E 面 17 半精銑 G、H 面 18 粗、半精鏜支耳孔 4- Ф60 19 鉆、擴(kuò)孔底板孔（12-M16 深 35、4-M12 深 25、2- Ф13.5 深 40） ，锪 孔 2-Ф40，攻絲 20 鉆、擴(kuò)左側(cè)面孔 2-M10 深 10、2-M8 深，20 攻絲 21 鉆、擴(kuò)右側(cè)面孔 2-M10 深 10,攻絲 22 鉆、擴(kuò)后側(cè)面孔 M20 深 50，攻絲 23 粗銑油槽 24 鉆孔 Ф5 深 18 25 去毛刺 26 終檢 經(jīng)分析比較，方案一的工序過于集中，使得定位比較苦難，方案二各方面都比 較均衡，符合設(shè)計要求，故采用方案二。 3.4 加工設(shè)備及工藝裝備的選擇 在生產(chǎn)綱領(lǐng)成批生產(chǎn)的條件下， 可以考慮采用通用機(jī)床和專用夾具盡量使工序 5 集中而提高生產(chǎn)率，除此還應(yīng)考慮，經(jīng)濟(jì)效果使成本最低。 3.4.1 粗銑和精銑 A 面 考慮到工件的夾緊方案及夾具結(jié)構(gòu)設(shè)計等問題，采用立銑，選擇 X52K 立式銑床。 選擇直徑 D 為 Ф200mm 的端面銑刀，專用夾具和游標(biāo)卡尺。定位方案如圖。 圖 2 3.4.2 鉆、擴(kuò)中心孔 Ф55 采用 Z37 立式鉆床，直徑為 Ф25，Ф53 的麻花錐柄鉆頭，Ф54.8 的套式擴(kuò)孔鉆， Ф55 的套式機(jī)用絞刀，專用夾具和游標(biāo)卡尺。定位方案如圖。 圖 2 3.4.3 粗銑和半精銑 B 面 采用 X63 萬能升降式銑床，Ф200 的套式面銑刀，專用夾具和游標(biāo)卡尺。定位方 案如圖。 圖 3 3.4.4 粗銑和精銑 F 面 考慮到工件的夾緊方案及夾具結(jié)構(gòu)設(shè)計等問題，采用立銑，選擇 X52K 立式銑床。 6 選擇直徑 D 為 Ф120mm 的端面銑刀，專用夾具和游標(biāo)卡尺。定位方案如圖。 圖 4 3.4.5 粗銑和半精銑 C 面 采用 X63 萬能升降式銑床，Ф20 的燕尾槽銑刀，R 為 4 的圓角銑刀，專用夾具和 游標(biāo)卡尺。定位方案如圖。 圖 5 3.4.6 粗鏜，半精鏜 4-Ф 65，4-Ф90 采用 T612 臥式銑鏜床，粗鏜刀、半精鏜刀、專用檢具、專用夾具和游標(biāo)卡尺。 定位方案如圖。 圖 6 7 3.4.7 粗銑，半精銑支耳外側(cè)面（D，E 面） 采用 X63 臥式銑床。選擇直徑 D 為 100 的高速鋼鑲齒三面刃銑刀，專用夾具和游 標(biāo)卡尺。定位方案如圖。 圖 6 3.4.8 粗銑，半精銑支耳內(nèi)側(cè)面（G，H 面） 采用 X63 萬能升降臺銑床。選擇直徑 D 為 100 的鋸片銑刀，專用夾具和游標(biāo)卡尺。 定位方案如圖。 圖 7 3.4.9 鏜支耳孔 4-Ф60 采用 T616 臥式銑鏜床、粗鏜刀、半精鏜刀、專用檢具、專用夾具和游標(biāo)卡尺。 定位方案如圖。 8 圖 8 3.4.10 鉆、擴(kuò)螺紋孔 12-M16 深 35、4-M12 深 25、2-M10 深 12，鉆、鉸 2- Ф13.5 及锪孔 2- Ф40 采用 Z3025 搖臂鉆床，選擇鉆 Ф15，Ф11， Ф13.2，Ф9.8 的錐柄麻花鉆、 Ф16，Ф12，Ф10，Ф13.5 的錐柄擴(kuò)孔鉆，Ф40 的錐面锪孔鉆，M16，M12，M10 的 絲錐，專用夾具和游標(biāo)卡尺。定位方案如圖。 圖 9 3.4.11 鉆、擴(kuò)側(cè)面孔 4-M10 深 10，2-M8 深 20 采用 Z3025 搖臂鉆床，Ф9.8、 Ф7.8 的錐柄麻花鉆， Ф10、Ф8 的錐柄擴(kuò)孔鉆， M10，M8 的絲錐，專用夾具，塞規(guī)和游標(biāo)卡尺。定位方案如圖。 圖 10 3.4.12 粗銑油槽 采用 T616 臥式銑鏜床，采用 R3.0 凸半圓銑刀，專用夾具，游標(biāo)卡尺。定位方案 如圖。 圖 11 9 3.4.13 鉆孔 Ф5 采用 T616 臥式銑鏜床，Ф5 的錐柄麻花鉆，專用夾具，游標(biāo)卡尺。定位方案如 圖。 圖 12 3.5 機(jī)械加工余量、工序尺寸及其公差的確定 確定工序尺寸一般的方法是，由加工表面的最后工序往前推算，最后工序的工序 尺寸按零件圖樣的要求標(biāo)注。當(dāng)無基準(zhǔn)轉(zhuǎn)換時，同一表面多次加工的工序尺寸只與工 序（或工步）的加工余量有關(guān)。有基準(zhǔn)轉(zhuǎn)換時，工序尺寸應(yīng)用工藝尺寸鏈解算。 現(xiàn)根據(jù)零件的要求，根據(jù)文獻(xiàn)四確定各個加工面、加工孔的工序尺寸，公差、表 面粗糙度及毛坯，結(jié)果如下： （1） 底面 A 的加工 查文獻(xiàn)四表 2.3-21 平面加工余量，得 A 面精加工的余量 ZA 為 2.5mm，故 粗加工余量 ZF 粗=6-2.5=3.5mm= pa 查文獻(xiàn)一表 4-9 得：精銑后的加工經(jīng)濟(jì)精度為 IT7，表面粗糙度為 Ra1.6（零件設(shè)計要求） ，粗銑后選定為 IT11，Ra20； 根據(jù)上述經(jīng)濟(jì)加工精度差公差表，將公差數(shù)值按“入體原則”標(biāo)注在工序 基本尺寸上。查工藝手冊可得鍛造毛坯的公差為±2mm。 為清楚起見，把上述計算和查表結(jié)果匯總與下表中。 表 3 底面 A 的工序尺寸，公差、表面粗糙度及毛坯的確定 工 序工序名稱 工序間余量 /mm 經(jīng)濟(jì)精度/mm 表面粗糙度/mm 工序基本尺寸 /mm 標(biāo)注工序尺寸 公差/mm 精銑 2.5 6.1aR325 325 粗銑 3.5 20325+2.5=327.5 .7 10 毛坯 2?327.5+3.5=331 231? （2） 中心孔 ?55 的加工 參照文獻(xiàn)四表 2.3-9 及表 2.3-12 鉆孔：Ф25mm 鉆孔：Ф53mm 2Z=28mm 擴(kuò)孔：Ф54.8mm 2Z=1.8mm 鉸孔：Ф55mm 2Z=0.2mm 加工經(jīng)濟(jì)精度，表面粗糙度的計算方法同上。 表 4 中心孔 ?55 的工序尺寸，公差、表面粗糙度及毛坯的確定 工 序工序名稱 工序間余量 /mm 經(jīng)濟(jì)精度/mm 表面粗糙度/mm 工序基本尺寸 /mm 標(biāo)注工序尺寸 公差/mm 鉸孔 0.2 ??046.8?H2.3aR55 046.5?? 擴(kuò)孔 1.8 3.012055-0.2=54.8 3.08 鉆孔 28 9.?7a54.8-1.8=53 19.? 鉆孔 25 ??130.HR53-28=25 30.25? （3） 以下各個平面、孔的工序尺寸、公差、表面粗糙度的確定方法同上 表 5 ?65 孔工序尺寸，公差、表面粗糙度及毛坯的確定 工 序工序名稱 工序間余量 /mm 經(jīng)濟(jì)精度/mm 表面粗糙度/mm 工序基本尺寸 /mm 標(biāo)注工序尺寸 公差/mm 精鏜 0.1 ??35.027?G6.1aR65 35.026?? 半精鏜 1.9 1.0H2365-0.1=64.9 1.0 粗鏜 4 3.?0a64.9-1.9=63 3.? 毛坯 2?63-4=59 259?? 表 6 后側(cè)面 B 的工序尺寸，公差、表面粗糙度及毛坯的確定 工 序工序名稱 工序間余量 /mm 經(jīng)濟(jì)精度/mm 表面粗糙度/mm 工序基本尺寸 /mm 標(biāo)注工序尺寸 公差/mm 半精銑 1.5 2.3aR95 02.95? 粗銑 3.5 095+1.5=96.5 37 11 毛坯 2?96.5+3.5=100 231? 表 7 臺階面 C 的工序尺寸，公差、表面粗糙度及毛坯的確定 工 序工序名稱 工序間余量 /mm 經(jīng)濟(jì)精度/mm 表面粗糙度/mm 工序基本尺寸 /mm 標(biāo)注工序尺寸 公差/mm 半精銑 1 2.3aR30 05.3? 粗銑 3 030+1=31 1 毛坯 2?31+3=34 2? 表 8 支耳外側(cè)面 D、E 的工序尺寸，公差、表面粗糙度及毛坯的確定 工 序工序名稱 工序間余量 /mm 經(jīng)濟(jì)精度/mm 表面粗糙度/mm 工序基本尺寸 /mm 標(biāo)注工序尺寸 公差/mm 半精銑 每面 1 2.3aR120 05.12? 粗銑 每面 3 0120+1*2=122 毛坯 2?122+3*2=128 8? 表 9 上表面 F 的工序尺寸，公差、表面粗糙度及毛坯的確定 工 序工序名稱 工序間余量 /mm 經(jīng)濟(jì)精度/mm 表面粗糙度/mm 工序基本尺寸 /mm 標(biāo)注工序尺寸 公差/mm 精銑 2 6.1aR175 175 粗銑 3 20175+2=177 毛坯 2?177+3=180 280? 表 10 支耳內(nèi)側(cè)面 G、H 的工序尺寸，公差、表面粗糙度及毛坯的確定 工 序工序名稱 工序間余量 /mm 經(jīng)濟(jì)精度/mm 表面粗糙度/mm 工序基本尺寸 /mm 標(biāo)注工序尺寸 公差/mm 半精銑 每面 1 6.1aR40 05.14? 粗銑 每面 2 2040-1*2=38 38 12 毛坯 2?38-2*2=34 234? 表 11 ?90 孔工序尺寸，公差、表面粗糙度及毛坯的確定 工 序工序名稱 工序間余量 /mm 經(jīng)濟(jì)精度/mm 表面粗糙度/mm 工序基本尺寸 /mm 標(biāo)注工序尺寸 公差/mm 精鏜 0.1 ??06.3?H6.1aR90 06.9?? 半精鏜 1.9 14.0890-0.1=89.9 14.08 粗鏜 4 35.2?20a89.9-1.9=88 35.? 毛坯 ?88-4=84 24?? 表 12 支耳孔 ?60 工序尺寸，公差、表面粗糙度及毛坯的確定 工 序工序名稱 工序間余量 /mm 經(jīng)濟(jì)精度/mm 表面粗糙度/mm 工序基本尺寸 /mm 標(biāo)注工序尺寸 公差/mm 粗鏜 2 13H20aR60 60? 鉆孔 4 760-2=58 58 毛坯 2?58-4=54 24? 表 13 底板孔 12-M16 深 35 的工序尺寸，公差、表面粗糙度及毛坯的確定 工 序工序名稱 工序間余量 /mm 經(jīng)濟(jì)精度/mm 表面粗糙度/mm 工序基本尺寸 /mm 標(biāo)注工序尺寸 公差/mm 攻絲 2 16 16M 鉆孔 14 ??1.0?H20aR16-2=14 .04?? 表 14 底板孔 4-M10 深 25 的工序尺寸，公差、表面粗糙度及毛坯的確定 工 序工序名稱 工序間余量 /mm 經(jīng)濟(jì)精度/mm 表面粗糙度/mm 工序基本尺寸 /mm 標(biāo)注工序尺寸 公差/mm 攻絲 2 10 10M 鉆孔 8 ??1.0?H20aR10-2=8 .8?? 13 表 15 底板孔 2-Φ13.5 的工序尺寸，公差、表面粗糙度及毛坯的確定 工 序工序名稱 工序間余量 /mm 經(jīng)濟(jì)精度/mm 表面粗糙度/mm 工序基本尺寸 /mm 標(biāo)注工序尺寸 公差/mm 擴(kuò)孔 1.5 13.5 5.13? 鉆孔 12 ??1.0?H20aR13.5-1.5=12 .02? 表 16 底板孔 2-Φ40 的工序尺寸，公差、表面粗糙度及毛坯的確定 工 序工序名稱 工序間余量 /mm 經(jīng)濟(jì)精度/mm 表面粗糙度/mm 工序基本尺寸 /mm 標(biāo)注工序尺寸 公差/mm 精鉸 0.3 ??03.8?H6.1aR40 03.4?? 半精鏜 1.7 1.0340-0.3=39.7 1.079 粗鏜 24.5 25.?0a39.7-1.7=38 25.38? 表 17 左、右側(cè)面孔 4-M10 深 10 的工序尺寸，公差、表面粗糙度及毛坯的確定 工 序工序名稱 工序間余量 /mm 經(jīng)濟(jì)精度/mm 表面粗糙度/mm 工序基本尺寸 /mm 標(biāo)注工序尺寸 公差/mm 攻絲 2 10 10M 鉆孔 8 ??09.1?H20aR10-2=8 9.8?? 表 18 左側(cè)面孔 2-M8 深 20 的工序尺寸，公差、表面粗糙度及毛坯的確定 工 序工序名稱 工序間余量 /mm 經(jīng)濟(jì)精度/mm 表面粗糙度/mm 工序基本尺寸 /mm 標(biāo)注工序尺寸 公差/mm 攻絲 2 8 8M 鉆孔 6 ??09.1?H20aR8-2=6 09.6?? 表 19 前側(cè)面 M20 深 50 的工序尺寸，公差、表面粗糙度及毛坯的確定 工 序工序名稱 工序間余量 /mm 經(jīng)濟(jì)精度/mm 表面粗糙度/mm 工序基本尺寸 /mm 標(biāo)注工序尺寸 公差/mm 攻絲 2 20 20M 14 鉆孔 18 ??1.0?H20aR20-2=18 1.08?? 3.6 切削用量及機(jī)本工時的確定 3.6.1 切削用量的選擇原則 （1）粗加工切削用量的選擇原則 粗加工時，應(yīng)盡量保證較高的金屬切除率和必要的刀具耐用度。選擇切削用量時 應(yīng)首先選取盡可能大的背吃刀量 ，其次根據(jù)機(jī)床動力和剛性的限制條件，選取盡pa 可能大的進(jìn)給量 f，最后根據(jù)刀具的耐用度要求，確定合適的切削速度 。增大吃刀cV 量 可使走刀次數(shù)減少，增大進(jìn)給量 f 有利于斷屑。pa （2）精加工切削用量的選擇原則 精加工時，對加工精度和表面粗糙度要求較高，加工余量不大且較均勻。選擇精 加工的切削用量時，應(yīng)著重考慮如何保證加工質(zhì)量，并在此基礎(chǔ)上盡量提高生產(chǎn)效率。 因此，精加工時應(yīng)選用較?。ǖ荒芴。┑谋吵缘读亢瓦M(jìn)給量，并選用性能高的刀 具材料和合理的幾個參數(shù)，以盡可能的提高切削速度。 3.6.2 確定切削用量及基本工時 (1) 粗銑 A 面 查閱資料，當(dāng)用高速鋼端面銑刀，粗銑的每齒進(jìn)給量 fz=0.2～0.3mm/z；選 fz=0.2mm/z，A 面粗銑走刀三次,ap=3.5mm。 查閱 X53K 的說明書，取粗銑的主軸轉(zhuǎn)速為 150r/min。又前面已選定直徑 D 為 Ф200mm，故相應(yīng)切削速度為： /min././DVnc 29410521430???? 參考有關(guān)資料，銑銷時的切削功率為： pcezpc ZkafP7490679.? 取 Z=10 個齒,n=150/60=2.5r/s, , , fz=0.2mm/z, A 面e1351 ,F 面 ；將其代入式中，得：map53.?ap3? Kwc 325020510967749 . ????? 又從機(jī)床 X52K 說明書（主要技術(shù)參數(shù)）得機(jī)床功率一般取 0.75～0.85，若取 ηm=0.85,則機(jī)床電動機(jī)所需功率: KwPmce 57685032./???? 故機(jī)床功率足夠。 查閱文獻(xiàn)四表 6.2-7： T＝L＋l 1＋l 2/(fz.z.n ) 式中： 15 =0.5（d- ）+ +(1～2)1l2ead?rptgK L＝605，l 1＝78，l 2＝3, 走刀三次，則 ????min35602786053?????T （2）鉆，鉸中心孔 Ф55 1) 鉆孔 Ф25mm 根據(jù)文獻(xiàn)十二表 2.7 當(dāng)鑄鐵硬度小于等于 200HBS，d=Ф25mm 的時候， f=0.75～0.96mm/r 取 f=0.95mm/r。 根據(jù)文獻(xiàn)十二表 2.15 鑄鐵的硬度在 182～199HBS，刀具 d=Ф25mm 查得切削速 度 V=14m/min 所以 n=1000V/πd=1000×14/（3.14×25）=178.34r/min 根據(jù)機(jī)床說明書，取 n=140r/min。故實際切削速度為 /min/./DVnc 101524310???? 根據(jù)文獻(xiàn)四表 6.2-5 nf lT21? = =1～41l)~(2rtgK2l D=25mm =r06 l=45mm =9mm =31l2l T=0.429min 2) 鉆孔 Ф53 查文獻(xiàn)十二表 2.7,表 2.15,得： f=1mm/r V=11m/min 所以 n=1000V/ =66.1r/min 取 n=71r/min，故實際切削速度： /min./DVnc1820?? 切削工時 l=45mm 2T=0.9min 3) 擴(kuò)孔 Ф54.8 f=1.8～2.2mm/r 取 f=2mm/r，根據(jù)機(jī)床的說明書，取 n=71r/mm 則其切削速 度 V=12.22m/min，切削工時： l=45mm=0.36min 4) 鉸孔 Ф55 16 查文獻(xiàn)十二表 2.24 f=0.6～1.2mm/r 取 f=0.6mm/r V=5～7m/min 取 V=6m/min 則 n=1000V/ =34.74mm/r 取 n=35.5mm/r 故實際切削速度 /min./DVnc1360?? 切削工時 l=45mm =9mm =3mm1l2li.821?flT （3）粗銑 B 面 查文獻(xiàn)十二表 3.3 粗加工時每齒進(jìn)給量 fz=0.2～0.3mm/z 取 fz=0.2mm/z 粗銑走刀一次,ap=3.5mm 取粗銑的主軸轉(zhuǎn)速為 150r/min，又前面已選定刀具直徑 D 為 Ф200mm，故相應(yīng)切 削速度分別為 /min././DVnc 29410521430????粗? min.T （4）粗銑 C 面 查文獻(xiàn)十二表 3.3，粗加工時每齒進(jìn)給量 =0.2mm/ZZf 取粗銑的主軸轉(zhuǎn)速為 118r/min 粗 V=πD /1000=3.14×118×20/1000=7.4m/min粗n 工作臺每齒進(jìn)給量 = ×Z× =2×118=236mm/minmfZ粗 l=175mm =3mm =3mm1l2l T=2×(175+3+3)/236=1.53min （5）粗銑 F 面 查文獻(xiàn)十二表 3.3，粗加工時每齒進(jìn)給量 fz=0.2～0.3mm/z 取 fz=0.2mm/z 粗銑 走刀一次,ap=3.0mm 取粗銑的主軸轉(zhuǎn)速為 150r/min。又前面已選定直徑 D 為 Ф120mm，故相應(yīng)切削速 度為 V=πD /1000=3.14 X 120 X 150/1000=56.52m/min粗n 查文獻(xiàn)四表 6.2-7 T＝L＋l 1＋l 2/(fz.z.n ) 式中 F 面：L＝605，l1＝26，l2＝3, 走刀兩次，則 T=2 X（605+26+3）/（0.2 X 10 X 150）=4.23min （6）精銑 A 面 查文獻(xiàn)十二表 3.3，f=0.23～0.5mm/r，取 f=0.5mm/r 17 取 n=300r/min，又前面已選定刀具直徑 D 為 200mm，故切削速度為 V=πDn/1000=3.14×200×300/1000=188.4m/min 主軸轉(zhuǎn)速為 300m/min 時，工作臺的每分鐘進(jìn)給量 = ×Z×n=0.5×300=150mm/minmfZ 查文獻(xiàn)四表 6.2-7 T＝L＋l 1＋l 2/(fz×z×n ) 式中 A 面：L＝605，l1＝80，l2＝3, 走刀三次，則 T=3×（605+80+3）/（0.5×300）=13.76min （7）半精銑 B 面 查文獻(xiàn)十二表 3.3，f=0.5～1mm/r，取 f=1mm/r 取 n=300r/min，又前面已選定刀具直徑 D 為 200mm，故切削速度為 V=πDn/1000=3.14×200×300/1000=188.4m/min 主軸轉(zhuǎn)速為 300m/min 時，工作臺的每分鐘進(jìn)給量 = ×Z×n=1×300=300mm/minmfZ 查文獻(xiàn)四表 6.2-7 T＝L＋l 1＋l 2/(f×n ) 式中 A 面：L＝605，l1＝26，l2＝3, 走刀兩次，則 T=2×（605+26+3）/（1×300）=8.45min （8）半精銑 C 面 查文獻(xiàn)十二表 3.3，f=0.5～1mm/r，取 f=0.5mm/r 取 n=300r/min，又前面已選定刀具直徑 D 為 20mm，故切削速度為 V=πDn/1000=3.14×20×300/1000=18.84m/min 主軸轉(zhuǎn)速為 300m/min 時，工作臺的每分鐘進(jìn)給量： = ×Z×n=1×300=300mm/minmfZ 查文獻(xiàn)四表 6.2-7 T＝L＋l 1＋l 2/(f×n ) 式中 A 面：L＝175，l1＝3，l2＝3, 走刀兩次，則 T=2×（175+3+3）/（0.5×300）=1.21min （9）精銑 F 面 查文獻(xiàn)十二表 3.3，f=0.5～1mm/r，取 f=0.5mm/r 取 n=300r/min，又前面已選定刀具直徑 D 為 120mm，故切削速度為 V=πDn/1000=3.14×120×300/1000=113/min 主軸轉(zhuǎn)速為 300m/min 時，工作臺的每分鐘進(jìn)給量： = ×Z×n=0.5×300=150mm/minmfZ 18 查表 3-123，有 粗鏜：V=0.58～0.83 選取 0.7m/s=42m/min 半精鏜：V=0.83～1.17 選取 1m/s=60m/min 則轉(zhuǎn)速： Ф63： n=1000v/(πd)=1000×42/(3.14×63)=212.4r/min Ф88： n=1000v/(πd)=1000×42/(3.14×88)=152.9r/min 按機(jī)床實際轉(zhuǎn)速取 Ф63：n=205r/min，Ф88：n=160 r/min，則實際轉(zhuǎn)速為 Ф63： vc=3.14×63×205/1000=40.6m/min=0.68m/s Ф88： vc=3.14×88×160/1000=44.2m/min=0.74m/s 查表 6.2-1：T＝L＋l 1＋l 2/(f×n ) 其中 l=100 =0.5（d- ）+ +(1～2)=53 =31l2ead?rptgK T=2×156/0.2×10×300=4.24min （16）粗鏜耳孔 4-Ф60 查閱表 3-1 主切削力： =9.8ZFZZFZnyxpKVfaC = ×V×CP310? 吃刀抗力： yyFynxpy kvf8.9? 走刀抗力： XXx =123 =1.0 =0.85 n=0 =1 ， =61 0.6 =0.5ZFCZFZFYZFXF?yFzF 24 =1.05 =0.2yXx =3319.2N =1107.8N`y =1285 Nx =3988.5×47.1/60=2.65KWCP 機(jī)床效率：0.85 2.65/0.85=3.06＜10KW 21 故機(jī)床功率滿足 查閱表 6.2-1：T＝L＋l 1＋l 2/(f×n ) 其中 L=80 =6 I=2 =31l2 T=89×4/0.4×250=3.56min （17）鉆、擴(kuò)孔底板孔（12-M16 深 35、4-M12 深 25、2-Ф13.5 深 40） ，锪孔 2- Ф40，攻絲 參考文獻(xiàn)十二表 2.15 Ф9.8 的切削速度 vc=15m/min Ф11 的切削速度 vc=14m/min Ф13.2 的切削速度 vc=13m/min Ф15 的切削速度 vc=14m/min 則轉(zhuǎn)速 Ф9.8: =1000v/(πd)=1000 X 15/(3.14 X 9.8)=487.46r/min Ф11: n=1000v/(πd)=1000 X 14/(3.14 X 11)=405.33r/min Ф13.2:n=1000v/(πd)=1000 X 13/(3.14 X 13.2)=313.65r/min Ф15: n=1000v/(πd)=1000 X 14/(3.14 X 15)=297.24r/min 按機(jī)床實際轉(zhuǎn)速取 Ф9.8： n=500r/min Ф11： n=400r/min Ф13.2：n=315r/min Ф15：n=315r/min， 則實際轉(zhuǎn)速為： Ф9.8: vc=3.14 X 9.8 X 500/1000=15.39m/min Ф11: vc=3.14 X 11 X 400/1000=13.82m/min Ф13.2: vc=3.14 X 13.2 X315/1000=13.06m/min Ф15: vc=3.14 X 15 X315/1000=14.84m/min 查文獻(xiàn)十二表 2.32 M= MyxKfdCm =PV30? 其中 =0.206 =2 =0.8Mxy M=26.6N/M = 0.06KW 傳動效率為 0.85C 查文獻(xiàn)四表 6.2-5 T＝L＋l 1＋l 2/(f×n ) 2-Ф9.8： = 1l）（2～ctgKDr?=120 D=9.8rK 22 =1～4 取 =3 =42l2l1l T=0.085 X 2=0.17min 4-Ф11： = =120 D=111l）（ 1ctgKDr?r =1～4 取 =3 =422l1l T=0.13 X 4=0.52min 2-Ф13.2： = =120 D=13.21l）（ctgr?r =1～4 取 =3 =622l1l T=0.26 X 2=0.52min 12-Ф15： = =120 D=151l）（ctgKDr?r =1～4 取 =3 =622l1l T=0.22 X 12=2.64min （18）擴(kuò)孔 Ф16，Ф12 ，Ф10 根據(jù)文獻(xiàn)十二表 2.10 Ф16: f=（0.7～0.9）X0.7=0.49～0.63mm/r Ф12: f=（0.7～0.9）X0.7=0.49～0.63mm/r Ф10: f=（0.7～0.9）X0.7=0.49～0.63mm/r Ф16，Ф12，Ф10 取 f=0.63 機(jī)床主軸轉(zhuǎn)速取 n=200r/mm Ф10: 切削速度 V=6.28m/min Ф12: 切削速度 V=7.5m/min Ф16: 切削速度 V=10.05m/min 12-Ф16: l=35 =3 =3 T=0.0.325X12=3.9min1l2l 4-Ф12: l=25 =3 =3 T=0.25X4=1min 2-Ф10: l=12 =3 =3 T=0.06X2=0.12min1l2l （19）鉸 Ф13.5 锪 2-Ф40 查文獻(xiàn)十二表 2.24，2-Ф13.5：f=0.3～0.5 取 f=0.4，V=5～7m/min 取 V=6m/min 查文獻(xiàn)十二表 2.15，f=0.3，V=21m/min 2-Ф13.5：切削轉(zhuǎn)速 n=1000v/πd=141.54r/min 取 n=125mm/r 故切削實際速度為 V=πdn/1000=3.14X13.5X125/1000=5.3m/min 切削轉(zhuǎn)速 n=1000v/πd=167.2r/min 取 n=200mm/r 故切削實際速度為 V=πdn/1000=3.14X13.5X200/1000=25.12m/min 切削工時： 23 2-Ф13.5：L＝40，l 1＝3，l 2＝3 T=0.584X2=1.17min 2-Ф40：T= fn? L＝25mm，l 1＝2mm， T=0.45X2=0.9min （20）工序 20、21、22 為鉆，擴(kuò)側(cè)面的孔 4-M10 深 10，2-M8 深 20，M20 深 50 查文獻(xiàn)十二表 2.7 鉆孔 φ7.8： （0.36～0.44）×0.75=0.27～0.33mm/r 取 0.3mm/r 鉆孔 φ9.8： （0.47～0.57）×0.75=0.34～0.43mm/r 取 0.4mm/r 鉆孔 φ19： （0.70～0.86）×0.75=0.53～0.64mm/r 取 0.53mm/r 參考文獻(xiàn)十二表 2.15 Ф7.8 的切削速度 vc=14m/min Ф9.8 的切削速度 vc=15m/min Ф19 的切削速度 vc=14m/min 則轉(zhuǎn)速 Ф7.8: n=1000v/(πd)=1000 X 14/(3.14 X 7.8)=571.62r/min Ф9.8： n=1000v/(πd)=1000 X 15/(3.14 X 9.8)=487.46r/min Ф19: n=1000v/(πd)=1000 X 14/(3.14 X 119)=234.66r/min 按機(jī)床實際轉(zhuǎn)速取 Ф7.8：n=630r/min Ф9.8：n=500r/min Ф19： n=250r/min 則實際轉(zhuǎn)速為 Ф7.8: vc=3.14 X 7.8 X 630/1000=15.43m/min Ф9.8: vc=3.14 X 9.8 X 500/1000=15.39m/min Ф19: vc=3.14 X 19 X 250/1000=14.92m/min 校核機(jī)床功率（只校核 Ф19 的粗加工）： 查文獻(xiàn)十二表 2.32 M= MyxKfdCm =PV30? 其中 =0.206 =2 =0.8MCMxy = 0.08KW 傳動效率為 0.85C 24 0.06/0.85=0.09＜2.2KW 故機(jī)床功率足夠 查文獻(xiàn)四表 6.2-5 T＝L＋l 1＋l 2/(f×n ) ………………………………………4.15 2- Ф7.8： = =120 D=7.81l）（ 21～ctgKDr?r =1～4 取 =3 =4 L=202l1l T=0.14 X 2=0.28min 4- Ф9.8： = =120 D=9.81l）（ 2ctgr?r =1～4 取 =3 =4 L=102l1l T=0.85 X 4=0.34min Ф19： = =120 D=13.21l）（ 2ctgKDr?r =1～4 取 =3 =12 l=502l1l T=0.49 min （21）擴(kuò)孔 Ф8、Ф10、Ф20 根據(jù)文獻(xiàn)十二表 2.10 Ф8 f=（0.7～0.9）×0.7=0.49～0.63mm/r Ф10: f=（0.7～0.9）×0.7=0.49～0.63mm/r Ф20: f=（0.9～1.1）×0.7=0.63～0.77mm/r 又?jǐn)U盲孔時進(jìn)給量為 0.3～0.6mm/r Ф8: f=0.5mm/r Ф10: f=0.5mm/r Ф20: f=0.63mm/r 機(jī)床主軸轉(zhuǎn)速取 n=80 及切削速度： Ф8: V=2.01m/min Ф10: V=2.51m/min Ф20:V=5.02m/min 切削工時： 2-Ф8: l=20 =4 =3 T=0.81×2=1.35min1l2l 4-Ф10: l=10 =4 =3 T=0.425×4=1.7min Ф20: l=50 =12 =3 T=1.29min1l2l （22）銑油槽 確定切削深度 =1 pa 25 查閱文獻(xiàn)十二表 3.4，當(dāng)用凸半圓銑刀，粗銑的每齒進(jìn)給量 fz（0.008～0.005） ×（1＋40%）=0.112～0.007mm/z；取 fz=0.01mm/z 查閱 X53K 的說明書，取粗銑的主軸轉(zhuǎn)速為 550r/min。又前面已選定刀具直徑 D 為 Ф6mm，故相應(yīng)切削速度為： VC=πDn 粗/1000=3.14 X 6 X 550/1000=10.36m/min 查閱文獻(xiàn)四表 6.2-7： T＝L＋l 1＋l 2/(fz.z.n )式中： =0.5d＋（1～2） =3 ，l＝220，l 1＝5 則2 T=（605＋78＋2）/（0.01 × 10 × 550）=4.15min （23）鉆 Ф5 的孔 根據(jù)文獻(xiàn)十二表 2.7 Ф5 的進(jìn)給量 f=0.27～0.33mm/r，并參考 Z3025 機(jī)床技術(shù)參數(shù)表 Ф5 的進(jìn)給量 f=0.3mm/r 參考文獻(xiàn)十二表 2.15，Ф5 的 vc=15m/min，則轉(zhuǎn)速 Ф5：n=1000v/(πd)=1000 × 15/(3.14 × 5)=955.4r/min 按機(jī)床實際轉(zhuǎn)速取 Ф5：n=810r/min 則實際切削速度為 Ф5: vc=3.14 ×5× 810/1000=12.72m/min 查文獻(xiàn)四表 6.2-5 T＝L＋l 1＋l 2/(f×n ) = =120 D=51l）（2～ctgKDr?r =1～4 取 =3 ， =42l1l T=0.12min 4 夾具設(shè)計 為了提高勞動生產(chǎn)率，保證加工質(zhì)量，降低勞動強(qiáng)度，需要設(shè)計專用夾具。經(jīng)過 與指導(dǎo)老師協(xié)商，決定設(shè)計第Ⅺ道工序——粗銑 φ60mm 二孔端面的銑床。本夾具將 采于 X63 臥式銑床。選用的刀具為高速鋼鑲齒三面刃銑刀，對工件的兩個端面同時進(jìn) 行加工。 4.1 問題的提出 本夾具主要用來粗銑 φ60mm 二孔的兩個外側(cè)端面，這兩個為了端面對孔 φ60mm 26 有一定的技術(shù)要求。但加工本道工序時，φ60mm 孔尚未加工，所以以底面 A 作為定 位基準(zhǔn)。因此在本道工序加工時，主要考慮的是加工精度問題。 4.2 夾具的設(shè)計 4.2.1 定位基準(zhǔn)的選擇 該夾具以底面 A，φ90mm 孔及中心孔進(jìn)行一面兩孔定位，其中底面可消除 ， ， 三個自由度，φ90mm 孔可消除 ， 三個自由度，中心孔和 φ90mm 孔可 消除 一個自由度 ，六個自由度可全部消除屬于完全定位，符合設(shè)計要求。 4.2.2 切削力及夾緊力計算 刀具：高速鋼鑲齒三面刃銑刀，φ100mm，z=20，根據(jù)文獻(xiàn)十二表 3.28FwqueyzxpndafC0? 其中： =54.5， =3.0mm, =0.05mm， =1.0， =0.72， =100mm, =0.86, =100,FCpazfFxFyeFu0d =0.86, =0,z=20qFw 所以 =354（N）860 86072125354. ??? 當(dāng)用兩把到銑削時， =2F=708(N)實F 水平分力： =1.1 =778.8（N）H實 垂直分力： =0.3 =212.4（N）l實 在計算切削力時，必須把安全系數(shù)考慮在內(nèi)， 安全系數(shù) K 根據(jù)經(jīng)驗一般取 2.5～3，這里取 3，所以 =3×778.8=2336.4（N）'F 為克服水平切削力，實際夾緊力 N 應(yīng)為： N（ + ）=K1f2H 其中 及 為夾具體定位面及夾緊面上的摩擦系數(shù)， = =0.25。則1f2 1f2 N=2336.4/0.5=4672.8（N） 該夾緊力方案選用聯(lián)動螺旋壓板機(jī)構(gòu) 螺旋夾緊時的增力比，查文獻(xiàn)十二公式 3-9： = =158；又 Q 為作用在扳手上piW1 的原動力，一般推薦（80～100）取 80，得 W=12640（N） 因為采用的是壓板機(jī)構(gòu)，以壓板夾緊工件時，其夾緊力 W 與壓板形式有關(guān)： W = ，其中 =1/2，所以 1Lll W=6320（N）此時 W 已大于所需的夾緊力，故本夾具可安全工作。 27 4.3 校核機(jī)床功率 參考有關(guān)資料，銑銷時的切削功率為： PC=167.9X10 X ap fz aeZnkpc5?0.974. 取 Z=20 個齒,n=150/60=2.5r/s, ae=100mm, kpc=1, fz=0.05mm/z, ap=3mm；將 其代入式中，得： PC =167.9X10 X 3.5 X 0.2 X 135 X 10 X 2.5 X 1=5.32Kw5?0.974.0 又從機(jī)床 X63 說明書（主要技術(shù)參數(shù)）得機(jī)床功率一般取 0.75～0.85，若取 ηm=0.85,則機(jī)床電動機(jī)所需功率: PE=PC/ηm=5.32/0.85=6.65 kW〈7.5Kw 故機(jī)床功率足夠。 4.4 定位誤差分析 對于工序尺寸 是以 φ55 中心孔軸線為定位基準(zhǔn)，因為定位基準(zhǔn)也是中 0512.?? 心孔軸線，所以屬于“基準(zhǔn)重合” ，故其△ =0；但在夾緊力的作用下，定位基準(zhǔn)相B 對限位基準(zhǔn)作單向移動，故其定位誤差為：△ =δ = =0.03mm?！?=△ +△Yiminax?DB =0.03mm，而工序的尺寸公差為 0.0456mm，所以定位誤差小于工序的尺寸公差，故Y 該方案可取。 4.5 夾具設(shè)計操作及簡要設(shè)計說明 本工序為粗加工，切削力較大，為了夾緊工件，勢必要增加夾緊力，而這樣將 使正個夾具過于復(fù)雜。因此應(yīng)首先設(shè)法降低切削力。目前采用二種措施：一是提高毛 胚制造精度，使最大切削深度降低，以降低切削力；二是選擇一種比較理想的螺旋壓 板夾緊機(jī)構(gòu)，盡量增加該夾緊機(jī)構(gòu)的夾緊力。夾具上裝有對刀塊，可使夾具在一批零 件的加工之前很好的對刀；同時，夾具體底面上的一隊定位鍵可使正個夾具在機(jī)床工 作臺上有一正確的安裝位置，以利于銑削加工。 做好后的夾具裝配圖如下： 28 圖 13 裝配效果圖 參考文獻(xiàn) ［１］ 王先逵.機(jī)械制造工藝學(xué)[M].第二版.北京：機(jī)械工業(yè)出版社 2010.1 ［２］ 聯(lián)合編寫組.機(jī)械設(shè)計手冊 ［M］. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社 1987.12 ［３］ 肖繼德，陳寧平.機(jī)床夾具設(shè)計［M］. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社 2005.3 ［４］ 李益民.機(jī)械制造工藝設(shè)計簡明手冊［M］北京：機(jī)械工業(yè)出版社.2005.7 ［５］ 王之櫟.機(jī)械設(shè)計綜合課程設(shè)計[M].第二版.北京：機(jī)械工業(yè)出版社 2009.7 ［６］ 孫麗媛.機(jī)械制造工藝及用夾具設(shè)計指導(dǎo)［M］. 北京：冶金工業(yè)出版社 2002.5 ［７］ 章躍.機(jī)械制造專業(yè)英語［M］. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社 2002.4 ［８］ 徐灝.機(jī)械設(shè)計手冊［M］. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社 1991.9 ［９］ 楊叔子.機(jī)械加工工藝師手冊［M］. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社 2002.1 ［10］ 朱龍根.機(jī)械零件設(shè)計手冊［M］. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社 2005.8 ［11］ 四川大學(xué)研究所.機(jī)床夾具設(shè)計圖冊［M］. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社 2003.10 ［12］ 艾興、肖詩綱.切削用量簡明手冊 ［M］.北京：機(jī)械工業(yè)出版社 2004.1 29 致 謝 30 外 文 翻 譯 故障的分析、尺寸的決定以及凸輪的分析和應(yīng)用 31 32 Failure Analysis，Dimensional Determination And Analysis，Applications Of Cams Abstract：It is absolutely essential that a d