0049-道路垃圾清掃機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計【全套13張CAD圖】

0049-道路垃圾清掃機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計【全套13張CAD圖】,全套13張CAD圖,道路,垃圾,清掃,打掃,結(jié)構(gòu)設(shè)計,全套,13,cad 道路垃圾清掃機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計 目 錄 摘要 1 關(guān)鍵詞1 1 前言1 1.1 垃 圾 清 掃 現(xiàn) 狀 分 析 1 1.2 國 內(nèi) 外 垃 圾 清 掃 機(jī) 械 化 發(fā) 展 現(xiàn) 狀 2 1.3 國 內(nèi) 清 掃 機(jī) 發(fā) 展 趨 勢 2 2 垃 圾 清 掃 總 成 設(shè) 計 計 算 2 2.1 設(shè)計思想 2 2.2 總 體 結(jié) 構(gòu) 設(shè) 計 3 2.3 各 主 要 機(jī) 構(gòu) 參 數(shù) 的 設(shè) 計 和 驗 算 3 2.3.1 垃 圾 清 掃 設(shè) 計 4 2.3.2 垃 圾 輸 送 收 集 裝 置 設(shè) 計 4 2.3.3 推 動 清 掃 機(jī) 所 需 功 率 計 算 6 2.3.4 清 掃 機(jī) 掃 輥 速 度 驗 算 6 2.3.5 行 走 設(shè) 計 6 2.3.6 垃 圾 清 掃 機(jī) 的 動 力 匹 配 7 3 操作系統(tǒng)的確定及設(shè)計算 7 3.1 傳動方案的確定 7 3.2 設(shè) 定 各 級 傳 動 比 和 主 要 參 數(shù) 8 3.2.1 傳 動 比 確 定 8 3.2.2 各 軸 轉(zhuǎn) 速 確 定 8 3.2.3 各軸轉(zhuǎn)矩計算 9 3.2.4 各 軸 功 率 計 算 9 3.3 主 要 工 作 零 部 件 的 設(shè) 計 計 算 9 3.3.1 第 一 級 傳 動 帶 輪 設(shè) 計 9 3.3.2 第二級傳動帶輪設(shè)計 11 3.3.3 第三級傳動鏈傳動設(shè)計 12 3.3.4 齒輪傳動（驅(qū)動輸送帶）的設(shè) 計13 4 主要受力零件的強(qiáng)度或壽命校核計算 16 4.1 軸的設(shè)計計算及校核16 4.1.1 第一級從動軸設(shè)計計算及校核 16 4.1.2 第二級從動軸設(shè)計計算及校核 19 4.2 軸承的設(shè)計計算及其校核23 4.2.1 第一級從動軸軸承設(shè)計計算及其校核 23 4.2.2 第二級從動軸軸承設(shè)計計算及其校核 23 4.2.3 第三級從動軸軸承的設(shè)計計算及其校核 24 4.3 鍵的設(shè)計計算及校核25 4.3.1 第一級從動軸上聯(lián)接鍵的校核 25 4.3.2 第二級從動軸上聯(lián)接鍵的校核 25 4.3.3 第三級從動軸上聯(lián)接鍵的校核 26 4.3.4 上滾輪軸聯(lián)接鍵的校核 26 5 結(jié)論 26 5.1 主要優(yōu)點26 5.2 主要缺點26 5.3 有待改進(jìn)的地方27 5.4 維護(hù)和保養(yǎng)27 6 設(shè)計心得 28 參考文獻(xiàn) 29 致謝 30 1 道路垃圾清掃機(jī)的設(shè)計 摘 要：本文敘述了道路清掃機(jī)械化的現(xiàn)狀，以及未來的發(fā)展趨勢。該清掃機(jī)以電動機(jī)為 動力源，通過帶傳動、鏈傳動以及齒輪傳動帶動清掃輥和傳送帶工作。該清掃機(jī)主要用于平坦道 路的垃圾清掃，提高了清掃效率，降低了清潔工人的勞動強(qiáng)度。該清掃機(jī)成本低，使用性能好， 壽命長，非常適合清潔工人使用。 關(guān)鍵詞：清掃機(jī)；傳動；設(shè)計計算 2 Road Sweeping Machine Desigh （Oriental Science Technology College of Hunan Agricultural University, Changsha 410128） Abstract: The essay describes the current situation of road sweeping mechanization, and its development trendency in future. The sweeping machine use the motor as power source, use the belt transmission, chain drive, gear driven roller and conveyor belt to work. The sweeper is mainly used for the rubbish in the flat road, it also improve the cleaning efficiency and reduce the labor intensity of cleaners. The cleaning machine of low cost, good performance ,long life is remarkably fit for cleaners. Key Words: Cleaning machine; Sweep roll; Design calculations 3 1 前言 1.1 垃圾清掃現(xiàn)狀分析 隨著經(jīng)濟(jì)社會的迅速發(fā)展，城市、工廠生產(chǎn)、公共交通、市政建設(shè)、園林綠化、 環(huán)境衛(wèi)生等行業(yè)的工作任務(wù)越來越重，人們對生活環(huán)境要求的不斷提高。然而環(huán)衛(wèi)行 業(yè)設(shè)備的發(fā)展現(xiàn)狀與當(dāng)前經(jīng)濟(jì)社會發(fā)展形勢存在很大差距，道路清掃設(shè)備落后的問題 較為突出。這就要求養(yǎng)護(hù)手段要不斷改進(jìn)，就路面清掃而言，亟需由以往原始笨拙的 低效率的人工清掃改為現(xiàn)代靈活高效率的機(jī)械清掃 1。因此，很有必要創(chuàng)造條件， 實現(xiàn)清掃機(jī)械化，以減輕清掃工人的勞動強(qiáng)度，改善勞動條件，不斷提高道路清掃質(zhì) 量和環(huán)境衛(wèi)生水平，本課題的研究有著十分重要的現(xiàn)實意義。 1.2 國內(nèi)外垃圾清掃機(jī)械化發(fā)展現(xiàn)狀 目前，我國的國產(chǎn)掃路車在品種規(guī)格上、使用性能上已能基本滿足國內(nèi)各種需求。 產(chǎn)品規(guī)格從 2t 到 8t，有將近 8 個規(guī)格 2，清掃車的作業(yè)方式主要為濕式吸掃結(jié)合, 動力為主、副雙發(fā)動機(jī)形式,掃刷布置形式為前置和中置兩種,吸嘴形式有中置長吸嘴、 后置短吸嘴和側(cè)置小吸嘴三種形式,風(fēng)機(jī)形式有通用和專用風(fēng)機(jī)兩種形式。國產(chǎn)產(chǎn)品 存在外形單調(diào)、功能單一、操作不方便、清掃效率低等問題。國外清掃車由于有幾十 年的發(fā)展史,加之基礎(chǔ)零部件可靠性高,因此都有一個共同的特點,可靠性相對國內(nèi)產(chǎn) 品要高；而且早已廣泛應(yīng)用了先進(jìn)的電子技術(shù)，有些還應(yīng)用了有線和無線遙控。 1.3 國內(nèi)清掃機(jī)發(fā)展趨勢 隨著許多新興的中小城市正在崛起, 城市化規(guī)模不斷擴(kuò)大, 路面清潔養(yǎng)護(hù)已經(jīng)越 來越重要，清掃機(jī)發(fā)展前景會越來越好。在功能多樣性方面，由單一功能向多功能方 向發(fā)展；在傳動系統(tǒng)方面，由機(jī)械傳動向全液壓傳動的方向發(fā)展；在除塵方面，由干 式除塵方式向濕式除塵方式發(fā)展 3；在清掃方式上，由純吸式、純掃式向吸掃復(fù)合式 方向發(fā)展；在重量和體積方面，由體積大、自重大的清掃機(jī)向體積小和輕便式，綜合 利用價值高的方向發(fā)展 4。 2. 垃圾清掃機(jī)總成設(shè)計計算 2.1 設(shè)計思想 本垃圾清掃機(jī)由清掃部分，傳送部分，行走部分和箱體、箱架等結(jié)構(gòu)組成，其特 征在于清掃部分由橫置帶有清掃刷苗的清掃滾筒構(gòu)成；清掃機(jī)將街道上的垃圾通過清 掃滾筒清掃并拋擲到傳送部分中的傳送帶上，傳送帶通過齒輪變向?qū)崿F(xiàn)與清掃機(jī)行走 方向成反向旋轉(zhuǎn)，然后垃圾在傳送帶的末端由于重力的作用掉入垃圾桶中；走部分由 4 兩個定向前輪和兩個萬向后輪實現(xiàn)，既方便又經(jīng)濟(jì)；箱體、箱架主要由角鋼焊接而成， 部分零件用螺栓連接，垃圾箱用塑料制成 5。本設(shè)計的創(chuàng)新特點首先是利用電動機(jī)作 為動力來源，清潔環(huán)保，操作方便；其次是清掃滾筒用鏈傳動，鏈傳動無彈性滑動和 整體打滑現(xiàn)象，能保持準(zhǔn)確的平均傳動比，能在潮濕和油膩的環(huán)境中工作；最后，利 用臥式滾刷對路面起清掃及垃圾拋起的雙重作用。以上小小的創(chuàng)新能夠降低清潔員的 勞動強(qiáng)度，提高工作效率的目的。 2.2 總體結(jié)構(gòu)設(shè)計 總體結(jié)構(gòu)分為以下幾個部分： （1）垃圾清掃總成：有清掃滾筒、清掃刷苗、清掃滾筒鏈輪。 清掃輥通過軸承座固定在機(jī)架中間，軸承座主要通過六角螺栓固定在機(jī)架底盤上， 清掃刷苗是通過定位銷來實現(xiàn)軸向固定。 （2）垃圾輸送收集裝置：由上料板、垃圾輸送帶、上滾輪總成、下滾輪總成、 變向軸以及垃圾桶等部件組成。具有結(jié)構(gòu)簡單、作業(yè)質(zhì)量好、價格低廉、拆裝轉(zhuǎn) 移方便、操作輕巧省力等特點。 （3）行走機(jī)構(gòu)：有四個萬向輪組成,前兩個不可變向，后兩個可改變方向。 （4）操作系統(tǒng)：手推式扶手，控制電機(jī)開關(guān)。 （5）動力匹配：由電瓶驅(qū)動的直流電動機(jī)。 其結(jié)構(gòu)圖如圖 1： 1.機(jī)架 2.鏈輪 3.清掃滾筒總成 4.上料板 5.輸送帶 6.下滾輪總成 7.皮帶輪 8.第二級 從動軸 9.電瓶 10.萬向輪 11.第一級從動軸 12.皮帶 13.電動機(jī) 14.垃圾箱 15.上滾輪 5 總成 16.扶手 17.齒輪 圖 1 垃圾清掃機(jī)主要結(jié)構(gòu)圖 Fig.1 Main structure map of road sweeping machine 2.3 各主要機(jī)構(gòu)參數(shù)的設(shè)計和驗算 已知條件：清掃機(jī)生產(chǎn)率為 h/km20 2.3.1 垃圾清掃設(shè)計 清掃輪消耗功率 N 主要包括：克服刷苗和地面間摩擦力所需的功率 ，刷苗變1N 形所消耗的功率 ，克服空氣阻力所需的功率 ,克服垃圾與上料板的摩擦阻力所2 3N 需的功率 ，提升垃圾所消耗的功率 得。4 5 64321 （1）主要參數(shù) 清掃輥半徑：85mm 清掃輪寬幅：600mm 尼龍刷苗與地面間摩擦系數(shù)：0.4 刷苗自由長度：120mm 尼龍刷苗直徑：3mm 刷苗變形量：25mm 工作刷苗數(shù)量：200 清掃軸鏈輪半徑：81mm 清掃輪轉(zhuǎn)速：62.5r/min （2）由相關(guān)公式計算清掃部分所需功率 6 克服刷苗和面間摩擦力所需功率, （1）10/)(1mVPN P-變形刷苗對路面上的壓力（N） ； -尼龍刷苗與地面間摩擦系數(shù)為 0.4； -刷苗圓周線速度取 m/s；mV V-掃路車行走速度為大于 0.09m/s，取 0.09m/s； -傳動效率為 0.9； P 值可根據(jù)以下公式計算； 6 （2）)1arcos()2(18.0)/(103.53122 RhVZhLEJdPm d-尼龍刷苗半徑為 ；m3 R-滾刷半徑為 0.205m； L-刷苗自由長度為 0.12m； E-刷苗彈性模量取 ；Pa109. J-刷苗斷面慣性矩為 ；4273 h-刷苗變形量為 0.025m； Z-工作刷苗數(shù)量可由公式計算： 7 （3）mVdBZ1/5. 其中 為刷苗和路面接觸點到它的垂直位置的轉(zhuǎn)角；1 （4）8.1025.0arcos180)(arcos Rh -速度比值為 3.5；Vm/ B-滾刷清掃寬度為 0.6m； 計算得出 2.15.348.1036/5.1 mVdBZ 根據(jù)清掃機(jī)實際，以及刷苗數(shù)合理分布和安排，取 Z=200; 可計算變形刷苗對路面上的壓力為 NRhVZhLEJdPm6.854)205.1arcos()231.0(1 205973 )1arcos()2(18.0)/(103.5 313212 所以可得 KwVPm 154.09.01)3(4.6810/)(1 已知滾刷轉(zhuǎn)速為 n=62.5r/min，可計算 （5）83./)2(/)2(3)arcsin(2RhhR 因此，刷苗變形所消耗的功率為 （6）KwLEJdnZN0346.1026.27 7 計算克服空氣阻力所消耗的功率為 KwN015413 克服垃圾與上料板的摩擦阻力所需的功率為 （7）VPNm87.9.0136.854104 提升垃圾所消耗的功率 太小可忽略不計。5 所以清掃部分所消耗的總功率為： Kw24.0487.015.0346.1.54321 2.3.2 垃圾輸送收集裝置設(shè)計 滾輪外經(jīng)：150mm 滾輪轉(zhuǎn)速：100r/min 傳送帶寬幅：600mm 小齒輪分度圓直徑 ：50mm1d 大齒輪分度圓直徑 ：250mm2 小齒輪齒數(shù) ：201z 大齒輪齒數(shù) ：1002 齒輪模數(shù) ：2.5mmm 齒輪計算過程在寫在后面 3.3.4 節(jié)。 輸送帶所需功率計算； 假定每一時刻輸送帶載有的垃圾量和皮帶重量為 m=5kg，忽略傾斜的角度不計； 傳送帶的線速度為 10 （8）smnrv /79.0615026 3 輸送帶所需功率為 （9）kwmgvFpwwe 041.96.108510輸 送 帶 2.3.3 推動清掃機(jī)所需功率計算 假設(shè)最惡劣的工作環(huán)境，當(dāng)整機(jī)重 ，阻力系數(shù) ，清掃機(jī)以前進(jìn)kgM87.f 速度 工作計算。則有：smV/09. 11 （10）wfvFP05.10 8 2.3.4 清掃機(jī)掃輥速度驗算 設(shè)定清掃輪刷苗與上料板最后接觸的位置與上料板最高點的距離為 .mH50 設(shè)刷苗最遠(yuǎn)端的線速度為 v，要使質(zhì)量為 m 的垃圾上拋到最高點，由參考文獻(xiàn)19得 知必須滿足下面條件： 12 （11）gH21 計算 sgHv /98.05.892 又有 smnr /98.034.1660 所以清掃車的電機(jī)能夠保證垃圾順利地拋送到傳送帶上。 2.3.5 行走設(shè)計 清掃機(jī)行走速度：由公式 ，取 ， 得Bvf106.0hf/k20 13 （12）smhKv/9/3. 只要清掃機(jī)在不低于 0.09m/s 的行走速度下運(yùn)行，就能夠保證生產(chǎn)率的額定值。 2.3.6 垃圾清掃機(jī)的動力匹配 （1）電動機(jī)的選擇 由以上計算可知清掃機(jī)所需要的功率為 14kwPN284.01.24.0輸 送 帶 電動機(jī)類型和結(jié)構(gòu)型式 電動機(jī)類型和結(jié)構(gòu)型式可以根據(jù)電源的種類、工作條件（溫度、環(huán)境、空間尺寸） 和載荷特點（性質(zhì)、大小、啟動性能和過載情況）來選擇。在移動的設(shè)備中和蓄電池 配套的較常使用的電機(jī)有直流電動機(jī)和步進(jìn)電動機(jī)。 直流電動機(jī)的優(yōu)點：容易購得，型號多，功率大，接口簡單，適合大型機(jī)器。 直流電動機(jī)的缺點：太快需要齒輪減速器，電流通常較大，較難與車輪裝配，控 制復(fù)雜 步進(jìn)電動機(jī)的優(yōu)點：精確的速度控制，型號多，適合室內(nèi)機(jī)器人的速度，接口簡 單，便宜。 步進(jìn)電動機(jī)的缺點: 功率與自重比小，電流通常較大，體積大，較難與車輪裝配， 負(fù)載能力低，功率小，控制復(fù)雜，運(yùn)動時產(chǎn)生震動。 清掃機(jī)多在室內(nèi)環(huán)境下工作，要求控制較簡單，運(yùn)行平穩(wěn)，因此選擇直流電動機(jī) 9 15。 選定 ZYT 系列直流永磁電機(jī)為動力源（博山電機(jī)） 17。 電機(jī)型號：110ZYT105 額定功率： 40WP 電壓： 2VU 扭矩： m17N0T 轉(zhuǎn)速： 3r/inn （2）電池的選擇 選定兩個 12V 鉛酸蓄電池為電源，重量大約 15 斤/個 同時布線時應(yīng)該注意：根據(jù)電機(jī)的位置選擇符合規(guī)格的電線，剪取所要的電線長 度，將電機(jī)聯(lián)起來，一端通過開關(guān)以后，一端接到 24V 電源正負(fù)極上，開關(guān)裝在扶手 旁邊容易摸到的地方。 3. 操作系統(tǒng)的確定及主要工作部件的設(shè)計計算 3.1 傳動方案的確定 方案一 圖 2 垃圾清掃機(jī)傳動方案一 Fig.2 The first transmission scheme 方案二 10 圖 3 垃圾清掃機(jī)傳動方案二 Fig.3 The second transmission scheme 由以上兩個方案可知，根據(jù)清掃機(jī)清掃時的實際情況，選用方案二更加合理恰當(dāng)。 因為摩擦式帶傳動有彈性滑動，不能用于分度系統(tǒng)；摩擦易起電，不宜用于易燃易爆 場合。軸與軸承受力較大，帶傳動壽命較短 16。而鏈傳動平均傳動比為常數(shù)，鏈條 元件間形成的油膜有吸振能力，對惡劣環(huán)境有較強(qiáng)的適應(yīng)能力，工作可靠，軸上載荷 較小。所以選擇方案二更合理 19。 3.2 設(shè)定各級傳動比和主要參數(shù) 3.2.1 傳動比確定 第一級傳動比 61i 第二級傳動比 42 第三級傳動比 3i 上滾輪軸齒輪傳動比 54i 3.2.2 各軸轉(zhuǎn)速確定 第一級從動軸 min/01rn 第二級從動軸 25 第三級從動軸 i/.63 上滾輪軸 n04rn 3.2.3 各軸轉(zhuǎn)矩計算 第一級從動軸 mNiT24.738101 第二級從動軸 22 第三級從動軸 i.5633 上滾輪軸 84414 3.2.4 各軸功率計算 第一級從動軸 wP101 11 第二級從動軸 wP38.2912）（ 輸 送 帶 第三級從動軸 04.363 上滾輪軸 57414 3.3 主要工作零部件的設(shè)計計算 3.3.1 第一級傳動帶輪設(shè)計 已知電機(jī)額定功率 ，轉(zhuǎn)速 ，第一級傳動比0WP30r/minn61i ，設(shè)定連續(xù)工作 8 小時。 （1）確定計算功率 ca 根據(jù)機(jī)械設(shè)計 （第七版，濮良貴、紀(jì)名剛主編，高等教育出版社，以下所用 到的相關(guān)公式及表格均出自本書） 19表 8-7 查得工作情況系數(shù) ，故計算1.AK （13）wPKAca 401. （2）選取 V 帶帶型 根據(jù) ，由圖 8-11 選用 Z 型caP0,n （3）確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 并驗算帶速d 由查表 8-6，表 8-8,取小帶輪基準(zhǔn)直徑 md50 從動輪基準(zhǔn)直徑 id350601 根據(jù)表 8-8，圓整為 315mm 驗算帶的速度 （14）smndv /25/8.710635106 故帶速合適 (4)確定 V 帶的基準(zhǔn)長度和傳動中心距 根據(jù)公式(8-20） ，初定中心距 。ma50 計算帶所需基準(zhǔn)長度 （15）ma ddLd 5.160854)3()150(22010 由表 8-2 選取帶的基準(zhǔn)長度 mLd6 計算實際中心距為 12 （16）mLad 49625.10865020 （5）驗算小帶輪上的包角 1 （17） 903.1496.57)031(8.7)(1802 ad 小帶輪上的包角合適 （6）計算 V 帶的根數(shù) z 查表 8-4a，表 8-4b 分別得到 ，kwP28.0kP04. 查表 8-5，表 8-2 分別得到 ， 。計算單根 V 帶的功率為15K6l （18）wPlr 3.1.95.)()(0 計算 V 帶根數(shù) ，取 z=22.34.0rcaPz （7）計算單根 V 帶的初始拉力的最小值 min)(F 由表 8-3 得 Z 型 V 帶單位長度質(zhì)量 ，所以計算得kgq/6. （19）N vzKFca97.285.0685.7291.04)(5) 2min0 應(yīng)使帶的實際初拉力 min)( （8）計算軸上的壓軸力 pF 壓軸力最小值為 （20）Nminp 5.1074sin9.2sz2)(10min ）（ 3.3.2 第二級傳動帶輪設(shè)計 已知功率 ，轉(zhuǎn)速 ，第二級傳動比 4，設(shè)定連續(xù)W38.91輸 送 帶Pr/mi05 工作 8 小時。 （1）確定計算功率 ca 根據(jù)機(jī)械設(shè)計 （第七版，濮良貴、紀(jì)名剛主編，高等教育出版社，以下所用 到的相關(guān)公式及表格均出自本書） 19表 8-7 查得工作情況系數(shù) ，故計算0.1AKwPKAca 38.29.30.1 （2）選取 V 帶帶型 13 根據(jù) ，由圖 8-11 選用 Z 型caP0,n （3）確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 并驗算帶速d 查表 8-6，表 8-8,取小帶輪基準(zhǔn)直徑 md80 從動輪基準(zhǔn)直徑 id32401 根據(jù)表 8-8，圓整為 315mm 驗算帶的速度 smndv /25/09.16058160 故帶速合適 (4)確定 V 帶的基準(zhǔn)長度和傳動中心距 根據(jù)式（8-20） ，初定中心距 。ma50 計算帶所需基準(zhǔn)長度 maddLd08.164504)831()(252210 有表 8-2 選取帶的基準(zhǔn)長度 Ld 計算實際中心距 a md 476208.165020 （5）驗算小帶輪上的包角 1 907.15463.)80315(.7)(1802 ad 小帶輪上的包角合適 （6）計算 V 帶的根數(shù) z 查表 8-4a，表 8-4b 分別得到 ，kwP15.0kwP013. 查表 8-5，表 8-2 分別得到 ， 。計算單根 V 帶的功率為93K8lPlr 799)()(0 計算 V 帶根數(shù) ，取 z=284.17.0rcaz 14 （7）計算單根 V 帶的初始拉力的最小值 min0)(F 由表 8-3 得 Z 型 V 帶單位長度質(zhì)量 ，所以計算得kgq/6. NvzKPFca 9.60.29.23.)5()5.2(0)( 2min0 應(yīng)是帶的實際初拉力 min0)(F （8）計算軸上的壓軸力 p 壓軸力最小值為 Nin 5.2617.sin9.62sz2)(10in ）（ 3.3.3 第三級傳動鏈傳動設(shè)計 （1）選擇鏈輪齒數(shù) 取小鏈輪齒數(shù) ，大鏈輪的齒數(shù)201z 40212iz （2）確定計算功率 根據(jù)機(jī)械設(shè)計 （第七版，濮良貴、紀(jì)名剛主編，高等教育出版社，以下所用 到的相關(guān)公式及表格均出自本書） 19表 9-6 查得 ，由圖 9-13 查得0.1AK ，單排鏈，則計算功率為35.1ZK （21）wPKZAca8.4263 （3）鏈條型號與節(jié)距的選擇 查圖 9-11，可選 08A 鏈條，查表 9-1 得鏈條節(jié)距為 mp7.1 （4）計算鏈節(jié)數(shù)和中心距 初選中心距 pa 63587.12)503()503(0 取 ，相應(yīng)的鏈長節(jié)數(shù)為m0 （22）021210)(apzzaLp 31.947.47. 2 取鏈節(jié)數(shù) 節(jié)94p 查表 9-7 得到中心距計算系數(shù) ，則鏈傳動最大中心距為28.01f （23）mzLfap 405)2(9474.)(2211 （5）計算鏈速 V，確定潤滑方式 （24）spnv /5.0160256012 由 和鏈號 08A，查圖 9-14 可知應(yīng)采用定期人工潤滑smv/529.0 15 （6）計算壓軸力 pF 有效圓周力為 （25）NvPe 5276.0124831033 鏈輪水平布置時壓軸力系數(shù) ，則壓軸力為5.FpKe 3.3.4 齒輪傳動（驅(qū)動輸送帶）的設(shè)計 （1）選定齒輪類型、精度等級、材料 由于輸送帶為一般工作構(gòu)件，速度不高，軸向載荷不大，故選用 7 級精度 （GB10095-88）直齒圓柱齒輪傳動 根據(jù)機(jī)械設(shè)計 （第七版，濮良貴、紀(jì)名剛主編，高等教育出版社，以下所用 到的相關(guān)公式及表格均出自本書） 19表 10-1 選擇大小齒輪材料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)） ，硬度為 217255HBS,取硬度為 240HBS 選擇小齒輪齒數(shù) ,大齒輪齒數(shù)201z102z （2）按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計 選定載荷系數(shù) 3.tK 計算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 （26）mNnPT 734508.1.9105.91 由表 10-7 選取齒寬系數(shù) 4.d 由表 10-6 查得材料的彈性影響系數(shù) 2 18.9MPaZE 由圖 10-21d 按齒面硬度查得大小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限為 MPaH60lim 由式 10-13 計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)為 （27）81 14.)03581(5060 hjLnN （28）928.i 由圖 10-19 取接觸疲勞壽命系數(shù) .,92.1HNHNK 計算接觸疲勞許用應(yīng)力，取失效概率為 1%，安全系數(shù)為 S=1，由式 10-12 得 （29）MPaSH560.lim11 KN288.li22 16 計算小齒輪分度圓直徑 ，代入 中較小的值td1H （30）mZTKdHEdtt 38)52.19(34.07132.)(32.11 計算圓周速度 v （31）smnt /73.1658106 計算齒寬 （32）mdbt34.1 計算模數(shù) （33zmtt 9.281 ） 計算齒高 （34ht 275.4.5. ） 計算齒寬與齒高之比為 89.1hdbt 計算載荷系數(shù) 由圖 10-8 查得動載系數(shù) ，直齒輪，05.vK1FaHK 由表 10-2 查得使用系數(shù) 1A 由表 10-4 用插值法查得 7 級精度，小齒輪相對支承非對稱布置時， ,15.H 查圖 10-13 得 25.F 故載荷系數(shù)為 （35）2075.1.05.1HvAK 按實際的載荷系數(shù)校正所得分度圓直徑，由式 10-10a 得 （36）mdtt 6.3.27381 計算模數(shù) mzm5.2076.1 （3）按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計 由圖 10-20c 查得大小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限為 MPaFE38021 由圖 10-18 取彎曲疲勞壽命系數(shù) 84.0,91.2FNFNK 計算彎曲疲勞許用應(yīng)力，取彎曲疲勞安全系數(shù) ，由式 10-12 得3S 17 （37）MPaSKFENF 263.180911 FEF 5.4.22 計算載荷系數(shù) （38）18205.1FVAK 由表 10-5 查得齒形系數(shù) 82,.1aaY 由表 10-5 查取應(yīng)力校正系數(shù) 79.SS 計算大小齒輪的 ，并加以比較FSaY0163.25.81FSa89472FSaY 小齒輪的數(shù)值大 計算模數(shù) （39）mYzKTmFSad 19.063.24.01785)(23331 綜合齒面接觸疲勞強(qiáng)度計算的模數(shù)與齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計算的模數(shù)，根據(jù)模數(shù) 系列值以及清掃機(jī)實際取 m5. （4）幾何尺寸計算 分度圓直徑計算 （40）zd0.21 52 中心距計算 ma151 計算齒輪寬度 ,根據(jù)清掃機(jī)實際取db204.1 ，mb25120 18 4. 主要受力零件的強(qiáng)度或壽命校核計算； 4.1 軸的設(shè)計計算及校核 4.1.1 第一級從動軸設(shè)計計算及校核 （1）初步確定軸的最小直徑 先根據(jù)機(jī)械設(shè)計 （第七版，濮良貴、紀(jì)名剛主編，高等教育出版社，以下所 用到的相關(guān)公式及表格均出自本書） 19式 15-2 初步估算軸的最小直徑。選取軸的材 料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表 15-3，取 ，于是得1250A （41）mnPd4.38.310min 為了保證系統(tǒng)的強(qiáng)度與運(yùn)動平穩(wěn)，取軸的最小直徑為 28mm （2）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 圖 4 第一級從動軸的結(jié)構(gòu)圖 Fig.4 The sketch map of the first level driven shaft 由圖可知 A、D 處安裝軸承，C 處安裝齒輪，E 處安裝大小帶輪。軸承安裝 A、D 處的直徑為 30mm，B 處直徑為 36mm，C 處直徑為 30mm，E 處直徑為 28mm。A 處長度為 35mm，B 處長度為 596mm，C 處長度為 31mm，D 處長度為 39mm，E 處長度為 60mm。C 處 軸與齒輪的周向定位采用平鍵聯(lián)接。由機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計手冊(參考文獻(xiàn))查得平 鍵截面 （GB/T1096）,平鍵長度為 25mm，周向定位采用擋圈進(jìn)行定mhb78 位。E 處周向定位采用平鍵聯(lián)接，由手冊查的平鍵截面 （GB/T1096） ，mhb78 平鍵長度為 50mm；軸向定位采用擋圈進(jìn)行定位。軸上倒角圓角均為 1mm。 （3）求軸上的載荷 19 圖 5 第一級從動軸的載荷分析圖 Fig.5 The load analysis chart of the first level driven shaft 首先由軸的結(jié)構(gòu)圖做出軸的計算簡圖。作為簡支梁的軸的支承跨距 ， ， ，根據(jù)軸的簡圖做出軸的彎mL5.6743.821L5.36mL304 矩圖和扭矩圖。 從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖中可以看出 L3 與 L4 交界面是軸的危險截面。 現(xiàn)將計算出截面處的 得值列入表MVH及, 表 1 第一級從動軸的載荷分析 Table1 The load analysis of the first level driven shaft 載荷 水平面 垂直面 支反力 NFNH3.51,4.5621NH NFNVV1.9,31.29F21 彎矩 mM30mM804mM47605 總彎矩 .,.621 扭矩 NT738 （4）按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 進(jìn)行校核時，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩截面（及危險截面）的強(qiáng)度。 20 根據(jù)式（15-5）及上表中的數(shù)值，并取=0.3，軸的計算應(yīng)力 MPadTMWT 49.16281.0).73(5361.0)()( 232222 目前已選擇軸的材料為 45 鋼，調(diào)制處理，由表 15-1 查得 。因此01 ，故安全。1 （5）精確校核軸的疲勞強(qiáng)度 判斷危險截面 從應(yīng)力集中對軸的疲勞強(qiáng)度的影響來看，L3 與 L4 段的截面處引起的應(yīng)力集中最 嚴(yán)重；從受載的情況來看，L1 段得右截面不受扭矩作用，截面 L3、L4 的應(yīng)力最大。 校核 L3 段得右截面 抗彎截面系數(shù) （433332.1958.01. mdW ） 抗扭截面系數(shù) （443334.02T ） L3 段右截面的彎矩 M 為 mN9.2185.365.1 截面的扭矩為 mNT24.738 截面上的彎曲應(yīng)力 （45）MPaWb7.92158 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 （46）T6.4390. 軸的材料為 45 鋼，調(diào)制處理。由表 15-1 查得 ,PaB40MPa2751MPa15 截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù) 及 按照附表 3-2 查取。因 ,經(jīng)插值法可查得1037.28ddr ,02.37.1 又由附圖 3-1 可得軸的材料的敏性系數(shù)為 21 ,82.0q5.1 故有效集中系數(shù)按式（附表 3-4）為 （47）8364.)0.(.)(1k （48）517851q 由附圖 3-2 的尺寸系數(shù) ；由附圖 3-3 的扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù) 。67. 0. 軸按照車加工，由附表 3-4 得表面質(zhì)量系數(shù)為 8.0 軸未經(jīng)過強(qiáng)化處理，即 則按式（3-12）及式（3-12a）得綜合系數(shù)為1q （48）236.1.67.834kK （49）40.51 又由3-1 及3-2 得碳鋼的特性系數(shù)為 1.,2.10取 055.取 于是，計算安全系數(shù) 值，按式（15-6）（15-8）則得caS （50）94.12.971236.1 mbK （51）835.085.04.1aS （52）.12.619.222 Sca 故可知其安全。 4.1.2 第二級從動軸設(shè)計計算及校核 （1）初步確定軸的最小直徑 先根據(jù)機(jī)械設(shè)計 （第七版，濮良貴、紀(jì)名剛主編，高等教育出版社，以下所 用到的相關(guān)公式及表格均出自本書） 19式 15-2 初步估算軸的最小直徑。選取軸的材 料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表 15-3，取 ，于是得1250AmnPd 27.138.9320min 為了保證系統(tǒng)的強(qiáng)度與運(yùn)動平穩(wěn)，取軸的最小直徑為 28mm 22 （2）軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 圖 6 第二級從動軸的結(jié)構(gòu)示意圖 Fig.6 The sketch map of the second level driven shaft 由圖可知 A、D 處安裝軸承，C 處安裝鏈輪，F(xiàn) 處安裝帶輪。軸承安裝 A、D 處的 直徑為 30mm，B 處直徑為 36mm，C 處直徑為 34mm，E，F(xiàn) 處直徑為 28mm。A 處長度為 35mm，B 處長度為 596mm，C 處長度為 33mm，D 處長度為 39mm，E 處長度為 25mm，F(xiàn) 處 長度為 32mm，槽深 2mm。C 處軸與齒輪的周向定位采用平鍵聯(lián)接。由機(jī)械設(shè)計課程 設(shè)計手冊 18查得平鍵截面 （GB/T1096）,平鍵長度為 25mm，周mhb810 向定位采用擋圈進(jìn)行定位。F 處周向定位采用平鍵聯(lián)接，由手冊 18查的平鍵截面 （GB/T1096） ，平鍵長度為 25mm；軸向定位采用擋圈進(jìn)行定位。軸mhb78 上倒角圓角均為 1mm。 （3）求軸上的載荷 23 首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖做出軸的計算簡圖。作為簡支梁的軸的支承跨距 ， ， ，根據(jù)軸的簡圖做出軸的水mL5.673.921L5.32mL304 平面上的彎矩圖，和垂直面上的彎矩圖和水平面上的扭矩圖，垂直面上的扭矩圖,具 體情況見圖 7。 圖 7 第二級從動軸的載荷分析圖 Fig.7 The load analysis chart of the second level driven shaft 從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖中可以看出 L3 與 L4 交界面是軸的危險截面。 現(xiàn)將計算出截面處的 得值列入表 2(參看圖 6)。MVH及, 表 2 第二級從動軸的載荷分析 Table2 The load analysis of the second level driven shaft 載荷 水平面 垂直面 24 支反力 NFNH4.135,9.208F21NH NFNVV8.42,17 彎矩 mM635mMV5.91 mM603 總彎矩 083,721 扭矩 T.8 （4）按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 進(jìn)行校核時，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩截面（及危險截面）的強(qiáng)度。 根據(jù)式（15-5）及上表中的數(shù)值，并取=0.3，軸的計算應(yīng)力 MPadTMWT 13.6281.0).73(471.0)()( 232222 目前已選擇軸的材料為 45 鋼，調(diào)制處理，由表 15-1 查得 。因此01 ，故安全。1 （5）精確校核軸的疲勞強(qiáng)度 判斷危險截面 從應(yīng)力集中對軸的疲勞強(qiáng)度的影響來看，L3 與 L4 段的截面處引起的應(yīng)力集中最 嚴(yán)重；從受載的情況來看，L1 段得右截面不受扭矩作用，截面 L3、L4 的應(yīng)力最大。 校核 L3 段得右截面 抗彎截面系數(shù) 3332.1958.01. mdW 抗扭截面系數(shù) 402T L3 段右截面的彎矩 M 為 N8.1361347 截面的扭矩為 N8.2 截面上的彎曲應(yīng)力 MPaWb5.32.190 截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力 T4.63087 軸的材料為 45 鋼，調(diào)制處理。由表 15-1 查得 ,PaB0Pa2751MPa15 截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù) 及 按照附表 3-2 查取。因 25 ,經(jīng)插值法可查得10357.281ddr ,01.23. 又由附圖 3-1 可得軸的材料的敏性系數(shù)為 ,79.q84. 故有效集中系數(shù)按式（附表 3-4）為 79.1)0.2(.1)(1k 62384q 由附圖 3-2 的尺寸系數(shù) ；由附圖 3-3 的扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù) 。60. 85.0 軸按照車加工，由附表 3-4 得表面質(zhì)量系數(shù)為 9. 軸未經(jīng)過強(qiáng)化處理，即 則按式（3-12）及式（3-12a）得綜合系數(shù)為1q083.12.60.79kK9785.1 又由3-1 及3-2 得碳鋼的特性系數(shù)為 1.0,2.10取 55.取 于是，計算安全系數(shù) 值，按式（15-6）（15-8）則得caS 48.201.3608.271 mbK .3.5.9.1 aS 5.147.28.34.22 Sca 故可知其安全。 4.2 軸承的設(shè)計計算及其校核 4.2.1 第一級從動軸軸承設(shè)計計算及其校核 已知清掃軸的徑向載荷 和軸向載荷 可以忽略不計，又帶輪的壓軸力 ,rFa NFp367 軸向力 ，軸承轉(zhuǎn)速 ，裝軸承處的軸徑可在 2840mm 范圍內(nèi)NFa9.43min/50r 26 選取，運(yùn)轉(zhuǎn)有輕微沖擊看， 表 13-3 選擇預(yù)期使用壽命 20。根據(jù)工作條hLh20 件選取深溝球軸承。 （1）求比值 （53）0raF 根據(jù)參考文獻(xiàn) 20 13-5， 。eFra （2）初步計算當(dāng)量動載荷 P, 根據(jù)機(jī)械設(shè)計 （第七版，濮良貴、紀(jì)名剛主編， 高等教育出版社，以下所用到的相關(guān)公式及表格均出自本書） 19式（13-8a）)(arpYXFfP 按照表 13-6， ，按照表 13-5，2.1,.01ppff取 0,1YX （54）NYFXfParp 4.367)( （3）根據(jù)式 13-6，求軸承應(yīng)有的基本額定動載荷值 （55）nLCh 85.110254.01636 按照手冊選擇 的 6006 軸承 18。此軸承的基本額定靜載荷N32 ，驗算如下NC830 根據(jù)式 13-5 （56）hPCnLh 2019)4.0132(56)(0156 即高于預(yù)期計算軸承壽命，故滿足要求。軸承內(nèi)徑 ,外經(jīng) 。md3mD5 4.2.2 第二級從動軸軸承設(shè)計計算及其校核 已知清掃軸的徑向載荷 和軸向載荷 可以忽略不計，又鏈輪和帶輪壓軸力rFa ,軸向力 ，軸承轉(zhuǎn)速 ，裝軸承處的軸徑可在NFp5.867Na79.208in/125r 2840mm 范圍內(nèi)選取，運(yùn)轉(zhuǎn)有輕微沖擊看，預(yù)期使用壽命 。根據(jù)工作條件hLh0 選取深溝球軸承。 （1）求比值 0raF 根據(jù)表 13-5， 。eFra 27 （2）初步計算當(dāng)量動載荷 P,根據(jù)式（13-8a） )(arpYFXfP 按照表 13-6， ，按照表 13-5，2.1,.01ppff取 0,1NYFXPar 45.867)( （3）根據(jù)式 13-6，求軸承應(yīng)有的基本額定動載荷值 nLCh 31102104636 按照手冊選擇 的 6006 軸承。此軸承的基本額定靜載荷 ，N132 NC830 驗算如下 根據(jù)式 13-5 hPCnLh 2017.)10432(56)(0156 即高于預(yù)期計算軸承壽命，故滿足要求。軸承內(nèi)徑 ,外經(jīng) 。md3mD5 4.2.3 第三級從動軸軸承的設(shè)計計算及其校核 已知清掃軸的徑向載荷 和軸向載荷 可以忽略不計，又鏈輪的壓軸力rFa ,軸向力 ，軸承轉(zhuǎn)速 ，裝軸承處的軸徑可在NFp60Na3.290in/5.62rn 2840mm 范圍內(nèi)選取，運(yùn)轉(zhuǎn)有輕微沖擊看，預(yù)期使用壽命 。根據(jù)工作條件hLh20 選取深溝球軸承。 （1）求比值 0raF 根據(jù)表 13-5， 。eFra （2）初步計算當(dāng)量動載荷 P,根據(jù)式（13-8a） )(arpYFXfP 按照表 13-6， ，按照表 13-5，2.1,.01ppff取 0,1NYFXPar 2.760)( （3）根據(jù)式 13-6，求軸承應(yīng)有的基本額定動載荷值 nLCh .36105.2.7210636 按照手冊選擇 的 6006 軸承 18。此軸承的基本額定靜載荷N3 ，驗算如下NC830 根據(jù)式 13-5 28 hPCnLh 2016.)2.7130(5.6)(601 即高于預(yù)期計算軸承壽命，故滿足要求。軸承內(nèi)徑 ,外經(jīng) 。md3mD5 4.3 鍵的設(shè)計計算及校核 4.3.1 第一級從動軸上聯(lián)接鍵的校核 鍵、軸的材料都是鋼，由表 6-2 查得許用應(yīng)力為 =100120MPa，取其平均值p 為 =110MPa20。p 齒輪與軸聯(lián)接處得軸徑為 ， ， ，由前面軸md30l1mNT24.7381 設(shè)計可知選用 A 型平鍵，鍵的尺寸為 ，鍵長為 L=25mm，鍵的工作長度為8hb ，鍵與輪轂鍵槽接觸高度 ，根據(jù)公式參考文bLl17825 hk50 獻(xiàn) 20式 6-1 可得 (合適) （57）MPa2.83175.4.2kld0T 3p p 帶輪與軸聯(lián)接處得軸徑為 ， ， ，由前面軸ml60mNT24.7381 設(shè)計可知選用 A 型平鍵，鍵的尺寸為 ，鍵長為 L=50mm，鍵的工作長度為hb ，鍵與輪轂鍵槽接觸高度 ，根據(jù)公式參考文bLl42850 hk5 獻(xiàn) 20式 6-1 可得 (合適)MPa57.32845.3.7kld10Tpp 4.3.2 第二級從動軸上聯(lián)接鍵的校核 鍵、軸的材料都是鋼，由表 6-2 查得許用應(yīng)力為 =100120MPa，取其平均值p 為 =110MPa20。p 鏈輪與軸聯(lián)接處得軸徑為 ， ， ，由前面軸md34l3mNT8.217 設(shè)計可知選用 A 型平鍵，鍵的尺寸為 ，鍵長為 L=25mm，鍵的工作長度為810hb ，鍵與輪轂鍵槽接觸高度 ，根據(jù)式 6-1 可得bLl17825 hk45. (合適)MPa3.2474.2kld0T3p p 帶輪與軸聯(lián)接處得軸徑為 ， ， ，由前面軸m8l mNT8.217 設(shè)計可知選用 A 型平鍵，鍵的尺寸為 ，鍵長為 L=25mm，鍵的工作長度為hb ，鍵與輪轂鍵槽接觸高度 ，根據(jù)式 6-1 可得bLl17825 hk5.3.0 29 (合適)MPa83.2175.3.kld0T2p p 4.3.3 第三級從動軸上聯(lián)接鍵的校核 鍵、軸的材料都是鋼，由表 6-2 查得許用應(yīng)力為 =100120MPa，取其平均值p 為 =110MPa20。p 鏈輪與軸聯(lián)接處得軸徑為 ， ， ，由前面軸md36l1mNT8.5463 設(shè)計可知選用 A 型平鍵，鍵的尺寸為 ，鍵長為 L=25mm，鍵的工作長度為80hb ，鍵與輪轂鍵槽接觸高度 ，根據(jù)式 6-1 可得bLl17825 hk. (合適)MPa6.4317.52kld0T3p p 4.3.4 上滾輪軸聯(lián)接鍵的校核 鍵、軸的材料都是鋼，由表 6-2 查得許用應(yīng)力為 =100120MPa，取其平均值p 為 =110MPa20。p 齒輪與軸聯(lián)接處得軸徑為 ， ， ，由前面軸md34l29mNT8.3412 設(shè)計可知選用 A 型平鍵，鍵的尺寸為 ，鍵長為 L=25mm，鍵的工作長度為810hb ，鍵與輪轂鍵槽接觸高度 ，根據(jù)公式參考文獻(xiàn)bLl17825 hk5. 20表 6-1 可得 (合適)MPa2.934178.2kld0T3p p 5 結(jié)論 5.1 主要優(yōu)點 （1）本清掃機(jī)清掃能力強(qiáng)、效率高，能夠?qū)覊m、樹葉、紙屑等日常垃圾進(jìn)行 有效地清掃。 （2）本清掃機(jī)以電能作為動力能源，環(huán)保，綠色無污染。 （3）本清掃機(jī)結(jié)構(gòu)簡單、輕便，操作靈活方便，保養(yǎng)、維修及常見故障排除簡 易。 （4）本清掃機(jī)清掃輥由鏈輪驅(qū)動，所以在下雨天清掃效果不會受到較大影響。 5.2 主要缺點 （1）本清掃機(jī)以人力推動前進(jìn)，這就要求輪子與地面之間存在一定大小的摩擦 系數(shù)、地面相對比較平坦，所以這種清掃機(jī)適應(yīng)范圍不是很廣，主要適用于一般平坦 道路的清掃 21。 30 （2）本清掃機(jī)需要操作人員具備較好的身體素質(zhì)。 5.3 有待改進(jìn)的地方 （1）機(jī)械零部件的布置還可以緊湊一些，尺寸可以縮小一些，減少機(jī)器本身的 重量，降低機(jī)器對操作人員的要求。機(jī)架連接處可以采用弧形連接，避免方塊尖銳棱 角。 （2）清掃機(jī)的功能可以設(shè)計得較為豐富一點，機(jī)器前進(jìn)可以設(shè)計由電動機(jī)驅(qū)動。 當(dāng)電瓶沒電時，可以設(shè)計由人力推動清掃等。 （3）在機(jī)架空間空余較大的地方可設(shè)計一個工具箱用來放置一些常用清掃工具， 以便在清掃機(jī)不能有效清掃的情況下使用備用清掃工具進(jìn)行清掃。 （4）在一些比較清潔的路段，不能有效的控制清掃機(jī)使輪子和傳送裝置停止運(yùn) 動 22。 5.4 維護(hù)和保養(yǎng) （1）要不定期的檢查刷毛的磨損情況，及時調(diào)節(jié)刷毛與地面的接觸長度，保證 清掃干凈、徹底； （2）要對鏈條和齒輪定期進(jìn)行人工潤滑和檢查，防止鏈條和齒輪的磨損失效。 6 設(shè)計心得 通過本次畢業(yè)設(shè)計使我充分認(rèn)識到畢業(yè)設(shè)計其實就是綜合運(yùn)用機(jī)械設(shè)計課程和 其它專業(yè)基礎(chǔ)課程的知識，分析和解決機(jī)械設(shè)計問題，進(jìn)一步鞏固、加深和拓寬所學(xué) 知識的過程。通過設(shè)計實踐，使我逐步樹立了正確的設(shè)計思想，增強(qiáng)了創(chuàng)新意識和競 爭意識，熟悉掌握了機(jī)械設(shè)計的一般規(guī)律，培養(yǎng)了我分析和解決問題的能力。通過設(shè) 計計算、繪圖以及運(yùn)用技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范、設(shè)計手冊等有關(guān)資料，使我進(jìn)行了全面的機(jī) 械設(shè)計基本技能的訓(xùn)練。另外通過本次設(shè)計使我熟悉了機(jī)械設(shè)計的一般進(jìn)程為：設(shè)計 準(zhǔn)備、傳動裝置總體設(shè)計、傳動零件設(shè)計計算、裝配圖設(shè)計、零件工作圖設(shè)計、編寫 設(shè)計說明書。如果隨意打亂這些過程，則在設(shè)計過程中肯定會多走彎路。我在獨立完 成設(shè)計的同時，要時刻跟指導(dǎo)老師溝通和請教，要掌握設(shè)計進(jìn)度，認(rèn)真進(jìn)行設(shè)計。每 個階段完成后要認(rèn)真檢查，有錯誤要認(rèn)真修改，精益求精。畢業(yè)設(shè)計的各個階段是相 互聯(lián)系的。設(shè)計時，零部件的結(jié)構(gòu)尺寸不是完全由計算確定的，還要考慮結(jié)構(gòu)、工藝 性、經(jīng)濟(jì)型以及標(biāo)準(zhǔn)化、系列化要求。由于影響零部件尺寸的因素很多，隨著設(shè)計的 進(jìn)展，考慮的問題要更全面和合理，故后階段設(shè)計要對前階段設(shè)計中的不合理結(jié)構(gòu)尺 寸進(jìn)行必要的修改。所以，設(shè)計要邊計算邊修改、邊繪圖，反復(fù)修改，設(shè)計計算和繪 圖交替進(jìn)行。在畢業(yè)設(shè)計中應(yīng)熟悉和正確采用各種有關(guān)技術(shù)