數(shù)控車床伺服進(jìn)給系統(tǒng)設(shè)計

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1、- 摘 要 本設(shè)計是把普通數(shù)控車床改造成經(jīng)濟(jì)型數(shù)控車床。經(jīng)濟(jì)型數(shù)控車床就是指價格低廉、操作使用方便、比擬適合我國國情的，動化的機(jī)床。采用數(shù)控機(jī)床，可以降低工人的勞動強度，節(jié)省勞動力〔一個人可以看管多臺機(jī)床〕，減少工裝，縮短新產(chǎn)品試制周期和生產(chǎn)周期，可對市場需求作出快速反響。在設(shè)計的時候具體進(jìn)展了詳細(xì)的各部件的選型和計算。比方：導(dǎo)軌的設(shè)計選型、滾珠絲杠螺母副的選型與計算。還進(jìn)展了進(jìn)給傳動系統(tǒng)的剛度計算、進(jìn)給傳動系統(tǒng)的誤差分析、驅(qū)動電機(jī)的選型計算、驅(qū)動電機(jī)與滾珠絲杠的聯(lián)接、驅(qū)動電機(jī)與進(jìn)給傳動系統(tǒng)的動態(tài)特性分析等。 【關(guān)鍵詞】車床、數(shù)控、傳動系統(tǒng) Abstract This proj

2、ect is to alter the mon lathe into the economical lathe. The economical lathe is a advanced and roboticized lathe that has low price, convenient operation, and adapt to the situation of our country and has installedc system. During the project we particularly dealt with the choice and calculation of

3、 every assembly. Such as:The choice and calculation of guideway, ballscrew nut pair and drive electromotor. Caculate the infle*ibility of feed transmission system. Analyse the error of feed transmission system. Junction between drive electromotor and ballscrew. Dynamic analysis of drive electromotor

4、 and feed transmission system . 【Key words】Lathe；C；Transmission System 目 錄 摘要1 Abstract2 前言4 1數(shù)控車床設(shè)計概述5 1.1電動機(jī)的選擇6 1.2電動機(jī)類型和構(gòu)造型式的選擇7 2進(jìn)給伺服系統(tǒng)概述8 3橫向進(jìn)給系統(tǒng)的設(shè)計計算10 3.1設(shè)計參數(shù)10 3.2切削力及其切削分力計算10 3.3軌摩擦力的計算10 3.4算滾珠絲杠螺母副的軸向負(fù)載力11 3.5定進(jìn)給傳動鏈的傳動比i和傳動級數(shù)11 3.6珠絲杠的動載荷計算與直徑估算11 3.7珠絲杠螺母副承載能力

5、校核13 3.8計算器械傳動的剛度14 3.9驅(qū)動電機(jī)的選型與計算15 3.10械傳動系統(tǒng)的動態(tài)分析18 3.11機(jī)械傳動系統(tǒng)的誤差計算與分析18 3.12確定滾珠絲杠螺母副的精度等級和規(guī)格型號19 4進(jìn)給系統(tǒng)的構(gòu)造設(shè)計20 4.1滾珠絲杠螺母副的設(shè)計20 4.2齒輪傳動副的設(shè)計21 4.3齒輪箱的設(shè)計22 4.4床身及導(dǎo)軌22 4.5中間軸的設(shè)計25 4.6軸承端蓋的設(shè)計25 總結(jié)與體會26 致詞27 【參考文獻(xiàn)】28 前言 我國目前機(jī)床總量380余萬臺，而其中數(shù)控機(jī)床總數(shù)只有11.34萬臺，即我國機(jī)床數(shù)控化率不到3％。近10年來，我國數(shù)控機(jī)床年產(chǎn)量約為

6、0.6～0.8萬臺，年產(chǎn)值約為18億元。機(jī)床的數(shù)控化率僅為6％。這些機(jī)床中,役齡10年以上的占60％以上；10年以下的機(jī)床中，自動/半自動機(jī)床不到20％，F(xiàn)MC/FMS等自動化生產(chǎn)線更屈指可數(shù)〔美國和日本自動和半自動機(jī)床占60％以上〕?？梢娢覀兊拇蠖鄶?shù)制造行業(yè)和企業(yè)的生產(chǎn)、加工裝備絕大數(shù)是傳統(tǒng)的機(jī)床，而且半數(shù)以上是役齡在10年以上的舊機(jī)床。用這種裝備加工出來的產(chǎn)品國、外市場上缺乏競爭力，直接影響一個企業(yè)的的生存和開展。所以必須大力提高機(jī)床的數(shù)控化率。 而相對于傳統(tǒng)機(jī)床，數(shù)控機(jī)床有以下明顯的優(yōu)越性： l 可以加工出傳統(tǒng)機(jī)床加工不出來的曲線、曲面等復(fù)雜的零件。 l 可以實現(xiàn)加工的柔性自動化，

7、從而效率比傳統(tǒng)機(jī)床提高3～7倍。 l 加工零件的精度高，尺寸分散度小，使裝配容易，不再需要“修配〞。 l 可實現(xiàn)多任務(wù)序的集中，減少零件在機(jī)床間的頻繁搬運。 l 擁有自動報警、自動監(jiān)控、自動補償?shù)榷喾N自律功能，可實現(xiàn)長時間無人看管加工。 因此，采用數(shù)控機(jī)床，可以降低工人的勞動強度，節(jié)省勞動力〔一個人可以看管多臺機(jī)床〕，減少工裝，縮短新產(chǎn)品試制周期和生產(chǎn)周期，可對市場需求作出快速反響。 此外，機(jī)床數(shù)控化還是推行FMC〔柔性制造單元〕、FMS〔柔性制造系統(tǒng)〕以及CIMS〔計算機(jī)集成制造系統(tǒng)〕等企業(yè)信息化改造的根底。數(shù)控技術(shù)已經(jīng)成為制造業(yè)自動化的核心技術(shù)和根底技術(shù)。 本次設(shè)計的容是機(jī)床總

8、體方案設(shè)計及總體布局圖繪制、縱向及橫向伺服進(jìn)給機(jī)構(gòu)的理論計算、構(gòu)造設(shè)計及繪制裝配圖、典型零件繪制、數(shù)控系統(tǒng)〔硬件連接圖〕設(shè)計、典型零件的數(shù)控車削加工程序編制及外文數(shù)據(jù)文獻(xiàn)翻譯，并撰寫畢業(yè)設(shè)計論文。 設(shè)計的目的是培養(yǎng)綜合運用根底知識和專業(yè)知識，解決工程實際問題的能力，提高綜合素質(zhì)和創(chuàng)新能力，受到本專業(yè)工程技術(shù)和科學(xué)研究工作的根本訓(xùn)練，使工程繪圖、數(shù)據(jù)處理、外文文獻(xiàn)閱讀、程序編制、使用手冊等根本技能得到訓(xùn)練和提高，培養(yǎng)正確的設(shè)計思想、嚴(yán)肅認(rèn)真的科學(xué)態(tài)度，加強團(tuán)隊合作精神。 在設(shè)計中，先通過參觀及查閱等了解有關(guān)系統(tǒng)的工作原理，作用及構(gòu)造特點。選擇適宜的算法，根據(jù)計算結(jié)果查閱手冊，得出相關(guān)的構(gòu)造或

9、零件。 1數(shù)控車床設(shè)計概述 用數(shù)控機(jī)床加工零件時，首先應(yīng)將加工零件的幾何信息和工藝信息變成加工程序，由輸入局部送入數(shù)控裝置，經(jīng)過數(shù)控裝置的處理、運算，按各坐標(biāo)軸的分量送到各軸的驅(qū)動電路，經(jīng)過轉(zhuǎn)換、放大進(jìn)展伺服電動機(jī)的驅(qū)動，帶動各軸運動，并進(jìn)展回饋控制，使刀具和工件及其它輔助裝置嚴(yán)格地按照加工程序規(guī)定的順序、軌跡和參數(shù)有條件不紊亂地作，從而加工出零件的全部輪廓。 數(shù)控機(jī)床具有很好的柔性，當(dāng)加工對象變換時，只需重新編制加工程序即可，原來的程序可存儲藏用，不必像組合機(jī)床那樣需要針對新加工零件重新設(shè)計機(jī)床，致使生產(chǎn)準(zhǔn)備時間過長。 經(jīng)濟(jì)型數(shù)控車床，對于保證和提高被加工零件的精度，主要依靠兩方面來

10、實現(xiàn)：一是系統(tǒng)的控制精度；二是機(jī)床本身的機(jī)械傳動精度。數(shù)控車床的進(jìn)給傳動系統(tǒng)，由于必須對進(jìn)給位移的位置和速度同時實現(xiàn)自動控制。所以，數(shù)控車床與普通臥式車床相比應(yīng)具有有更好的精度．以確保機(jī)械傳動系統(tǒng)的傳動精度和工作平穩(wěn)性。數(shù)控改造對機(jī)械傳動系統(tǒng)的要求為： 〔1)盡量采用低摩擦的傳動副。如滾動導(dǎo)軌和滾珠絲杠螺母副，以減小摩擦力。 〔2)選用最正確的降速比，為到達(dá)數(shù)控機(jī)床所要求的脈沖當(dāng)量，使運動位移盡可能加速到達(dá)跟蹤指今。 〔3)盡量縮短傳動鏈以及用預(yù)緊的方法提高傳動系統(tǒng)的剛度。 〔4)盡量消除傳動間隙，以減小反向行程誤差。如采用消除間隙的聯(lián)軸節(jié)和消除傳動齒輪間隙的機(jī)構(gòu)等。 〔5)盡景滿足

11、低振動和高可靠性方面的要求。為此應(yīng)選擇間隙小、傳動精度高高、運動平穩(wěn)、效率高以及傳遞扭矩大的傳動組件。 從應(yīng)用的方面考慮，結(jié)合目前國大多數(shù)的情況，可采用更換滾珠絲杠來代替原機(jī)床上的T型絲杠。也可對原車床上T型絲杠加以修復(fù)，但此時必須相應(yīng)修配與與此相配合的螺母，盡量減小其間隙，提高配合精度。 —般說來．如原車床的工作性能良好．精度尚未降低，則應(yīng)盡量保存機(jī)床的傳動系統(tǒng)。使改造后的數(shù)控車床同時具有微機(jī)控制和原機(jī)床操作的雙重功能。如原車床使用時間較長．運動部件磨損嚴(yán)重．除了對導(dǎo)軌精度進(jìn)展修復(fù)外．還應(yīng)將傳動部件撤除或更換，以確保改造后車床的傳動精度。 數(shù)控機(jī)床一般由控制介質(zhì)、數(shù)控裝置、伺服系

12、統(tǒng)和機(jī)床組成機(jī)床本體的各機(jī)械部件組成，如圖1.1： 圖1.1數(shù)控機(jī)床的組成 1.1電動機(jī)的選擇 (1)根據(jù)機(jī)械的負(fù)載特性和生產(chǎn)工藝對電動機(jī)的啟動、制動、反轉(zhuǎn)、調(diào)速等要求，選擇電動機(jī)類型。 (2)根據(jù)負(fù)載轉(zhuǎn)矩、轉(zhuǎn)速變化圍和啟動頻繁程度等要求，考慮電動機(jī)的溫升限制、超載能力額啟動轉(zhuǎn)矩，選擇電動機(jī)功率，并確定冷卻通風(fēng)方式。所選電動機(jī)功率應(yīng)留有余量，負(fù)荷率一般取0.8～0.9。 (3)根據(jù)使用場所的環(huán)境條件，如溫度、濕度、灰塵、雨水、瓦斯以及腐蝕和易燃易爆氣體等考慮必要的保護(hù)措施，選擇電動機(jī)的構(gòu)造型式。 (4)根據(jù)企業(yè)的電網(wǎng)電壓標(biāo)準(zhǔn)和對功率因素的要求，確定電動機(jī)的電壓等級和類型。 (5)

13、根據(jù)生產(chǎn)機(jī)械的最高轉(zhuǎn)速和對電力傳動調(diào)速系統(tǒng)的過渡過程的要求，以及機(jī)械減速機(jī)構(gòu)的復(fù)雜程度，選擇電動機(jī)額定轉(zhuǎn)速。 此外，還要考慮節(jié)能、可靠性、供貨情況、價格、維護(hù)等等因素。 1.2電動機(jī)類型和構(gòu)造型式的選擇 由于不同的機(jī)床要求不同的主軸輸出性能(旋轉(zhuǎn)速度，輸出功率，動態(tài)剛度，振動抑制等)，因此，主軸選用標(biāo)準(zhǔn)與實際使用需要是嚴(yán)密相關(guān)的?？偟膩碚f，選擇主軸驅(qū)動系統(tǒng)將在價格與性能之間找出一種理想的折衷。表1.1簡要給出了用戶所期望的主軸驅(qū)動系統(tǒng)的性能。下面將對各種交流主軸系統(tǒng)進(jìn)展比照、分析。 表1.1 理想主軸驅(qū)動系統(tǒng)性能 工程 容 高性能 低速區(qū)要有足夠的轉(zhuǎn)矩 寬恒功率圍

14、,并在高速圍保持一定轉(zhuǎn)矩 高旋轉(zhuǎn)精度 高動態(tài)響應(yīng) 高加減速,起制動能力 具有強魯棒性,能適應(yīng)環(huán)境條件和參數(shù)變化 高效率,低噪聲 低價格 低購置價格,低維護(hù)價格,低效勞價格 通用要求 耐用性,可維護(hù)性,平安可靠性 感應(yīng)電機(jī)交流主軸驅(qū)動系統(tǒng)是當(dāng)前商用主軸驅(qū)動系統(tǒng)的主流，其功率圍從零點幾個kW到上百kW，廣泛地應(yīng)用于各種數(shù)控機(jī)床上。 2進(jìn)給伺服系統(tǒng)概述 數(shù)控機(jī)床伺服系統(tǒng)的一般構(gòu)造如圖2.1所示： 圖2.1 數(shù)控機(jī)床進(jìn)給伺服系統(tǒng) 由于各種數(shù)控機(jī)床所完成的加工任務(wù)不同，它們對進(jìn)給伺服系統(tǒng)的要求也不盡一樣，但通?？筛爬橐韵聨追矫妫嚎赡孢\行；速度圍寬；具有足夠的傳動剛度和高的速

15、度穩(wěn)定性；快速響應(yīng)并無超調(diào)；高精度；低速大轉(zhuǎn)矩。 伺服系統(tǒng)對伺服電機(jī)的要求： 〔1〕從最低速到最高速電機(jī)都能平穩(wěn)運轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)矩波動要小，尤其在低速如0.1r /min或更低速時，仍有平穩(wěn)的速度而無爬行現(xiàn)象。 〔2〕電機(jī)應(yīng)具有大的較長時間的超載能力，以滿足低速大轉(zhuǎn)矩的要求。一般直流伺服電機(jī)要求在數(shù)分鐘超載4-6倍而不損壞。 〔3〕為了滿足快速響應(yīng)的要求，電機(jī)應(yīng)有較小的轉(zhuǎn)動慣量和大的堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩，并具有盡可能小的時間常數(shù)和啟動電壓。電機(jī)應(yīng)具有耐受4000rad/s2以上的角加速度的能力，才能保證電機(jī)可在0.2s以從靜止啟動到額定轉(zhuǎn)速。 〔4〕電機(jī)應(yīng)能隨頻繁啟動、制動和反轉(zhuǎn)。 隨著微電子技術(shù)、計

16、算機(jī)技術(shù)和伺服控制技術(shù)的開展，數(shù)控機(jī)床的伺服系統(tǒng)已開場采用高速、高精度的全數(shù)字伺服系統(tǒng)。使伺服控制技術(shù)從模擬方式、混合方式走向全數(shù)字方式。由位置、速度和電流構(gòu)成的三環(huán)回饋全部數(shù)字化、軟件處理數(shù)字PID，使用靈活，柔性好。數(shù)字伺服系統(tǒng)采用了許多新的控制技術(shù)和改良伺服性能的措施，使控制精度和質(zhì)量大大提高。 數(shù)控車床的進(jìn)給傳動系統(tǒng)一般均采用進(jìn)給伺服系統(tǒng)。這也是數(shù)控車床區(qū)別于普通車床的一個特殊局部。 數(shù)控車床的伺服系統(tǒng)一般由驅(qū)動控制單元、驅(qū)動組件、機(jī)械傳動部件、執(zhí)行件和檢測回饋環(huán)節(jié)等組成。驅(qū)動控制單元和驅(qū)動組件組成伺服驅(qū)動系統(tǒng)。機(jī)械傳動部件和執(zhí)行組件組成機(jī)械傳動系統(tǒng)。檢測組件與回饋電路組成檢測系統(tǒng)。

17、 進(jìn)給伺服系統(tǒng)按其控制方式不同可分為開環(huán)系統(tǒng)和死循環(huán)系統(tǒng)。死循環(huán)控制方式通常是具有位置回饋的伺服系統(tǒng)。根據(jù)位置檢測裝置所在位置的不同，死循環(huán)系統(tǒng)又分為半死循環(huán)系統(tǒng)和全死循環(huán)系統(tǒng)。半死循環(huán)系統(tǒng)具有將位置檢測裝置裝在絲杠端頭和裝在電機(jī)軸端兩種類型。前者把絲杠包括在位置環(huán)，后者則完全置機(jī)械傳動部件于位置環(huán)之外。全死循環(huán)系統(tǒng)的位置檢測裝置安裝在工作臺上，機(jī)械傳動部件整個被包括在位置環(huán)之。 開環(huán)系統(tǒng)的定位精度比死循環(huán)系統(tǒng)低，但它構(gòu)造簡單、工作可靠、造價低廉。由于影響定位精度的機(jī)械傳動裝置的磨損、慣性及間隙的存在，故開環(huán)系統(tǒng)的精度和快速性較差。 全死循環(huán)系統(tǒng)控制精度高、快速性能好，但由于機(jī)械傳動部件在控

18、制環(huán)，所以系統(tǒng)的動態(tài)性能不僅取決于驅(qū)動裝置的構(gòu)造和參數(shù)，而且還與機(jī)械傳動部件的剛度、阻尼特性、慣性、間隙和磨損等因素有很大關(guān)系，故必須對機(jī)電部件的構(gòu)造參數(shù)進(jìn)展綜合考慮才能滿足系統(tǒng)的要求。因此全死循環(huán)系統(tǒng)對機(jī)床的要求比擬高，且造價也較昂貴。死循環(huán)系統(tǒng)中采用的位置檢測裝置有：脈沖編碼器、旋轉(zhuǎn)變壓器、感應(yīng)同步器、磁尺、光柵尺和激光干預(yù)儀等。 數(shù)控車床的進(jìn)給伺服系統(tǒng)中常用的驅(qū)動裝置是伺服電機(jī)。伺服電機(jī)有直流伺服電機(jī)和交流伺服電機(jī)之分。交流伺服電機(jī)由于具有可靠性高、根本上不需要維護(hù)和造價低等特點而被廣泛采用。 直流伺服電動機(jī)引入了機(jī)械換向裝置。其本錢高，故障多，維護(hù)困難，經(jīng)常因碳刷產(chǎn)生的火花而影響生

19、產(chǎn)，并對其他設(shè)備產(chǎn)生電磁干擾。同時機(jī)械換向器的換向能力，限制了電動機(jī)的容量和速度。電動機(jī)的電樞在轉(zhuǎn)子上，使得電動機(jī)效率低，散熱差。為了改善換向能力，減小電樞的漏感，轉(zhuǎn)子變得短粗，影響了系統(tǒng)的動態(tài)性能。 交流伺服已占據(jù)了機(jī)床進(jìn)給伺服的主導(dǎo)地位，并隨著新技術(shù)的開展而不斷完善，具體表達(dá)在三個方面。一是系統(tǒng)功率驅(qū)動裝置中的電力電子器件不斷向高頻化方向開展，智能化功率模塊得到普及與應(yīng)用；二是基于微處理器嵌入式平臺技術(shù)的成熟，將促進(jìn)先進(jìn)控制算法的應(yīng)用；三是網(wǎng)絡(luò)化制造模式的推廣及現(xiàn)場總線技術(shù)的成熟，將使基于網(wǎng)絡(luò)的伺服控制成為可能。 3橫向進(jìn)給系統(tǒng)的設(shè)計計算 3.1設(shè)計參數(shù) 設(shè)計參數(shù)如下： 縱向：工

20、作臺重量：W=800N 行程：S=650mm 脈沖當(dāng)量：=0.006mm/P 最大進(jìn)給速度：=2m/min 橫向：工作臺重量：W=300N 行程：S=200mm 脈沖當(dāng)量：=0.004mm/P 最大進(jìn)給速度：=1m/min 3.2切削力及其切削分力計算 機(jī)床主電動機(jī)的額定功率為7.5kw，最大工件直徑D=400mm，主軸計算轉(zhuǎn)速n=85r/m。在此轉(zhuǎn)速下，主軸具有最大扭矩和功率，道具的切削速度為 取機(jī)床的機(jī)械效率，則有 走刀方向的切削分力和垂直走刀方向的切削分力為 3.3軌摩擦力的計算 導(dǎo)軌受到垂向切削分力，縱向切削分力，移動部件的全部質(zhì)量〔包括機(jī)床夾具和工件的質(zhì)量〕

21、m=30.61kg(所受重力W=300N)，查表得鑲條緊固力，取導(dǎo)軌動摩擦系數(shù)，則 計算在不切削狀態(tài)下的導(dǎo)軌摩擦力和 3.4算滾珠絲杠螺母副的軸向負(fù)載力 計算最大軸向負(fù)載力 計算最小軸向負(fù)載力 3.5定進(jìn)給傳動鏈的傳動比i和傳動級數(shù) 取步進(jìn)電動機(jī)的步距角，滾珠絲杠的根本導(dǎo)程，進(jìn)給傳動鏈的脈沖當(dāng)量，則有 按最小慣量條件，查得應(yīng)該采用2級傳動，傳動比可以分別取、。根據(jù)構(gòu)造需要，確定各傳動齒輪的齒數(shù)分別為、、、，模數(shù)m=2，齒寬b=20mm。 3.6珠絲杠的動載荷計算與直徑估算 〔1〕按預(yù)期工作時間估算滾珠絲杠預(yù)期的額定動載荷 數(shù)控機(jī)床的預(yù)期工作時間，滾珠絲杠的當(dāng)量載荷 ，查表

22、得載荷系數(shù)；初步選擇滾珠絲杠的精度等級為3級精度，取精度系數(shù)；查表得可靠性系數(shù)。取滾珠絲杠的當(dāng)量轉(zhuǎn)速，，滾珠絲杠的根本導(dǎo)程，則 〔2〕根據(jù)定位精度的要求估算允許的滾珠絲杠的最大軸向變形。 本車床橫向進(jìn)給系統(tǒng)的定位精度為40 ,重復(fù)定位精度為16 ，則有 取上述計算結(jié)果的較小值，即。 〔3〕估算允許的滾珠絲杠的最小螺紋底徑 滾珠絲杠螺母的安裝方式擬采用一端固定、一端游動支承方式，滾珠絲杠螺母副的兩個固定支承之間的距離為 L=行程+平安行程+2×余程+螺母長度+支承 ≈〔1.2～1.4〕行程+〔25～30〕 取L=(1.4×200+30×6)mm=460mm 〔4〕初

23、步確定滾珠絲杠螺母副的型號 根據(jù)以上計算所得的、、和構(gòu)造的需要，初步選擇工藝裝備公司生產(chǎn)的FF型循環(huán)螺母，型號為FF3206-5，其公稱直徑、根本導(dǎo)程、額定動載荷和螺紋底徑如下： 3.7珠絲杠螺母副承載能力校核 滾珠絲杠螺母副的螺紋底徑，滾珠絲杠螺母副的最大受壓長度，絲杠水平安裝時，取，查表得，則有 本車床橫向進(jìn)給系統(tǒng)滾珠絲杠螺母副的最大軸向壓縮載荷為，遠(yuǎn)小于其臨界壓縮載荷的值，故滿足要求。 滾珠絲杠螺母副臨界轉(zhuǎn)速的計算長度，其彈性模量 ，密度，重力加速度 滾珠絲杠的最小慣性矩為 滾珠絲杠的最小截面積為 取，查表得，則有 本橫向進(jìn)給傳動鏈的

24、滾珠絲杠螺母副的最高轉(zhuǎn)速為166.67r/m，遠(yuǎn)小于其臨界轉(zhuǎn)速，故滿足要求。 滾珠絲杠螺母副額定壽命的校核,滾珠絲杠的額定動載荷，其軸向載荷，滾珠絲杠的轉(zhuǎn)速，運轉(zhuǎn)條件系數(shù)，則有 本車床數(shù)控化改造后，滾珠絲杠螺母副的總工作壽命，故滿足要求。 3.8計算器械傳動的剛度 滾珠絲杠的彈性模量，滾珠絲杠的底徑。當(dāng)滾珠絲杠的螺母中心至固定端支承中心的距離時，滾珠絲杠螺母副具有最小拉壓剛度 當(dāng)時，滾珠絲杠螺母副具有最大拉壓剛度 滾動體直徑mm，滾動體個數(shù)Z=15.軸承接觸角。軸承最大軸向工作載荷。則滾珠絲杠螺母副支承軸承的剛度為： 查表得滾珠與滾道的接觸剛度，滾珠絲杠的

25、額定動載 。滾珠絲杠上所承受的最大軸向載荷則 進(jìn)給傳動系統(tǒng)的綜合拉壓剛度的最大值為 故。 進(jìn)給傳動系統(tǒng)的綜合拉壓剛度最小值為 故 扭矩作用點之間的距離，滾珠絲杠的剪切模量 ，滾珠絲杠的底徑，則有 3.9驅(qū)動電機(jī)的選型與計算 〔1〕計算滾珠絲杠的轉(zhuǎn)動慣量 滾珠絲杠的密度，則有 〔2〕計算折算到絲杠軸上的移動部件的轉(zhuǎn)動慣量 橫向進(jìn)給系統(tǒng)執(zhí)行部件的總質(zhì)量為m=30.61kg;絲杠軸每轉(zhuǎn)一圈，機(jī)床執(zhí)行部件在軸向移動的距離L=0.6cm則 〔3〕計算各齒輪的轉(zhuǎn)動慣量 〔4〕計算加在電動機(jī)軸上總負(fù)載轉(zhuǎn)動慣量 〔5〕計算折算到電動機(jī)軸上的切削負(fù)載力矩 在切削狀態(tài)下的軸向負(fù)載力

26、，絲杠每轉(zhuǎn)一圈，機(jī)床執(zhí)行部件軸向移動的距離L=6mm=0.006m，進(jìn)給傳動系統(tǒng)的傳動比i=6.25總效率η=0.85，則有 〔6〕計算折算到電動機(jī)上的摩擦負(fù)載力矩 在不切削狀態(tài)下的軸向負(fù)載力矩，則有 〔7〕計算由滾珠絲杠預(yù)緊力產(chǎn)生的并折算到電動機(jī)軸上的附加負(fù)載力矩 滾珠絲杠螺母副的效率，滾珠絲杠螺母副的預(yù)緊力為 折算到電動機(jī)軸上的負(fù)載力矩T的計算。 空載時〔快進(jìn)力矩〕，為 切削時〔工進(jìn)力矩〕，為 根據(jù)以上計算結(jié)果和查表初選130BF001型反響式步進(jìn)電動機(jī)，其轉(zhuǎn)動慣量；而進(jìn)給傳動系統(tǒng)的負(fù)載慣量；對于開環(huán)系統(tǒng)，一般取加速時間。

27、當(dāng)機(jī)床以最快進(jìn)給速度運動時電動機(jī)的最高轉(zhuǎn)速為： 〔8〕計算橫向進(jìn)給系統(tǒng)所需的折算到電動機(jī)軸上的各種力矩 計算空載啟動力矩 計算快進(jìn)力矩 計算工進(jìn)力矩 〔9〕選擇驅(qū)動電動機(jī)的型號 根據(jù)以上計算和查表選擇國產(chǎn)150BF002型電動機(jī)，其主要參數(shù)如下：相數(shù)，5；步距角，；最大靜轉(zhuǎn)矩，；轉(zhuǎn)動慣量，；最高空載啟動頻率，2800Hz；運行頻率，8000Hz；分配方式，五相十拍。 確定最大靜轉(zhuǎn)矩： 機(jī)械傳動系統(tǒng)空載啟動力矩與所需的步進(jìn)電動機(jī)的最大靜轉(zhuǎn)矩的關(guān)系為： 機(jī)械傳動系統(tǒng)空載啟動力矩與所需的步進(jìn)電動機(jī)的最大靜轉(zhuǎn)矩的關(guān)系為： 取和中的較大

28、者為所需的步進(jìn)電動機(jī)的最大靜轉(zhuǎn)矩。本電動機(jī)的最大靜轉(zhuǎn)矩為，大于，可以在規(guī)定的時間正常啟動，故滿足要求。 驗算慣量匹配，為了使機(jī)械傳動的慣量到達(dá)較合理的匹配，系統(tǒng)的負(fù)載慣量與伺服電動機(jī)的轉(zhuǎn)動慣量之比一般應(yīng)滿足下式： 因為，故滿足慣量匹配要求。 3.10械傳動系統(tǒng)的動態(tài)分析 滾珠絲杠螺母副的綜合拉壓剛度，機(jī)床執(zhí)行部件的質(zhì)量和滾珠絲杠螺母副的質(zhì)量分別為、，滾珠絲杠螺母副和機(jī)床執(zhí)行部件的等效質(zhì)量為，m=30.61kg，則： 折算到滾珠絲杠軸上的系統(tǒng)總當(dāng)量轉(zhuǎn)動慣量為 滾珠絲杠的扭轉(zhuǎn)剛度，則 由以上計算可知，絲杠—工作臺縱向振動系統(tǒng)的最低固有頻率、扭轉(zhuǎn)振動系統(tǒng)的最低

29、固有頻率都比擬高。一般按的要求來設(shè)計機(jī)械傳動系統(tǒng)的剛度，故滿足要求。 3.11機(jī)械傳動系統(tǒng)的誤差計算與分析 〔1〕計算器械傳動系統(tǒng)的反向死區(qū) 進(jìn)給傳動系統(tǒng)的綜合拉壓剛度的最小值，導(dǎo)軌的靜摩擦力為，則 即，故滿足要求。 〔2〕計算器械傳動系統(tǒng)由綜合拉壓剛度變化引起的定位誤差 即，故滿足要求。 〔3〕計算滾珠絲杠因扭轉(zhuǎn)變形產(chǎn)生的誤差 負(fù)載力矩，扭矩作用點之間的距離，絲杠底徑，則有 由該扭轉(zhuǎn)變形引起的軸向移動滯后量將影響工作臺的定位精度，有 3.12確定滾珠絲杠螺母副的精度等級和規(guī)格型號 確定滾珠絲杠螺母副的精度等級，本進(jìn)給傳動系統(tǒng)采用開環(huán)控制

30、系統(tǒng)，應(yīng)滿足如下要求： 取滾珠絲杠螺母副的精度等級為3級，查表得，當(dāng)螺紋長度約為350mm時，，；； 故滿足設(shè)計要求。 縱向進(jìn)給系統(tǒng)的設(shè)計方法與橫向進(jìn)給系統(tǒng)類似，不在此贅述了。 4進(jìn)給系統(tǒng)的構(gòu)造設(shè)計 4.1滾珠絲杠螺母副的設(shè)計 滾珠絲杠螺母副是直線運動與回轉(zhuǎn)運動能相互轉(zhuǎn)換的新型傳動裝置，在絲杠和螺母上都有半圓弧形的螺旋槽，當(dāng)他們套裝在一起時便形成了滾珠的螺旋滾道。螺母上有滾珠的回路管道，將幾圈螺旋滾道的兩端連接起來構(gòu)成封閉的螺旋滾道，并在滾道裝滿滾珠，當(dāng)絲杠旋轉(zhuǎn)時，滾珠在滾道既自轉(zhuǎn)又沿滾道循環(huán)轉(zhuǎn)動，因而迫使螺母軸向移動。 滾珠絲杠螺母副具有以下特點： 〔1〕傳動效率高，摩擦損失

31、小。滾珠絲杠螺母副的傳動效率為0.92-0.96，比普通絲杠高3-4倍。因此，功率消耗只相當(dāng)于普通絲杠的1/4-/3. 〔2〕假設(shè)給于適當(dāng)預(yù)緊，可以消除絲杠和螺母之間的螺紋間隙，反向時還可以消除空載死區(qū)，從而使絲杠的定位精度高，剛度好。 〔3〕運動平穩(wěn)，無爬行現(xiàn)象，傳動精度高。 〔4〕具有可逆性，既可以從螺旋運動轉(zhuǎn)換成直線運動，也可以從直線運動轉(zhuǎn)換成旋轉(zhuǎn)運動。也就是說，絲杠和螺母可以作為主動件。 〔5〕磨損小，使用壽命長。 〔6〕制造工藝復(fù)雜。滾珠絲杠和螺母等組件的加工精度要求高，外表粗糙度也要求高，故制造本錢高。 〔7〕不能自鎖。特別是垂直安裝的絲杠，由于其自重和慣性力的不同，下

32、降時當(dāng)傳動切斷后，不能立即停頓運動，故還需要增加制動裝置。 本次設(shè)計采用的是循環(huán)的絲杠螺母副，精度為3級，兩端采用了小圓螺母為軸向定位絲杠螺母副采用的預(yù)緊方式為單螺母消除間隙方法。它是在滾珠螺母體的兩列循環(huán)滾珠鏈之間，使螺紋滾道在軸向產(chǎn)生一個的導(dǎo)程突變量，從而使兩列滾珠在軸向錯位而實現(xiàn)預(yù)緊。這種調(diào)隙方法構(gòu)造簡單，但載荷量須預(yù)先設(shè)定而且不能改變。 滾珠絲杠的主要載荷是軸向載荷，徑向載荷主要是臥式絲杠的自重。因此對絲杠的軸向精度和軸向剛度應(yīng)有較高要求，其兩端支承的配置情況有：一端軸向固定一端自由的支承配置方式，通常用于短絲杠和垂直進(jìn)給絲杠；一端固定一端浮動的方式，常用于較長的臥式安裝絲杠；以及

33、兩端固定的安裝方式，常用于長絲杠或高轉(zhuǎn)速、高剛度、高精度的絲杠，這種配置方式可對絲桿進(jìn)展預(yù)拉伸。因此在此課題中采用兩端固定的方式，以實現(xiàn)高剛度、高精度以及對絲杠進(jìn)展拉伸。 絲杠中常用的滾動軸承有以下兩種：滾針—推力圓柱滾子組合軸承和接觸角為60°角接觸軸承，在這兩種軸承中，60°角接觸軸承的摩擦力矩小于后者，而且可以根據(jù)需要進(jìn)展組合，但剛度較后者低，目前在一般中小型數(shù)控機(jī)床中被廣泛應(yīng)用。滾針—圓柱滾子軸承多用于重載和要求高剛度的地方。 60°角接觸軸承的組合配置形式有面對面的組合、背靠背組合、同向組合、一對同向與左邊一個面對面組合。由于螺母與絲杠的同軸度在制造安裝的過程中難免有誤差，又由于

34、面對面組合方式，兩接觸線與軸線交點間的距離比背對背時小，實現(xiàn)自動調(diào)整較易。因此在進(jìn)給傳動中面對面組合用得較多。 在此課題中采用了以面對面配對組合的60°角接觸軸承，組合方式為DDB。以容易實現(xiàn)自動調(diào)整。滾珠絲杠工作時要發(fā)熱，其溫度高于床身。為了補償因絲杠熱膨脹而引起的定位精度誤差，可采用絲杠預(yù)拉伸的構(gòu)造，使預(yù)拉伸量略大于熱膨脹量。 4.2齒輪傳動副的設(shè)計 齒輪傳動裝置主要由齒輪傳動副組成，其任務(wù)是傳遞伺服電動機(jī)輸出的扭矩和轉(zhuǎn)速，并使伺服電動機(jī)與負(fù)載〔工作臺〕之間的扭矩、轉(zhuǎn)速、以及負(fù)載慣量相匹配，使伺服電機(jī)的高速低扭矩輸出變?yōu)樨?fù)載所需要的低速扭矩。在開環(huán)系統(tǒng)中還可以計算所需的脈沖當(dāng)量。

35、對傳動裝置的總要傳動精度要求高、穩(wěn)定性好和靈敏度高〔或響應(yīng)速度快〕，在設(shè)計齒輪傳動裝置時，也應(yīng)從有利于提高這三個指標(biāo)的角度來提出設(shè)計要求。對于開環(huán)控制系統(tǒng)而言，傳動誤差直接影響數(shù)控裝備的工作精度，因而應(yīng)盡可能縮短傳動鏈、消除傳動間隙，以提高傳動精度和剛度。對于死循環(huán)控制系統(tǒng)，齒輪傳動裝置完全在伺服回路中，給系統(tǒng)增加了慣性環(huán)節(jié)其性能參數(shù)將直接影響整個系統(tǒng)的穩(wěn)定性。無論是開環(huán)控制系統(tǒng)還是死循環(huán)控制系統(tǒng)，齒輪傳動裝置都將影響整個系統(tǒng)的靈敏度〔響應(yīng)速度〕，從這個角度考慮應(yīng)注意減少摩擦和轉(zhuǎn)動慣量，以提高傳動裝置的加速度。 在設(shè)計齒輪傳動裝置時，除考慮以上要求外，還應(yīng)考慮其傳動比分配及傳動級數(shù)對傳動件的

36、轉(zhuǎn)動慣量和執(zhí)行件的失動影響。增加傳動級數(shù)，可以減少傳動慣量，但級數(shù)增加，使傳動裝置構(gòu)造復(fù)雜，降低了傳動效率，增大了噪聲，同時也增大了傳動間隙和摩擦損失，對伺服系統(tǒng)不利。因此不能單純根據(jù)轉(zhuǎn)動慣量來選取傳動級數(shù)，而應(yīng)綜合考慮來選取最正確的傳動，而應(yīng)綜合考慮來選取最正確的傳動級數(shù)和各級傳動比。 在數(shù)控設(shè)備的進(jìn)給驅(qū)動系統(tǒng)中，考慮到慣量、扭矩、或脈沖當(dāng)量的要求，有時要在電動機(jī)到絲杠之間參加齒輪傳動副，而齒輪等傳動副存在的間隙，會使進(jìn)給運動反向滯后于指令信號，造成反向死區(qū)而影響其傳動精度和系統(tǒng)的穩(wěn)定性。因此，為了提高進(jìn)給系統(tǒng)的傳動精度，必須消除齒輪副的間隙。 本設(shè)計采用的是雙片齒輪錯齒調(diào)整法。兩片齒輪

37、周向可調(diào)彈簧錯齒消除間隙構(gòu)造。兩個一樣齒數(shù)的薄片齒輪與另一個寬齒輪嚙合，兩薄片齒輪可相對回轉(zhuǎn)。在兩個薄片齒輪的端面均勻分布著四個螺孔，分別裝上凸耳。其中一個齒輪的端面還有另外四個通孔，凸耳可以在其中穿過，彈簧的兩端分別鉤在凸耳和調(diào)節(jié)螺釘上。通過螺母調(diào)節(jié)彈簧的拉力，調(diào)節(jié)完后用螺母鎖緊。彈簧的拉力使薄片齒輪錯位，即兩個薄片齒輪的左右齒面分別貼在寬齒輪槽的左、右齒面上，從而消除了齒側(cè)間隙。 4.3齒輪箱的設(shè)計 齒輪箱主要把齒輪裝入，通過軸連接電動機(jī)和絲杠。主要構(gòu)造是一個方形的箱，然后要加工出一些孔裝軸、絲杠、端蓋等等。在右側(cè)壁也要加工一個孔來支承軸承。同時還要通過兩個凸耳用螺栓與導(dǎo)軌聯(lián)接。 4

38、.4床身及導(dǎo)軌 對于數(shù)控機(jī)床來說，作為主要支承件的床身至關(guān)重要，其構(gòu)造性能的好壞直接影響著機(jī)床的各項性能指針。它支承著數(shù)控車床的床頭箱，床鞍，刀架，尾座等部件，承受著切削力、重力、摩擦力等靜態(tài)力和動態(tài)力的作用。其構(gòu)造的合理性和性能的好壞直接影響著數(shù)控車床的制造本錢；影響著車床各部件之間的相對位置精度和車床在工作中各運動部件的相對運動軌跡的準(zhǔn)確性，從而影響著工件的加工質(zhì)量；還影響著車床所用刀具的耐用度，同時也影響著機(jī)床的工作效率和壽命等。因此，床身特別是數(shù)控車床的床身具有足夠的靜態(tài)剛度和較高的剛度/品質(zhì)比；良好的動態(tài)性能；較小的熱變形和應(yīng)力；并易于加工制造，裝配等，才能滿足數(shù)控車床對床身的要求

39、。 數(shù)控車床工作時，受切削力的作用，床身發(fā)生彎曲，其中，影響最大的是床身水平面的彎曲。因此，在床身不太長的情況下，主要應(yīng)提高床身在水平面的彎曲剛度。所以，在設(shè)計床身時，采用與水平面傾斜45°的斜面床身。這種構(gòu)造的特點是：(1)在加工工件時，切屑和切削液可以從斜面的前方(即床身的一側(cè))落下，就無需在床身上開排屑孔，這樣，床身斜面就可以做成一個完整的斜面。(2)切屑從工件上落到位于床身前面的排屑器中，再由排屑器將切屑排出。這樣，機(jī)床在工作中，排屑性能和散熱性能要好，可以減少床身在工作中吸收由于切削產(chǎn)生的熱量，從而減少床身的熱變形，使機(jī)床更好地保持加工精度。(3)由于在床身上無需開排屑孔，就可以增

40、加與底座連接的床身底面的整體性，從而可增加床身底面的剛性?；谝陨咸攸c使得床身抵抗來自切削力在水平和垂直面的分力所產(chǎn)生的彎曲變形能力，以及它們的合力產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)變形能力顯著增強。從而大幅度提高了床身的抗彎和抗扭剛度。床身在彎曲、扭荷作用下，床身的變形與床身的截面的抗彎慣性矩和抗扭慣性矩有關(guān)。材料、截面一樣，但形狀不同的床身，截面的慣性矩相差很大。截面積一樣時，采用空形截面，加大外輪廓尺寸，在工藝允許的情況下，盡可能減小壁厚，可以大大提高截面的抗彎和抗扭剛度；矩形截面的抗彎剛度高于圓形截面，但圓形截面的抗扭剛度較高；封閉截面的剛度顯著高于不封閉截面的剛度。為此，在設(shè)計床身截面時，綜合考慮以上因素，

41、在滿足使用、工藝情況下，采用空心截面，加大輪廓，減小壁厚，采用全封閉的類似矩形的床身截面形式，同時，為了提高床身的抗扭剛度和床身的剛度／重量比，在大截面設(shè)計一個較小的類似圓形截面。 床身與導(dǎo)軌為一體，床身材料的選擇應(yīng)根據(jù)導(dǎo)軌的要求選擇。鑄鐵具有良好的減震性和耐磨性，易于鑄造和加工。床身材料采用機(jī)械性能優(yōu)良的HT250，其硬度、強度較高，耐磨性較好，具有很好的減震性。 車床的導(dǎo)軌可分為滑動導(dǎo)軌和滾動導(dǎo)軌兩種。滑動導(dǎo)軌具有構(gòu)造簡單、制造方便、接觸剛度大等優(yōu)點。但傳統(tǒng)滑動導(dǎo)軌摩擦阻力大且磨損快，動、靜摩擦系數(shù)差異大，低速時易產(chǎn)生爬行現(xiàn)象。目前，數(shù)控車床已不采用傳統(tǒng)滑動導(dǎo)軌，而是采用帶有耐磨粘貼帶

42、覆蓋層的滑動導(dǎo)軌和新型塑料滑動導(dǎo)軌。它們具有摩擦性能良好和使用壽命長等特點。在動導(dǎo)軌上鑲裝塑料具有摩擦系數(shù)低、耐磨性高、抗撕傷能力強、低速時不易爬行、加工性和化學(xué)穩(wěn)定性好、工藝簡單、本錢低等優(yōu)點，在各類機(jī)床上都有應(yīng)用，特別是用在精細(xì)、數(shù)控和重型機(jī)床的動導(dǎo)軌上。塑料導(dǎo)軌可與淬硬的鑄造鐵支承導(dǎo)軌和鑲鋼支承導(dǎo)軌組成對偶摩擦副。 機(jī)床導(dǎo)軌的質(zhì)量在一定程度上決定了機(jī)床的加工精度、工作能力和使用壽命。導(dǎo)軌的功用是導(dǎo)向和承載。車床的床身導(dǎo)軌屬于進(jìn)給導(dǎo)軌，進(jìn)給運動導(dǎo)軌的動導(dǎo)軌與支承的靜導(dǎo)軌之間的相對運動速度較低。 直線運動滑動導(dǎo)軌截面形狀主要有三角形、矩形、燕尾形和圓形，并可互相組合。由于矩形導(dǎo)軌制造簡單

43、，剛度高，承載能力大，具有兩個相垂直的導(dǎo)軌面。且兩個導(dǎo)軌面的誤差不會相互影響，便于安裝。再將矩形整體傾斜45°后，側(cè)面磨損能自動補償，克制了矩形導(dǎo)軌側(cè)面磨損不能自動補償?shù)娜毕荩蛊鋵?dǎo)向性更好。本次設(shè)計我采用的是燕尾槽導(dǎo)軌。 鑲條是用來調(diào)整矩形導(dǎo)軌和燕尾導(dǎo)軌的側(cè)隙，以保證導(dǎo)軌面的正常接觸。鑲條應(yīng)放在導(dǎo)軌受力較小的一側(cè)。壓板用于調(diào)整輔助導(dǎo)軌面的間隙和承受顛覆力矩。如圖4.1，是用磨或刮壓板3的e面和d面來調(diào)整間隙。壓板的d面和e面用空刀槽分開，間隙大磨刮d面，太緊時則修e面。這種方式構(gòu)造簡單，應(yīng)用較多，但調(diào)整時比擬麻煩。 圖4.1鑲條 4.5中間軸的設(shè)計 中間軸上的齒輪是電機(jī)輸出與滾珠絲杠

44、的傳力構(gòu)造，它主要通過鍵連接齒輪2和齒輪3.所以要設(shè)計鍵槽，可設(shè)計一個鍵槽為兩個齒輪傳力。 4.6軸承端蓋的設(shè)計 滾珠絲杠兩端有軸承端蓋，它的作用是軸承外圈的軸向定位，和防塵和密封，除它本身可以防塵和密封外，它常和密封件配合以到達(dá)密封的作用。左側(cè)端蓋因為滾珠絲杠要通過所以設(shè)計了一個孔用氈墊來封油。右邊可以設(shè)計成封閉式的端蓋可以減小加工難度。 總結(jié)與體會 畢業(yè)設(shè)計是對我們大學(xué)期間所學(xué)知識的一次總結(jié)與運用，是對以前每門課程設(shè)計的綜合，是對所學(xué)知識的徹底檢驗。剛開場選擇課題的時候，我因為對數(shù)控機(jī)床比擬感興趣，所以選擇了關(guān)于數(shù)控機(jī)床方面的課題。我所在的組設(shè)計的是一臺數(shù)控車床，我主要對其中的橫向

45、進(jìn)給系統(tǒng)及縱向進(jìn)給系統(tǒng)進(jìn)展設(shè)計。開場設(shè)計之前，我首先上網(wǎng)搜索了有關(guān)車床方面的知識，對數(shù)控車床的開展現(xiàn)狀和開展趨勢有了進(jìn)一步的了解，也讓我學(xué)習(xí)到了很多新的知識。設(shè)計的時候，我們對學(xué)校的一些數(shù)控車床進(jìn)展了觀察，我主要觀察了機(jī)床的進(jìn)給系統(tǒng)構(gòu)造，同時并結(jié)合自己的課題對機(jī)床的總體布局做了進(jìn)一步的研究，并通過查閱資料和相關(guān)圖冊，設(shè)計出了滿足數(shù)控車床需要的橫向進(jìn)給系統(tǒng)及縱向進(jìn)給系統(tǒng)。 畢業(yè)設(shè)計是我們走向工作崗位的最后一次練兵，是一次理論和實踐完美結(jié)合的過程。在近三個月的畢業(yè)設(shè)計當(dāng)中，使我更加認(rèn)識到理論聯(lián)系實際的重要性，只有理論而不去進(jìn)展實踐是不行的。在設(shè)計過程中，我參考了一些圖紙，在參考的根底上，理解并分

46、析其優(yōu)缺點，取長補短，對自己其中不合理的局部進(jìn)展了充分改良。通過這次設(shè)計，自己在查閱數(shù)據(jù)、運用數(shù)據(jù)、中英文翻譯、運用專業(yè)知識及CAD繪圖等方面的能力有了較提高，對如何將機(jī)、電互相結(jié)合起來有了較深刻的認(rèn)識，彌補了原來學(xué)習(xí)中的很多缺乏之處，為以后從事機(jī)械方面的工作打下了一定的根底，積累了一定的經(jīng)歷，對設(shè)計工作有了一定的認(rèn)識。 總之，這次設(shè)計順利完成使我受益匪淺，不但穩(wěn)固了我以前學(xué)習(xí)的東西，而且學(xué)到了很多新東西，為我走向社會打下了深厚的根底。同時也使我懂得了一個真正設(shè)計的步驟以及方法。 致詞 經(jīng)過3個月的忙碌和工作，本次畢業(yè)設(shè)計已經(jīng)接近尾聲，作為一個?？粕漠厴I(yè)設(shè)計，由于經(jīng)歷的匱乏，難免有許多

47、考慮不周全的地方，如果沒有導(dǎo)師的催促指導(dǎo)，以及一起工作的同學(xué)們的支持，想要完成這個設(shè)計是難以想象的。 在這里首先要感我的導(dǎo)師教師。教師平日里工作繁多，但在我做畢業(yè)設(shè)計的每個階段，從查閱數(shù)據(jù)到設(shè)計草案確實定和修改，中期檢查，后期詳細(xì)設(shè)計，裝配草圖等整個過程中都給予了我悉心的指導(dǎo)。我的設(shè)計較為復(fù)雜煩瑣，但是教師仍然細(xì)心地糾正圖紙中的錯誤。除了敬仰教師的專業(yè)水平外，他的治學(xué)嚴(yán)謹(jǐn)和科學(xué)研究的精神也是我永遠(yuǎn)學(xué)習(xí)的典范，并將積極影響我今后的學(xué)習(xí)和工作。 其次要感我的同學(xué)對我無私的幫助，特別是在軟件的使用方面，正因為如此我才能順利的完成設(shè)計，我要感我的母校--日照職業(yè)技術(shù)學(xué)院，是母校給我們提供了優(yōu)良的學(xué)習(xí)環(huán)

48、境；另外，我還要感那些曾給我授過課的每一位教師，是你們教會我專業(yè)識。在此，我再說一次！大家?。?！。 【參考文獻(xiàn)】 [1] 超毅.數(shù)控技術(shù)課程設(shè)計[M].：華中科技大學(xué)，2007. [2] 濮良貴.機(jī)械設(shè)計[M].：高等教育，2001. [3] 朝儒.機(jī)械制圖.[M]：高等教育，2001. [4] 鄧志平.機(jī)械制造技術(shù)根底.[M]：西南交通大學(xué)，2004. [5] 胡秋.數(shù)控機(jī)床進(jìn)給系統(tǒng)的設(shè)計[J].機(jī)床與液壓，2004〔6〕：55-56. [6] 鄒小琦.數(shù)控機(jī)床進(jìn)給系統(tǒng)的定位精度[J].大學(xué)學(xué)報，1997〔4〕：84-87. [7] 王愛玲，白恩遠(yuǎn).現(xiàn)代數(shù)控機(jī)床[M].：國防工業(yè)，2003. [8]立德，機(jī)械設(shè)計根底.3版.:高等教育,2007 [9]*曉峰,電機(jī)及拖動.:高等教育,2004 [10] 長能，電力拖動根底.:機(jī)械工業(yè),1996 . z