張波-變速恒頻雙饋異步發(fā)電機運行原理講義.doc

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變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電機運行原理 張 波 風(fēng)力發(fā)電以其無污染和可再生性，日益受到世界各國的廣泛重視，近年來得到迅速發(fā)展。采用雙饋電機的變速恒頻風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)與傳統(tǒng)的恒速恒頻風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)相比具有顯著的優(yōu)勢，如風(fēng)能利用系數(shù)高，能吸收由風(fēng)速突變所產(chǎn)生的能量波動以避免主軸及傳動機構(gòu)承受過大的扭矩和應(yīng)力，以及可以改善系統(tǒng)的功率因數(shù)等。 雙饋電機變速恒頻（VSCF）風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)，是通過調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)子繞組勵磁電流的頻率、幅值、相位和相序來實現(xiàn)變速恒頻控制。它的核心技術(shù)是基于電力電子和計算機控制的交流勵磁控制技術(shù)。 1 工作原理 1.1 雙饋電機的VSCF控制原理 VSCF風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)主要由風(fēng)力機、增速箱、雙饋發(fā)電機、雙向變頻器和控制器組成。雙饋發(fā)電機可在不同的轉(zhuǎn)速下運行，其轉(zhuǎn)速隨風(fēng)速的變化可作適當?shù)恼{(diào)整，使風(fēng)力機的運行始終處于最佳狀態(tài)，以提高風(fēng)能的利用率。當電機的負載和轉(zhuǎn)速變化時，通過調(diào)節(jié)饋入轉(zhuǎn)子繞組的電流，不僅能保持定子輸出的電壓和頻率不變，而且還能調(diào)節(jié)發(fā)電機的功率因數(shù)。 雙饋異步發(fā)電機的結(jié)構(gòu)類似繞組感應(yīng)發(fā)電機，其定子繞組直接接入電網(wǎng)，轉(zhuǎn)子繞組由一臺頻率、電壓可調(diào)的低頻電源（一般采用交-交變頻器或交-直-交變頻器）供給三相低頻電流，圖1給出這種系統(tǒng)的原理框圖。當轉(zhuǎn)子繞組通過三相低頻電流時，在轉(zhuǎn)子中形成一個低速旋轉(zhuǎn)磁場，這個磁場的旋轉(zhuǎn)速度（n2）與轉(zhuǎn)子的機械轉(zhuǎn)速（n）相疊加，使其等于定子的同步轉(zhuǎn)速（n1），即 從而在發(fā)電機定子繞組中感應(yīng)出相應(yīng)與同步轉(zhuǎn)速的工頻電壓。 由上面轉(zhuǎn)速關(guān)系可以推出風(fēng)力發(fā)電機轉(zhuǎn)速與定、轉(zhuǎn)子繞組電流頻率的關(guān)系，即 式中 f1、f2、n和p分別為定子電流頻率、轉(zhuǎn)子電流頻率、發(fā)電機的轉(zhuǎn)速和極對數(shù)。 當風(fēng)速變化時，轉(zhuǎn)速隨之而變化。由式(1)可知，當轉(zhuǎn)速n發(fā)生變化時，若調(diào)節(jié)f2相應(yīng)變化，可使f1保持恒定不變，即與電網(wǎng)頻率保持一致，實現(xiàn)風(fēng)力發(fā)電機的VSCF控制。當風(fēng)力發(fā)電機處于亞同步速運行時，式(1)取正號；當風(fēng)力發(fā)電機處于超同步速運行時，式(1)取負號；同步速運行時，f2=0，變流器向轉(zhuǎn)子提供直流勵磁電流。 1.2 不同運行方式下的轉(zhuǎn)子繞組功率流向 當忽略電機損耗并取定子為發(fā)電機慣例而轉(zhuǎn)子為電動機慣例時，發(fā)電機的定子輸出電功率P1等于轉(zhuǎn)子輸入電功率（轉(zhuǎn)差功率）與電機軸上輸入機械功率Pmech之和，即 式中s為轉(zhuǎn)差率。 由式(2)、(4)可知，當發(fā)電機在亞同步速運行時，s>0，需要向轉(zhuǎn)子繞組饋入電功率，由轉(zhuǎn)子傳遞給定子的電磁功率為sP1，風(fēng)力機傳遞給定子的電功率只有(1-s)P1。當發(fā)電機在超同步速運行時，s<0，此時轉(zhuǎn)子繞組向外供電，即定轉(zhuǎn)子同時發(fā)電，此時風(fēng)力機供給發(fā)電機的功率增至(1+|s|)P1。 雙饋發(fā)電機在低于和高于同步速不同運行方式下的輸入輸出功率關(guān)系，可用圖2功率流向示意圖表示。由于在低于和高于同步速不同運行方式下轉(zhuǎn)子繞組的功率流向不同，因此需要采用雙向變頻器。 2 勵磁控制系統(tǒng)結(jié)構(gòu) 2.1 勵磁控制系統(tǒng)的基本功能 為滿足雙饋發(fā)電機低于同步速、等于同步速和高于同步速運行的各種工況要求，向轉(zhuǎn)子繞組饋電的雙向變頻器應(yīng)滿足輸出電壓（或電流）幅值、頻率、相位和相序可調(diào)。通過控制勵磁電流的幅值和相位可以調(diào)節(jié)發(fā)電機的無功功率；通過控制勵磁電流的頻率可調(diào)節(jié)發(fā)電機的有功功率；通過風(fēng)力機變槳距控制與發(fā)電機勵磁控制相結(jié)合，可按最佳運行方式調(diào)節(jié)發(fā)電機的轉(zhuǎn)速。 2.2 勵磁控制系統(tǒng)基本組成 VSCF雙饋風(fēng)力發(fā)電機模擬試驗系統(tǒng)框圖如圖3所示。該系統(tǒng)由額定功率為2.8kW的繞線轉(zhuǎn)子感應(yīng)電機 、直流拖動電動機、調(diào)壓器、IGBT交直交雙向變頻器、光電編碼器、電流及電壓傳感器、80C196MC單片機、PC機及參數(shù)顯示器等組成。 3 勵磁系統(tǒng)控制原理 3.1 變速恒頻控制 雙饋風(fēng)力發(fā)電機的變速恒頻控制，就是根據(jù)風(fēng)力機轉(zhuǎn)速的變化相應(yīng)地控制轉(zhuǎn)子勵磁電流的頻率，使雙饋發(fā)電機輸出的電壓頻率與電網(wǎng)保持一致。實現(xiàn)變速恒頻控制可以采用兩種方法，即有轉(zhuǎn)速傳感器和無轉(zhuǎn)速傳感器的變速恒頻控制。前者控制相對容易，但需要光電編碼器；后者控制技術(shù)稍復(fù)雜一些。 圖3 所示勵磁控制系統(tǒng)采用有速度傳感器的變速恒頻控制。電機的極對數(shù)p=2，定子電流頻率f1=50Hz。將p和f1值代入式(1)，可得勵磁電流頻率f2的與電機轉(zhuǎn)速檢測信號的關(guān)系式。 亞同步速時饋入轉(zhuǎn)子的電流頻率為 式中kp是計數(shù)器在每10ms所記錄的光電編碼器的輸出脈沖數(shù)?？筛鶕?jù)光電編碼器每轉(zhuǎn)輸出2000個脈沖計算出電機轉(zhuǎn)速與kp的關(guān)系，具體推導(dǎo)公式詳見附錄。 圖4是雙饋發(fā)電機低于同步速運行時轉(zhuǎn)子繞組電流隨轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)頻率的波形。由圖可以看出，轉(zhuǎn)子電流的頻率根據(jù)轉(zhuǎn)速按式(1)的規(guī)律變化，實現(xiàn)了雙饋發(fā)電機的變速恒頻控制。 3.2 恒定電壓控制 當定子繞組開路，雙饋發(fā)電機作空載運行時,定子繞組開路相電壓的有效值為 式中 f1為定子繞組的電壓頻率；N1和kw1分別為定子繞組每相串聯(lián)匝數(shù)和繞組系數(shù)，公式推導(dǎo)詳見附錄。每極磁通由轉(zhuǎn)子繞組勵磁電流決定。 由式(7)可知，當定子繞組電壓頻率f1為恒定值時，在不同轉(zhuǎn)速下只要保持轉(zhuǎn)子繞組勵磁電流值不變便可使定子繞組端電壓保持不變。然而當發(fā)電機負載運行時，由于定子繞組電阻和漏電抗壓降，以及由于定子電流電樞反應(yīng)磁場的影響，即使轉(zhuǎn)子勵磁電流不變，每極磁通和定子繞組端電壓也不再是常數(shù)。為了保持在不同運行狀況下發(fā)電機端電壓恒定，需要通過電壓反饋調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)子勵磁電流實現(xiàn)閉環(huán)恒壓控制。試驗表明，雙饋發(fā)電機輸出電壓采用閉環(huán)控制后，轉(zhuǎn)速由1300r/min增加到1480r/min，定子繞組輸出電壓僅變化了0.2V。 3.3 雙饋發(fā)電機的并網(wǎng)控制 傳統(tǒng)的風(fēng)力發(fā)電機組多采用異步發(fā)電機，并網(wǎng)時對電網(wǎng)的沖擊較大。雙饋發(fā)電機可通過調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)子勵磁電流實現(xiàn)軟并網(wǎng)，避免并網(wǎng)時發(fā)生的電流沖擊和過大的電壓波動。 在圖3的勵磁控制系統(tǒng)中，并網(wǎng)前用電壓傳感器分別檢測出電網(wǎng)和發(fā)電機電壓的頻率、幅值、相位和相序，通過雙向變流器調(diào)節(jié)轉(zhuǎn)子勵磁電流，使發(fā)電機輸出電壓與電網(wǎng)相應(yīng)電壓頻率、幅值及相位一致，滿足并網(wǎng)條件時自動并網(wǎng)運行。由圖5看出，并網(wǎng)后定子電流有振蕩現(xiàn)象，這是由于在并網(wǎng)試驗中沒有采用有功和無功功率閉環(huán)控制造成的，采用閉環(huán)控制后，發(fā)電機的功角保持不變可解決電流震蕩問題。 如圖5所示，并網(wǎng)前發(fā)電機電壓略高于電網(wǎng)電壓，并網(wǎng)后發(fā)電機電壓即為電網(wǎng)電壓。并網(wǎng)前發(fā)電機電流為輔助負載的電流，并網(wǎng)后的電流為饋入電網(wǎng)的電流。輔助負載用于并網(wǎng)前的發(fā)電機電壓和電流監(jiān)測，并網(wǎng)后將輔助負載切除。為了便于并網(wǎng)前后發(fā)電機定子繞組電壓電流的比較，并網(wǎng)試驗中采用了輔助負載檢測并網(wǎng)前定子繞組的電壓和電流，在實際VSCF系統(tǒng)中，不一定需要輔助負載，可檢測與比較電網(wǎng)和發(fā)電機的端電壓以確定是否滿足并網(wǎng)條件。 3.4 三態(tài)轉(zhuǎn)換控制 在亞同步速運行時，變頻器向轉(zhuǎn)子繞組饋入交流勵磁電流，同步速運行時變流器向轉(zhuǎn)子繞組饋入直流電，而超同步速運行時轉(zhuǎn)子繞組輸出交流電通過變流器饋入電網(wǎng)。亞同步、同步和超同步三種不同運行狀態(tài)的動態(tài)轉(zhuǎn)換是變速恒頻雙饋風(fēng)力發(fā)電機勵磁控制的一項關(guān)鍵技術(shù)。 由于風(fēng)速變化的不穩(wěn)定性，風(fēng)力發(fā)電機難以長時間穩(wěn)定運行在同步速。為了避免反復(fù)跨越同步點和在同步速附近小轉(zhuǎn)差區(qū)的控制難度，在實際變速恒頻風(fēng)力發(fā)電系統(tǒng)中，總是把穩(wěn)定運行工作點選在避開同步速附近小轉(zhuǎn)差區(qū)(|s|<0.05)以外的區(qū)間。自然，跨越同步點是難免的。 跨越同步點的三種運行狀態(tài)的轉(zhuǎn)換可采用兩種不同的方法，一是采用“交-直-交”控制模式，二是采用“交-交”控制模式?！敖?直-交”控制模式是隨著發(fā)電機轉(zhuǎn)速的增高逐漸降低轉(zhuǎn)子繞組電流的頻率，當轉(zhuǎn)速接近同步速時供給轉(zhuǎn)子繞組直流（此時轉(zhuǎn)子三相繞組為“兩并一串”的聯(lián)接方式而變頻器控制不同橋臂的三個功率開關(guān)器件同時導(dǎo)通或關(guān)閉，輸出可控的直流勵磁電流）。當轉(zhuǎn)速超過同步速后，變流器停止直流供電，此時轉(zhuǎn)子繞組向變流器輸出轉(zhuǎn)差頻率的交流電。采用“交-直-交”控制模式的發(fā)電機跨越同步速時的轉(zhuǎn)子電流實測波形如圖6所示。“交-交”控制模式因省去了向轉(zhuǎn)子繞組供直流電的環(huán)節(jié)，控制稍微容易一些，但三種運行狀態(tài)轉(zhuǎn)換的平滑性稍差一些，其轉(zhuǎn)子電流試驗波形如圖7所示。 參考文獻： ⑴中國電機工程學(xué)報 第23卷 第11期 2003年11月 林成武 王鳳翔 姚興佳 ⑵《風(fēng)力發(fā)電》講座 第三講 中國科學(xué)院電工研究所 倪受元 ⑶《電機學(xué)》中國電力出版社 第三版 東南大學(xué) 周鶚 ⑷《風(fēng)力發(fā)電》中國電力出版社 王承熙 張源 附錄： 1、公式推導(dǎo)： （1）推導(dǎo)： 由于，且 ，所以 （2）推導(dǎo)： 設(shè)發(fā)電機轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速為n r/min，則1ms電機轉(zhuǎn)速為 r/ms，所以10ms輸出脈沖個數(shù)，又，代入上式得，故 （3）推導(dǎo)： 設(shè)，則空載電動勢， 因此 ，其中， 2、功角 d=將d=y-j定義為功角。它表示發(fā)電機的勵磁電勢（空載電勢）和端電壓之間相角差。功角對于研究電機的功率變化和運行的穩(wěn)定性有重要意義。y為內(nèi)功率因數(shù)角，其定義為空載電勢與負載電流之間的夾角。 如圖所示： 根據(jù)電機學(xué)原理，在忽略電機電樞繞組電阻情況下，隱極發(fā)電機的有功功率和無功功率可分別表示為 其中，U為發(fā)電機的端電壓，Eq為發(fā)電機的感應(yīng)電勢，xd為發(fā)電機的同步電抗，δ為感應(yīng)電勢與端電壓間的相位夾角(稱為發(fā)電機的功率角或功角)，P為有功功率，Q為無功功率。當感應(yīng)電勢和電壓恒定時，傳輸?shù)挠泄β适枪铅牡恼液瘮?shù)。 3、IGBT(絕緣柵雙極型晶體管) IGBT是以GTR(功率晶體管)為主導(dǎo)元件，MOSFEET(電力場效應(yīng)晶體管)為驅(qū)動元件的復(fù)合管。 等效電路圖如下: