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畢業(yè)設計 論文 答辯記錄 專業(yè)班級 機械設計制造及其自動化 班級 1101 學號 311202205 姓名 王宏智 答辯內容記錄 記錄人 畢業(yè)設計 論文 任務書 機械設計制造及其自 動化 專業(yè) 機制 1101 班 學生 王宏智 畢業(yè)設計 論文 題目 螺旋式洗米機結構設計 畢業(yè)設計 論文 內容 根據題目進行調研并參觀相似實 物及照片 主要進行結構設計 完成螺旋式洗米機設計方 案 對相應的設計方案進行詳細介紹 畢業(yè)設計 論文 專題部分 螺旋式洗米機結構設計的分 析和確定 起止時間 2015 年 3 月 16 號 2015 年 6 月 4 號 指導教師 簽字 年 月 日 沈 陽 化 工 大 學 科 亞 學 院 本 科 畢 業(yè) 論 文 題 目 螺旋式洗米機結構設計 專 業(yè) 機械設計制造及其自動化 班 級 機制 1101 學生姓名 王宏智 指導教師 侯志敏 論文提交日期 2015 年 6 月 1 日 論文答辯日期 2015 年 6 月 4 日 畢業(yè)設計 論文 任務書 機械設計制造及其自 動化 專業(yè) 機制 1101 班 學生 王宏智 畢業(yè)設計 論文 題目 螺旋式洗米機結構設計 畢業(yè)設計 論文 內容 根據題目進行調研并參觀相似實 物及照片 主要進行結構設計 完成螺旋式洗米機設計方 案 對相應的設計方案進行詳細介紹 畢業(yè)設計 論文 專題部分 螺旋式洗米機結構設計的分 析和確定 起止時間 2015 年 3 月 16 號 2015 年 6 月 4 號 指導教師 簽字 年 月 日 摘 要 洗米機是一種食品加工機械 是洗米裝置 是由電動機 水平螺旋軸 的設計 傾斜螺旋軸和相應的減速器 框架和其他結構 米從入口到洗米 機 洗滌的摩擦螺旋軸交付后 流量計和流量逆流流動 在流動過程中的 漂浮雜質米 洗滌渾濁的水從溢流排出淘米 其結構簡單 占地面積小 集搓米 洗米 除去漂浮的雜質 如砂石作為一個整體 用更少的水洗滌 效果 是一種高效連續(xù)式洗米機 食堂 大型酒店 快餐中心理想的糧食 洗滌機械 本設計制定洗米機的總體結構方案 運動學和動力學參數的計算 完 成了水平螺旋軸 傾斜螺旋軸及其相應的減速器 與框架結構設計 關鍵詞 螺旋洗米機 減速器 水平螺旋軸 傾斜螺旋軸 機架 Abstract Rice washing machine is a kind of food processing machinery for the rice washing device The design of the spiral rice washing machine is composed of motor horizontal spiral shaft inclined screw shaft and corresponding reducer a frame structure Metres from the inlet into the washing machine the spiral shaft carried by the conveyor to rubbing washing water flow and countercurrent flow meters flow Minaka floating impurities in the process of floating and washing muddy water from overflow outlet reach the rice washing purpose It has the advantages of simple structure small occupation area rice rice washing rubbing the set of removing floating impurities such as gravel as one with less water good washing effect is a kind of high efficient continuous washing rice machine is the cafeteria hotel large fast food centers relatively ideal grain lavation machinery The design of formulation of the rice washing machine the overall structure scheme the movement and power parameters completed the horizontal spiral shaft inclined screw shaft and corresponding reducer rack structure design Key words Spiral rice washing machine Retarder Horizontal spiral shaft Tilting screw shaft Rack 目 錄 第一章緒論 1 1 1 洗米機設計的目的及意義 1 1 2 我國洗米行業(yè)發(fā)展概況 1 1 3 各類洗米機簡介 2 1 4 本章小結 3 第二章 總體結構方案設計及運動和動力參數計算 4 2 1 總體結構方案設計 4 2 2 電機的選擇 5 2 3 水平螺旋運動和動力參數計算 6 2 3 1 計算總傳動比及分配各軸傳動比 6 2 3 2 各軸參數計算 6 2 4 傾斜螺旋運動和動力參數計算 7 2 4 1 計算總傳動比及分配各軸傳動比 7 2 4 2 各軸參數計算 7 2 5 本章小結 8 第三章水平螺旋減速器設計 9 3 1 高速級齒輪傳動設計 9 3 2 低速級齒輪傳動設計 12 3 3 各軸的結構設計與強度校核 14 3 3 1 輸入軸的設計 14 3 3 2 中間軸的設計 16 3 3 3 輸出軸的設計 17 3 4 各軸軸承與鍵的設計 21 3 5 本章小結 23 第四章水平螺旋減速器設計 24 4 1 高速級齒輪傳動設計 24 4 2 低速級齒輪傳動設計 26 4 3 各軸的結構設計與強度校核 29 4 3 1 輸入軸的設計 29 4 3 2 中間軸的設計 31 4 3 3 輸出軸的設計 33 4 4 各軸軸承與鍵的設計 37 4 5 本章小結 38 第五章螺旋軸機架結構設計 39 5 1 水平及傾斜螺旋軸設計 39 5 1 1 水平螺旋軸的設計 39 5 1 2 傾斜螺旋軸的設計 42 5 2 機架結構的確定 44 5 3 料斗及出料口設計 44 5 4 潤滑方案 44 5 5 密封方案 44 5 6 本章小結 45 結論 46 參考文獻 47 致謝 48 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第一章緒論 1 第一章 緒 論 1 1 洗米機設計目的及意義 洗米機是一種食品加工機械 洗米裝置 為了適應餐廳 大型酒店 快餐中心 所以一個螺旋輸送機連續(xù)式洗米機的設計 該機主要由電機 減速器 套管 進料口 進料口 螺旋推進器的結構 水的侵蝕和泥沙沉降達到清洗大米的目的 在水稻深加工 洗米是第一個過程 在傳統(tǒng)加工中 洗米是手工勞動 不僅勞動 強度大 而且效果差 螺旋式洗米機結構簡單 占地面積小等優(yōu)點 集搓米 米洗凈 除去漂浮雜質 砂等于一體 用更少的水 清洗效果好 大大降低勞動強度 它還具 有液壓運輸功能 可以洗米輸出至設計位置 是一種高效的連續(xù)洗米機 適用于洗衣 粉和大米 玉米 小麥 豆類和其他食物顆粒輸送 也可用于大米制品廠 豆制品廠 如洗滌原料 又是一個餐廳 大型酒店 快餐中心及釀造 理想的糧食洗滌機械加工 1 2 我國洗米行業(yè)發(fā)展概況 隨著我國經濟的快速發(fā)展 國民生活水平的提高 其機械化水平在行業(yè)得到了空前 的發(fā)展 農業(yè)和三產業(yè) 在傳統(tǒng)的服務行業(yè) 對餐飲企業(yè)的機械作業(yè)越來越普及 大 大減輕了工人的勞動強度 同時也降低了勞動力成本 目前 發(fā)達國家在歐洲和美國的洗米機的應用為了達到相當的普及 因為它的人口 密度不大 所以中小型洗衣機的需求量也比較大 從洗衣機的結構看 洗米機外趨于 小型化 效率高 結構簡單等 由于人口眾多 有許多學生 在學校的顧客和工作人 員 餐飲和工廠 因此 在洗衣機的生產是以大中型洗米機國內食品機械廠 在洗米 機結構 歐洲 美國 日本和其他發(fā)達國家從過去的一次性洗滌發(fā)展到現在的連續(xù)型 在過去的混合型發(fā)展到現在的電磁振動和螺旋輸送摩擦方式洗滌模式和工作機制 中 國正逐漸在這一領域的發(fā)展 現在市場上也出現在清洗螺旋輸送機新的洗滌方式 淘 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第一章緒論 2 米洗衣機是提高 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第一章緒論 3 水稻的洗滌效率 減少水的浪費 而且可以大大降低食品加工工人的工作量 以實現 優(yōu)質 高效的洗滌效果 由于中國人口眾多 特別是在學校 工廠 食品和飲料行業(yè) 需要解決大量 M 洗滌 通過調查國內食品機械中可以看出 目前洗米機的需求增長趨 勢 所以 洗衣機的發(fā)展具有重要的現實意義 洗衣機的設計可以實現安全操作和低 成本的優(yōu)點 通過 1000kg m 洗衣的理論分析 所需時間為 2 小時 水的消耗量約為 6500l 只有 1 2 個操作是需要的 與手洗相比 洗滌過程中可以節(jié)省清洗成本 大大 提高了清洗效率 1 3 各類洗米機簡介 1 水壓式洗米機 如圖 1 1 所示 該洗米機 它利用水作為驅動力 通過水主閥壓力水 將孔內注 入一束噴射的水 它有足夠的能量在水稻輸送和清洗料斗的摩擦和沖擊 大米表面 徹底沖洗干凈表面和糠后通道 其他粒子的清洗和運輸 在洗米的過程中 大米可以 用洗米機放電表面洗凈 大米可以保證清潔衛(wèi)生 特點 提高洗米質量 減少浪費 節(jié)省能源 適用于大米 黃豆 小麥 玉米 豆類等的淘洗 圖 1 1 水壓式洗米機 2 循環(huán)式洗米機 如圖 1 2 所示 由分離器和供水管 形成一個整體 在分離器內縱向設有落米的 房間 米砂分離室 儲米倉和放電室中的漂浮物 泵和落米的房間 斗連接 M 泵分別 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第一章緒論 4 由傳輸測量管和送飯管和米的房間和大米和水分離器連接 它是各種物質的不同比例 礫石 帕瓦諾 糠 塵土等雜物清除 當使用米放入不銹鋼料斗 水稻從料斗底部的 高壓清洗機 水稻是吸進一個不銹鋼容器 然后從容器的底部被吸入 并從頂部流 入 洗米機這個動作循環(huán)一個周期 所以適當的清洗和浸米 自動程序控制吸入另一 個米水分離裝置和過濾水 特點 清洗效果好 水可重復利用 節(jié)約用水 體積小 重量輕 操作方便 大 量的大米 廣泛適用于家庭 餐廳 酒店和其他單位 圖 1 2 循環(huán)式洗米機 1 4 本章小結 本章分析了洗米機設計的目的及意義 介紹了我國洗米機行業(yè)的發(fā)展概況 列舉 了幾類洗米機的特點和工作原理 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第二章總體結構方案設計及運動和動力參數計算 5 第二章 總體結構方案設計及運動和動力參數計算 2 1 總體結構方案設計 螺旋洗米機結構示意圖如圖 2 1 所示 在水平螺旋 2 在輸送擦在流動過程中的漂 浮雜質 洗米的過程中加入粳米 1 斗 并從溢流口排出的洗滌污水 12 大米是從運料 口斜螺旋 9 的水平螺旋槳 在這里 我開始斜螺旋向上運輸 由于水浸泡侵蝕 沙子 和礫石沉降速度在砂槽 8 沉 有螺絲孔 小槽定時拆下清潔 噴水裝置 從出料口 排出 10 以上的排水后最終米 米洗滌操作 洗滌水在洗滌過程中從噴霧裝置 11 成流 沿著傾斜的螺旋向下流動 水平螺旋 從溢流最后流出 在整個洗米 水流流動的米 有斜鉆一個洞 并有上蓋和螺絲 之間的差距臥式螺旋的開蓋暴露 也容易漂浮雜質 浮出水面 圖 2 1 洗米機結構簡圖 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第二章總體結構方案設計及運動和動力參數計算 6 2 2 電機的選擇 利用阻力系數法計算出所需要的電機功率 以額定功率和斜螺旋運動的螺旋運動 水平所需額定功率 1N和傾斜螺旋電機 2N 2 1 3670101 KWGLK 電電 2 2 0202 SinN 電電 式中 電 功率備用系數 取 電 1 傳動效率 取 0 90 L 螺旋長度 水平螺旋長度 L1 0 6m 傾斜螺旋長度 L2 0 8m 傾斜螺旋的傾角 30 度 0W 阻力系數 此取 0W 4 0 G 螺旋輸送機生產能力 T h 考慮到水 介質 充滿螺旋 計算阻力時除輸送阻力外 還應有介質阻力較難計 算 此外可假設輸送充填系數為 1 的水來作為其生產能力 以次來近似計算總阻力 由此可按公式 42hTnsDG 得 G 8 1 T h G 10 2 T h 12 以上各數值代入式 2 1 式 2 2 可得 N 0 058kw N 0 111kw12 上述計算是穩(wěn)定運轉功率 由于計算值可看出 所需功率較小 考慮到運轉中沖 擊等突發(fā)載荷 參考有關其它機械的經驗及有關試驗和電機效率 最終選取水平螺旋 電機功率位 120W 電機用型號為 YU7114 轉速為 1400r min 效率為 50 傾斜螺旋 電機功率為 250W 型號為 YU8014 轉速為 1400r min 效率為 58 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第二章總體結構方案設計及運動和動力參數計算 7 2 3 水平螺旋運動和動力參數計算 2 3 1 計算總傳動比及分配各軸傳動比 因為水平減速器電機功率為 120W N1 1400r min i N1 n 1400 80 17 5 對展開式二級減速器 可取 221 4 1 3 4 3iii 式中 高速級傳動比 低速級傳動比 1i 2 2i 為總傳動比 要使 1 i均在推薦的數值范圍內 i N n 1400 80 17 51 i 4 9 i 3 5 取 i 1 4 2 2 3 2 各軸的功率轉速扭鉅的計算 140r min0 2kw Pm 0 82N 1 4950Td 9kw 1982i1 785 9 3 5i11 0 1 017PN70TiT223 表 2 1 水平螺旋減速器參數 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第二章總體結構方案設計及運動和動力參數計算 8 2 4 傾斜螺旋運動和動力參數計算 2 4 1 計算總傳動比及分配各軸傳動比 傾斜減速器功率為 250kw i N 1 n 1400 100 14 i 1 4 42 i 2 3 15 取 i 1 4 2 4 2 各軸的功率轉速扭鉅的計算 0 25kwP m1 7N0 25 49Td 489617i01 023 48 38 i12 502P N95TiT1 表 2 2 傾斜螺旋減速器參數 電機軸 軸 軸 軸 轉速 n r min 1400 1400 316 100 功率 p kw 0 25 0 248 0 2443 0 244062 電機軸 軸 軸 軸 轉速 n r min 1400 1400 285 80 功率 p kw 0 12 0 119 0 117 0 115 扭矩 T N m 0 82 0 81 3 92 13 7 傳動比 i 1 4 9 3 5 效率 0 992 0 985 0 985 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第二章總體結構方案設計及運動和動力參數計算 9 扭矩 T N m 1 7 1 64 7 38 22 97 傳動比 i 1 4 24 3 15 效率 0 992 0 985 0 985 2 5 本章小結 本章主要對洗衣機的整體結構設計 運動和動力參數的計算 主要在電動機功率 的設計計算過程中的困難 以確定阻力系數法和電動機功率的驗算確定為 yu8014 yu7114 傾斜電機模型的電機模型的水平 臥式減速器和傳動比和軸的轉速 功率水平 傾斜的減速裝置 轉矩的計算 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第二章總體結構方案設計及運動和動力參數計算 10 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第三章水平螺旋減速器設計 11 第三章 水平螺旋減速器設計 3 1 高速級齒輪傳動設計 1 選擇齒輪材料及熱處理 齒面硬度 精度等級 齒數 1 因為齒輪傳動功率不大 轉速不太高 選用軟齒面齒輪傳動 2 小齒輪 45 鋼 調質 硬度為 240HBS 大齒輪 45 鋼 常化 硬度為 200HBS 3 運輸機為一般工作的機器 轉速不高 故齒輪選用 8 級精度 4 選擇齒數 4 9iU20 Z11 8 5 因選用閉式軟齒面?zhèn)鲃?故采用接觸疲勞強度設計 用彎曲疲勞強度校核的 設計方法 2 齒面接觸疲勞強度計算 3212 HEZudKTd 3 1 確定公式內的各計算參數值 試選載荷系數 K 1 3 1 選齒寬系數 1 d 2 小齒輪扭矩 261 10 8409 5 9 Tm 3 查取彈性影響系數 MPZE 4 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度 Hlim 600MPa 大齒輪的接觸疲勞強 度 Hlim 550MPa 計算應力循環(huán)次數 工作壽命為 10 年 每年 300 工作日單班值 91 10 230814060 hjLnN 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第三章水平螺旋減速器設計 12 8120 4 UN 計算許用應力 取失效概率為 1 接觸強度最小安全系數 1 HS MPaSKHN6011lim 3 2 H52li2 3 3 5 設計計算 1 試算小齒輪分度圓直徑 md 36 129 41102 83 21 58 2 圓周速度 sndVt 061 3 定載荷系數 查設計書表 10 2 取使用系數 AK FaH 直齒輪 由設計書圖 10 8 查得 Kv 1 04 由設計書表 10 4 用插值法查得 8 級精度小齒輪支 撐非對稱布置時 27 1 H 由 36 1 db 模數 618 023 1 zdm 234 10 6 hb 查設計書圖 10 13 得 25 FK 故載荷系數 32 17 04 1 HVA 6 按實際載荷系數教正小齒輪分度圓直徑計算值 mKdtt 23 16 231 3 確定主要幾何尺寸和參數 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第三章水平螺旋減速器設計 13 1 確定模數 615 0231 zdm 取 m 2 計算分度圓直徑 z201 d9822 3 計算中心距 a571 4 計算齒寬 mdb2011 m72 4 校核齒根彎曲疲勞強度 1 確定計算參數 1 由設計書圖 10 20c 查得小齒輪的彎曲疲勞強度 MPaFE501 大齒輪的彎曲疲勞強度 FE382 由圖 10 18 查取彎曲疲勞強度壽命系數 1 FNK 2FN 2 計算許用應力 取彎曲強度最小安全系數 4 1S MPaSFENF 357 011 KFENF 4 21 822 查設計書表 10 5 得齒形系數 61aY FaY 查設計書表 10 5 應力校 正系數 59 1 SaY 8 2Sa 2 校核計算 MPPmbdKT FSaFF 1 35732 12059 63 111 Y 427084822 符合要求 3 2 低速級齒輪傳動設計 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第三章水平螺旋減速器設計 14 1 選擇齒輪材料及熱處理 齒面硬度 精度等級 齒數 1 因為齒輪傳動功率不大 轉速不太高 選用軟齒面齒輪傳動 2 小齒輪 45 鋼 調質 硬度為 240HBS 大齒輪 45 鋼 ?；?硬度為 200HBS 3 運輸機為一般工作的機器 轉速不高 故齒輪選用 8 級精度 4 選擇齒數 Z1 30 U i1 3 5 Z2 Z1 U 30 3 5 105 5 因選用閉式軟齒面?zhèn)鲃?故采用接觸疲勞強度設計 用彎曲疲勞強度校核的 設計方法 2 齒面接觸疲勞強度計算 確定公式 3 1 內的各計算參數值 試選載荷系數 K 1 3 1 選齒寬系數 1 d 2 小齒輪扭矩 36161 1086 259 05 905 9 nPT m 3 查取彈性影響系數 MZE8 4 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度 Hlim 600MPa 大齒輪的接觸疲勞強 度 Hlim 550MPa 計算應力循環(huán)次數 工作壽命為 10 年 每年 300 工作日單班值 81 10 430812560 hjLnN8127 4U 計算許用應力 取失效概率為 1 接觸強度最小安全系數 1 HS 據式 3 2 3 3 計算得 MPaH601 PaH502 5 設計計算 1 據式 3 1 計算小齒輪分度圓直徑 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第三章水平螺旋減速器設計 15 muKtTdHEdt z43 21132 2 圓周速度 snVt 32 0160854 2 160 3 定載荷系數 查設計書表 10 2 取使用系數 AK FaH 直齒輪 由設計書圖 10 8 查得 Kv 1 01 由設計書表 10 4 用插值法查得 8 級精度小齒輪 支撐非對稱布置時 36 1 H 由 4 2 tdb 模數 714 03 2 zdtm 10 93 42 hb 查設計 書圖 10 13 得 3 1 FK 故載荷系數 37 1 HvAK 6 按實際載荷系數教正小齒輪分度圓直徑計算值 mtdt 8 23 14 231 3 確定主要幾何尺寸和參數 1 確定模數 72 0381 zm 取 1 2 計算分度圓直徑 mzd301 522 3 計算中心距 a 671 4 計算齒寬 db301 m25 4 校核齒根彎曲疲勞強度 1 定計算參數 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第三章水平螺旋減速器設計 16 1 由設計書圖 10 20c 查得小齒輪的彎曲疲勞強度 MPaFE501 大齒輪的彎曲疲勞強度 FE382 由圖 10 18 查取彎曲疲勞強度壽命系數 1 FNK 2FN 2 計算許用應力 取彎曲強度最小安全系數 4 1S MPaSFENF 357 011 24822 查設計書表 10 5 得齒形系數 6 1FaY 1 FaY 查設計書表 10 5 應力校正系數 59S 782S 2 校核計算 mbdKTSaFF112 MPaPmbdYKT FSaFF 1 357 50309 69 7 1 111 bdYTSaFF22 PaMPbdYT FSaFF 4 27137 41308 96 7 222 符合要求 3 3 各軸的結構設計與強度校核 3 3 1 輸入軸的設計 1 求軸傳遞扭矩 mNn pT 812409 15 9 6 2 求作用在齒輪上的力 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第三章水平螺旋減速器設計 17 NFdTt 2 8102 tgtr 59 tn 3 62cos 3 初步估算軸的最小直徑 選取聯軸器 安裝聯軸器處軸的直徑 d為軸的最小直徑 根據 A 102 126 mnpA54 32 1409 26 0333 考慮軸上鍵槽的削弱 軸徑需加大 3 7 則取 d 9mm 選取聯軸器 按扭矩 T 812N m 查手冊 選用 LT1 型彈性柱銷聯軸器其半聯軸 器的孔徑 2d 9mm 半聯軸器長 L 20 4 軸的結構設計 1 提出的方案對裝配軸類零件 軸類零件包括左軸承和端蓋軸承和聯軸器在 裝配的左端 右端的軸承和軸承端蓋裝配的右端 2 根據軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 3 裝聯軸器段 A 1d 9mm l 18mm 因半聯軸器與軸配合各部分長 Lm0 為保證軸擋圈壓緊聯軸器 小于 20 可取 l 18mm 4 裝軸承段 B m562 這段 兩 軸徑由滾動軸承的內圈孔徑決定 選用深溝球軸承 6002 其尺寸為 9321 BDd 故 md1562 l52 5 軸肩段 C l8 133 6 裝齒輪段 D md2044經計算圓柱齒輪齒根圓到鍵槽底部尺寸 x m 2 應做成齒輪軸 7 軸肩段 E l69 1833 8 裝軸承段 F d56 9 軸上零件的周向固定 半聯軸器與軸的周向固定均采用平鍵聯接 同時為 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第三章水平螺旋減速器設計 18 了保證半聯軸器與軸的配合有良好對中性 采用 H7 k6 滾動軸承與軸采用 H7 k6 10 定出軸肩處的圓角半徑 R 1 軸端倒角取 1 45 5 選擇軸的材料為 45 鋼 調質處理 由設計書表 15 1 查得軸的主要力學性能22 35 640mNNsb 211 75mN 20 98m 1 3 3 2 中間軸的設計 1 求軸傳遞的扭矩 mNn pT 3921857 01 9 6 2 求作用在齒輪上的力 FdTt 4 63012 Ntgtgr 1 9520 tn 87cos 1 1 FdTt98322 Ntgtr 1 290 tn 85cos 2 3 估算軸的最小直徑 mnpAd 19 65 7281 06 1333 4 軸的結構設計 1 提出的方案對裝配軸類零件 軸的大部分零件包括齒輪 軸套 左軸承和軸 承端蓋反過來從裝配的左端 右端的軸承和軸承端蓋裝配的右端 2 根據軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第三章水平螺旋減速器設計 19 3 裝左端軸承段 A d 17mm 由上面所求第二段軸的直徑 d 20mm 則 d直 徑應小于 d 取 17mm ml91 4 軸肩段 B 2 02 5 裝齒輪段 C ld533 3l段應小于齒輪的寬度 為保證套筒 緊靠齒輪左端面使齒輪軸向固定 6 軸環(huán)段 D ml7 544 7 裝右端齒輪段 E 39 25d 經計算圓柱齒輪齒根圓到鍵槽底部 尺寸 x m5 2 應做成齒輪軸 8 軸肩段 F l 066 9 裝右端軸承段 G 7d 17mm m97 10 軸上零件的周向固定 采用平鍵聯接 同時為了保證齒輪與軸的配合有良 好對中性 采用 H7 k6 滾動軸承與軸采用 H7 k6 11 定出軸肩處的圓角半徑 R 1 軸端倒角取 1 45 5 選擇軸的材料為 45 鋼 調質處理 由設計書表 15 1 查得軸的主要力學性能22 35 640mNNsb 211 75mN 20 98m 1 3 3 3 輸出軸的設計 1 求軸傳遞扭矩 mNn pT 1372805 9 6 2 求作用在齒輪上的力 FdTt 261053782 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第三章水平螺旋減速器設計 20 NtgtFr 9 42061 tn 67cos 3 初步估算軸的最小直徑 選取聯軸器 安裝聯軸器處軸的直徑 d為軸的最小直徑 根據表 A 103 126 mnpAd 24 13 6 8015 26 10333 取 d 14mm 選取聯軸器 按扭矩 T 13728N m 查手冊 選用 LT1 型彈性柱銷聯軸器其半聯 軸器的孔徑 2 14mm 半聯軸器長 L 4 軸的結構設計 1 擬定軸上的零件裝配方案 軸上的零件包括左端軸承和軸承端蓋及聯軸器依 次由左端裝配 齒輪 右端軸承和軸承端蓋由右端裝配 2 根據軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 3 裝聯軸器段 A 1d 14mm l 30mm 因半聯軸器與軸配合各部分長 Lm 為保證軸擋圈壓緊聯軸器 小于 32 可取 l 30mm 4 裝軸承段 B 這段 兩 軸徑由滾動軸承的內圈孔徑決定 m72 選用深溝球軸承 6003 l5 5 軸肩段 C ld49 033 6 軸環(huán)段 D 74 7 裝齒輪段 E ml2 655 8 軸肩段 F d20 9 裝軸承段 G l10 7 10 軸上零件的周向固定 半聯軸器與軸的周向固定均采用平鍵聯接 同時為 了保證半聯軸器與軸的配合有良好對中性 采用 H7 k6 滾動軸承與軸采用 H7 k6 11 定出軸肩處的圓角半徑 R 1 軸端倒角取 1 45 5 選擇軸的材料為 45 鋼 調質處理 由設計書表 15 1 查得軸的主要力學性能 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第三章水平螺旋減速器設計 21 22 35 640mNNsb 211 5 75mN 20 98m 1 6 畫軸的結構簡圖 如圖 3 1a 所示 確定出軸承的支點跨距 懸臂L5 43 5 72 由此可畫出軸的水平面的支反力 mL51 NFLRtDH1 6332 NRFDHtB9 垂直面支反力 rV59VrV735 7 畫彎矩圖 轉矩圖 1 水平彎矩圖 HM如圖 3 1d 在 CmNLRBHC 09 292 截面處 2 垂直面彎矩圖如圖 3 1f 在 C 截BVC 58 732 面處 3 合成彎矩圖如圖 3 1g 在 C 截面處 mNMCVHC 1032 4 轉矩圖如圖 3 1h T 13728N m 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第三章水平螺旋減速器設計 22 a b c d e f g 圖 3 1 水平螺旋減速器輸出軸彎矩 扭矩圖 8 按彎矩合成應力校核軸的強度 由彎矩圖知 C 處的彎矩最大 校核該截面強度 截面 C 處的當量彎矩 mNMVHC 71032 6 9851 b 可得 2338 621 094 mNdMWEe 校核結果 2175mN C 截面強度足夠 9 按疲勞強度精度校核軸的安全系數 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第三章水平螺旋減速器設計 23 根據軸的結構和彎矩圖及轉矩圖可見 C C 截面為危險截面 故校核此截面 查表 47 1 59 K 按漸開線花鍵查得 1 查表得尺寸系數 89 0 2 查表得表面質量系數 0 93 3 查表得鋼的 5 1 0 4 查表許用安全系數 3 s 5 彎曲應力幅 2 4267mNWMe 6 扭轉應力幅 23 98 1TCa 7 只考慮彎矩作用時的安全系數 54 32091 34571 mtKS 8 只考慮轉矩作用時的安全系數 03 42 5089 31471 mtKS 9 安全系數 2 S 6S 滿足強度要求 3 4 各軸軸承與鍵的設計 1 各軸軸承選用如表 3 1 表 3 1 各軸軸承型號及尺寸 輸入軸 中間軸 輸出軸 型號 6002 6003 6003 尺寸 d D B 15 35 10 17 35 10 17 35 10 2 輸出軸軸承的校核 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第三章水平螺旋減速器設計 24 因輸出軸選用深溝球軸承 6003 軸上所承受的最大徑向力的軸承是靠近齒輪端 的其 F r為 F r N2 1047 359 22 BVHR 計算軸承壽命 由式 L h 計算 3601 PfCn 其中 由表查得 f p 1 0 1 2 取 f p 1 1 由表查得基本額定載荷 Cr 5580N 軸轉速 n 80r min 深溝球軸承 3 Lh hPfn3217869 104586601 3 按每年 300 日工作日 每天 8 小時可知軸承使用年限為 L 設計年限 10 年53279 h 所以軸承滿足使用要求 3 各軸鍵的選用 各軸上的鍵皆選用 A 型平鍵 其尺寸如表 3 2 表 3 2 各軸鍵的選用 輸入軸 中間軸 輸出軸 聯軸器鍵 b h L 3 3 10 5 5 25 齒輪鍵 b h L 8 7 10 8 7 18 4 聯軸器鍵尺寸 b 5mm h 5mm L 25mm 校核擠壓強度 ppdKlT 2 3 4 K 2h2 5mm l25 5 20mm T 13728 mN 設計書表 6 2 2 150 2p 由式 3 1 計算 p 2 34 478 擠壓強度滿足要求 齒輪鍵尺寸 b 8mm h 7mm L 18mm 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第三章水平螺旋減速器設計 25 校核擠壓強度 ppdKlT 2 K h3 5mm 18 8 10mm T 13728 mN 設計書表 6 2 2 150 2mNp 2 7 3 68 p 擠壓強度滿足要求 3 5 本章小結 水平螺旋減速器采用二級直齒圓柱齒輪減速器 完成了減速器中齒輪 軸 軸承 鍵等零件的設計與校核 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第四章傾斜螺旋減速器設計 26 第四章 傾斜螺旋減速器設計 4 1 高速級齒輪傳動設計 1 選擇齒輪材料及熱處理 齒面硬度 精度等級 齒數 1 因為齒輪傳動功率不大 轉速不太高 選用軟齒面齒輪傳動 2 小齒輪 45 鋼 調質 硬度為 240HBS 大齒輪 45 鋼 常化 硬度為 200HBS 3 運輸機為一般工作的機器 轉速不高 故齒輪選用 8 級精度 4 選擇齒數 4 2iU20 Z11 8 5 因選用閉式軟齒面?zhèn)鲃?故采用接觸疲勞強度設計 用彎曲疲勞強度校核的 設計方法 2 齒面接觸疲勞強度計算 3212 HEZudKTd 確定公式內的各計算參數值 試選載荷系數 K 1 3 1 選齒寬系數 1 2 小齒輪扭矩 mNnPT 1692408 5 905 96161 3 查取彈性影響系數 MZE8 4 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度 Hlim 600MPa 大齒輪的接觸疲勞強度 Hlim 550MPa 計算應力循環(huán)次數 工作壽命為 10 年 每年 300 工作日單班值 91 10 230814060 hjLnN 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第四章傾斜螺旋減速器設計 27 81205 4 UN 計算許用應力 取失效概率為 1 接觸強度最小安全系數 1 HS MPaSKHN611lim 502li2 5 設計計算 1 試算小齒輪分度圓直徑 1d md 8 1542 5693 1221 0 2 圓周速度 smndVt 16 061 3 定載荷系數 查設計書表 10 2 取使用系數 1 AK 1 FaH 直齒輪 由設計書圖 10 8 查得 Kv 1 08 由設計書表 10 4 用插值法查得 8 級精度小齒 輪支撐非對稱布置時 3 1 HK 由 8 15 dtb 模數 52 08zdtm 69 10485 hb 查設計書圖 10 13 得 2 F 故載荷系數 97 1328 01 HaAVKK 4 按實際載荷系數教正小齒輪分度圓直徑計算值 mtd15 83 941531 3 確定主要幾何尺寸和參數 1 確定模數 60 3 81 zm 取 2 2 計算分度圓直徑 d521 mz108 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第四章傾斜螺旋減速器設計 28 3 計算中心距 mda5 8421 4 計算齒寬 bd30211 4 校核齒根彎曲疲勞強度 1 確定計算參數 1 由設計書圖 10 20c 查得小齒輪的彎曲疲勞強度 MPaFE501 大齒輪的彎曲疲勞強度 aFE382 由圖 10 18 查取彎曲疲勞強度壽命系數 1 FNK 2FN 2 計算許用應力 取彎曲強度最小安全系數 4 S MPaSFENF 1 357 011 KFENF 4 2 822 查設計書表 10 5 得齒形系數 179 651FaaY 查設計書表 10 5 應力校正系數 80 2SS 2 校核計算 MPFPYmbdKTSaFF 1 35772 458 162 5294111 SaFF 4 2 221 符合要求 4 2 低速級齒輪傳動設計 1 選擇齒輪材料及熱處理 齒面硬度 精度等級 齒數 1 因為齒輪傳動功率不大 轉速不太高 選用軟齒面齒輪傳動 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第四章傾斜螺旋減速器設計 29 2 小齒輪 45 鋼 調質 硬度為 240HBS 大齒輪 45 鋼 ?；?硬度為 200HBS 3 運輸機為一般工作的機器 轉速不高 故齒輪選用 8 級精度 4 選擇齒數 3 15iU0 Z1 92 5 因選用閉式軟齒面?zhèn)鲃?故采用接觸疲勞強度設計 用彎曲疲勞強度校核的 設計方法 2 齒面接觸疲勞強度計算 3212 HEZudKTd 4 1 確定公式內的各計算參數值 試選載荷系數 K 1 3 1 選齒寬系數 1 2 小齒輪扭矩 mNnPT 74931628 05 905 9161 3 查取彈性影響系數 MZE8 4 按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度 Hlim 600MPa 大齒輪的接觸疲勞 強度 Hlim 550MPa 計算應力循環(huán)次數 工作壽命為 10 年 每年 300 工作日單班值 81 105 430813606 hktnN924 UN 計算許用應力 取失效概率為 1 接觸強度最小安全系數 HS MPaSKHN6011lim 4 2 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第四章傾斜螺旋減速器設計 30 MPaSKHN5012lim2 4 3 5 設計計算 1 據式 3 5 計算小齒輪分度圓直徑 1d md 72 6508 91 3749 132 21 2 圓周速度 sndVt 4 016 3 定載荷系數 查設計書表 10 2 取使用系數 1AK 1 FaH 直齒輪 由設計書圖 10 8 查得 Kv 1 014 由設計書表 10 4 用插值法查得 8 級精度小 齒輪支撐非對稱布置 42 1 HK 由 b 26 72 模數 89 0376zdtm 13 4 276 hb查設計書圖 10 13 得38 1 FK 故載荷系數 39 1 HaAVKK 4 按實際載荷系數教正小齒輪分度圓直徑計算值 mdtt 32 7 12 6331 3 確定主要幾何尺寸和參數 1 確定模數 9 03 271 zm 取 25 2 計算分度圓直徑 mzd 37 1 9522 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第四章傾斜螺旋減速器設計 31 3 計算中心距 mZa5 6212 4 計算齒寬 db38 71 取 mb3 821 4 校核齒根彎曲疲勞強度 1 確定計算參數 由設計書圖 10 20c 查得小齒輪的彎曲疲勞強度 MPaFE501 大齒輪的彎曲疲勞強度 MPaFE3802 由圖 10 18 查取彎曲疲勞強度壽命系數 1FNK 2FN 計算許用應力 取彎曲強度最小安全系數 4 S PaSFENF 357 101 MKFENF 4 2 822 查設計書表 10 5 得齒形系數 61aY 17FaY 查設計書表 10 5 應力校正系數 59 S 80 2S 2 校核計算 MPFPYmbdKTSaFF 1 3573 14 625 1389211 SaFF 4 27 08 221 符合要求 4 3 各軸的結構設計與強度校核 4 3 1 輸入軸的設計 1 求軸傳遞扭矩 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第四章傾斜螺旋減速器設計 32 mNn pT 1694028 5 9 6 2 求作用在齒輪上的力 FdTt 78 1235692 Ntgtgr 05 4 tn 9 cos 3 初步估算軸的最小直徑 選取聯軸器 安裝聯軸器處軸的直徑 d為軸的最小直徑 根據 A 102 126 mnpA05 7 6 14028 6 0333 考慮軸上鍵槽的削弱 軸徑需加大 3 7 則取 d 10mm 選取聯軸器 按扭矩 T 1691N m 查手冊 選用 LT1 型彈性柱銷聯軸器其半聯 軸器的孔徑 2d 10mm 半聯軸器長 L 25 4 軸的結構設計 1 擬定軸上的零件裝配方案 軸上的零件包括左端軸承和軸承端蓋及聯軸器 依次由左端裝配 僅右端軸承和軸承端蓋由右端裝配 2 根據軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 3 裝聯軸器段 A 1d 10mm l 23mm 因半聯軸器與軸配合各部分長 Lm5 為保證軸擋圈壓緊聯軸器 小于 25 可取 l 23mm 4 裝軸承段 B m562 這段 兩 軸徑由滾動軸承的內圈孔徑決定 選用深溝球軸承 6002 其尺寸為 93215 BDd 故 md1562 l562 5 軸肩段 C ld2 1833 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第四章傾斜螺旋減速器設計 33 6 裝齒輪段 D mld31 844 經計算圓柱齒輪齒根圓到鍵槽底部尺寸 xm5 2 應做成齒輪軸 7 軸肩段 E l57 133 8 裝軸承段 F d966 9 軸上零件的周向固定 半聯軸器與軸的周向固定均采用平鍵聯接 同時為了 保證半聯軸器與軸的配合有良好對中性 采用 H7 k6 滾動軸承與軸采用 H7 k6 10 定出軸肩處的圓角半徑 R 1 軸端倒角取 1 45 5 2 材料為 45 鋼 調質處理 由設計書表 15 1 查得軸的主要力學性能 22 35 60mNNsb 211 5 275mN 1698m 4 3 2 中間軸的設計 1 求軸傳遞的扭矩 mNn pT 7381624 05 9 6 2 求作用在齒輪上的力 FdTt 32 473521 Ntgtgr 09 1 6 tn 420cos 1 FdTt 78 3922 Ntgtgr 1 39 tn 520cos 1 2 3 估算軸的最小直徑 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第四章傾斜螺旋減速器設計 34 mnpAd 46 1 37 91624 0 1333 4 軸的結構設計 1 擬定軸上的零件裝配方案 軸上的大部分零件包括齒輪 套筒 左端軸 承和軸承端蓋依次由左端裝配 僅右端軸承和軸承端蓋由右端裝配 2 根據軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 3 裝左端軸承段 A d 17mm 由上面所求第二段軸的直徑 d 20mm 直徑應小于 d 取 17mm ml91 4 軸肩段 B 28 02 5 裝齒輪段 C ld353 3l段應小于齒輪的寬度 為保證套 筒緊靠齒輪左端面使齒輪軸向固定 6 軸環(huán)段 D ml6 404 7 裝右端齒輪段 E 03855d 經計算圓柱齒輪齒根圓到鍵槽 底部尺寸 x m5 2 應做成齒輪軸 8 軸肩段 F l1 2066 9 裝右端軸承段 G 7d 17mm ml07 10 軸上零件的周向固定 采用平鍵聯接 同時為了保證齒輪與軸的配合有 良好對中性 采用 H7 k6 滾動軸承與軸采用 H7 k6 11 定出軸肩處的圓角半徑 R 1 軸端倒角取 1 45 5 選擇軸的材料為 45 鋼 調質處理 由設計書表 15 1 查得軸的主要力學性能 22 3 60mNNsb 211 5 275mN 212 60 98 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第四章傾斜螺旋減速器設計 35 4 3 3 輸出軸的設計 1 求軸傳遞扭矩 mNn pT 2971046 5 9 2 求作用在齒輪上的力 FdTt 45 372 Ntggtr 120 tn 86 cos 3 初步估算軸的最小直徑 選取聯軸器 安裝聯軸器處軸的直徑 d為軸的最小直徑 根據表 A 103 126 mnpAd 8 16 31024 6 10333 取 d 18mm 選取聯軸器 按扭矩 T 22979N m 查手冊 選用 LT1 型彈性柱銷聯軸器其半聯 軸器的孔徑 2 18mm 半聯軸器長 L 2 4 軸的結構設計 1 擬定軸上的零件裝配方案 軸上的零件包括左端軸承和軸承端蓋及聯軸器依 次由左端裝配 齒輪 右端軸承和軸承端蓋由右端裝配 2 根據軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 3 裝聯軸器段 A 1d 18mm l 30mm 因半聯軸器與軸配合各部分長 Lm 為保證軸擋圈壓緊聯軸器 小于 32 可取 l 30mm 4 裝軸承段 B 這段 兩 軸徑由滾動軸承的內圈孔徑決定 m2072 選用深溝球軸承 6004 l58 5 軸肩段 C ld 3 6 裝齒輪段 D 2515 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第四章傾斜螺旋減速器設計 36 7 軸環(huán)段 E mld7 40 8 軸肩段 F 6326 9 裝軸承段 G l12 77 10 軸上零件的周向固定 半聯軸器與軸的周向固定均采用平鍵聯接 同時為了 保證半聯軸器與軸的配合有良好對中性 采用 H7 k6 滾動軸承與軸采用 H7 k6 11 定出軸肩處的圓角半徑 R 1 軸端倒角取 1 45 5 選擇軸的材料為 45 鋼 調質處理 由設計書表 15 1 查得軸的主要力學性能 22 3 60mNNsb 211 5 275mN 12 98m 6 畫軸的結構簡圖 如圖 3 2a 所示 確定出軸承的支點跨距 懸臂L5 8 5 332 由此可畫出軸的水平面的支反力 mL71 NFLRtDH7 1032 NRFDHtB7 垂直面支反力 rDV9 632 DVrBV1 85 7 畫彎矩圖 轉矩圖 1 水平彎矩圖 HM如圖 3 1d 在 CmNLRBHC 9 37 2 截面處 2 垂直面彎矩圖如圖 3 2f 在 C 截BVC 65 812 面處 3 合成彎矩圖如圖 3 2g 在 C 截面處 mNMcCVH 972 4 轉矩圖如圖 3 2h T 22979N m 8 按彎矩合成應力校核軸的強度 由彎矩圖知 C 處的彎矩最大 校核該截面強度 截面 C 處的當量彎矩 NMcVH 95762 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第四章傾斜螺旋減速器設計 37 6 09851 b 可得 2397 1 mNdMWEe 校核結果 2175mNe C 截面強度足夠 9 按疲勞強度精度校核軸的安全系數 根據軸的結構和彎矩圖及轉矩圖可見 C C 截面為危險截面 故校核此截面 查表 47 1 5 K 按漸開線花鍵查得 查表得尺寸系數 79 0 85 查表得表面質量系數 0 93 查表得鋼的 1 0 查表許用安全系數 5 3 s 彎曲應力幅 2 64 297mNWMe 扭轉應力幅 23 7 1TCa 只考慮彎矩作用時的安全系數 82 105 9364121 mtKS 只考慮轉矩作用時的安全系數 68 20 579 03141 mtKS 安全系數 2 S 5S 滿足強度要求 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第四章傾斜螺旋減速器設計 38 圖 4 1 傾斜螺旋減速器輸出軸彎矩 扭矩圖 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第四章傾斜螺旋減速器設計 39 4 4 各軸軸承與鍵的設計 1 各軸軸承選用如表 4 1 表 4 1 各軸軸承型號及尺寸 輸入軸 中間軸 輸出軸 型號 6002 6003 6004 尺寸 d D B 15 35 10 17 35 10 20 42 12 2 輸出軸軸承的校核 因輸出軸選用深溝球軸承 6003 軸上所承受的最大徑向力的軸承是靠近齒輪端的 其 F r為 F r N2475 817 232 BVHR 計算軸承壽命 由式 L h 計算 3601 PfCn 其中 由表查得 f p 1 0 1 2 取 f p 1 1 由表查得基本額定載荷 Cr 5580N 軸轉速 n 100r min 深溝球軸承 3 Lh hPfn19258 247580160601 33 按每年 300 日工作日 每天 8 小時可知軸承使用年限為 L 設計年限 10 年39 h 所以軸承滿足使用要求 4 各軸鍵的選用 各軸上的鍵皆選用 A 型平鍵 其尺寸如表 3 2 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第四章傾斜螺旋減速器設計 40 表 3 2 各軸鍵的選用 輸入軸 中間軸 輸出軸 聯軸器鍵 b h L 3 3 18 5 5 25 齒輪鍵 b h L 8 7 18 8 7 20 5 輸出軸聯軸器鍵 b 5mm h 5mm L 25mm 校核擠壓強度 ppdKlT 2 K 2h2 5mm l25 5 20mm T 22979 mN 設計書表 6 2 2 150 mN p 2 96 3205 7p 擠壓強度滿足要求 齒輪鍵 b 8mm h 7mm L 20mm 校核擠壓強度 ppdKlT 2 K 2h3 5mm l20 8 12mm T 22979 mN 設計書表 6 2 150 mN p 2 9 3512 37p 擠壓強度滿足要求 4 5 本章小結 水平螺旋減速器采用二級直齒圓柱齒輪減速器 完成了減速器中齒輪 軸 軸承 鍵等零件的設計與校核 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第五章螺旋軸及機架結構設計 41 第五章 螺旋軸及機架結構設計 5 1 水平及傾斜螺旋軸設計 5 1 1 水平螺旋軸的設計 求水平螺旋直徑為 D1 轉速為 N1及長度 L1 螺旋直徑和轉速計算公式如下 mcGK071 8 025 049 5 21 5 1 in 1 1rDAN 5 2 式中 D1 水平螺旋直徑 m G 生產能力 0 5T h K 物料綜合特性系數 此處選 K 0 049 物料填充系數 由于螺旋具有輸送和揉搓 作用 故應適當取小值 可選 1 0 25 見表 5 1 P 物料的堆積密度 此處 8 03mT C 與輸送傾角有關的系數 水平輸送 C 1 N1 水平螺旋轉速 rpm A 物料綜合特性系數 此處 A 50 見表 5 1 沈陽化工大學科亞學院學士學位論文 第五章螺旋軸及機架結構設計 42 表 5 1 常用物料的填充 特性 綜合系數 物料的磨琢 性 物料的典型 例子 推薦的填充 系數 推薦的螺旋面 型式 特性系數 K 綜合系數 A 粉狀 無磨琢性半 磨琢性 面粉 石墨 石灰 0 35 0 40 實體螺旋面 0 0415 75 粉狀 磨琢性 水泥 石膏 粉 白粉 0 25 0 30 實體螺旋面 0 0565 35 粒狀 無磨琢性半 磨琢性 谷物 鋸木 屑 0 25 0 30 實體螺旋面 0 0490 50 粒狀 磨琢性 造型土 型 砂 0 25 0 30 實體螺旋面 0 0600 30 小塊 a 60mm 無磨琢性半 磨琢性 煤 石灰石 0 25 0 30 實體螺旋面 0 0537 40 小塊 a 60mm 磨琢性 卵石 砂巖 0 25 0 30 實體螺旋面或 帶式螺