I畢業(yè)論文（設(shè)計）任務(wù)書院（系） 機(jī)械工程學(xué)院 專業(yè) 過程裝備與控制工程 班級 班 學(xué) 生 姓 名 指導(dǎo)教師/職稱 1. 畢業(yè)論文（設(shè)計）題目：旋液式油水分離器設(shè)計2. 畢業(yè)論文（設(shè)計）起止時間：2013 年 4 月 1 日～2013 年 6 月 23 日3．畢業(yè)論文（設(shè)計）所需資料及原始數(shù)據(jù)（指導(dǎo)教師選定部分）（1）分離物系：工業(yè)污水（2）處理量：60m 3/h；（3）油質(zhì)量分?jǐn)?shù)：2%；（4）分離要求：油＜20mg/L4．畢業(yè)論文（設(shè)計）應(yīng)完成的主要內(nèi)容（1）完成一篇與設(shè)計相關(guān)的英文翻譯，譯后中文不少于 3000 字；（2）完成油水分離器的設(shè)計，并撰寫設(shè)計說明；（3）繪制分離器的裝配圖及主要零部件圖（零部件圖至少 3 張） ；（4）繪制設(shè)備及主要零部件的三維效果圖；II5．畢業(yè)論文（設(shè)計）的目標(biāo)及具體要求（1）學(xué)會查閱文獻(xiàn)資料的方法（2）知道分離原理及方法（3）能夠?qū)τ退蛛x設(shè)備進(jìn)行設(shè)計計算（4）會用繪圖軟件繪制裝配圖、零件圖繪制和三維效果圖（5）學(xué)會文檔排版的基本知識6、完成畢業(yè)論文（設(shè)計）所需的條件及上機(jī)時數(shù)要求（1）設(shè)計手冊等相關(guān)資料（2）上機(jī) 200 小時，用于繪圖和撰寫論文任 務(wù) 書 批 準(zhǔn) 日 期 年 月 日 教 研 室 （ 系 ） 主 任 （ 簽 字 ） 任 務(wù) 書 下 達(dá) 日 期 年 月 日 指 導(dǎo) 教 師 （ 簽 字 ） 完 成 任 務(wù) 日 期 年 月 日 學(xué)生（簽名） 畢業(yè)論文( 設(shè)計)學(xué)生工作手冊院 （系）： 專業(yè)班級： 學(xué) 號： 姓 名： 指導(dǎo)教師： ～ 學(xué)年年 月至 年 月教 務(wù) 處 編 制III旋液式油水分離器設(shè)計1.研究目的和意義目前煉油廠對含油污水的處理，一般采用“老三套”技術(shù)， “隔油-浮選-生化” 。多年來的實踐證明，該技術(shù)比較簡單且實用，但二級加藥浮選存在著下述問題: 如二次提升污水，能耗較高，油水分離時間較長（ 30-60min)，建筑占地面積較大，特別是投加大量藥劑后，產(chǎn)生大量浮渣，對浮渣的處理投資大，操作復(fù)雜，如不妥善處理，則會造成二次污染等。旋液式油水分離器是一種新型的具有效率高、處理量大、質(zhì)量輕、體積小、本身無運轉(zhuǎn)部件、維修和管理費用低等優(yōu)點。據(jù) BWN Rortoil 公司統(tǒng)計，截至 1988 年止，全世界巳有 18 臺這種裝置在運行，另有 7 臺正在建造中，其中處理量最大的為 30210m3/d，處理后的出水含油量小于 5mg/L。撫順石化公司石油一廠與大連理工大學(xué)合作進(jìn)行了兩年多的試驗,成功開發(fā)了 XYF-5 型旋液式油水分離器，取得了較滿意的結(jié)果。結(jié)果表明，煉油廠含油污水在該器中停留 2-3s，不投加任何藥劑，處 理后的出水含油量可降至15mg/L 以下，達(dá)到了生化進(jìn)水水質(zhì)要求，可以代替二級加藥劑的壓力浮選程的目的，具有很好的經(jīng)濟(jì)、環(huán)境和社會效益。2.旋流器的發(fā)展特點 它的應(yīng)用領(lǐng)域已擴(kuò)大到各行各業(yè)。從其可分離的類型上看，除了對完全溶解于液體介質(zhì)的物質(zhì)不能分離(溶于液體中的氣體，在水力旋流器中也可部分地分離) ，以及對乳化液難于分離(可加入破乳劑后再行分離)外，其它的兩相或三相介質(zhì)均可分離。如液--固、氣-- 固、液--氣、液-- 液、液--氣--固三相的分離，甚至密度不同，或形狀不同的兩種固體顆粒亦可用水力旋流器分離。同時，對水力旋流器的操作特性許多學(xué)者作了專門研究，對它的應(yīng)用場合，運轉(zhuǎn)參數(shù)的選擇與確定都有了合理的依據(jù)。因此，水力旋流器在實際應(yīng)用中大都取得了很好的分離效果，經(jīng)濟(jì)效益可觀。許多學(xué)者IV專門研究了水力旋流器各部分幾何參數(shù)的合理確定的問題，研究了幾何尺寸變化對分離性能的影響，如，溢流口徑和底流口徑的形狀及大小的改變、圓錐角的變化、尾管長度等，從而逐漸得出了幾組合理的幾何尺寸。再次，水力旋流器的設(shè)計與制造方面，固一液水力旋流器已有幾種定型的設(shè)計，其結(jié)構(gòu)與參數(shù)經(jīng)使用證明較為合理。其中以 Rietema，Bradley 和 Kelsall的三種設(shè)計結(jié)構(gòu)應(yīng)用最普遍，效果最好．他們的選擇與比例放大也有自己的關(guān)系式，這些關(guān)系式都是通過試驗推出的，具有半經(jīng)驗性。液一液水力旋流器的結(jié)構(gòu)與設(shè)計，最為合理的是 Thew 等人的設(shè)計，他們在這一領(lǐng)域進(jìn)行了大量的試驗研充。其效果十分明顯。但液一液水力旋流器的選擇與比例放大的理論工作。目前還很不完善，沒存提出什么合理的可供遵循約關(guān)系式。水力旋流器的制造技術(shù)也大大提升了，在保證精度以確保水力旋流器的運轉(zhuǎn)特性前提下，制造方法不斷改善。最明顯的是液一液水力旋流器的制造，許多國家巳用非金屬材料( 如聚胺酯等) 代替金屬材料，用注塑方法加工生產(chǎn)．同時將幾個水力旋流器制造在一個外殼內(nèi)，加大了處理量，又降低了成本。總之．水力旋流器出于其特珠的分離機(jī)理及結(jié)構(gòu)持證，使它成為獨具一格的一種分離裝置．在一定的應(yīng)用場合它比任何其它的分離設(shè)備更便于使用。特別是在石油工業(yè)．尤其是今后三次采油技術(shù)的全面推廣后，水力旋流器的應(yīng)用將更為廣泛?？梢灶A(yù)見．今后若干年內(nèi)，它必將發(fā)揮巨大的效益．在我國石油工業(yè)等部門中獲得更廣泛的應(yīng)用。3. 工作原理將需要分離的兩相混合液以一定的壓力從旋流器圓筒體上部的切向進(jìn)料口注入，從而在器內(nèi)形成強(qiáng)烈的旋轉(zhuǎn)運動,由于輕重兩相的密度差異，重相沿錐體器壁向下，形成外旋流并在下部的底流口排出，而輕相則受流體的拽力向內(nèi)部運動，并被向上的內(nèi)旋流由溢流口帶出從而完成兩相的分離。 V液--液水力旋流器的分離原理，與固-- 液分離十分相似。它是利用兩種混合在一起但不互溶的液體之間的密度差，在水力旋流器體內(nèi)進(jìn)行離心分離。但液--液分離要比固一液分離困難得多，其主要原因是：①一般兩種液體之間的密度差較小，如油與水的密度差一般只有0.1 至 0.2g/cm3。左右，而固-- 液兩種介質(zhì)之間的密度差常常較大，有時會有幾倍的差別。②分散相的液體介質(zhì)，不論其密度較連續(xù)相液體介質(zhì)大或小，都是以小滴的形式存在。這些液淹沒有固定不變的形狀，在力的作用下極易變形，有時甚至?xí)屏?。因此．兩種液體混合的介質(zhì)在水力旋流器中分離時．既要求液流在水力旋流器體內(nèi)形成高速旋轉(zhuǎn)的渦流，以保證液滴有足夠的力沿徑向方向移動，又要防止液滴在高速旋轉(zhuǎn)時，受到過大的切向剪應(yīng)力致使液滴破碎，分裂成更細(xì)小的液滴，導(dǎo)致分離更加困難。這都是液--液分離水力旋流器的應(yīng)用較固--液水力旋流器晚了近一百年的原因。下面進(jìn)一步分析一下液--液分離的過程。兩種液體介質(zhì)的混合物由入口切向進(jìn)入旋流腔后，在內(nèi)部產(chǎn)生強(qiáng)烈的渦流。然后由旋流腔經(jīng)過很短的大錐角段后，迅速過渡到錐角很小面長度較大的小錐角段，其后進(jìn)入一個長度較大直徑較小的圓拄狀尾管內(nèi)。這種結(jié)構(gòu)使進(jìn)入旋流腔后高速旋轉(zhuǎn)的液體很快收縮到細(xì)長的小錐角段內(nèi)，這一段直徑變化緩饅，旋轉(zhuǎn)加速度的變化趨于緩和。同時，液體渦流在細(xì)長的小錐角段及尾管中存留時間稍有增加，而液滴在小直徑孔中沿徑向向軸線移動的路徑就短，液滴受到的切向力也減小。因之，分散相液滴在連續(xù)相介質(zhì)中的分離更平穩(wěn)，分離的機(jī)率大大增加。在保證液滴分離的同時，VI減少了其破碎的幾率，即使部分液滴破碎成更小的尺寸，也會在長的小錐角段甚至在尾管中進(jìn)一步分離出。根據(jù)結(jié)構(gòu)上的這些要求，決定了液--液用水力旋流器比同直徑的固--液水力旋流器的長徑比大很多，因而總長度也大好幾倍。在液--液分離中，連續(xù)相介質(zhì)可能比分散相介質(zhì)重(如從水中分離出所含的少量油) ，也可能比分散相介質(zhì)輕(如從油中分離所含的少量的水)。以上兩種不同的情況的分離，原理相似，但水力旋流器的結(jié)構(gòu)會略有不同。分散相介質(zhì)較連續(xù)相介質(zhì)輕時，兩種介質(zhì)混合物在水力旋流器體內(nèi)分離時，輕質(zhì)分散相向軸線附近移動，形成輕質(zhì)分散相的核心，并向上從溢流口排出，而分散相介質(zhì)較重時，它在水力旋流器體內(nèi)旋轉(zhuǎn)時，就會向器壁移動，并向下從底流口排出。所以溢流口與底流口直徑及水力旋流器的其它某些結(jié)構(gòu)參數(shù)會根據(jù)分散相介質(zhì)的濃度及性質(zhì)而做相應(yīng)的改變。此外，由于液體在水力旋流器體內(nèi)形成渦流．而渦流中心處的壓力最低．溶于液體內(nèi)的氣體會分解出，在軸線財近形成一個“氣核” 。個論固--液分離與液--液分離。這個氣核都是存在的。實踐證明．這個氣核的存在不會影響分離過程．有時還對分離有利。與固--液分離相同，用水力旋流器進(jìn)行液一液分離也是不完全分離。從溢流中排出的液體并不完全是輕質(zhì)相介質(zhì)，會同時排出少量重質(zhì)相介質(zhì)。而從底流中排出的液體，不可避免地會含有少量輕質(zhì)相介質(zhì)。但只要操作變量控制恰當(dāng)，分離效率完全可達(dá)到 90％~95％以上，有的液--液分離水力旋流器約分離效率高達(dá) 98％，能滿足一般分離要求。VII4 選型設(shè)計方法及思路液-液旋流器的選型設(shè)計方法與固-液旋流器相同，其設(shè)計方法有 2 種。第1 種是根據(jù)幾何尺寸對壓降、處理量、分離效率的影響情況,選擇各部分幾何尺寸。這種設(shè)計方法需要掌握各設(shè)計變量與水力旋流器性能的定量關(guān)系。當(dāng)然，已有許多經(jīng)驗理論和模型可以利用，除特定的旋流器外,這些理論和模 型只能給出近似估算。第 2 種方法是選擇標(biāo)準(zhǔn)的水 力旋流器，按其相似準(zhǔn)則和幾何尺寸比例關(guān)系，進(jìn)行 計算和比例放大，這樣能夠得到較可靠的設(shè)計結(jié)果。第2 種設(shè)計方法實際是相似設(shè)計法，也就是按照設(shè)計參數(shù)處理量 、壓降“ 和粒徑的要求，選擇性能優(yōu)良的旋流器，用其相似準(zhǔn)數(shù)關(guān)系和幾何 尺寸比例關(guān)系，計算設(shè)計旋流器，在旋流器選型設(shè)計中常采用該方法。5 閱讀的主要參考文獻(xiàn)及資料名稱[1]李振林，董守平，張建，等.重力式油氣水三相分離器 內(nèi)部流動研究[J].石油機(jī)械，1999，27(7)[2]郭軍，張軍，唐馳，等.油氣水復(fù)合式分離器樣機(jī) 實驗[J].中國造船，2005,46:322-327.[3]趙文欣，郭亞軒，董傳占，等.基于 RNG k-e 模型的聚 結(jié)器油相體積濃度場數(shù)值模擬[J]. 大慶石油學(xué)院學(xué) 報,2007, 31(4)51-53.[4]趙立新，華正榮，朱寶軍，等.脫油型螺旋管油水分離器 的數(shù)值模擬[].化工機(jī)械，2008，35(6)345-349.VIII[5]王凱，賈星蘭，李曉偉，等.油水旋流分離器內(nèi)部流場 的 CFD 模擬[]. 化工裝備技術(shù)，2009，30(5):9-12.[6]于漢成.重力式分離器的沉降理論與實用公式[]. 天 然氣工業(yè)，1994，14(6):60-63.[7]孫治謙，金有海，王振波，等.聚結(jié)構(gòu)件結(jié)構(gòu)對重力分離 器油水分離性能的影響[].化工學(xué)報， 2010，61 (9): 2386-2392[8] 蔡飛超，馬濤，趙小奎.重力式油水分離器分層流動 數(shù)值模擬[]. 石油礦場機(jī)械，2008，37(11) ： 2-75.[9] 萬楚筠，黃鳳洪，廖李，等.重力油水分離技術(shù)研究進(jìn) 展[].工業(yè)水處理，2008， （7):18-21.[10]張有志.國外油田注水的除油方法及設(shè)備.石油機(jī)械， 1992，19( 1)： 31~ 36 2 化學(xué)工程手冊編委會.化學(xué)工程手冊.第 5 卷.北京： 化學(xué)工業(yè)出版社，1989.[11]斯瓦羅夫斯基 L(英）編，朱企新等譯.固(液分離.北 京：化學(xué)工業(yè)出版社，1990.[12]戴干策，陳敏恒 .化工流體力學(xué).北京:化學(xué)工業(yè)出版 社,1988.[13].何翌.油水分離旋流器性能測試：〔學(xué)位論文〕.大連：大 連理工大學(xué)，1993.6 研究的內(nèi)容及主要任務(wù) （1）學(xué)會查閱文獻(xiàn)資料的方法（2）知道分離原理及方法（3）能夠?qū)τ退蛛x設(shè)備進(jìn)行設(shè)計計算（4）會用繪圖軟件繪制裝配圖、零件圖繪制和三維效果圖（5）學(xué)會文檔排版的基本知識IX7 設(shè)計時間安排時 間 階段 內(nèi)容與任務(wù) 成果5-7 周 畢業(yè)實習(xí) 了解設(shè)計相關(guān)的技能 資料收集、實習(xí)日志、 實習(xí)報告8-9 周 設(shè)計準(zhǔn)備進(jìn)行深入的調(diào)查和國內(nèi)外文獻(xiàn)查閱、確定設(shè)計思路和步驟外文翻譯、開題報告9-11 周 方案設(shè)計完成旋液式油水分離器數(shù)據(jù)計算和分析,進(jìn)行廣泛的設(shè)計方案構(gòu)思計算數(shù)據(jù)，工藝結(jié)構(gòu)12-14周 深入設(shè)計進(jìn)行 fluent 模擬實驗并完成零件圖和裝配圖電子圖與設(shè)計說明書綱要15-16周 末期設(shè)計完成設(shè)計所有環(huán)節(jié)，定型打包，設(shè)計說明書的編寫設(shè)計說明書17 周 答辯準(zhǔn)備設(shè)計過程中所有文件的檢查修改、答辯用材料的編寫畢業(yè)設(shè)計、電腦演示、論文答辯提綱、視頻課件制作X教師意見：指導(dǎo)教師簽字： 日期： 畢業(yè)設(shè)計開題報告題 目 名 稱 旋液式油水分離器設(shè)計 院 （系） 專 業(yè) 班 級_________ 學(xué) 生 姓 名 指 導(dǎo) 教 師 輔 導(dǎo) 教 師_________ 開題報告日期 XIV旋液式油水分離器的設(shè)計[摘要]:目前，水力旋流器在油田采出液預(yù)分離和含油污水處理中逐步推廣應(yīng)用。水力旋流器具有結(jié)構(gòu)簡單緊湊、效 率高、體積及占地面積小等優(yōu)點。對水力旋流器結(jié)構(gòu)及參數(shù)關(guān)系進(jìn)行了分析。通過改進(jìn)與優(yōu)選水力旋流器結(jié)構(gòu)，得到旋 流器單體的雙入口結(jié)構(gòu)理想型式為反渦線、大小錐段為圓弧過渡形式。同時簡要分析了高次曲線與正余切曲線結(jié)構(gòu)的 錐段過渡形式，確定出合理的水力旋流器單體旋流腔長度為 65 mm。經(jīng)過理論研究和對比試驗發(fā)現(xiàn)，具有結(jié)構(gòu)參數(shù)關(guān)系 模型的水力旋流器較常規(guī)結(jié)構(gòu)的水力旋流器有更高的分離效率。水力旋流器是利用強(qiáng)離心力場來實現(xiàn)有一定密度差且不互溶物系分離的離心 沉降設(shè)備。目前油田在無動力加工環(huán)境中的單井作業(yè)無法進(jìn)行機(jī)械脫水處理，一 直采用裝原油的容器下加煤炭火燒加溫、攪拌、沉淀、分解的老方法進(jìn)行脫水處 理。這種方法不但極易引起火災(zāi)，而且原油損耗大、勞動強(qiáng)度髙、工作效率低， 以及對環(huán)境造成極大污染。該方法已經(jīng)不能滿足現(xiàn)在油田生產(chǎn)的需要。水力旋流法是由英國南安普頓大學(xué)（Southampton)研究成功的一種具有 80 年代先進(jìn)水平的含油污水處理新方法。因為它結(jié)構(gòu)簡單、分離效率高、成本低，從它問世之日起，就得到了世界各國的重視?，F(xiàn)在，旋流分離已作為重力分離的 一項替代技術(shù)，成為世界國際油田地面工程中的主體技術(shù)和重要裝備。在前期對液-液旋流分離器流量壓降特性實驗研究的基礎(chǔ)上，分析了結(jié)構(gòu)參數(shù)、操作參數(shù)及物性參數(shù)對液- 液旋流分離效率的影響; 提出了液-液旋流分離器結(jié)構(gòu)設(shè)計的設(shè)計方法和設(shè)計步驟，認(rèn)為建立性能優(yōu)良的旋流器模 型數(shù)據(jù)庫，是選型設(shè)計的基礎(chǔ)和前提。[關(guān)鍵詞] ：水力旋流器；分離效率；入口 ；錐段；溢流管；旋流腔；底流管[Abstract:] At present, the hydrocyclone in oilfield produced gradually promote the use of liquid separation and oily sewage treatment. Hydrocyclone has the XVadvantages of simple and compact structure, high efficiency, small volume and area etc On the relationship between the structure and the parameters of the hydrocyclone are analyzed. Through the improvement and optimization of hydrocyclone, get double entrance structure of ideal type cyclone monomer for the vortex line, size of the taper section is arc transition form. At the same time, a brief analysis of the cone transition form high-order curve and curve structure, reasonable length of single bodied whirl cavity of hydrocyclone has been determined as 65 mm. It has been discovered that through theoretical study and contrast test，the hydrocyclone that possessing relation model of structural parameters hasmore higher separation efficiency than hydrocyclones with conventional structures.Cyclone separators are used in various kinds of industries to separate materials of different densities. By creating a strong swirl, large centrifugal forces in the process mixture are generated and due to differences in density the materials will separate. At present in petroleum industry, single well cannot proceed mechanical dehydration treatments with not power. It always taken heat up and deposit method to dewatering, such means not only bring fire and crude oil waste large, labor intensity high, and it have badly influence on environment. Now that approach had insatiability oil fields produce demand.Hydraulic power method was newly oil-water separation method. It was invented by Britain Southampton University in 1980s. For it structure simplicity, separation efficiency high, and cost low. From it appearance, that has been got widely recognition. In the not far future, rotational flow separate will certainly replace gravitational separation technology, became 21 century international oil field primary equipment.Based on the experiments aiming at studying flowrate and pressure drop performance，geometric parameters， operating parameters and liquid characteristic parameters influence on separate efficiency are analyzed. Optimal structure design method and process of liquid-liquid separate hydrocyclone are brought forward. It's thought that the database of best hydricyclone model is the basic and premises about optimal structure design.XVI[Keywords]: hydrocyclone； separation efficiency； entrance； conicsection； overflow pipe; whirl cavity； underflow pip 目錄1 前言 12.選題背景 23 方案論證 .33.1 油水分離器的主要特點 .33.2 工作原理 44.旋液式油水分離器結(jié)構(gòu) 65.旋液分離器尺寸的計算 75.1 主直徑的選取 .75.2 旋流器其它結(jié)構(gòu)參數(shù)的設(shè)計 85.3 溢流口流量和底流口流量的計算 .106.水力旋流器的制造和安裝 116.1 水力旋流器在制造上的要求 116.2 材料選擇 126.3 常用的制造方法 .136.4 安裝 157 幾何參數(shù)對水力旋流器性能的影響 .157.1 進(jìn)料口尺寸 157.2 旋流器直徑 167.3 錐角 167.4 溢流管尺寸 167.5 底流口尺寸 168 操作參數(shù)對水力旋流器的影響 168.1 分離效率與進(jìn)口流量之間的關(guān)系 .168.2 分流比 F 與分離效率之間的關(guān)系 .178.3 分流比與壓降比之問的關(guān)系 179.影響旋流器分離效率的因數(shù) .189.1 旋流器的準(zhǔn)數(shù) .189.2 主要影響因素 .189.2.1 尺寸變量 .189.2. 2 操作變量 .209.2. 3 物性變量 .20致謝 .23油/水分離液 - 液圓柱 CYCLONE*[摘要]：在這篇文章油 /水分離液 - 液旋流器的實驗研究中，確定了分流比和流量對油/水分離性能的影響。從實驗結(jié)果中可以看出：分流比增加，油 /水分離效率提高。首先，我們需要找出最佳的分流比。超出最佳的分流比，在含水量保持恒定的情況下，溢出的油含量會降低。旋流器內(nèi)的油芯結(jié)構(gòu)的形成和相位分布的過程是由數(shù)值模擬完成的。此外，對分離效率的雷洛數(shù)和分流比基于量綱分析，比較之間的預(yù)測值和實驗數(shù)據(jù)，能得出很好的印證。[關(guān)鍵詞] ：圓柱旋風(fēng)，油 /水分離，分流比，流量，含水率介紹：隨著陸上油田的老化和海洋石油領(lǐng)域的大規(guī)模開采，多相分離技術(shù)面臨著新的挑戰(zhàn)。據(jù)調(diào)查，在國內(nèi)幾大油田的油氣水分離裝置，多相分離器仍主要是基于對這些傳統(tǒng)的分離技術(shù)，如重力沉降和電解分離。由于到深海的平臺安裝受設(shè)備的空間和重量的限制，重要的是要開發(fā)緊湊和高效的油/水分離器。將數(shù)種分離器的使用分離方法合并并利用其各自的優(yōu)缺點，可以實現(xiàn)高效的分離。最近，他們已經(jīng)吸引了石油行業(yè)的濃厚興趣。力學(xué)研究所，中國科學(xué)學(xué)院按照組合共同使用的原則，重力，膨脹和離心分離器，并已成功應(yīng)用于幾個陸上油田。最近提出了一種新型的管道線式油/水分離器。這種新的分離系統(tǒng)享有以下幾個優(yōu)點：緊湊型的幾何形狀，分離效率高，維修方便。圓柱氣旋是一個新穎的管道式的油/水分離器的主要組成部分。圓筒形旋流器是一個垂直的切向入口管和兩個出口，使用離心分離技術(shù)，它是一個簡單的，緊湊的，低重量和低成本的分離器。圖 1 是圓筒形旋流器的結(jié)構(gòu)示意圖。兩種不混溶液體形成的混合物通過切向入口流動到筒狀的旋流器一個強(qiáng)有力的回旋流場中。由于密度差的密度越大,分量傾向于積聚壁附近的和螺旋的底部出口（下溢） ，而較輕的成分流入的圓筒形旋流器，以形成反向流動的纖芯區(qū)域，從頂部出口溢出。圓筒形旋流器的機(jī)理是很象傳統(tǒng)的水力旋流器，但用的圓筒形旋流器的幾個優(yōu)點，如更穩(wěn)定的油芯，更大的容量和更低的壓力損失。最初，圓筒形氣旋分離，用的氣 - 液混合物，氣 - 液的圓筒形旋流器。他們成功地投入使用，在石油工業(yè)中。在近十年中，液 - 液圓柱氣旋分開油/水 mixture.Most 的相關(guān)研究，采用計算流體動力學(xué)（CFD ）在圓柱氣旋預(yù)測多相流特性，流場以及分離機(jī)構(gòu)的性能，研究主要集中在圓柱氣旋。在本文中，提出了一種高效的液 - 液圓筒形旋流器，揭示了分流比和流速對油/ 水在液 - 液的圓筒形旋流器的分離性能的影響。為了進(jìn)一步了解在旋風(fēng)油/水分離和相位分布的詳細(xì)過程，進(jìn)行數(shù)值模擬 out.Finally，通過三維分析，一個簡單的模型是建立在預(yù)測的分離效率上的。1實驗裝置和程序?qū)嶒炦M(jìn)行了力學(xué)研究所，中國科學(xué)院學(xué)報上的多相流設(shè)施。油/水分離系統(tǒng)的示意圖如圖 2 所示。實驗裝置的系統(tǒng)主要由三部分組成：（1）供給模塊，包括相儲罐，液相泵，流體流量計和混合物分離器， （2）液 - 液圓筒形旋流器，由透明的有機(jī)玻璃管，用來目視觀察的油/水分配，這是實驗系統(tǒng)的核心部件，如圖 3 中所示， （3）數(shù)據(jù)采集模塊，包括控制臺，相體積分?jǐn)?shù)檢測裝置，泵的壓力換能器和 camera.In 實驗中，將水和油從它們各自的儲罐，進(jìn)入管道通過一個丁字路口。在混合之前，水的流速由橢圓齒輪流量計測量流速的電磁流量計和油計量。將混合物沿著一根 4 米長的水平管，然后通過一個噴嘴，再讓大的橫截面面積的 20％的截面位于旋流器入口切向引入到筒狀氣旋的樣品的移動設(shè)備和一個壓力傳感器位于上面的入口和每個插座。上溢和下溢管中的閥門，允許流率離開的圓筒形旋流器的控制。放置一個攝像頭記錄下油/水分離過程。在分離流溢出和下溢流進(jìn)入分離器后進(jìn)一步根據(jù)重力分離。最后，油和水會流回到油箱和水箱。所有實驗均在室溫溫度和大氣的出口壓力。圓柱氣旋在這項研究中所使用的主要幾何尺寸如下：D = 0.05 米，Di = 0.05 米 Do= 0.05 米，Du= 0.04 米，L = 0.9 米，H = 0.1 米，所示如圖 3 所示。水和白油作為試驗液體。主相是水,密度為 998 公斤/米和 0.001 千克/立方米·秒的粘度值。第二階段油的密度和粘度是 840 千克/立方米和 0.215 千克/米·秒，分別對水流量率變化為 2.5 米/小時，油 8.75 米/小時，從 4％到 30％的體積分?jǐn)?shù)進(jìn)行研究。我們總共有 195 個實驗測試點。2結(jié)果和分析2.1油/水分離分流比的影響分流比，定義為溢出的液體流速和入口的液體流速之間的比率，其中一個最重要的操作 para-m。在下面將要討論分流比對油/ 水分離效果上的影響。2.1.1含水率在給定的進(jìn)氣條件下，指定的分流比例是通過調(diào)節(jié)球閥出水管調(diào)節(jié)的。圖4 示出的圖片序列中的分流比對油芯形狀的影響。在進(jìn)氣口的表面的水和油的流速，0.743 米/秒和 0.182 米/秒，進(jìn)油餾分為 19.7％。油/水混合物在離心力的作用被分離后，切向引入到氣旋，但油芯的形狀是不明確的，并且大部分油與水由下溢管溢出。當(dāng)分流比增加至 24.2％，可以看出，在底流中有少量石油。在流分流比為 27.4％或 31.4％，在旋流器中的油芯的形狀是很清楚的，只有干凈的水，觀察中的下溢。然后，當(dāng)分流比達(dá)到 35.6％，油進(jìn)入氣旋直接排放從溢流管，并在旋流器中無油芯形成。分流比對中的下溢的含水率的影響，如圖 5 所示為水的分流比的函數(shù)作圖。在實驗過程中，進(jìn)水的流量是固定的，入口的燃油流量逐漸增大。水的速度的研究被認(rèn)為是在輸入油的體積分?jǐn)?shù)為 4％至 30％不等。在圖 5 中，表面的水的速度分別為 0.743 米/秒和 0.991 米/秒?？梢钥闯?，與上面水切下溢的分流比的影響是類似的。以水流速為 0.743 米/ s 為例子，表面油速度 0.037 米/ 秒，0.072米/秒，0.182 米/秒，0.282 米/秒和 0.315 米/秒，其中產(chǎn)量的油量分?jǐn)?shù)為 4.7％ ，8.8％，分別為 19.7％，27.5％和 29.8％。目標(biāo)分流比下獲得的實驗數(shù)據(jù)點 ，而輸入柴油餾分是固定的，隨著分流比下溢的增加，水切割，表示增加分流比，可以提高在旋流器中的油/水分離。它也可以被觀察到，存在一個最優(yōu)的分流比在旋流器中，當(dāng)僅干凈的水，觀察中的下溢和盡快的分流比是大于該值的，實驗為油/水分離進(jìn)一步改善。對于不同的輸入油的體積分?jǐn)?shù)，這些最佳分流比也發(fā)生了變化。在這些條件下，最佳的分流比是 15.3％，22.5％，27.4％，37.1％和 38.5％，分別。在實驗室條件下，通過分離在 CYC，底流中的油的體積分?jǐn)?shù)可以被減少到百萬分之一以下的值。2.1.2 溢出的含油量圓筒形旋流器的溢流含有大量的油。通過油/水分離，我們不僅應(yīng)該有干凈的水溢，但我們也應(yīng)該有純油溢出或至少有一個油價高體積分?jǐn)?shù)盡可能高。圖 6 顯示了在溢出的油分含量的分流比的影響。圖 6（a）和 6（b）表示的情況下，地表水的速度分別為 0.743 米/秒和 0.991 米/秒?？梢杂^察到，在溢出的油分含量的分流比的影響是類似的。根據(jù)目標(biāo)輸入油的體積分?jǐn)?shù)，與分流比的增加，在溢出的油含量先增大然后減小。這是因為在低流量分割比只有少量的液體彈出從溢流出口和油芯的中心形成的旋風(fēng)不能成功被夾帶在溢流流體中。雖然分流比例適當(dāng)增加了更多的液體會從溢流口流出。但是，如果分流比要高得多，油芯不能與溢流排出，和一定量的水混合成的油芯，并在溢出流夾帶，導(dǎo)致增加的油含量。從圖 6 還可以看出，存在一個最優(yōu)的分流比的溢出。與流過下溢，為低輸入油的體積分?jǐn)?shù)，例如 4.7％，8.8％和 19.7％，在實驗中的情況下，這兩個最佳分流比的最佳分流比比較類似的，但油體積分?jǐn)?shù)高達(dá) 27.5％和29.8％時，溢出的最佳分流比是遠(yuǎn)低于該下溢的。 2.2流速對油/水分離的影響相同的入口油體積分?jǐn)?shù)下的含水率和相同的分流比的混合物的流速與在圖7 中示出。在實驗過程中，油體積分?jǐn)?shù)和分流比分別為 10％和 20％。隨著流量的增加，離心力增大，因而在旋流器中分離的油/水的流量的不斷增加，在該點后，使含水急劇下降。這些現(xiàn)象可以解釋如下：在旋流器中的油/水分離過程中，入口流率的顯著增加可以使油滴打破了由于過度的剪切力和紊流，在高流速低的壓力（通常為圓筒形旋流器軸線） ，在該混合物中溶解的氣體將被釋放，并阻礙了分離。2.3數(shù)值模擬到目前為止，我們已經(jīng)討論了圓柱形旋風(fēng)的油/水分離性能，從宏觀的角度來看，由于實驗室實驗的限制，這是很難很好地模擬在旋流器中的多相流動特性。為了進(jìn)一步了解油/水的詳細(xì)分離過程，在圓筒形旋流器的相位分布進(jìn)行了數(shù)值模擬。圓柱氣旋的數(shù)值模擬是基于商業(yè) CFD 代碼“Fluent6.3.26” ，采用有限體積法離散微分方程描述的多相流。強(qiáng)大的漩流旋風(fēng)，旋風(fēng)采用雷諾應(yīng)力模型（RSM）捕捉到湍流的各向異性。被施加到模擬的油/水的二相流的 Euler多相流模型。給出如下的數(shù)學(xué)模型。2.3.2 邊界條件在數(shù)值模擬中的圓筒形旋流器的幾何尺寸如圖 1 所示。共使用 3.5×10? 網(wǎng)格單元。將水和油是用來作為測試液體。在入口處，一個速度入口條件被指定。正確指定的湍流參數(shù)和正常速度及各相的相體積分?jǐn)?shù)。定義下溢和溢出的邊界條件基礎(chǔ)上的流量和出口壓力。簡單的算法是用于壓力速度耦合和二階迎風(fēng)計劃，被應(yīng)用到插入字段變量控制量的面孔。迭代過程繼續(xù)進(jìn)行，直到連續(xù)性殘余被減少到 1.0×10-6，對兩個出口相流率進(jìn)行監(jiān)視，以判斷圓筒形旋流器的流動穩(wěn)定與否。2.3.3 數(shù)值結(jié)果圖中顯示了圓筒形旋流器數(shù)值模擬的油芯結(jié)構(gòu)的瞬態(tài)發(fā)展。入口的水和油的表面速度為 0.5 米/秒和 0.1 米/秒，下溢和溢流出口之間的壓力差為 0.75 千帕，根據(jù)本實驗測量，可以觀察到圓筒形氣旋初始填充，水與油/水的混合物被引入到氣旋，由于離心力的存在，水相流向旋流器的壁，而油相被積累在中心。經(jīng)過大約 26 s 的計算，相分布在圓柱氣旋變得相當(dāng)穩(wěn)定，油分芯變形非常小。在旋流器中的油相的橫截面的分布，圖 9 中給出。圖 9（a）示出的油芯結(jié)構(gòu)和其他三個數(shù)字（B，C 和 D）示出的油相的輪廓線的距離為 2，6 和 10 相差的水平入口管直徑，與相差的進(jìn)樣口的距離的增加，油芯變成更修長，并最終消失。油體積分?jǐn)?shù)在中心和旋流器壁附近的低得多。在旋流器中的相位分布是不對稱的，因為單個入口安排 MENT 進(jìn)行實驗，以驗證上述模型。圖 10 顯示了比較的水切割之間的數(shù)值結(jié)果與實驗數(shù)據(jù)，而實線表示模擬的解決方案。對于那些低流量分割比例，最大相對通過數(shù)值模擬和實驗數(shù)據(jù)之間的誤差不超過 2.7％，這表明，上述模型可以預(yù)測油/水二相流在圓筒形旋流器分離相當(dāng)不錯。3分離效率預(yù)測圓筒形旋流器的分離效率取決于許多參數(shù)，主要包括結(jié)構(gòu)參數(shù)，操作參數(shù)和物理參數(shù)，結(jié)構(gòu)參數(shù)是主要的圓筒形旋流器的幾何尺寸，如旋流器直徑 D，氣缸的高度 H。可以觀察到，從圖 11（一） ，對于不同的雷諾數(shù)，分流比和下溢的含水的功能之間的關(guān)系是相同的。實曲線的實驗數(shù)據(jù)圖嵌合。此外，所有的曲線遵循相同的玻爾茲曼分布。比較實驗值和計算的。大多數(shù)的實驗值是±2％的偏差區(qū)域內(nèi)。之間找到一個合理的合適的實驗值和計算值。圖 12（b）表示溢出的油分含量的實驗值與從方程（14）獲得計算出的值進(jìn)行比較，可以看出，式（14）描述的實驗數(shù)據(jù)大部分在±10％之內(nèi)。4。結(jié)論進(jìn)行的實驗研究中的液 - 液圓筒形旋流器來模擬油/ 水分離的分流比和流速對分離效率的影響,也進(jìn)行了數(shù)值模擬，以進(jìn)一步了解油芯結(jié)構(gòu)的形成過程中的相位分布的圓柱氣旋。從結(jié)果來看，可以得出的主要結(jié)論如下：（1）分流比是一個影響油/水液 - 液的圓筒形旋流器分離效率的關(guān)鍵參數(shù)。分離效率隨著分流比的增加而增加。但也有一定的入口條件下的最佳分割比例。分割比率高于最佳則被認(rèn)為是干凈的水溢流和含水保持恒定，而在溢出的油含量因分割比進(jìn)一步增加開始減小。 （2）適當(dāng)增加入口流量可以提高油/水分離效率。然而，一個極端的高流率可能會妨礙由于油/水乳化和溶解的氣體的分離。 （3）圓筒形旋流器被引入到油相后，由于離心力的存在下，蓄積在中心。相位分布往往是相當(dāng)穩(wěn)定的，大約幾秒鐘后，含水量數(shù)值結(jié)果與實驗數(shù)據(jù)吻合良好，表明該數(shù)值模型來預(yù)測油/水兩相流的圓柱氣旋相當(dāng)不錯。 （ 4）通過一維分析，分離效率的雷諾數(shù)和分流比的函數(shù)在整個實驗中表現(xiàn)出相同的趨勢，之間得到良好的預(yù)測值和實驗數(shù)據(jù)和預(yù)測曲線實驗數(shù)據(jù)，特別是對下溢，含水的偏差在±2％之內(nèi)。參考文獻(xiàn)[1]鄭志柱，周勇和郭君等。海底管道油氣多相流運輸?shù)姆蛛x技術(shù)[J]。實驗流體力學(xué)雜志，2005，19（1）：94-98（中國） 。[2] BELAIDI A. THEW MT 的石油和天然氣的影響上的內(nèi)容的可控性和分離以脫注油旋流[J]。橫貫的刊物，2003，81（3）： 305-314。[3]吳迎香，李清平和鄭志柱等人。海上石油和天然氣的多相流問題發(fā)展[J]。中國造船，2005，46（增刊）：314-321（中國） 。[4]，戈麥斯雷諾索 A. L. E.王 S. B.等。蛞蝓阻尼器的設(shè)計和性能[J]。 [能源科技，2008，130（4）：1-12。劉海飛，鄧曉輝和羅東紅等[5]單相壓降的實驗研究圓柱氣旋[J]。中國水電雜志動態(tài)，2010，25（6）：851-856（中國） 。[6] MOVAFAGHIAN S.，JAUA MARTURET J. A.MOHAN R. S.等人。幾何的影響，流體親氣 - 液的流體力學(xué)的 perties 和壓力圓柱旋風(fēng)分離器[J] 。國際柔RNAL 多相流，2000，26（6）：999-1018。[7]劉曉分鐘，檀潤華和劉銀妹。水電動態(tài)流變性能分析模型耦合流氣液圓柱氣旋分離器[J] 。石油學(xué)報，2005，26（5）：107-110114（中國） 。[8]埃斯科瓦爾 OM 改良的性能評價液 - 液（LLCC）圓柱旋流分離器[D]。美國塔爾薩，Oklakoma：大學(xué)碩士論文，塔爾薩，2005。[9] MATHIRAVEDU R. S.，王 S. B.磨憨 R.S.等人。性能和控制液 - 液cylindrical 旋風(fēng)分離器 [J]。 [能源資源科技，2010，132（1）：1-9。[10]馬 REYES 乙腦，帕切科和馬林 JC 等。數(shù)值模擬和實驗的多相流液 - 液圓柱氣旋分離 TOR [C]。歐洲流體工程的法律程序夏季會議， ASME。美國邁阿密，2006 年 1-7。[11]古普塔 A.，庫馬爾 R.三維湍流在氣缸中的漩流：實驗和計算蒸發(fā)散[J] 。國際熱和流體雜志流量，2007，28（2）：249-261。[12]劉海飛，徐鏡宇，吳應(yīng)祥等。油，水兩相流動的數(shù)值研究圓柱CYCLON [J]。水動力學(xué)研究與進(jìn)展，2010，22（ 5 增刊）：832-837。[13] OROPEZA-巴斯克斯 C. AFANDOR E.和戈麥斯 L.等。在一個新的液 - 液的油水分離圓柱氣旋（LLCC）緊湊型分離器實驗和建模[J]。中國流體工程，2004 年，126（4）,553-564。[14]賈瓦內(nèi)赫 A. M.，H. TLILAN 和 AL-SHYYAB A.等人。強(qiáng)漩流在一個圓柱形的分離器[J]。礦產(chǎn)工程，2008，21（5）： 366-372。[15] HUSVEG T.，RAMBEAU O.和 T.等人 DRENGSTIG。除油水力旋流器的性能變量流速[J]。礦產(chǎn)工程，2007，20（4）： 368 - 379。