連續(xù)梁邊跨現(xiàn)澆段支架設(shè)計計算

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1、 西海特大橋跨 305 國道連續(xù)梁（ 40+56+40）m邊跨現(xiàn)澆段支架設(shè)計計算 一、工程概況 邊跨現(xiàn)澆段長 11.75m，邊跨合攏段長 2m。距梁端 1.35m 處為 1 截面，腹板寬 0.6m，頂板厚 0.65m，底板厚 0.6m；變化至下一個 3m 處為 2 截面，腹板寬0.48m，頂板厚 0.4m，底板厚 0.4m，合攏段該截面尺寸同 2 截面。梁底墩頂縱向?qū)挾葹?1.85m，邊跨及合攏段擬采用滿堂支架現(xiàn)澆，故需搭設(shè)支架長度為 11.75+2-1.85=11.9m。 節(jié)段主要參數(shù)表 邊跨現(xiàn)澆 邊跨

2、合 支架現(xiàn) 支架現(xiàn) 節(jié)段名稱 懸灌段 懸灌段 懸灌段 懸灌段 懸灌段 段 攏段 澆段 澆段 節(jié)段編號 8 7 6 5 4 3 2 1 0 節(jié)段長度 1175 200 400 400 400 350 350 350 900 cm 3 113.97 21.18 42.36 43.294 46.878 45.622 49.2 51.968 142.486

3、 節(jié)段體積 m 節(jié)段重量 t 343.122 55.068 110.136 112.564 121.883 118.617 127.921 135.116 370.485 二、總體設(shè)計 1、支架設(shè)計 支架采用粗鋼管和型鋼搭設(shè)，搭設(shè)時邊跨現(xiàn)澆段和邊跨合攏段支架一并搭 建。搭設(shè)支架材料采用 0#、1#段現(xiàn)澆施工的支架材料。 橋縱向設(shè)置 5 排鋼管立柱， 鋼管立柱直徑 426mm，每排 3 根。在每排縱向立柱上設(shè)置 2 組 36C 工字鋼作為蓋梁，每組 2 根，則每排 4 根，共 12 根 36C 工字鋼。蓋梁上設(shè)

4、置橫向分配梁，間距 1.5m，用 36C 工字鋼，共 9 根，每根長 12m。 在橫向分配梁上方、梁體底模板下方設(shè)置型鋼，沿橫向一定間距布置，共 7 個， 采用 14a#槽鋼制作。 橋橫向布置 3 排立柱，橫向分配梁桿長 12m，左側(cè)懸臂長 2.9m，第一、二個 立柱間距 3.1m，右側(cè)懸臂長 2.9m。 墩頂以上 1.85m 長度范圍的側(cè)模的支撐采用在二級承臺上用鋼管立柱， 上加 1 型鋼，側(cè)模支架外側(cè)立柱支撐在型鋼上， 內(nèi)側(cè)立柱支撐在墩頂上， 此處墩頂放置 型鋼作為立柱支墊。 2、模板設(shè)計 2.1 墩頂

5、部份 墩頂以上部分梁體重量由墩頂上支架承擔(dān)。墩頂支架采用方木支撐，膠合板 作為底模板。 2.1 外模 外模采用組合鋼模板（兩個邊跨段共用一套外模板） ，外模再廠里加工，加 工時帶型鋼支撐架， 支撐架設(shè)置兩個支腿， 承受翼緣板上的荷載并將其傳遞至支 架上。 2.1 底模及內(nèi)模 271#墩側(cè)底模采用膠合板拼制、 274#墩側(cè)采用廠制鋼模板，內(nèi)模均采用大塊 鋼模板組拼而成，內(nèi)模系統(tǒng)支撐采用鋼管滿堂支架。 距梁端 1.85m 處開始由支架支撐，且為最大截面， 距梁端 4.25m 處為較小 截面，并以此截面結(jié)束至邊跨合攏段。故檢算橫梁時以

6、最大截面荷載計算。 三、計算相關(guān)基礎(chǔ)資料 （一）荷載情況 （1）豎向荷載 1、梁體荷載—底板、腹板、頂板 距梁端 1，85m 截面相關(guān)圖示： 2 距梁端 4.25m 截面相關(guān)圖示：

7、 底、腹板梁體自重通過底模板傳遞至型鋼平臺上，底模計算按照廠制鋼模板計算。 2、梁體荷載—翼緣板 翼緣板荷載視為集中荷載，通過外模自帶的支撐架傳遞至型鋼平臺上，集中 3 力支撐點距離腹板外側(cè) 1.3m（廠制時已定距離） 。 3、施工人員、施工料具運輸、堆放荷載： 2.5KN/m2。 4、傾倒混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載（導(dǎo)管） ：2.0KN/m2。 5、振搗混凝土產(chǎn)生的荷

8、載： 2.0KN/m2。 6、定型鋼模板： 0.75KN/m2。 7、混凝土容重按 26KN/m3。 8、混凝土超灌系數(shù)取 5%。 （2）荷載分項系數(shù) 模板、梁體混凝土自重取： 1.2； 施工人員、施工料具運輸、堆放荷載?。?1.4； 傾倒混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載（導(dǎo)管）?。?1.4； 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載?。?1.4。 （二）各種材料力學(xué)性質(zhì) 1、鋼管立柱：直徑 426mm、壁厚 10mm ，置于獨立鋼筋混凝土基礎(chǔ)上。 D 2 d 2 4262 4062 147.12mm ， 回轉(zhuǎn)半徑： i 4 4

9、 截面面積： A 130.69cm 2 ，抗壓強度設(shè)計值：210Mpa 。 2、縱向蓋梁：由 2 根 36C 工字鋼組成，長 6m，共長 12m，置于鋼管立柱 上，立柱上設(shè)置鋼板。 單根 36C工字鋼力學(xué)性能為： 慣性矩： I x 17310cm 4 ，抵抗矩： Wx 902cm3 ，彈性模量： E 2.1 105 Mpa 回轉(zhuǎn)半徑： i x 13.8cm ，截面積： A 90.7cm2 ，單位重： 71.2kg m 抗拉、抗壓強度設(shè)計值： 210 Mpa ，抗剪強度設(shè)計值： 120Mpa

10、。 3、橫向分配梁： 36C 工字鋼，長 12m，置于縱向蓋梁上。 慣性矩： I x 17310cm 4 ，抵抗矩： Wx 902cm3 ，彈性模量： E 2.1 105 Mpa 回轉(zhuǎn)半徑： i x 13.8cm ，截面積： A 90.7cm2 ，單位重： 71.2kg m 抗拉、抗壓強度設(shè)計值： 210 Mpa ，抗剪強度設(shè)計值： 120Mpa 。 4 4、縱向分配梁：兩根 14#槽鋼組拼成一組，置于橫向分配梁上，槽鋼單根長 6m，保證兩組槽鋼縱向上在橫向分配梁上搭接，搭接

11、處施焊連接成整體。 單根 14#槽鋼力學(xué)性能為： 慣性矩： I x 564cm4 ，抵抗矩： Wx 80.5cm3 ，彈性模量： E 2.1 105 Mpa 回轉(zhuǎn)半徑： i x 5.52cm ，截面積： A 18.5cm2 ，單位重： 14.5kg m 抗拉、抗壓強度設(shè)計值： 210 Mpa ，抗剪強度設(shè)計值： 120Mpa 。 5、底模采用廠制定型鋼模板，面板為 6mm 厚鋼板，下設(shè)橋橫向間距 40cm 的 10#槽鋼作為背肋， 10#槽鋼置于縱向分配梁上，之間設(shè)置木楔以供落架使用，面板背設(shè)置 10mm 厚的筋板以加強面板的抗

12、彎效果。 檢算時僅對 10#槽鋼進行檢算。 單根 10#槽鋼力學(xué)性能為： 慣性矩： I x 198cm4 ，抵抗矩： Wx 39.7cm3 ，彈性模量： E 2.1 105 Mpa 回轉(zhuǎn)半徑： i x 3.95cm ，截面積： A 12.7cm2 ，單位重： 10 kg m 抗拉、抗壓強度設(shè)計值： 210 Mpa ，抗剪強度設(shè)計值： 120Mpa 。 （三）受力機理 各豎向荷載通過模板傳力至型鋼平臺上，具體的傳力路徑為： 底板、腹板、頂板（設(shè)置內(nèi)滿堂支架）均通過底模傳至縱向分配梁、橫向分 配梁、縱向蓋梁、鋼管立柱、鋼

13、筋混凝土獨立基礎(chǔ) 翼緣板通過模板支架傳至縱向分配梁、橫向分配梁、縱向蓋梁、鋼管立柱、 鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)。 根據(jù)其傳力過程和本橋 0#、1#段支架設(shè)計計算思路， 本次計算按照從上往下 的順序進行檢算各構(gòu)件的受力情況。 四、支架檢算 1、底模 10#槽鋼 橋梁底模設(shè)計為 6mm 厚鋼板作為面板，橫向設(shè) 100#槽鋼作為橫肋，間距 400mm，橫肋為模板的支撐，并將力傳至下設(shè)置的 7 個 14#的槽鋼支撐上。 由于 100#槽鋼橫肋縱向間距 400mm，故取 400mm 長的梁段荷載對底模槽鋼 5

14、 檢算。 1.1、荷載情況 A、梁體自重：按照 1.85m 處截面取值計算， 腹板處：（橋橫向均布荷載，長 0.58m） 底板處：（橋橫向均布荷載，長 5.54m，包括頂板） 梁體混凝土未取超灌系數(shù) 5%。 B、模板荷載 底模： 2.4/3*6.7=1.2 KN/m2，則有（橋橫向均布荷載，長 6.7m） 頂板底模及支架： 0.75 KN/m2，則有（橋橫向均布荷載， 長 5.54m） 外模： 3.2/2.5=1.3t/m （0#、1#段數(shù)據(jù)），梁高變低，取 1.0t/m （橋縱向，視 為集中荷載，由外支架承擔(dān)，不計在底腹

15、板內(nèi)） C、其它荷載 施工人員、施工料具運輸、堆放荷載： 2.5KN/m2，則（橋橫 向均布荷載，長 6.7m） 傾倒混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載（導(dǎo)管） ：2.0KN/m2，則（橋橫 向均布荷載，長 6.7m） 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載： 2.0KN/m2，則（橋橫向均布荷載， 長 6.7m） 1.2、組合后荷載為 腹板處：（） *1.2+（1+0.8+0.8） *1.4=44.18 KN/m（橋橫向均 布荷載，長 0.58m） 底板處：（）*1.2+（1+0.8+0.8）*1.4=21.31 KN/m（橋橫 向均布荷載，長 5.

16、54m，包括頂板） 建立受力模型為： 6 計算結(jié)果變形、彎矩、剪力圖： 計算結(jié)果： 彎應(yīng)力： Wx =3100/39.

17、7=78.09Mpa，小于容許 210Mpa ，強度滿足要求； M max 剪應(yīng)力： 7 N max A =147/12.7=11.57Mpa，小于容許 120Mpa ，截面幾何型式滿足要 求； 撓度： 最大變形在 2、3 支座間，為 0.4mm，小于容許變形 f l =1300/400 400 =3.25mm，剛度滿足要求。 各支座處（縱向分配梁支撐處）支反力為： X=0.1m，N=4.4+10.2=14.6KN；X=0.75m， N=14.7+13.5=28.2KN；

18、 X=2.05m， N=14.2+14=28.2KN；X=3.35m，N=13.7+13.7=27.4KN； X=4.65m， N=14+14.2=28.2KN；X=5.95m，N=13.5+14.7=28.2KN； X=6.6m，N=10.2+4.4=14.6KN。 注意：上述支反力為 0.4m 長梁體的荷載情況下對縱向分配梁的壓力。 2、縱向分配梁 根據(jù)以上第 1 項對底模 10#槽鋼計算，各支點處支反力即表示為對縱向分配梁的壓力，選取最大的壓力 28.2KN 進行計算，視為均布荷載。 則：均布荷載 P=28.2/0.4=70.5KN/m。

19、 自重： 14.5 Kg/m=0.145 KN/m，（為保證不漏算荷載，進入計算） 則：計算的均布荷載為： 70.5+0.145=70.65 KN/m。 縱向分配梁為雙排 14#槽鋼組成，每組長 6m，兩組搭接成 12m 長，置于橫向分配梁上，橫向分配梁間距布置為 1.5m，故按 4 跨、總長 6m 的連續(xù)梁建立受力模型為： 計算圖： 8

20、 計算結(jié)果： 彎應(yīng)力： M max =17000/(80.5*2)=105.6Mpa，小于容許 210Mpa ，強度滿足 Wx 要求； 剪應(yīng)力： N max =643/(18.5*2)=17.38Mpa ，小于容許 120Mpa ，截面幾何型式滿 A 足要求； 撓度： 最大變形在 1、2 支座間，為 1mm，小于容許變形 f l 400 =1500/

21、400 =3.75mm，剛度滿足要求。 3、橫向分配梁 橫向分配梁為 36c 工字鋼，至于縱向蓋梁上， 間距 1.5m，對上支撐縱向分配 梁，由于其間距為 1.5m，故取 1.5m 長梁體荷載計算，另翼緣板取 1.5m 長作為 對其的集中荷載。 9 根據(jù)第 1 項計算的縱向分配梁在 0.4m 長梁體荷載下的之反力情況，換算成 1.5m 長梁體的荷載則為隊橫向分配梁的集中荷載。 3.1、各荷載情況： A、翼緣板處 梁體荷載（超灌系數(shù) 5%）： 外模： 1.0t

22、/m*1.5=1.5 t=15 KN 施工人員、施工料具運輸、堆放荷載： 2.5KN/m2 傾倒混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載（導(dǎo)管） ：2.0KN/m2 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載： 2.0KN/m2 最終荷載為： P1、P9=（53.6+15）*1.2+（12.6+10.1+10.1）*1.4=128.2 KN B、自重： 71.2 Kg/m=0.712KN/m，（為保證不漏算荷載，進入計算，按均布 荷載計） C、底腹板處從左至右為： ，，， 。 3.2、建立受力模型為：

23、 說明，受力模型圖中綠色為縱向蓋梁對橫向分配梁的支點，也是鋼管立柱橫 向布置間距，設(shè) L0=3.8m、 6-L0=6-3.8=2.2m進行檢算 3.3、計算情況 10 計算圖： 計算結(jié)果： 彎應(yīng)力： M max =110700/9

24、02=122.7Mpa，小于容許 210Mpa ，強度滿足要求； Wx 剪應(yīng)力： N max =1617/90.7=17.83Mpa，小于容許 120Mpa ，截面幾何型式滿足 A 要求； 撓度： 最大變形在 X=0（桿端），為 2.3mm，小于容許變形 f l =2200/400 400 =5.5mm，剛度滿足要求。 各支點處支反力 (即 1.5m 梁長荷載對縱向蓋梁的壓力 )： X=2.2m，N=129.8+161.8=291.6KN； 11 X=

25、6.0m，N=107.4+107.4+P5=214.8+102.97=317.77KN； X=9.8m，N=161.8+129.8=291.6KN； 4、縱向蓋梁 縱向蓋梁為鋼管立柱上的縱梁，由兩根 36c 工字鋼組拼成一組，橫向布置 3 組，利用本橋 0#、1#段現(xiàn)澆支架的縱梁，則長為 6.0m，故邊跨現(xiàn)澆段需要兩組順橋向布置才能滿足長度， 搭接設(shè)于鋼管立柱上， 并采取焊接措施， 但計算時分段檢算。 4.1、第一種情況：靠邊墩側(cè)蓋梁 即以 6.0m 長的連續(xù)梁計算，蓋梁上為橫向分配梁，其荷載視為集中荷載， 根據(jù)第 3 項計算結(jié)果知，中間一組蓋梁所受的壓力最

26、大，為集中力 P=317.77KN， 以此集中力和鋼管立柱布置建立受力模型為： 自重： 71.2*2 Kg/m=0.712*2=1.424KN/m，（為保證不漏算荷載，進入計算，按均布荷載計） 根據(jù)橫向分配梁布置情況，各集中力從左至右為： 317.77/2=158.89 KN，317.77KN，317.77KN，317.77KN，317.77/2=158.89 KN。 按 L

27、1=1.0m、L2=2.5m、L3=2.5m 計算計算圖為： 12 計算結(jié)果為： 彎應(yīng)力： M max Wx =159600/（902*2 ）=88.47Mpa，小于容許足要求； 剪應(yīng)力： N max A =3303/（ 90.7*2） =18.21Mpa，小于容許 式滿足要求；

28、 撓度： 最大變形在 X=0（桿端），為 1.1mm，小于容許變形 f  210Mpa ，強度滿 120Mpa ，截面幾何型 l 400 =1000/400 =2.5mm，剛度滿足要

29、求。 各支座處支反力 (即縱向蓋梁對鋼管立柱的壓力 )： X=1.0m，N=160.3+330.3=490.6KN；（靠墩側(cè)） 13 X=3.5m，N=308.8+245.6=554.4KN； X=6.0m，N=75.8+158.9=234.7KN；（中間蓋梁接頭處，荷載取的一半計，另一 半荷載計算入下一蓋梁內(nèi)） 4.2、第二種情況：靠合攏段側(cè)蓋梁 剩余梁段長 3.9m 由靠合攏段側(cè)的縱向蓋梁承擔(dān)， 建立 3.9m 長的連續(xù)梁， 集中力仍按照 p=317.77的原則計入，建立受力模型為：

30、 設(shè) L1=3.0m、L2=0.9m計算，集中力從左至又為： 317.77/2=158.89 KN，317.77KN， 317.77KN， 計算圖為： 計算結(jié)果為： 14 彎應(yīng)力： M max =225300/（90

31、2*2 ）=124.89Mpa，小于容許 210Mpa ，強度 Wx 滿足要求； 剪應(yīng)力： N max =1707/ （ 90.7*2） =9.41Mpa，小于容許 120Mpa ，截面幾何型 A 式滿足要求； 撓度： 最大變形在 X=1.5m處， 1、2 支座間，為 2.3mm，小于容許變形 f l 400 =1500/400=3.75mm；和 X=3.9m 處，桿端（靠合攏側(cè)），為 1.8mm，小 于容許變形 f l =900/400=2.25mm。剛度滿足要求。

32、400 各支座處支反力 (即縱向蓋梁對鋼管立柱的壓力 )： X=0m，N=151.3+158.89=310.69KN；為中間搭接處，結(jié)合上一部分的支反力 X=6.0m， N=234.7KN，則該鋼管立柱最終受壓力為 N=310.7+234.7=544.9KN。 X=3.0m，N=170.7+33.1+317.77=521.6KN； 五、施工工況一：拆除外側(cè)模和內(nèi)模系統(tǒng) （一）、荷載情況 拆除外側(cè)模和內(nèi)模系統(tǒng)后，所以荷載均由底腹板傳遞至型鋼平臺上，具體地 說，較混凝土澆筑時的荷載情況來看， 翼緣板處無支撐， 翼緣板處荷載通過腹板 向下傳

33、遞，頂板內(nèi)模支撐系統(tǒng)拆除， 其荷載也通過腹板向下傳遞， 不在傳遞至底 板上。 故腹板處除本身的荷載外，另增加了翼緣板和頂板的荷載，底板處荷載僅為底板的荷載，無頂板的荷載。 此時荷載包括： A、梁體混凝土自身重量，應(yīng)考慮超灌系數(shù) 5%； 15 B、進行其它工作考慮人員、機具荷載 2.5KN/m2，腹板處按照梁全寬 13.4m 計算；底板處按 5.54m 寬考慮。堆放荷載盡量減少，因此，拆除模板后應(yīng)及時將 材料卸至梁體外。 計算時按照從上向下的順序?qū)σ延械闹Ъ苓M行檢算。 （二）支架檢算 1、底模板背肋槽鋼

34、 取 0.4m 長梁體荷載計算。 1.1、各荷載計算 A、腹板荷載 混凝土自重：，對腹板橫向?qū)挾壬? 的均布荷載為 53.55/0.58=92.32 KN/m 人員機具荷載： 則： 92.32+11.55=103.87 KN/m。（橫向均布荷載，長 0.58m） B、底板荷載 混凝土自重： 人員機具荷載： 則： 6.76+1=7.76 KN/m。（橫向均布荷載，長 5.54m） 1.2、建立受力模型

35、 1.3、計算結(jié)果 16 計算圖： 計算結(jié)果： 彎應(yīng)力： Wx =3400/39.7=85.64Mpa，小于容許 210Mpa ，強度滿足要求； M max 剪應(yīng)力： N max =290/12.

36、7=22.83Mpa，小于容許 120Mpa ，截面幾何型式滿足 A 要求； 撓度： 最大變形在 2、3 支座間，為 0.3mm，小于容許變形 f l=650/400 400 =1.63mm，剛度滿足要求。 各支座處（縱向分配梁支撐處）支反力為： X=0.1m，N=10.4+29=39.4KN； X=0.75m， N=22.2+6.2=28.4KN； 17 X=2.05m， N=3.9+4.7=8.6KN；X=3.35m，N=5.4+5.4=10.8KN； X=4.

37、65m， N=4.7+3.9=8.6KN；X=5.95m，N=6.2+22.2=28.4KN； X=6.6m，N=29+10.4=39.4KN。 注意：上述支反力為 0.4m 長梁體的荷載情況下對縱向分配梁的壓力。 2、縱向分配梁 建立 6m 長的連續(xù)梁，均布荷載取上述計算中支反力較大者 q=39.4/0.4=98.5 KN/m， 自重： 14.5 Kg/m=0.145 KN/m，（為保證不漏算荷載，進入計算） 則計算均布荷載為： 98.5+0.145= 98.65KN/m 建立受力模型：

38、 計算圖為： 計算結(jié)果： 18 彎應(yīng)力： M max =23800/(80.5*2)=147.8Mpa，小于容許 210Mpa ，強度滿足 Wx 要求； 剪應(yīng)力： N max =898/(18.5*2)=24.27Mpa，小于容許

39、 120Mpa ，截面幾何型式滿 A 足要求； 撓度： 最大變形在 1、2 支座間，為 1.3mm，小于容許變形 f l =1500/400 400 =3.75mm，剛度滿足要求。 3、橫向分配梁 3.1、荷載 A、自重： 71.2 Kg/m=0.712KN/m，（為保證不漏算荷載，進入計算，按均布 荷載計） B、底腹板處從左至右為： ， ， ， 。 3.2、建立受力模型

40、19 3.3、計算結(jié)果 計算圖： 計算結(jié)果： 20 彎應(yīng)力： M max =120900/902=134.0Mpa，小

41、于容許 210Mpa ，強度滿足要求； Wx 剪應(yīng)力： N max =1807/90.7=19.92Mpa，小于容許 120Mpa ，截面幾何型式滿足 A 要求； 撓度： 結(jié)構(gòu)物處最大變形支座之間，為 2.9mm，小于容許變形 f l =3800/400 400 =9.5mm，剛度滿足要求。 各支座處支反力 (即 1.5m 梁長荷載對縱向蓋梁的壓力 )： X=2.2m，N=1.6+180.7=182.3KN； X=6.0m，N=109.2+109.2+P5（40.72） =259.12KN

42、； X=9.8m，N=180.7+1.6=182.3KN； 由計算得最大支反力與混凝土澆筑時支架相比， 仍然為中間排縱向蓋梁承受 的壓力最大為 259.12KN，且小于 317.77 KN，因此，不再往下檢算，可知，該支 架在混凝土澆筑過程中能滿足要求，則在該工況下也能滿足要求。 六、施工工況二：邊跨合攏時采用吊架，對邊跨現(xiàn)澆段支架壓力許可情況 1、荷載情況 施工工況二是在施工工況一結(jié)束后進行的， 因此檢算施工工況二應(yīng)在工況一的基礎(chǔ)上進行計算， 即邊跨現(xiàn)澆段拆除外模、 內(nèi)模與邊跨合攏段澆注的情況， 由于是在兩個工序下結(jié)合的計算， 其所取荷載不一致，

43、不便于計算， 根據(jù)第五項計算可知，混凝土澆筑支架能滿足要求，則拆除模板后也能滿足要求，所以，此工 況計算時則簡化為均在混凝土澆筑狀況下的荷載情況。 邊跨合攏采取吊架合攏，現(xiàn)澆段支架則承受合攏段一半的荷載，合攏段長度 為 2.0m，計算時近似認(rèn)為增加 1.0m 長的梁體荷載即可， 增加的荷載布置在現(xiàn)澆段 0.5m 處。 2、建立受力模型 在第 4.2 項所述的受力模型基礎(chǔ)上，增加 1.0m 長的梁體荷載，此時梁段長 4.9m 的荷載由靠合攏段側(cè)的縱向蓋梁承擔(dān)， 建立 3.9m 長的連續(xù)梁， 集中力仍按 21 照

44、p=317.77 的原則計入，建立受力模型為： 圖中粉色所示荷載為現(xiàn)澆段荷載，藍(lán)色所示為合攏段長 1.0m 梁體荷載。 集中荷載從左至右分別為： X=0，317.77/2=158.89KN；X=1.5，317.77 KN；X=3， 317.77 KN；X=3.4，；X=3.9，。 3、計算結(jié)果 計算圖：

45、 22 計算結(jié)果： 彎應(yīng)力： M max =176600/（902*2 ）=97.89Mpa，小于容許 210Mpa ，強度滿 Wx 足要求； 剪應(yīng)力： N max =2767/ （90.7*2）=15.3Mpa，小于容許 120Mpa ，截面幾何型 A 式滿足要求； 撓度： 最大變形在 X=1.5m處

46、， 1、2 支座間，為 1.5mm，小于容許變形 f l 400 =1500/400=3.75mm；和 X=3.9m 處，桿端（靠合攏側(cè)），為 0.4mm，小 于容許變形 f l =900/400=2.25mm。剛度滿足要求。 400 各支座處支反力 (即縱向蓋梁對鋼管立柱的壓力 )： X=0m，N=118.8+158.89=277.69KN，小于 310.69KN，檢算鋼管立柱時不作為 控制值。 X=3.0m，N=203.2+276.7+317.77=797.67KN，檢算鋼管立柱時作為靠合攏側(cè)一 橫排獨立考慮。 七、鋼管立

47、柱及基礎(chǔ) 1、鋼管立柱 根據(jù)前述計算結(jié)果，中間排鋼管立柱所受壓力最大，從墩旁開始，各壓力分 別為： X1=1.0m， N=490.6KN；X2=3.5m，N=554.4KN； X3=6.0m， N=544.9KN；X4=9.0m，N=521.6KN； X4=9.0m， N=797.6KN（邊跨合攏時，承受合攏段一半荷載情況） 。 因此，鋼管立柱及基礎(chǔ)設(shè)計按照第 1、2、3 橫排為 554.4KN計，第 4 橫排按 23 照 797.7KN計。 設(shè)鋼管高為 6.5m， l 0.7 * 6500 30.

48、93 ，立柱鋼管視為一端固結(jié)，一 i 147.12 端鉸結(jié)， 0.7 ， 取 30,因鋼管可能會焊接，故 為 b類截面，查表 0.936 ， 鋼管最大承載力： N A 0.936 * 130.69* 102 * 210 2569 , 大 于 KN 797.6KN，滿足要求。 2、鋼筋混凝土基礎(chǔ) 根據(jù)前述計算鋼管承壓力情況，從邊墩開始，第 1~3 橫排壓力按照 555KN、 第 4 橫排按照

49、 798KN 的原則設(shè)計，獨立基礎(chǔ)按鋼筋混凝土做，以承壓為主，鋼筋僅按構(gòu)造配筋即可。 2.1、第 1~3 橫排基礎(chǔ) 寬 1200*1200mm ，高 600mm，立柱鋼管與基礎(chǔ)間通過鋼板連接，鋼板為 600*600*10mm ，鋼板與立柱設(shè)置加強肋焊接，鋼板與鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)通過 螺栓固定。鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)為 C30。 地基承載力：555 * 103 N 0.385MPa 。 1200mm * 1200mm 要求地基壓實，承載力大于 0.4MPa。 2.2、第 4 橫排基礎(chǔ) 寬 1500*1500mm ，高 750mm，立

50、柱鋼管與基礎(chǔ)間通過鋼板連接，鋼板為 750*750*10mm ，鋼板與立柱設(shè)置加強肋焊接，鋼板與鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)通過 螺栓固定。鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)為 C30。 地基承載力：798 * 103 N 0.355MPa 。 1500mm * 1500 mm 要求地基壓實，承載力大于 0.4MPa。 根據(jù)地基承載力的大小可進行調(diào)整， 271#墩邊跨和 274#墩旁現(xiàn)澆視情況進 行適當(dāng)調(diào)整。 3、地基處理 3.1、271#墩旁現(xiàn)澆段 部分位于原 305 國道上，地基情況好，對基坑回填部分應(yīng)翻

51、開 1.0m，以較 24 小粒徑石碴回填壓實，頂面以砂夾碎石找平。 3.2、274#墩旁現(xiàn)澆段 地基按照換填處理，換填 2.5m 深山皮石碾壓，頂面以砂夾碎石找平。 水溝需改移，并埋設(shè)過水管，水以管通過，為防滲水浸泡地基，埋管時兩側(cè) 上下均敷設(shè)防水草袋。 25