半喂入式水稻聯(lián)合收割機的脫粒裝置的設計

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This design is based on this kind of small cut 1.2 m of rice combine harvester threshing device design. The device has small volume, light weight, small power consumption, adaptability good characteristics, better solve the problem of the small field of rice harvest threshing. The device adopts the half feeding, bow tooth threshing roller, to ensure that the threshing clean, low broken rate, good filtering performance. Key words: Rice combine harvester；Threshing device; Threshing；Screening 22 目錄 1 前言 1 1.1 江西地區(qū)小型水稻聯(lián)合收割機的發(fā)展現(xiàn)狀 1 1.2 小型水稻聯(lián)合收割機發(fā)展優(yōu)勢 1 1.3 本設計思路 1 2 半喂入式聯(lián)合收割機脫粒裝置整體系統(tǒng)的設計 2 2.1 脫谷機構的分析 2 2.2 脫粒功率消耗的計算 3 2.2.1 空轉功率消耗的計算 3 2.2.2 脫粒功率消耗的計算 4 2.3 脫粒機構傳動系統(tǒng)的總體方案設計 4 2.4 鏈傳動的設計計算 5 2.4.1 選擇鏈輪齒數(shù) 5 2.4.2 計算鏈條的計算功率 5 2.4.3 確定鏈條型號和節(jié)距 5 2.4.4 計算鏈節(jié)數(shù)和中心距 6 2.4.5 計算鏈速v，確定潤滑方式 6 2.4.6 計算鏈傳動作用在軸上的軸壓力 6 2.4.7 鏈輪的結構和尺寸 6 2.4.8 鍵的選擇與校核 7 2.4.9 鏈傳動的張緊與防護 7 3 滾筒設計參數(shù)分析 8 3.1 滾筒的型式選擇 8 3.2 滾筒的直徑 8 3.3 滾筒的長度L 9 3.4 滾筒的轉速n 9 3.5 滾筒釘齒的形狀 9 3.6 滾筒弓齒排列設計 10 3.6.1 弓齒排數(shù)，齒桿數(shù)M 10 3.6.2 弓齒排列的螺旋線頭數(shù)K。 10 3.6.3 齒跡距a 11 4 凹板篩的設計 12 4.1 凹板篩的型式 12 4.2 凹板篩的包角 13 4.3 凹板篩間隙 13 5 滾筒主軸的設計與校核 13 5.1 滾筒軸的形狀 14 5.2 選擇軸的材料 14 5.3 初步確定軸的直徑 14 5.4 軸的結構設計 15 5.4.1 擬定軸上零件裝配方案 15 5.4.2 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 15 5.4.3 軸上零件的周向定位 15 5.4.4 由上分析可得軸的總長L 16 6 滾筒蓋板的設計 16 6.1 滾筒蓋板的結構特點 16 6.2 滾筒蓋板內螺旋導板的數(shù)量 16 6.3 螺旋導板的位置 17 6.4 螺旋導板的高度 17 6.5 螺旋導板的間隙 17 6.6 螺旋導板的升角β 17 7 夾持裝置的設計 18 8 總結 19 參考文獻 20 致謝 21 1 前言 目前我國水稻種植面積4.3億畝,是中國主要的糧食作物,大米占糧食總產(chǎn)量的百分之四十。水稻生產(chǎn)不僅是肩負著確保我國糧食安全的責任,還承擔糧食增加,增加農民收入和促進新農村建設的重要任務。但和西方國家相比，我國水稻機械化程度嚴重偏低，收獲過程中糧食損失大，制約著我國農村的整體發(fā)展。 1.1 江西地區(qū)小型水稻聯(lián)合收割機的發(fā)展現(xiàn)狀 江西地區(qū)小田塊水稻種植普遍，小型水稻聯(lián)合收割機應用廣泛。經(jīng)過近幾年的快速發(fā)展，已初具規(guī)模，但仍不能滿足廣大農戶的需求。 1.2 小型水稻聯(lián)合收割機發(fā)展優(yōu)勢 農業(yè)產(chǎn)業(yè)結構調整帶來的政策支持。伴隨我國農業(yè)產(chǎn)業(yè)結構調整的加快、城鎮(zhèn)化建設的大力推進和農村土地流轉政策的有序實施等,為水稻種植大戶、農場主、專業(yè)合作社和專業(yè)種植公司等的發(fā)展帶來了機遇。這種發(fā)展趨勢將呈現(xiàn)以下三大特征,一是農業(yè)人口所占人口比例將逐年降低。二是規(guī)?；?jīng)營土地的程度將越來越高。三是農業(yè)生產(chǎn)對農業(yè)機械化的需求將越來越大。由此可以看出小型水稻聯(lián)合收割機發(fā)展的將進入高速模式，積極研究意義重大。 1.3 本設計思路 本設計主要解決了以往收割機脫粒過程中破損率高，脫粒機構笨重的問題。在原理進行改進：主要以梳刷為主，打擊為輔兩者結合的脫粒方式進行脫粒，這主要體現(xiàn)在脫粒齒的設計上。 2 半喂入式聯(lián)合收割機脫粒裝置整體系統(tǒng)的設計 2.1 脫谷機構的分析 收割機上的脫谷機構是重要工作部件。因為收獲谷粒是收割的最終目的，而脫谷機構是完成這項工作的，所以收割機的性能是否優(yōu)良在某中程度上說是脫谷機構的好壞決定的。 谷物脫粒的本質是破壞谷粒與谷穗的連結，使谷粒從谷穗上分離下來。用沖擊，揉擦，梳刷和震動等各種方法可以達到上述目的，現(xiàn)有脫粒機構中，都不是利用單一的原理脫粒，而是幾種方法綜合在一起，但以其中一種為主，其它的為輔。 由于作物不同和各地區(qū)特點的不同對脫谷機構的要求也不一樣，所以現(xiàn)有的脫谷機構有多種不同的型式。根據(jù)谷物脫粒裝置的運動特點可分為切流脫粒機和軸流脫粒機。切式流脫粒機構組成包括圓柱滾筒和凹板篩。工作高速旋轉的滾筒,首先,抓住禾穗,然后谷物沿著脫粒滾筒和凹板篩之間的空間切向運動,并完成脫粒工作。脫粒裝置的效率非常高,但最大的缺點是分離能力差,只有80 - 90%的谷物脫粒一般與凹板篩分離后,和其他糧食和禾桿被扔了出來。為了回收這一部分谷粒就要裝設一套復雜的逐稿器，這樣對南方水稻田是非常不利的。所以為了滿足配套收割機的功率以及適用于南方地區(qū)小田塊且要保證脫粒后稻稈保持完整的要求，所以本設計采用半喂入軸流型脫谷機構。其機構簡圖如下： 1—夾禾機構 2—滾筒 3—凹板篩 4—橫向輸送器 圖2-1 脫粒機構簡圖 2.2 脫粒功率消耗的計算 脫離滾筒在運轉平穩(wěn)的條件小，其總功率消耗N有兩部分組成：一部分是用于克服滾筒空轉而消耗的功率，一部分用于克服脫粒阻力而消耗的功率。即 2.2.1 空轉功率消耗的計算 式中：A————系數(shù)，取 B————系數(shù)，取 ————滾筒轉速，取550轉/分鐘 算得：= 0.002KW 2.2.2 脫粒功率消耗的計算 水稻以較小的速度進入脫粒裝置，與高速旋轉的滾筒弓齒接觸，然后被帶入脫粒間隙進行脫粒，既有梳刷也有打擊?？筛鶕?jù)動量守恒定律計算。 沖量轉化為動量 式中：————單位時間進入的谷物量，取1.41Kg/s V————弓齒的切向線速度，取15.5m/s F————綜合搓擦系數(shù)，取0.7 算得：=1.129KW 由上可知： N= 1.13KW 2.3 脫粒機構傳動系統(tǒng)的總體方案設計 根據(jù)機器動力的總體設計和分配，脫粒裝置的動力是由發(fā)動機經(jīng)皮帶輪傳遞給橫向輸送器的。因此得知脫粒機構的主動力來源是橫向輸送器，滾筒以及縱向輸送器運轉是由橫向輸送器經(jīng)傳動裝置分配。根據(jù)機器的總體尺寸和滾筒以及縱向輸送器要有穩(wěn)定轉速的工作要求，本設計滾筒采用鏈傳動的方法設計傳動裝置。具體方案如下： 1—主動輪（后接橫向輸送器） 2—從動輪（后接滾筒軸） 圖2-2 鏈傳動簡圖 2.4 鏈傳動的設計計算 根據(jù)收割機的總體設計要求和工作條件，鏈傳動功率為P=1.1KW，傳動比i=1 2.4.1 選擇鏈輪齒數(shù) 由于鏈條節(jié)數(shù)一般取為偶數(shù)，為了使鏈條和鏈輪磨損均勻，常取鏈輪齒數(shù)為奇數(shù)。由于是小功率傳動，且要滿足總體設計尺寸要求，本設計選用 2.4.2 計算鏈條的計算功率 式中： -------工況系數(shù)； -------主動輪輪齒系數(shù)； -------多排鏈系數(shù)，單排取1 P --------轉遞功率，KW。 本設計的鏈傳動是為脫粒滾筒傳遞動力的，傳遞功率不大，轉速一般，為使機構緊湊和延長壽命，選用小節(jié)距，單排鏈。但工作環(huán)境惡劣，啟動頻繁，中等沖擊。根據(jù)以上工作條件，查表得：取1.5 取1.3 算得： 2.15KW 2.4.3 確定鏈條型號和節(jié)距 根據(jù)計算功率=2.15KW ，鏈輪轉速n=550轉/分鐘，查機械手冊A系列單排鏈輪轉速額定功率曲線可知，選用08A-1型鏈條較適合，其節(jié)距p=12.7mm。 2.4.4 計算鏈節(jié)數(shù)和中心距 初選中心距=43p=546.1mm 按下式計算鏈節(jié)數(shù) 算得： =87 為避免使用過渡鏈節(jié)，應圓整為偶數(shù)88 則可得鏈條長度=1.12m 計算中心距=451mm 實際中心距 取 算得 2.4.5 計算鏈速v，確定潤滑方式 平均鏈速 算得v=1.98m/s 根據(jù)鏈速，查機械手冊鏈條潤滑范圍選擇圖可知，本設計應該選用人工定期潤滑。 2.4.6 計算鏈傳動作用在軸上的軸壓力 軸壓力可近似取為 式中：------有效圓周力，N; ------壓軸力系數(shù)，對于垂直傳動取1.05。 算得軸壓力為583N 2.4.7 鏈輪的結構和尺寸 根據(jù)鏈條型號08A可知，節(jié)距p=12.7mm，鏈條滾子直徑，內鏈節(jié)內寬=7.85mm，內鏈板高度=12.07mm。 由上數(shù)據(jù)，查詢機械手冊相關公式，可計算出：鏈輪分度圓直徑d=69.12mm，齒頂圓直徑=75mm，齒根圓直徑=61.2mm，齒高14.05mm，最大軸凸緣直徑=55mm，齒寬=7.3mm，齒側倒角=1.65mm，齒側半徑=12.7mm，輪觳厚度h=10.49mm，輪觳長度l=16mm，輪觳直徑=24mm。 由以上數(shù)據(jù)可知，本設計的鏈輪直徑較小，需用整體式結構。鏈輪輪齒要具有足夠的耐磨性和強度，又因為小齒輪輪齒的嚙合次數(shù)多，所受沖擊也較大，故小鏈輪應用較好的材料制造。本設計選用20Cr，熱處理方式為滲碳-淬火-回火。 2.4.8 鍵的選擇與校核 根據(jù)軸的直徑和輪觳長度，本設計選用A型普通平鍵，查機械手冊得鍵的截面尺寸為：寬度b=8mm，高度h=7mm，長度L=16mm 鍵﹑軸的材料均為鋼，查表得其許用擠壓應力=100·120MPa，取其平均值110MPa。鍵的工作長度l=L-b=16-8=8mm，鍵與輪觳鍵槽的接觸高度k=0.5h=3.5mm 由強度條件公式： 得： 16.2MPa （合適) 2.4.9 鏈傳動的張緊與防護 本設計的鏈傳動的鏈輪鉛垂線布置，為避免在鏈條的松邊垂度過大時產(chǎn)生嚙合不良和鏈條震動的現(xiàn)象，在右側外邊布置張緊輪，采用滾輪張緊。直徑取0.6d=41.4mm。 為防止工作人員無意中碰到鏈傳動裝置中的運動部件而受傷，應該加防護罩將其封閉。防護罩還可以將鏈傳動與灰塵隔離，以維持正常的潤滑狀態(tài)。 3 滾筒設計參數(shù)分析 3.1 滾筒的型式選擇 滾筒的型式對脫谷機構的工作性能有一定的影響，常用的滾筒大致有兩種不同的型式，即開式滾筒和閉式滾筒。 在齒根圓上等間隔的裝有數(shù)條齒桿，釘齒就安裝在齒桿上，不是一個封閉的圓筒，這種滾筒就是開式滾筒。這種滾筒對莖稈的打擊力大，功率消耗也大，保持莖稈的完好率較差，最適用于全喂入脫谷機構。 閉式滾筒是用薄鋼板封閉起來的，整個滾筒成一個封閉的圓筒。在封閉的圓筒上的釘齒等距離的分數(shù)排安裝。工作時這種滾筒禾穗只受到梳刷和打擊作用，大大減少了斷穗斷枝和斷稈的現(xiàn)象，同時對空氣的攪動也小，消耗功率小。 綜上，為滿足收割機的總體要求，本設計采用閉式滾筒。 3.2 滾筒的直徑 滾筒的直徑是一個很重要的設計參數(shù)，它對滾筒的工作性能有很大的影響。一般來說，直徑大，喂入量也大，脫離能力也強。對脫粒方式為半喂入的脫粒機構來說，滾筒直徑大的同時，也加大了喂入口的喂入長度，從而夾持鏈送來的禾穗進入脫粒室越容易，穗頭進入脫粒室彎曲也較小，也減小了在脫谷室內軸向移動的谷物阻力，同時谷粒分離效果也越好，莖稈斷碎也較少。但直徑過大，機器的外形大，重量也大。 通常為了避免纏草，其最小齒根圓的直徑應保證齒根圓的周長大于最高禾長。 即要求： 式中----------滾筒的最小齒根圓直徑 L-----------------割下最高稈的禾長 本設計取滾筒齒根圓直徑為404毫米，則滾筒周長為1268毫米，大于一般南方水稻的最高稈長。 再根據(jù)得到的齒根圓直徑，選擇合適的弓齒高度h，然后根據(jù)以下公式確定滾筒的工作直徑D 取弓齒高度為68毫米，得到滾筒直徑D=540mm 3.3 滾筒的長度L 滾筒的長度是一個重要的設計參數(shù)，長度大，谷物在脫谷室中停留時間長，有利于脫凈和分離。但對于半喂入脫谷機構來說，禾穗一進入脫粒室即已經(jīng)把大多數(shù)谷粒脫下了，而且脫粒易于從穗枝中分離出來。實驗研究表明 當L=500mm時，脫凈率為98~~99%，分離率為85% 當 ，功耗增大，碎稈多。 經(jīng)驗數(shù)據(jù)表明滾筒長度L與割副B的比值L/B=0.5~0.6比較適合。 又割副B=1.2m,為滿足收割機的整體配置，本設計取滾筒長度為700mm 3.4 滾筒的轉速n 滾筒的轉速決定著脫粒機構的性能，一般由滾筒弓齒的線速度確定。對半喂入脫粒機構，為保持禾稈的完整性，線速度低于全喂入式，常取V=13~16m/s。 滾筒的轉速，按下列公式計算： 式中 D----------滾筒的直徑 本設計取V=15.5m/s，計算得到n=550轉/分。 3.5 滾筒釘齒的形狀 釘齒是滾筒的主要脫粒元件，但不同型式的脫谷機構工作時要解決的矛盾不同，所以釘齒也要有不同的形式與以適應。對全喂入式的脫谷機構來說，要求釘齒有較強的的打擊能力和有較高的強度，常用的有楔形釘齒，板形釘齒和指形釘齒。但本設計適用于半喂入聯(lián)合收割機，要滿足脫凈率和分離率的技術要求外，還要保持禾稈的完整。所以不能采用上述三種齒形，而只能采用打擊力弱但梳理力強的弓齒式釘齒。又因脫粒室的不同部位要解決的主要矛盾不同，所以不同部位要采用不同形狀的弓齒。一般可分為喂入齒（梳整齒）和脫粒齒。如下圖所示 1---第一梳整齒 2---第二梳整齒 3---第三梳整齒 4---加強齒 5---脫粒齒 圖3-1 弓齒簡圖 由上圖可知梳整齒的特點是直徑粗，齒比較矮，齒根寬度大，有良好的導禾作用和疏散稻束作用，所以常安裝在滾筒喂入口端的截錐部分，以便迅速使輸送來鏈送來的禾穗進入脫離滾筒。脫粒齒的特點是直徑比較細，釘齒較高，齒根窄，有較強的脫粒能力，常安裝在滾筒的后部。 按NJ108---75規(guī)定，弓齒的材料為65鋼，淬火部位硬度為HRC45--55，弓齒材料直徑為6~8毫米，齒高68~75毫米，圓角半徑4~12毫米，齒根寬度為40~65毫米。本設計取弓齒材料直徑為5毫米，齒高68毫米，圓角半徑12毫米。 3.6 滾筒弓齒排列設計 弓齒的排列要充分發(fā)揮每個齒的作用，達到脫粒性能好而需要的弓齒數(shù)最少。要求達到連續(xù)脫粒，負荷均勻且有利于谷物的軸向移動。無論是半喂入還是全喂入，其齒的排列都是按螺旋線排列，即各排弓齒相互交錯排列。 3.6.1 弓齒排數(shù)，齒桿數(shù)M 滾筒上的弓齒均勻的配置在數(shù)排齒桿上，M選偶數(shù)，以確保滾筒轉動平衡。本設計是半喂入式，滾筒圓周速度低。因此為保證脫粒質量，就必須增加齒桿排數(shù)。常取M=8~12排，取M=12 3.6.2 弓齒排列的螺旋線頭數(shù)K。 螺旋線頭數(shù)表示滾筒每轉一周每個齒跡上通過的弓齒數(shù)，所以頭數(shù)愈多脫粒能力愈強。因弓齒按螺旋線排列，所以滾筒圓柱面上的螺旋線在圓柱展開面上則變?yōu)樾本€。對半喂入式脫谷機構，因滾筒轉速較低，一般取K=3~4，本設計取K=3。螺旋線頭數(shù)K應是齒桿排數(shù)M的整數(shù)倍，從而保證每個齒跡上通過同樣多的齒。即 3.6.3 齒跡距a 齒跡距是相鄰兩個齒跡之間的距離a，通常取齒跡距a=20~40毫米。齒跡距過小時，則釘齒在單位時間內打擊谷物的次數(shù)過多，加強了脫粒作用，但顯著增多了碎稈，消耗功率也大。由于本設計是半喂入式脫粒，為保證逐漸加強脫粒作用并將夾在在秸稈中的谷粒梳刷分離出去，齒跡距是由大（40mm)逐漸減小(15~20mm)的。齒跡距確定后，可按下式計算同一齒桿上相鄰兩齒的齒距 式中 t-------螺旋線的螺距。 則弓齒總數(shù) 式中-----齒跡數(shù) -----滾筒有效長度 3.6.4 弓齒的排列 對于半喂入脫粒機構，弓齒的排列螺旋線方向，從喂入口端看要與滾筒旋轉方向相反，已有利于谷物向出口端軸向移動。一般整個脫谷室分為三個區(qū)，因為各區(qū)要解決的矛盾不同，所以弓齒的疏密也不同。 第一區(qū)梳整區(qū)，安裝于滾筒喂入口的錐端部按螺旋線頭數(shù)設置3組梳整齒，每格梳整齒組由三個不同形狀和不同高度的梳整齒組成，前后緊接在一起，約占滾筒全長的10%~15%，梳整齒選材6~8mm的鋼絲。靠近喂入口為小型齒，高度最低，第二第三齒高逐漸加大。齒與滾筒軸的安裝夾角約為70~80度，高度為40~60毫米，齒根寬為60~100毫米。 第二區(qū)脫粒區(qū)，約占滾筒全長70%~75%，鋼絲直徑5~6毫米，又分為第一脫粒區(qū)和第二脫粒區(qū)。第一脫粒區(qū)，約占40~45%，禾穗經(jīng)喂入齒梳整后即進入該區(qū)，進入量大，所以需要安裝加強齒。谷粒大部分在這一區(qū)脫離下來，為減少斷穗和帶柄谷粒，所以這區(qū)釘齒布置較稀，齒頂高度也較低。 第二脫粒區(qū)，約占30%，主要是將第一脫粒區(qū)未脫凈的谷粒脫凈，所以這一區(qū)安裝脫粒齒，齒距較小（15~20mm），齒數(shù)較多，布置較密。齒頂較高，齒腳寬較窄，利于脫粒。 第三區(qū)排稿區(qū)，占滾筒全長的8~10%，主要功用是排除禾稈，為保持谷物完整，應減少打擊次數(shù)，安裝梳整齒。 弓齒排列的示意圖如下： A--梳整區(qū)疏導脫粒齒 B--脫粒區(qū)細脫齒 C--排稿區(qū) 圖3-2 弓齒布置圖 4 凹板篩的設計 脫粒機構的重要組成部分是凹板篩，其功用是將脫粒后的莖稈阻留在篩面，以便排出機體外，與此同時，脫下來的谷粒穿過篩孔而與禾稈分離開來。 4.1 凹板篩的型式 凹版篩的主要功用是分離禾稈和谷粒，所以要求對谷粒有良好的通過性能，對莖稈有較好的阻擋作用。且要構造簡單，易制造，重量輕和堅固耐用。常用的凹板篩有三種：柵格式凹板篩，網(wǎng)式凹板篩和沖孔凹板篩。 網(wǎng)式凹板篩的分離能力一般，但篩孔易堵塞，谷物的損失比柵格篩大，同時篩板也不夠牢固。沖孔式凹板篩的強度好，但分離能力差。綜上本設計采用柵格式凹板篩，它有助于脫粒，分離能力好，損失也少，且堅固耐用。 柵格篩的篩孔用鋼絲和扁鋼組成，本設計采用篩孔長*寬=20*15毫米，其中長為扁鋼的距離，寬為鋼絲距離。選用材料鋼絲以及20*4扁鋼，結構如圖所示： 圖4-1 凹板篩簡圖 通常對于半喂入式用的凹板篩，因谷粒本身易于分離出來，不需要考慮其加強脫粒和分離作用，故常將鋼絲位置提高至離篩面3毫米處穿過扁鋼。以提高濕脫性能，避免篩孔被雜物所封閉。 4.2 凹板篩的包角 凹板篩的包角是指凹板圓心至凹板兩側連線的夾角。包角的大小對谷粒分離效果有很大的影響，包角大，則分離面積大，效果好。大多數(shù)脫谷機構采用210~250度，本設計采用220度。 4.3 凹板篩間隙 凹板篩間隙是指滾筒齒頂?shù)桨及彘g的最小距離。對于半喂入式脫谷機構，因在脫谷過程中，谷物只作純軸向移動，不必翻轉螺旋線式軸向移動，所以為了迅速脫凈禾穗的谷粒，就必須迫使禾穗靠攏滾筒弓齒，凹板間隙就不能太大，一般取3~8毫米。本設計取6毫米。 5 滾筒主軸的設計與校核 5.1 滾筒軸的形狀 圖5-1 滾筒軸簡圖 5.2 選擇軸的材料 在機械裝備中，碳素鋼和合金鋼是制造軸的主要材料。本設計中，根據(jù)脫粒功率和滾筒相關參數(shù)，選用45#鋼，為得到較好的組織和良好的綜合力學性能采用經(jīng)調質處理。查手冊可知，當毛坯直徑小于200mm時，硬度為217~255HBS，抗拉極限為640Mpa,屈服強度極限為355Mpa，彎曲疲勞極限275Mpa, 剪切疲勞極限155Mpa。 5.3 初步確定軸的直徑 對于半喂入式聯(lián)合收割機的脫粒裝置的滾筒軸主要是承受扭轉作用，故只需按軸所受的轉矩來計算。 扭矩強度條件： 式中：----------軸的扭轉切應力 T----------軸所受的扭矩 ---------軸的抗扭截面系數(shù) n -----------軸的轉速 ----------軸的許用扭轉切應力 本設計采用實心軸： 可得軸的直徑為： 脫粒功率P=1.1KW, 根據(jù)軸的材料和估算結果，軸的直徑可取30毫米。 5.4 軸的結構設計 5.4.1 擬定軸上零件裝配方案 根據(jù)軸的傳動和裝配要求，軸從左端一次裝鏈輪，軸承，滾筒，軸承。 5.4.2 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 為滿足鏈輪的軸向定位要求，Ⅰ-Ⅱ段右端需制出一軸肩，故?、?Ⅲ段的直徑=33mm；左端用軸端擋圈定位，按軸段直徑取擋圈直徑為D=37mm。鏈輪與軸配合的觳孔長度l=16mm，為保證軸端擋圈只壓在鏈輪上，故此段長度比l略短，現(xiàn)取=14mm。 初步選擇滾動軸承。因軸承同時受有徑向力和軸向力的作用，故選用角接觸球軸承。參照工作要求并根據(jù)=35mm,查機械設計手冊可知選用C7207C型軸承較合適，其基本尺寸為d×D×B=35×72×17mm，故==35mm。 滾動軸承采用套筒進行軸向定位，查表得C7207C型軸承的安裝尺寸為42mm，因此取套筒外圓直徑為42mm。 軸承端蓋的總寬度為20mm，根據(jù)軸承端蓋的拆裝以及便于潤滑的要求，取外端面與鏈輪右側的距離為30mm，故。 取軸承支座到滾筒端面的距離為25mm，軸承距支座外壁的距離為4mm，又軸承的寬度B=17mm，則=46mm。 5.4.3 軸上零件的周向定位 鏈輪與軸的軸向定位采用平鍵連接其尺寸8*7*16，輪觳和軸的配合尺寸為H8/h7；套筒與軸采用過盈配合，配合尺寸選用S7/h6；軸承與軸的軸向定位用過渡配合，內圈與軸配合尺寸選用H7/m6，外圈與支座配合尺寸選用M7/h6。 5.4.4 由上分析可得軸的總長L 算得 L=856mm 6 滾筒蓋板的設計 1——喂入口 2——排草口 a——伸出量 b——重疊量 圖6-1 螺旋導板 6.1 滾筒蓋板的結構特點 本設計的脫粒裝置采用的是半喂入軸流式脫粒，因此滾筒蓋板須具有引導谷物作螺旋軸向移動的功用，因以本脫粒裝置的滾筒蓋板的內側，設計裝配有螺旋導板。 6.2 滾筒蓋板內螺旋導板的數(shù)量 螺旋導板的數(shù)量因滾筒的長度長短而不同，通常小機上裝兩條，中機上裝3條，大機上裝3~5條。導板的數(shù)量愈多，谷物作螺旋運動的圈數(shù)也愈多。運動的行程也愈長，脫粒和分離的效果也愈好，但同時消耗的功率也增多。綜合考慮以上因素，本設計裝4條螺旋導板較合適。 6.3 螺旋導板的位置 導板位置設置時，在滾筒喂入口的地方，為防止回草，通常用一條導板橫跨喂入口全寬，如圖6-1所示，而最后一條導板應跨進排草口的三分之一寬度處，否則會增加排草的困難。其余導板位置安設時，前后要有一定的重疊度，否則部分谷物因螺旋回轉不連續(xù)，會影響喂入量。 6.4 螺旋導板的高度 對全喂入軸流型脫谷機構，通常小型機械的導板高度取18~20毫米，大中型機械用30~60毫米。 對半喂入脫谷機構，因莖稈不進入脫谷室，螺旋導板的任務只是引導極少部分的斷﹑碎莖稈以及斷穗和雜物等，所以為了減少蓋板尺寸，導板的高度可以顯著減小，常取12-20毫米。 本設計屬于半喂入式脫粒機，取導板高度為15毫米。 6.5 螺旋導板的間隙 對于半喂入式因只有極少部分斷碎莖稈，雜物等作螺旋運動，所以導板間隙可取小些，常取4-6毫米。 6.6 螺旋導板的升角β 螺旋導板的升角是指蓋板徑向線與導板的夾角，如圖6-1所示。升角小時，谷物運動阻力小，但谷物軸向運動速度慢，影響喂入量；而升角大時，谷物運動阻力大，軸向運動速度快，消化得好，一般常取20-40度的升角。 7 夾持裝置的設計 圖7-1 夾持裝置示意圖 夾持傳動裝置，輸送鏈和夾持臺組成夾持裝置。為使其具有抗抽出的能力，輸送的齒形鏈片與夾持臺上下配合，并在橫向左右交錯以便將莖稈夾成曲折形。壓緊彈簧安裝在夾持臺上，可保持足夠的夾緊力，即使在作物層厚薄不勻。安裝時要盡量與滾筒靠近以減少脫?！八绤^(qū)”。 夾持鏈輸送速度對脫凈率的影響較小，又本設計應用在聯(lián)合收割機上，鏈速取0.75-0.85米/秒。夾持鏈的長度可根據(jù)滾筒長度和整機尺寸選擇。 8 總結 在大學的學習過程，畢業(yè)是我們社會的參與到實際的項目中一個很好的演示文稿的規(guī)劃和建設的一個重要方面。是對四年的學習和提高，并做同樣的研究和開發(fā)工作的總結，必須有嚴謹求實的科學態(tài)度。畢業(yè)設計有一定的學術意義和實用價值，能夠看出解決問題的能力體現(xiàn)的專業(yè)知識和分析。畢業(yè)后的整整兩個月就要結束了，我的大學生活將結束。這是我們大學的最后也是最重要的一個設計階段之中。畢業(yè)，是我們大學的一個試驗已經(jīng)學會在過去的四年中，它要求我們的大學四年能夠消化所學知識，熟練應用和要求我們能夠理論聯(lián)系實際，培養(yǎng)我們的綜合能力解決實際問題和能力。 在兩個月內，我們繼續(xù)學習，不斷積累，并不斷提高。在嚴老師的指導的指導下，我們從最初的開題，整體規(guī)劃設計方案開始;大小后制定，選擇和各部分的計算，繪制幾個階段裝配圖，零件圖。在本次畢業(yè)設計也讓我們進一步同學關系，給予了我很多的建議和意見，所以在這里我非常感謝幫助我同班同學。畢業(yè)設計，是我們已經(jīng)了解到在四年內，如果實際測試，知識這四年中我們所學到的專業(yè)知識全面，讓我回顧一下已經(jīng)幾乎被人遺忘的專業(yè)知識多學習一些實際經(jīng)驗的機械應用。通過這樣的設計，無論是我們的學習能力得到了鍛煉，這是團隊合作的精神，使我們得到了一個很好的鍛煉，這是由我和兩個誰已完成其他學生設計，在整個設計過程中，我們兩個人主動承擔任務，分工，有幾個設計變更和大量理論計算的積極配合，在努力使更多的對完美設計的能力。 雖然設計是短暫的，但所獲得的知識是永久性的，一個精心設計的整個四年的大學生活，摘要，新的生活即將一個良好的開端，這樣使得設計時，我們都抱著非常認真的態(tài)度，遇到任何問題，將積極協(xié)商指導員，但還是要靠自己的知識來獲得，所以我們自我有更多的時間找資料，相關書籍認真尋找，即使最終沒有找到您需要的信息，但在閱讀本身的過程，是一種收入，也就是說，教師和圖書館查找資料我們設計的幫助不大肯定，改善一點點，它充滿了他自己的成果汗啊。 我們知道，我們的設計仍有許多不足之處，我們還是要糾正的審查，并得到大家的幫助，我們一定會把它很難做的更好。 最后，我要衷心感謝我們的嚴霖元教授和同學們給予的幫助。謝謝你們！ 參考文獻 [1]濮良貴，紀名剛.機械設計：高等教育出版社，2005 [2]李寶筏.農業(yè)機械學：中國農業(yè)出版社，2003 [3]機械工業(yè)手冊第65篇：機械工業(yè)出版社，1993 [4]徐善國，于永泗，齊民.機械工程材料：大連理工大學出版社，2010 [5]何銘新，錢可強，徐祖茂.機械制圖：高等教育出版社，2010 [6]成大先.機械設計手冊：化學工業(yè)出版社，2007 [7]中國農業(yè)機械化科學研究所.農業(yè)機械設計手冊：中國農業(yè)科學技術出版社，2007 [8]劉鴻文.材料力學.北京：高等教育出版社，2004 [9]哈爾濱工業(yè)大學理論力學教研室.理論力學（Ⅰ）第六版：高等教育出版社，1981 [10]鄭文緯，吳克堅.機械原理（第七版）：高等教育出版社，1996 致謝 這次畢業(yè)設計是在導師嚴霖元教授的悉心指導下完成的。在校期間，嚴老師淵博的學識和嚴謹治學的作風使我受益匪淺。在本次畢業(yè)課題的設計中，我得到的很多啟發(fā)和幫助是導師給予的，正是老師的幫助使我能順利完成課題的設計和設計圖紙的繪制，學士階段的學業(yè)也隨之順利地完成了。在論文即將結搞時，我要向導師嚴霖元教授表示最衷心的感謝。