鏈?zhǔn)竭\(yùn)輸機(jī)上的蝸桿減速器課程設(shè)計(jì)

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1、 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū) 課程名稱: 機(jī)械設(shè)計(jì) 題目名稱: 鏈?zhǔn)竭\(yùn)輸機(jī)上的蝸桿減速器 學(xué) 院: 信息工程 專業(yè)班級(jí): 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化 學(xué) 號(hào): 姓 名: 指導(dǎo)教師: 目錄 第一章 4 1.1機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū) 4 1.1.1 設(shè)計(jì)題目 4 1.1 .2題目數(shù)據(jù) 4 1.1.3運(yùn)輸機(jī)工作條件 4 1.1.4設(shè)計(jì)內(nèi)容： 4 1.1.5設(shè)計(jì)成果要求 4 1.2機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)簡(jiǎn)圖： 5 第二章 5 2.1傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算： 5 2.1.1選擇電動(dòng)機(jī)的類(lèi)型 5

2、2.1.2選擇電動(dòng)機(jī)容量 5 2.1.3確定電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速 6 2.2 計(jì)算傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比并分配傳動(dòng)比： 7 2.2.1 計(jì)算總傳動(dòng)比 7 2.2.2 各傳動(dòng)部件傳動(dòng)比的分配 7 2.3計(jì)算傳動(dòng)裝置各軸的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 8 2.3.1各軸轉(zhuǎn)速 8 2.3.3各軸轉(zhuǎn)矩 8 2.3.4將上述所計(jì)算的結(jié)果列表如下 8 第三章 傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算 9 3.1 鏈輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算： 9 3.1.1選擇鏈輪齒數(shù) 9 3.1.2確定當(dāng)量的單排鏈的計(jì)算功率功率 9 3.1.3選擇鏈條型號(hào)和及其主要參數(shù)計(jì)算 9 3.1.4計(jì)算鏈節(jié)數(shù)和中心距 10 3.1.5計(jì)算鏈速v，確定潤(rùn)滑方式

3、 10 3.1.6計(jì)算鏈傳動(dòng)作用在軸上的壓軸力 10 3.1.7滾子鏈鏈輪的設(shè)計(jì)： 11 （2） 11 3.2.1確定計(jì)算功率 12 3.2.2 選擇V帶的帶型： 12 3.2.3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑 12 3.2.4 確定V帶的中心距 12 3.2.5 驗(yàn)算小帶輪上的包角 13 3.2.6 計(jì)算帶的根數(shù)z： 13 3.2.7 計(jì)算單根V帶的初拉力的最小值 13 3.2.8 計(jì)算壓軸力 14 3.3 蝸桿傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算： 14 3.3.1選擇蝸桿傳動(dòng)類(lèi)型 14 3.3.2選擇材料 14 3.3.3按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì) 14 3.3.4蝸桿與蝸輪的主要參數(shù)與

4、幾何尺寸 15 3.3.5校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 16 3.3.6 驗(yàn)算效率 17 3.3.7校核蝸輪的齒面接觸強(qiáng)度 17 3.3.8 熱平衡校核，初步估計(jì)散熱面積A 18 3.3.9 精度等級(jí)公差和表面粗糙度的確定 18 第四章 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算及校核 18 4.1 蝸輪軸的設(shè)計(jì)計(jì)算： 18 4.1.1軸的材料的選擇，確定許用應(yīng)力 18 4.1.2 按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度，初步估計(jì)軸的最小直徑 18 4.1.3 軸承類(lèi)型及其潤(rùn)滑與密封方式： 19 4.1.4軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì): 19 4.1.5軸、軸承、鍵的強(qiáng)度校核： 21 4.2 蝸桿軸的設(shè)計(jì) 24 4.2.1軸的材料的選擇，確定

5、許用應(yīng)力： 24 4.2.2按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度，初步估計(jì)軸的最小直徑 24 4.2.3軸承類(lèi)型及其潤(rùn)滑與密封方式： 25 4.2.4軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 25 4.2.5蝸桿、軸承、鍵的強(qiáng)度校核 26 第五章 箱體的設(shè)計(jì)計(jì)算 28 5.1 箱體的結(jié)構(gòu)形式和材料 28 5.2鑄鐵箱體主要結(jié)構(gòu)尺寸和關(guān)系 28 第六章 鍵等相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的選擇 29 6.1鍵的選擇 30 6.2聯(lián)軸器的選擇 30 6.3螺栓，螺母，螺釘?shù)倪x擇 30 6.4銷(xiāo)，墊圈墊片的選擇 31 第七章 減速器結(jié)構(gòu)與潤(rùn)滑的概要說(shuō)明 31 7.1 減速器的結(jié)構(gòu) 31 7.2減速箱體的結(jié)構(gòu) 32 7.3軸承端蓋的結(jié)構(gòu)尺寸

6、 32 7.4減速器的潤(rùn)滑與密封 32 7.5減速器附件簡(jiǎn)要說(shuō)明 32 第八章 設(shè)計(jì)總結(jié) 33 附錄：參考文獻(xiàn) 34 第一章 1.1機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū) 1.1.1 設(shè)計(jì)題目：鏈?zhǔn)竭\(yùn)輸機(jī)減速器 1.1 .2題目數(shù)據(jù)： 原始數(shù)據(jù) 題 號(hào) F1 曳引鏈拉力F（N） 6400 曳引鏈速度v（m/s） 0.28 曳引鏈鏈輪齒數(shù)Z 15 曳引鏈節(jié)距P（mm） 80 工作班制 單 1.1.3運(yùn)輸機(jī)工作條件： 工作有輕微振動(dòng)。經(jīng)常滿載、不反轉(zhuǎn)，運(yùn)輸鏈允許的速度誤差為 5％，減速器通風(fēng)良好，小批量生產(chǎn)，使用期限10年。 1.

7、1.4設(shè)計(jì)內(nèi)容： 1）傳動(dòng)方案的分析； 2）電動(dòng)機(jī)的選擇（類(lèi)型、具體型號(hào)），傳動(dòng)比分配； 3）傳動(dòng)裝置動(dòng)力參數(shù)計(jì)算； 4）傳動(dòng)零件（皮帶輪、齒輪）的設(shè)計(jì)； 5）軸的設(shè)計(jì)和計(jì)算； 6）軸承及其組合部件設(shè)計(jì)； 7）鍵、聯(lián)軸器的選擇和校核； 8）減速器箱體、潤(rùn)滑和附件等的設(shè)計(jì)； 9）裝配圖（2號(hào)圖紙）、零件圖（3號(hào)圖紙）的繪制； 10）編寫(xiě)設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)（5000-7000字）。 1.1.5設(shè)計(jì)成果要求： 1）每人單獨(dú)一組數(shù)據(jù)，要求獨(dú)立認(rèn)真完成； 2）圖紙要求：減速器裝配圖一張（A1），零件工作圖兩張（A4，傳動(dòng)零件、軸），應(yīng)按設(shè)計(jì)獲得的數(shù)據(jù)用計(jì)算機(jī)繪圖。

8、 1.2機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)簡(jiǎn)圖： １．電動(dòng)機(jī)２．聯(lián)軸器３．蝸桿減速器４．鏈傳動(dòng)５．鏈?zhǔn)竭\(yùn)輸機(jī) 第二章 2.1傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算： 2.1.1選擇電動(dòng)機(jī)的類(lèi)型： 按工作要求和條件選取Y系列三相籠型異步電動(dòng)機(jī)，全封閉自扇冷式結(jié)構(gòu)，電壓380V。 2.1.2選擇電動(dòng)機(jī)容量： 工作機(jī)所需的功率： =6400*0.28/1000 kw =1.792 kWw 從電動(dòng)機(jī)到工作機(jī)輸送帶間的總效率為： 式中，，，，，分別是聯(lián)軸器、V帶傳動(dòng)、軸承、蝸桿傳動(dòng)、滾子鏈（開(kāi)式）的傳動(dòng)效率。查

9、《機(jī)械手冊(cè)》有=0.99，=0.95，=0.98，=0.80，=0.90， 所以==0.631。 故所需電動(dòng)機(jī)功率 2.1.3確定電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速： 鏈輪的輸出轉(zhuǎn)速為。 查表傳動(dòng)比合理范圍，取帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比，蝸桿傳動(dòng)的傳動(dòng)比，鏈傳動(dòng)的傳動(dòng)比，則總傳動(dòng)比的合理范圍是。 故電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍是： 。 符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有750 ，1000 ，1500 和3000 ，根據(jù)容量和轉(zhuǎn)速，由《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)》(Ｐ269))查出有四種適用的電動(dòng)機(jī)型號(hào)，因此有四種傳動(dòng)比方案，入下表1所示： 表1 方案 電動(dòng)機(jī)型號(hào) 額定功率 電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速（r/min） 電動(dòng)機(jī)重量 總傳動(dòng)比

10、 同步轉(zhuǎn)速 滿載轉(zhuǎn)速 1 Y100L-2 3 3000 2882 330 221.69 2 Y100L-4 3 1500 1420 380 109.23 3 Y132S-6 3 1000 960 630 73.85 4 Y132M-8 3 750 710 790 54.62 設(shè)計(jì)中常選用同步轉(zhuǎn)速為1000或1500r/min的電動(dòng)機(jī)，如無(wú)特殊要求，一般不選用轉(zhuǎn)速為750和3000r/min的電動(dòng)機(jī)，故初選轉(zhuǎn)速為1500r/min的電動(dòng)機(jī)，則方案2比較合適，因此選定電動(dòng)機(jī)信號(hào)為Y100L-4，其主要性能參數(shù)如下表2所示： 表2 型

11、號(hào) 額定功率/kW 滿載情況 /A /N·m /N·m 轉(zhuǎn)速r/min 電流/A 效率 /% 功率因素 Y100L-4 3 1420 6.8 82.5 0.81 7.0 2.2 2.2 該電動(dòng)機(jī)為臥式，機(jī)座帶底腳，端蓋上無(wú)凸緣的Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)，外形特征如下 主要安裝尺寸如下表3所示： 表3 單位：mm 中心高 外形尺寸 底腳安裝尺寸 地腳螺栓孔直徑K 軸申尺寸 裝鏈部位尺寸 100 12 2.2 計(jì)算傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比并

12、分配傳動(dòng)比： 2.2.1 計(jì)算總傳動(dòng)比 因?yàn)檫x用的電動(dòng)機(jī)型號(hào)是Y100L-4，滿載轉(zhuǎn)速為，故總傳動(dòng)比是 2.2.2 各傳動(dòng)部件傳動(dòng)比的分配 查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》表2-3，知鏈傳動(dòng)的傳動(dòng)比是2~4，V帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比是2~5，蝸桿減速器推薦的傳動(dòng)比范圍是7~40，所以 式中，，，分別是鏈傳動(dòng)、V帶傳動(dòng)、減速器的傳動(dòng)比。 鏈傳動(dòng)的傳動(dòng)比由其齒數(shù)決定： 根據(jù)《機(jī)械設(shè)計(jì)》（第八版）可知，為了減少動(dòng)載荷，小鏈輪的齒數(shù)，故?。粸榱瞬话l(fā)生脫鏈，不宜過(guò)大，又因?yàn)殒湽?jié)通常是偶數(shù)，則最好為奇數(shù)，由鏈輪齒數(shù)優(yōu)先序列選擇，所以 為了使V帶傳動(dòng)外輪廓尺寸

13、不至于過(guò)大，初步選，蝸桿減速器，故 速度驗(yàn)算 經(jīng)驗(yàn)算可知，分配的傳動(dòng)比符合條件要求。 2.3計(jì)算傳動(dòng)裝置各軸的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) 2.3.1各軸轉(zhuǎn)速： 蝸桿軸 蝸輪軸 鏈輪軸 2.3.2 各軸輸入功率： 蝸桿軸 蝸輪軸 鏈輪軸 2.3.3各軸轉(zhuǎn)矩： 電動(dòng)機(jī)輸出 蝸桿軸 蝸輪軸 鏈輪軸 2.3.4將上述所計(jì)算的結(jié)果列表如下： 軸名 功率P（kW） 轉(zhuǎn)矩Ｔ（Ｎ·ｍ） 轉(zhuǎn)速Ｎ（ｒ／ｍｉｎ） 傳動(dòng)比ｉ 效率／

14、％ 電動(dòng)機(jī)軸 3 20.176 １４２０ １ ８２．５ 蝸桿軸 2．59 45.086 579.592 18 ８０ 蝸輪軸 2.03 636.254 32.200 2.45 ９５ 鏈輪軸 1.79 1279.481 14.123 2.28 ９０ 第三章 傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算 3.1 鏈輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算： 3.1.1選擇鏈輪齒數(shù)： 前面已經(jīng)選取了小鏈輪齒數(shù)，大鏈輪的齒數(shù)為。 3.1.2確定當(dāng)量的單排鏈的計(jì)算功率： P 式中：——工況系數(shù) ——主動(dòng)鏈輪齒數(shù)系數(shù) ——多排鏈系數(shù)，雙排鏈時(shí)=1.75，三排

15、鏈時(shí)=2.5 ——傳動(dòng)的功率，ｋＷ 查《機(jī)械設(shè)計(jì)》（第八版）表９-６得，＝1.1, =1.1, 單排鏈=1.0,所以 3.1.3選擇鏈條型號(hào)和及其主要參數(shù)計(jì)算： 根據(jù)及主動(dòng)鏈輪轉(zhuǎn)速，查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》可選用48A—1型號(hào)。該型號(hào)滾子鏈規(guī)格和主要參數(shù)如下表： ISO 鏈號(hào) 節(jié)距P 滾子直徑d1 max 內(nèi)鏈節(jié)圓寬b1 min 銷(xiāo)軸直徑d2 max 排距Pt 內(nèi)鏈板高度h2 max 抗拒載荷 單排min 雙排min mm Kw 48A 76.2 47.63 47.35 23.81 87.83 72.39 500

16、.4 1000.8 3.1.4計(jì)算鏈節(jié)數(shù)和中心距 初選中心距 取。則相應(yīng)的鏈節(jié)數(shù)為 取鏈長(zhǎng)節(jié)數(shù)節(jié)。 鏈傳動(dòng)的最大中心距為： 式中：為中心距計(jì)算系數(shù)，由，查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》（第八版）表9-7得。 所以，鏈傳動(dòng)的最大中心距為 3.1.5計(jì)算鏈速v，確定潤(rùn)滑方式： 式中——是小鏈輪的轉(zhuǎn)速，根據(jù)鏈速和鏈號(hào)48A—1，查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》可知應(yīng)采用油池潤(rùn)滑或飛濺潤(rùn)滑。 3.1.6計(jì)算鏈傳動(dòng)作用在軸上的壓軸力： 式中：——有效圓周力，N ——壓軸力系數(shù)，水平傳動(dòng)=1.15，垂直傳動(dòng)=1.05。 有效圓周力為 所以，壓軸力 3.1.7滾子鏈鏈輪的設(shè)計(jì)：

17、 （1）鏈輪的基本參數(shù)及主要尺寸 由于選用單排鏈結(jié)構(gòu)，因此鏈輪的基本參數(shù)是配用鏈條的節(jié)距p，套筒的最大外徑d1、排距pt及齒數(shù)z，則 ，，pt =87.83mm， 分度圓直徑 齒頂圓直徑 齒根圓直徑 齒高 最大軸凸緣直徑 齒寬 齒側(cè)倒角 齒側(cè)半徑 齒全寬 （2）鏈輪的材料 材料應(yīng)能保證輪齒具有足夠的強(qiáng)度和耐磨性，用15號(hào)鋼，齒面多經(jīng)滲碳、淬火、回火的熱處理。工作時(shí)，小鏈輪輪齒參與嚙合的次數(shù)比大鏈輪多，磨損、沖擊較嚴(yán)重，所以小鏈輪的材料選用20號(hào)鋼，進(jìn)行正火熱處理，齒面硬度較高。 3.2 V帶的設(shè)計(jì) 3.2.1確定計(jì)算功率：

18、 由《機(jī)械設(shè)計(jì)》（第八版）表8-7查得工作情況系數(shù)，故 3.2.2 選擇V帶的帶型： 根據(jù)、由圖8-11選擇A型。 3.2.3 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑并驗(yàn)算帶速v： 1）初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑。由表8-6和表8-8，取小帶輪的基準(zhǔn)直徑。 2）驗(yàn)算帶速v。按照公式驗(yàn)算帶的速度 因?yàn)樗俣?m/s<v<30m/s，所以帶速合適。 3）計(jì)算大帶輪的基準(zhǔn)直徑。根據(jù)公式，計(jì)算大帶輪的基準(zhǔn)直徑 d2=i×dd1=2.45×90=220.5mm 根據(jù)表8-8，圓整為dd2=220mm 3.2.4 確定

19、V帶的中心距和基準(zhǔn)長(zhǎng)度： 1）根據(jù)公式[為初選的帶傳動(dòng)中心距，mm]，初選中心距。 2）由公式計(jì)算帶所需要的基準(zhǔn)長(zhǎng)度 由表8-2選帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度為 3）按公計(jì)算實(shí)際中心距 中心距的變化范圍是343~415mm。 3.2.5 驗(yàn)算小帶輪上的包角： 3.2.6 計(jì)算帶的根數(shù)z： 1）計(jì)算單根V帶的額定功率。 由和，查表8-4a得。 根據(jù)和i1=2.45A型帶，查表8-4b得。 查表8-5得，表8-2得，于是 2）計(jì)算V帶的根數(shù)z。 取4根。 3.2.7 計(jì)算單根V帶的初拉力的最小值 由表8-3的A型帶的單位長(zhǎng)度質(zhì)量，所以 應(yīng)使帶的

20、實(shí)際初拉力 3.2.8 計(jì)算壓軸力 壓軸力的最小值為 （FP）=2z×(F0)minsin =2×4×114.193×sin= 895.204NError! No bookmark name given. 3.3 蝸桿傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算： 3.3.1選擇蝸桿傳動(dòng)類(lèi)型： 根據(jù)GB/T10085—1988的推薦，采用漸開(kāi)線蝸桿（ZI）。 3.3.2選擇材料： 考慮到該蝸桿傳動(dòng)功率不大，速度只是中等，故蝸桿用45鋼；因希望效率高些，耐磨性好些，故蝸桿螺旋齒面要求淬火，硬度為45—55HRC。蝸輪用鑄錫磷青銅ZCuSn10P1，金屬模鑄造。為

21、了節(jié)約貴重的有色金屬，僅齒圈用青銅制造，而輪芯用灰鑄鐵HT100制造。 3.3.3按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)： 根據(jù)閉式蝸桿傳動(dòng)的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則，先按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)，再校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度。 由公式有：傳動(dòng)中心距 (1) 作用在蝸輪上的轉(zhuǎn)矩： (2) 確定載荷系數(shù)K： 因工作載荷較穩(wěn)定，查《機(jī)械設(shè)計(jì)》（第八版）可取使用系數(shù)=1；齒向載荷分布系數(shù)=1；由于轉(zhuǎn)速不高，沖擊不大，可取動(dòng)載系數(shù)=1.05；則 (3) 確定彈性影響系數(shù) 因選用的是鑄錫磷青銅蝸輪和鋼蝸桿相配，故=。 (4) 確定接觸系數(shù) 先假設(shè)蝸桿分度圓直徑和傳動(dòng)中心距的比值，查圖11-18有=3.1。

22、(5) 確定許用接觸應(yīng)力 根據(jù)蝸輪材料為鑄錫磷青銅ZCuSn10P1，金屬模鑄造，蝸桿螺旋齒面硬度大于45HRC，可查《設(shè)計(jì)手冊(cè)》得蝸輪的基本許用應(yīng)力=268MPa。 壽命 應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 壽命系數(shù) 則 (6) 計(jì)算中心距 取中心距160mm，因?yàn)閕=18，故從《機(jī)械設(shè)計(jì)》（第八版）表11-2中取模數(shù)m=5mm，蝸桿分度圓直徑。這時(shí)，查圖11-18的接觸系數(shù)=3.05，由于，故以上計(jì)算結(jié)果可用。 3.3.4蝸桿與蝸輪的主要參數(shù)與幾何尺寸（） （1）蝸桿： 蝸桿頭數(shù)； 軸向齒距； 直徑系數(shù)q=10；

23、齒頂圓直徑； 齒根圓直徑； 分度圓導(dǎo)程角； 蝸桿軸向齒厚： （2）蝸輪： 因?yàn)樽兾幌禂?shù)：， 所以變位后渦輪齒數(shù)： ； 驗(yàn)算傳動(dòng)比： ， 這時(shí)傳動(dòng)比誤差： ，是允許的。 蝸輪分度圓直徑： 蝸輪喉圓直徑 ： 蝸輪齒根圓直徑： 蝸輪咽喉母圓半徑： 3.3.5校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度： 當(dāng)量齒數(shù) 根據(jù)，，查《機(jī)械設(shè)計(jì)》（第八版）圖11-19可得齒形系數(shù)。 螺旋角系數(shù) 許用彎曲應(yīng)力 查表得由ZCuSn10P1制造的蝸輪的基本許用彎曲應(yīng)力。 壽命系數(shù) 所以，彎曲強(qiáng)度是滿足的。 3.3

24、.6 驗(yàn)算效率： 嚙合效率： 已知；；與相對(duì)滑動(dòng)速度有關(guān)。 查表11-18得、；代入式中得，所以上述計(jì)算不用重算。 3.3.7校核蝸輪的齒面接觸強(qiáng)度： 蝸輪圓周速度為 對(duì)于青銅或鑄鐵蝸輪與鋼蝸桿配對(duì)時(shí)材料彈性系數(shù) Ze=160 查《機(jī)械設(shè)計(jì)》（第八版）表11-5使用系數(shù)（間隙工作）； 齒向載荷分布系數(shù)=1； 動(dòng)載系數(shù) [，] 載荷系數(shù) ==1×1×1=1（載荷平穩(wěn)） 蝸輪實(shí)際轉(zhuǎn)矩： 滑動(dòng)速度影響系數(shù)，查表得 許用接觸應(yīng)力=223.512MPa， 校核蝸輪輪齒接觸疲勞強(qiáng)度 〈 =223.512MPa 即齒面強(qiáng)度夠。

25、3.3.8 熱平衡校核，初步估計(jì)散熱面積A 估算箱體的散熱面積 其中，P為蝸桿傳遞功率，為蝸桿傳遞效率，為箱體的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，取15W/（m²·K） 為油的工作溫度，取65度， 為周?chē)諝鉁囟龋?0度。 3.3.9 精度等級(jí)公差和表面粗糙度的確定： 考慮到所設(shè)計(jì)的蝸桿傳動(dòng)是動(dòng)力傳動(dòng)，屬于用機(jī)械減速器。從GB/T10089-1988圓柱蝸桿，蝸輪精度中選擇8級(jí)精度，側(cè)隙種類(lèi)為f,標(biāo)注為8f GB/T10089-1988。 蝸桿與軸做成一體，即蝸桿軸。蝸輪采用輪箍式，與鑄造鐵心采用H7/S6配合，并加臺(tái)肩和螺釘固定（螺釘選用6個(gè)）。 第四章 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算及

26、校核 4.1 蝸輪軸的設(shè)計(jì)計(jì)算： 4.1.1軸的材料的選擇，確定許用應(yīng)力： 考慮到減速器為普通中用途中小功率減速傳動(dòng)裝置，軸主要傳遞蝸輪的轉(zhuǎn)矩。選用45號(hào)鋼， [σb]=600MPa [σb-1]1=55MPa 4.1.2 按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度，初步估計(jì)軸的最小直徑： 選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)《設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)》（第八版）表15-3，取A=112，于是得： dmin≧A·=112×=44.577mm 因該段軸最小直徑處安裝滾動(dòng)軸承，4’/取為標(biāo)準(zhǔn)值，取。因?yàn)樽钚≈睆教幇惭b鏈輪，設(shè)有一個(gè)鍵47\槽，故直徑相應(yīng)增大，取，圓整后。1 4.1.3 軸承類(lèi)型及其潤(rùn)滑

27、與密封方式： 采用球滾子軸承，并采用凸緣式軸承蓋，實(shí)現(xiàn)軸承兩端單向固定，軸伸處用A型普通平鍵聯(lián)接，實(shí)現(xiàn)周向固定，用A型普通平鍵聯(lián)接蝸輪與軸。 4.1.4軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì): 渦輪軸簡(jiǎn)圖 （1）各軸段直徑的確定 1）因?yàn)樽钚≈睆教幇惭b鏈輪，故； 2）為了滿足軸向定位的要求，第一軸段右端需要露出一個(gè)軸肩，軸肩高度為，故； 3）初選滾動(dòng)軸承: 因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，且載荷不大，故選用圓錐滾子軸承。參考工作要求并根據(jù)，查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》初選30212型圓錐滾子軸承，其尺寸為d×D×T=60mm×110mm×23.75mm ；

28、故選==60mm，右端滾動(dòng)軸承采用套筒進(jìn)行軸向定位，由手冊(cè)上查得30212型滾動(dòng)軸承的定位軸肩高度h=(D1-d)/2=(69-60)/2mm=4.5mm ； 4）安裝蝸輪軸處的直徑（安裝鍵槽），蝸輪軸右側(cè)的軸環(huán)進(jìn)行軸向定位，取，即，取即蝸輪右側(cè)軸肩處的直徑為，蝸輪軸段的右端直徑右端為定位軸肩， 。 （2）各軸段長(zhǎng)度的確定 查表根據(jù)第一軸段的直徑為確定軸伸長(zhǎng)度，為保證軸的強(qiáng)度、剛度，由鏈輪的輪轂寬度，?。? 軸承端蓋的總寬度為24.6mm（由減速器及軸承的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定）。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對(duì)軸承添加潤(rùn)滑脂的要求，取端蓋的外端面與鏈輪的輪轂右端面的距離，故取，圓整后為； 蝸輪輪轂的

29、長(zhǎng)度，故取輪轂的長(zhǎng)度為，采用套筒定位，為了套筒端面可以可靠地壓緊蝸輪，此段應(yīng)該略短于輪轂的長(zhǎng)度，故取與蝸輪配合的軸段長(zhǎng)度為； 因?yàn)檩S環(huán)的寬度，即,取，即，所以蝸輪軸段直徑右端為定位軸肩，故取； 取蝸輪與箱體內(nèi)壁的距離為,滾動(dòng)軸承應(yīng)該距箱體內(nèi)壁一段距離，取s=8mm，已知軸承寬度為，渦輪輪轂長(zhǎng)度為 ， 所以，取60； 由滾動(dòng)軸承寬度，取。 綜上所述，可知： 各軸段的直徑： 各軸段的長(zhǎng)度： 軸的總長(zhǎng)度為。 （3）軸向零件的軸向定位 鏈輪：鏈輪與軸的周向定位均采用平鍵聯(lián)接，按軸段由

30、《機(jī)械設(shè)計(jì)》（第八版）表6-1查得鍵平面，鍵槽用鍵槽銑刀加工，鍵長(zhǎng)為56mm，同時(shí)為了保證蝸輪與軸配合有良好的對(duì)中性，選擇蝸輪輪轂與軸的配合為；軸承與軸的周向定位是由過(guò)渡配合來(lái)保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為。 （4）確定軸上的圓角和倒角尺寸 參照《機(jī)械設(shè)計(jì)》（第八版）表15-2取倒角，各軸肩處的圓角半徑為。 4.1.5軸、軸承、鍵的強(qiáng)度校核： （1）確定各向應(yīng)力和反力： 已知蝸輪的分度圓直徑，，蝸桿的分度圓直徑，，所以有： 蝸輪的切向力為 蝸輪的徑向力為 蝸輪的軸向力為 （2）垂直平面的支撐反力： 其中：135.75mm為兩軸承中心的跨度，78.375mm為蝸輪中心到

31、右邊軸承中心的距離。 （3）水平平面支撐反力： （4）確定彎矩： 1）水平彎矩 2）垂直彎矩 3）合成彎矩 4）扭矩 （5）按彎矩合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的界面（即危險(xiǎn)截面C）的強(qiáng)度。軸單向旋轉(zhuǎn)扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力。取α=0.6 軸端計(jì)算應(yīng)力： 故是安全的。 （6）軸承的校核 對(duì)于圓錐滾子軸承，按表13-7派生軸向力查得Y=1.5，e=0.4， 所以有 其中 則1被壓緊，2被放松，即 則 因?yàn)镻1>

32、;P2，故按軸承的受力大小驗(yàn)算，軸承的基本額定動(dòng)載荷通過(guò)查表可得 則軸承的壽命為 （6）鍵的強(qiáng)度校核： 按軸段由GB1095-2003，查得鍵平面，即鍵寬b=20mm；鍵高h(yuǎn)=12mm，因?yàn)闇u輪輪轂的長(zhǎng)度為90mm，故取標(biāo)準(zhǔn)鍵長(zhǎng)80mm。 l=L-b=80-20=60mm，k=0.5h=0.5×12=6mm 查得靜荷時(shí)的許用擠壓應(yīng)力[σp]=150>，所以擠壓強(qiáng)度足夠。由普通平鍵標(biāo)準(zhǔn)查得軸槽深t=7.5mm，轂槽深=4.9mm。 4.2 蝸桿軸的設(shè)計(jì) 4.2.1軸的材料的選擇，確定許用應(yīng)力： 考慮到減速器為普通中用途中小功率減速傳動(dòng)裝置，軸主要傳遞蝸

33、輪的轉(zhuǎn)矩。選材45鋼，淬火處理。=600MPa =55MPa 4.2.2按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度，初步估計(jì)軸的最小直徑 選取軸的材料為45鋼，淬火處理。根據(jù)《設(shè)計(jì)手冊(cè)》，取A=112，于是得： 聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩，查表14-1，取=1.5，則 按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件，查表GB/T 5014-2003 選用HL1彈性柱銷(xiāo)聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為，半聯(lián)軸器的孔徑d= 22mm，即軸向直徑取=22mm，半聯(lián)軸器長(zhǎng)度L=52mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度為：=38mm。 4.2.3軸承類(lèi)型及其潤(rùn)滑與密封方式： 采用單列圓錐滾子軸承，并采用凸緣式軸承通蓋和嵌入式軸承蓋，實(shí)

34、現(xiàn)軸承系兩端單向固定。 4.2.4軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 蝸桿軸簡(jiǎn)圖 （1）從軸段=22mm開(kāi)始逐漸選取軸段直徑，為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，右端需制出一軸肩，故取=28mm；右端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直徑D=30mm。為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故的長(zhǎng)度應(yīng)比略短一些，現(xiàn)取=36mm。 （2）初步選擇滾動(dòng)軸承。選用單列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù)=28mm,初步選取0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐滾子軸承30207，其尺寸為 ，故 =35mm；而。 軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位。由手冊(cè)查得30207型軸承的定位軸肩高度為h=4mm，因此，取43m

35、m。軸環(huán)寬度,取=10mm。 （3）5和7處有退刀槽,因，所以選。 （4）取蝸桿齒頂圓直徑。 （5）軸承端蓋總寬度取24.6mm，根據(jù)軸承端蓋的拆裝及便于對(duì)軸承添加潤(rùn)滑油的要求，取其外端面與半聯(lián)軸器左端面間的距離l=30mm ，故 。 （6）和為退刀槽那段軸端長(zhǎng)度：L7+L8=L4+L5=70mm，所以==60mm。 （7）軸段的長(zhǎng)度：查手冊(cè)，，又因?yàn)? 所以取=110mm。 （8）蝸桿總長(zhǎng) L=（36+54.6+18.25+10+60+110+60+10+36.5）mm=395.35mm 其中軸徑 =22mm； =28mm； =35mm； =43

36、mm； =37.6mm； =60mm； =37.6mm； =43mm； =35mm。 長(zhǎng)度 ； ； 。 4.2.5蝸桿、軸承、鍵的強(qiáng)度校核 （1）校核30207 查表GB/T297-1994 表12-4 額定動(dòng)載荷Cr=54.2×103 N； 基本靜載荷Cor=63.5×103 N,e=0.37,Y=1.6,=0.9。 （2）求兩軸承受到的徑向載荷和 由前面設(shè)計(jì)蝸輪時(shí)求得的： ==240.916N；==-0.5

37、22N ==381.396N；==279.204N （3）求兩軸承計(jì)算軸向力和 查表GB/T297-1994 12-4 可知，e=0.37 由公式求蝸桿受軸向力 (4)求當(dāng)量動(dòng)載荷和 由表13-5 分別計(jì)算、，取=1.0,則 =(X1+Y1) =1.0 ×（0.4×451.114+1.6×747.851） =1377 N =×（1×）=1.0×279.204=279.204 N （5）驗(yàn)算軸承壽命 因?yàn)?gt;，所以按軸承的受力大小計(jì)算： 所以軸

38、承滿足壽命要求（c為基本額定動(dòng)載荷，由設(shè)計(jì)手冊(cè)選擇）。 （6）鍵的強(qiáng)度校核 鍵選擇的是：b×h=6mm×6mm；L=32mm l=L-b=32-6=26mm；k=0.5×h=0.5×6=3mm 因此，鍵的強(qiáng)度足夠。 第五章 箱體的設(shè)計(jì)計(jì)算 5.1 箱體的結(jié)構(gòu)形式和材料 采用上置式蝸桿減速器。鑄造箱體，材料HT150。因其屬于中型鑄件，鑄件最小壁厚8～10mm，取δ=11mm。 5.2鑄鐵箱體主要結(jié)構(gòu)尺寸和關(guān)系 名稱 減速器型式及尺寸關(guān)系（mm） 箱座壁厚δ

39、 δ=11 箱蓋壁厚δ1 δ1=10 箱座凸緣厚度b， 箱蓋凸緣厚度b1， 箱座底凸緣厚度b2 b=1.5δ=16.5 b1=1.5δ=16.5 b2=2.5δ=27.5 地腳螺釘直徑及數(shù)目 df=17.76 n=4 箱座、箱蓋上的肋厚 m=9.5、=9 軸承旁聯(lián)接螺栓直徑 d1=13.32 箱蓋，箱座聯(lián)接螺栓直徑 d2=10 螺栓間距 L=150 軸承端蓋螺釘直徑

40、 d3=8 螺釘數(shù)目6 視孔蓋螺釘直徑 d4=6 df，d1，d2至外壁距離 C1=26,22,16 d1，d2至凸緣邊緣距離 C2=16,14 軸承端蓋外徑 （蝸輪軸）凸緣式：D2=132，嵌入式：D2=122.5 (蝸桿軸)凸緣式：D2=126，嵌入式：D2=116.25 軸承旁聯(lián)接螺栓距離 S=127 軸承旁凸臺(tái)半徑 R1=30 軸承旁凸臺(tái)高度h 根據(jù)軸承座外徑和扳手空間的要求由結(jié)構(gòu)確定 蝸輪外圓與箱內(nèi)壁間距離

41、 =14 蝸輪輪轂端面與箱內(nèi)壁距離 =12 地腳螺栓通孔直徑 =30 地腳螺栓沉頭座直徑 =60 地腳螺栓底座凸緣尺寸 C1=35,C2=30 聯(lián)接螺栓直徑 d=16 聯(lián)接螺栓通孔直徑 =17.5 聯(lián)接螺栓沉頭座直徑 D=33 聯(lián)接螺栓底座凸緣尺寸 C1=35，C2=30 定位銷(xiāo)直徑 d=7.5 吊環(huán)螺釘直徑 D5= 箱體外壁至軸承座端面的距離 L1=70 軸承端蓋外徑 (蝸輪軸)D2=130；(蝸桿軸)D2=125 第六章 鍵等相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的選擇 本部分含鍵的選擇聯(lián)軸器的選擇，螺栓，螺母，螺釘?shù)倪x擇墊圈，墊片的選擇，具體內(nèi)容如

42、下： 6.1鍵的選擇 查表10-33《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)》： 1、渦輪軸與齒輪相配合的鍵A型普通平鍵，b*h*l=20*12*140 2、軸與蝸輪相配合的鍵：A型普通平鍵，b*h*l=20*12*56 3、渦桿軸與聯(lián)軸器相配合的鍵A型普通平鍵，b*h*l=6*6*32 4、齒輪軸與齒輪相配合的鍵A型普通平鍵，b*h*l=22*14*140 5、齒輪軸與聯(lián)軸器相配合的鍵A型普通平鍵，b*h*l=20*12*100 6.2聯(lián)軸器的選擇 根據(jù)軸設(shè)計(jì)中的相關(guān)數(shù)據(jù)，查表GB/T 5014-2003，蝸桿選用HL1彈性柱銷(xiāo)聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為160N.mm，半聯(lián)軸器的孔徑d= 22m

43、m，即軸向直徑取=22mm，半聯(lián)軸器長(zhǎng)度L=52，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度為：=38mm。 齒輪軸選用HL6彈性柱銷(xiāo)聯(lián)軸器，其公稱轉(zhuǎn)矩為3150N.mm，半聯(lián)軸器的孔徑d= 70mm，即軸向直徑取=70mm，半聯(lián)軸器長(zhǎng)度L=142，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度為：=107mm。 6.3螺栓，螺母，螺釘?shù)倪x擇 考慮到減速器的工作條件，后續(xù)箱體附件的結(jié)構(gòu)，以及其他因素的影響選用 螺栓GB5782-86， M6*12,數(shù)量為12個(gè) M6*18,數(shù)量為12個(gè) M8*25,數(shù)量為2個(gè) M8*30,數(shù)量為4個(gè) M8*50，數(shù)量為12個(gè) M16*100,數(shù)量為4個(gè) M20*15，

44、數(shù)量為1個(gè) 螺母GB6170-86 M8 數(shù)量為4個(gè) M16 數(shù)量為4個(gè) M36 數(shù)量為1個(gè) 螺釘GB5782-86 M620 數(shù)量為2個(gè) M825， 數(shù)量為24個(gè) M616 數(shù)量為12個(gè) *（參考《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)》圖19-24配圖） 6.4銷(xiāo)，墊圈墊片的選擇 選用銷(xiāo)GB117-86，B8*30，數(shù)量為2個(gè) 選用墊圈GB93-87數(shù)量為6個(gè) 選用氈圈2個(gè) 選用08F調(diào)整墊片6個(gè) *（參考《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)》圖10-8裝配圖） 有關(guān)其他的標(biāo)準(zhǔn)件，常用件，專用件，詳見(jiàn)后續(xù)裝配圖 第七章

45、減速器結(jié)構(gòu)與潤(rùn)滑的概要說(shuō)明 在以上設(shè)計(jì)選擇的基礎(chǔ)上，對(duì)該減速器的結(jié)構(gòu)，減速器箱體的結(jié)構(gòu)，軸承端蓋的結(jié)構(gòu)尺寸，減速器的潤(rùn)滑與密封，減速器的附件作一簡(jiǎn)要的闡述。 7.1 減速器的結(jié)構(gòu) 本課題所設(shè)計(jì)的減速器，其基本結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)是在參照《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)》圖19-24裝配圖的基礎(chǔ)上完成的，該項(xiàng)減速器主要由傳動(dòng)零件（蝸輪蝸桿、圓柱齒輪），軸和軸承，聯(lián)結(jié)零件（鍵，銷(xiāo)，螺栓，螺母等）。箱體和附屬部件以及潤(rùn)滑和密封裝置等組成。 箱體為剖分式結(jié)構(gòu)，由箱體和箱蓋組成，其剖分面通過(guò)蝸輪傳動(dòng)的軸線；箱蓋和箱座用螺栓聯(lián)成一體；采用圓錐銷(xiāo)用于精確定位以確保和箱座在加工軸承孔和裝配時(shí)的相互位置；起蓋螺釘便于揭開(kāi)箱蓋

46、；箱蓋頂部開(kāi)有窺視孔用于檢查齒輪嚙合情況及潤(rùn)滑情況用于加住潤(rùn)滑油，窺視孔平時(shí)被封住；通氣器用來(lái)及時(shí)排放因發(fā)熱膨脹的空氣，以放高氣壓沖破隙縫的密封而致使漏油；副標(biāo)尺用于檢查箱內(nèi)油面的高低；為了排除油液和清洗減速器內(nèi)腔，在箱體底部設(shè)有放汕螺塞；吊耳用來(lái)提升箱體，而整臺(tái)減速氣的提升得使用與箱座鑄成一體的吊鉤；減速氣用地腳螺栓固定在機(jī)架或地基上。 7.2減速箱體的結(jié)構(gòu) 該減速器箱體采用鑄造的剖分式結(jié)構(gòu)形式 具體結(jié)構(gòu)詳見(jiàn)裝配圖 7.3軸承端蓋的結(jié)構(gòu)尺寸 詳見(jiàn)零件工作圖 7.4減速器的潤(rùn)滑與密封 蝸輪傳動(dòng)部分采用潤(rùn)滑油，潤(rùn)滑油的粘度為118cSt（100°C）查表5-11《機(jī)械設(shè)計(jì)

47、基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)》 軸承部分采用脂潤(rùn)滑，潤(rùn)滑脂的牌號(hào)為ZL-2查表5-13 《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)》 7.5減速器附件簡(jiǎn)要說(shuō)明 該減速器的附件含窺視孔蓋，排油孔與油蓋，通氣孔，油標(biāo)，吊環(huán)螺釘，吊耳，起蓋螺釘，刮油板，其結(jié)構(gòu)及裝配詳見(jiàn)裝配圖。 第八章 設(shè)計(jì)總結(jié) 這一次的機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)，比上學(xué)期做的機(jī)械原理的課程設(shè)計(jì)要難得多，工作量也不是簡(jiǎn)單的幾個(gè)機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)所能比擬的，本來(lái)只是安排了3個(gè)星期的課程設(shè)計(jì)時(shí)間的，結(jié)果一直到現(xiàn)在的5個(gè)星期才算是完成了，可見(jiàn)設(shè)計(jì)一個(gè)減速器所要花費(fèi)的精力和時(shí)間了。 這次課程設(shè)計(jì)讓我感觸最深的莫過(guò)于計(jì)算量的繁重了，前后5個(gè)星期我重做

48、了3次，因?yàn)樵O(shè)計(jì)中的傳動(dòng)比分配不合理重做了一遍，因?yàn)榍懊娴挠?jì)算錯(cuò)誤重做了一遍，因?yàn)閺?qiáng)度剛度等不足的問(wèn)題又重做了一遍，所以浪費(fèi)了很多時(shí)間和力氣在計(jì)算方面。 電動(dòng)機(jī)的選擇這一部分的設(shè)計(jì)，相對(duì)來(lái)說(shuō)比較好做，因?yàn)橛?jì)算量還不算大，當(dāng)?shù)搅撕竺娴膫鲃?dòng)零件的設(shè)計(jì)部分就頻頻出錯(cuò)了，數(shù)據(jù)太多，而且容易計(jì)算錯(cuò)誤，結(jié)果就導(dǎo)致了很多參數(shù)選擇不正確，到得后來(lái)的軸的設(shè)計(jì)校核就是更加地錯(cuò)誤百出了，重新計(jì)算選擇的次數(shù)也增加了很多。 設(shè)計(jì)的過(guò)程是艱苦的，也是無(wú)比充實(shí)的，它讓我體會(huì)到一個(gè)真正的工程設(shè)計(jì)人員所要面對(duì)的情況，使我學(xué)到了一樣很重要的東西——耐心。之前的我總是很浮躁，很難靜得下心來(lái)做一件事情的，這一次的

49、設(shè)計(jì)過(guò)程真真正正地讓我安靜了下來(lái)，坐在圖書(shū)館里查閱資料，坐在電腦前計(jì)算編寫(xiě)說(shuō)明書(shū)和畫(huà)圖，面對(duì)著一錯(cuò)再錯(cuò)的計(jì)算數(shù)據(jù)而沒(méi)有選擇放棄，所以真的讓我覺(jué)得很充實(shí)了。 在對(duì)課程的掌握方面，我也學(xué)到了很多非常有用的東西，通過(guò)設(shè)計(jì)把機(jī)械設(shè)計(jì)及其他有關(guān)先修課程（如機(jī)械制圖、理論力學(xué)、材料力學(xué)、工程材料等）中所獲得的理論知識(shí)在設(shè)計(jì)實(shí)踐中加以綜合運(yùn)用，使理論知識(shí)和生產(chǎn)實(shí)踐密切的結(jié)合起來(lái)，這個(gè)也算是對(duì)以往學(xué)過(guò)的知識(shí)的檢閱了。這次設(shè)計(jì)是我首次進(jìn)行完整綜合的機(jī)械設(shè)計(jì)，它讓我樹(shù)立了正確的設(shè)計(jì)思想，培養(yǎng)了我對(duì)機(jī)械工程設(shè)計(jì)的獨(dú)立工作能力；讓我具有了初步的機(jī)構(gòu)選型與組合和確定傳動(dòng)方案的能力，也為我今后的設(shè)計(jì)工作打了良好

50、的基礎(chǔ)。 附錄：參考文獻(xiàn) [1] 楊黎明，楊志勤·《機(jī)械設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)》——北京：國(guó)防工業(yè)出版社·2008.1 [2] 吳宗澤主編 ·《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)》 第3版 ——北京：高等教育出版社·1992（2007重印） [3] 席偉光 ，楊光 ，李波主編 ·《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》 ——北京：高等教育出版社· 2003（2004重?。? [4] 哈爾濱工業(yè)大學(xué)理論力學(xué)教研室· 《理論力學(xué)》 ——北京：高等教育出版社 ·2002.8 （2003重?。? [5] 孫恒 ，陳作模主編 · 《機(jī)械原理》——北京：高等教育出版社 ·2001（2003重?。? [6] 吳宗澤主編 ·《機(jī)械設(shè)計(jì)》 ——北京：高等教育出版社 · 2001 [7] 張代東主編 ·《機(jī)械工程材料應(yīng)用基礎(chǔ)——北京：機(jī)械工業(yè)出版社 ·2001.6 [8] 趙祥主編·《機(jī)械零件課程設(shè)計(jì)》——北京：中國(guó)鐵道出版社·1988 [9] 王連明主編·《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》——哈爾濱：哈爾濱工業(yè)大學(xué)出版社·1996 35