平煤八礦水平過渡時期通風系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計畢業(yè)設(shè)計

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1、河南理工大學成人教育學院畢業(yè)設(shè)計說明書 河南理工大學成人教育學院 畢業(yè)設(shè)計（論文）說明書 畢業(yè)設(shè)計（論文）題目 平煤八礦水平過渡時期 通風系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計 站 別 平頂山函授站 年級專業(yè) 08級安全工程 學生姓名 指導教師 年 月 日 河南理工大學成人教育學院 畢業(yè)設(shè)計（論文）任務(wù)書 站名： 年級專業(yè) 學生姓名

2、 一、設(shè)計（論文）題目： 二、設(shè)計（論文）任務(wù)與要求 三、設(shè)計（論文）時間 年 月 日至 年 月 日 指導教師（簽名） 成教院院長（簽名） 河南理工大學成人教

3、育學院 畢業(yè)設(shè)計（論文）評定書 站名： 年級專業(yè) 學生姓名 一、設(shè)計（論文）題目： 二、設(shè)計（論文）說明書 頁，附圖 張。 三、審閱意見及評語 根據(jù)學院畢業(yè)

4、設(shè)計管理的有關(guān)規(guī)定，同意（不同意）參加畢業(yè)設(shè)計（論文） 答辯。 指導教師（簽名） 職 稱 工 作 單 位 河南理工大學成人教育學院 畢業(yè)設(shè)計（論文）答辯委員會記錄 年級專業(yè) 學生的畢業(yè)設(shè)計（論文） 于 年 月 日進行答辯。 設(shè)計（論文）題目：

5、 答辯學生向畢業(yè)設(shè)計答辯委員會（小組）提交以下資料： 一、設(shè)計（論文）說明書 共 頁 二、設(shè)計（論文）圖紙 共 張 三、指導教師評閱意見 共 頁 根據(jù)學生所提供的畢業(yè)設(shè)計（論文）材料和指導教師意見以及在答辯過程中學生回答問題的情況，畢業(yè)設(shè)計（論文）答辯委員會（小組）作出如下決議： 一、畢業(yè)設(shè)計（論文）的總評語： 二、畢業(yè)設(shè)計（論文）的總評成績： 畢業(yè)答辯委員會主任（組長

6、）簽字： 委員（成員）簽字： 年 月 日 58 目 錄 前言-------------------------------------------------3 第一章 礦井基本概況---------------------------------6 第二章 礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化的可行性論證-----------------8 2.1通風系統(tǒng)優(yōu)化的目的和意義 2.2 通風系統(tǒng)概況 2.3礦井通風系統(tǒng)存在的主要問題 2.3.1 丁一風井通風系統(tǒng)存在的主要問題 2.3.2　西

7、二風井通風系統(tǒng)存在問題 2.3.3　不同生產(chǎn)時期，各風井需風量變化范圍大 2.3.4　一水平生產(chǎn)結(jié)束后，二水平通風系統(tǒng)方案確定 第三章　水平過渡時期通風系統(tǒng)優(yōu)化方案研究------------13 3.1　通風系統(tǒng)優(yōu)化方案 3.2　通風系統(tǒng)優(yōu)化方案研究 3.2.1丁一風井通風系統(tǒng)優(yōu)化方案研究 3.2.2　西二風井通風系統(tǒng)優(yōu)化方案 第四章 主扇參數(shù)的確定-------------------------------20 4.1 丁一風井主扇參數(shù)的確定 4.1.1丁一風井不同時期需風量的確定 4.1.2西二風井需風量計算 4.2　主扇工況點的確定 4.2.1　主扇工況點的

8、確定方法 4.2.2丁一風井主扇工況點確定 4.2.3西二風井系統(tǒng)主扇工況點確定 第五章 主扇選型-------------------------------------24 5.1 丁一風井主扇選型 5.2 北風井主扇型號的確定 第六章　丁一風井主扇后期更換電機方案研究------------26 6.1初期2*400kw電機主扇運行情況 6.2更換2*710kw電機方案研究 附表一：丁一采區(qū)通風容易時期解算結(jié)果表--------------30 附表二：丁一采區(qū)通風困難時期解算結(jié)果表--------------31 附表三：西二風井（北風井）通風容易時期解算結(jié)果表-

9、---32 附表四：西二風井（北風井）通風困難時期解算結(jié)果表----42 前 言 隨著我國煤炭資源的枯竭和煤炭開采過程中困難的增大，每個生產(chǎn)礦井對通風系統(tǒng)的能力的要求也越來越大，各生產(chǎn)礦井在原通風系統(tǒng)的基礎(chǔ)上進行改造和優(yōu)化已經(jīng)成為擺在工程技術(shù)人員面前一個刻不容緩的課題。當今全國的煤礦企業(yè)都面臨著開采深度增大，生產(chǎn)水平脫節(jié)的問題。 就我所在畢業(yè)實習的單位平煤八礦而言這個問題也是迫在眉梢的。該礦始建于1966年，1981年投產(chǎn)。隨著產(chǎn)量的不斷提高，開采深度也越來越深。礦井通風系統(tǒng)雖然也經(jīng)歷了幾次改造和優(yōu)化，但以遠遠

10、不能滿足礦井生產(chǎn)的需要和要求?；谶@種情況，對礦井通風系統(tǒng)進行分析和優(yōu)化的方法和內(nèi)容很有必要進行一些研究和論證，制定出礦井改造和優(yōu)化的可行性方案，以利于煤礦的安全生產(chǎn)。 眾所周知礦井通風系統(tǒng)是由礦井主要通風機裝置和井下通風網(wǎng)絡(luò)組合而成的動態(tài)系統(tǒng)。為保證安全生產(chǎn)和降低生產(chǎn)成本，這個動態(tài)系統(tǒng)應(yīng)保持最佳運行狀態(tài)。然而生產(chǎn)礦井的生產(chǎn)布局的不斷發(fā)展變化必然要對這個動態(tài)系統(tǒng)的運行狀態(tài)產(chǎn)生較大影響，制約礦井的安全生產(chǎn)，同時導致技術(shù)經(jīng)濟也不合理。這種情形在當前我國礦井通風系統(tǒng)中具有一定的普遍性。因此，礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化工作對提高我國煤礦經(jīng)濟效益、改善煤礦經(jīng)營狀況將具有重要的意義。 良好的礦井通風系統(tǒng)的標志是

11、各礦井主要通風機裝置運行狀態(tài)良好，通風井巷聯(lián)結(jié)形式合理，通風網(wǎng)絡(luò)內(nèi)部實行最優(yōu)化調(diào)節(jié)。許多礦井的通風系統(tǒng)由于在安全、技術(shù)、經(jīng)濟方面存在著不合理現(xiàn)象，從而導致煤礦經(jīng)濟效益的嚴重滑坡，有的甚至難以維持礦井的正常生產(chǎn)。產(chǎn)生這些不合理現(xiàn)象的原因可能是由設(shè)計不當引起，或是因通風技術(shù)管理不當，生產(chǎn)布局的發(fā)展變化、設(shè)備老化或是主要通風機通風能力與井巷通過能力不匹配等造成。而實踐證明:不論是哪方面原因引起的礦井通風系統(tǒng)不合理，只要及時加以改造、優(yōu)化調(diào)整，相應(yīng)的通風系統(tǒng)就會大大改善，從而有利于安全生產(chǎn)。通風系統(tǒng)優(yōu)化對保證礦井的安全生產(chǎn)至關(guān)重要。對設(shè)計階段礦井的通風系統(tǒng)進行優(yōu)化、生產(chǎn)礦井通風系統(tǒng)質(zhì)量的正確評估及優(yōu)化

12、改造，對礦井災(zāi)害的預(yù)測及其控制，對礦井的安全生產(chǎn)及通風系統(tǒng)的科學管理，均有著重要的意義。 通風設(shè)計的目的和意義。 眾所周知，井下風量不足會引起瓦斯積聚，工作環(huán)境溫度升高，缺氧造成人員傷害等問題，而風量過剩也會導致不良的影響，如漏風量大，動力過度消耗，風流發(fā)生過度的冷卻作用，巷道內(nèi)礦塵飛揚，激發(fā)煤的自燃等。因此礦井通風設(shè)計合理與否對礦井的安全生產(chǎn)及經(jīng)濟效益具有長期而重要的影響。 礦井通風設(shè)計是礦井設(shè)計的主要內(nèi)容之一，是反映礦井設(shè)計質(zhì)量和水平的主要因素。其目的就是供給礦井新鮮風量，以沖淡并排出井下的毒性、窒息性和爆炸性氣體和粉塵，保證井下風流的質(zhì)量和數(shù)量以符合國家

13、安全衛(wèi)生標準造成良好的工作環(huán)境，防止各種傷害和爆炸事故，保障井下人員身體健康和生命安全，保護國家資源和財產(chǎn)。 礦井通風是各生產(chǎn)環(huán)節(jié)中最基本的一環(huán)，他是依靠通風動力將定量的新鮮空氣沿著既定的通風路線不斷地輸入井下，以滿足回采工作面、掘進工作面、機電硐室、火藥庫以及其他用風地點的需要，同時將用過的污濁空氣不斷的排出地面。對保證礦井的生產(chǎn)和安全，有十分重要的作用。 隨著礦井的開采規(guī)模逐漸擴大，井下的溫度逐漸升高，瓦斯含量的不斷增加以及煤的自燃特性愈益加劇，合理的解決礦井通風問題就顯得特別重要了。同時，礦井通風對于提高礦工的勞動效率，保證礦工的安全和健康，也是極為重要的。 通風設(shè)計的依據(jù)和要求：

14、 礦井通風設(shè)計是通風與安全專業(yè)學過《通風安全學》、《煤礦開采學》等課程后，以及通過生產(chǎn)實習后進行的，其目的是鞏固和擴大所學理論知識并使之系統(tǒng)化，培養(yǎng)學生運用所學理論知識解決實際問題的能力，提高學生計算、繪圖、查閱資料的基本技能，為以后能勝任工作奠定基礎(chǔ)。 設(shè)計時依據(jù)《煤炭工業(yè)技術(shù)政策》、《煤礦安全規(guī)程》、《煤炭工業(yè)礦井設(shè)計規(guī)范》以及國家制定的其他有關(guān)煤炭工業(yè)的方針政策等有關(guān)要求，力爭做到分析論證清楚、論據(jù)確鑿，并積極采用切實可行的先進技術(shù)，力爭使自己的設(shè)計成果達到較高水平。 第一章

15、礦井基本概況 八礦位于平頂山市區(qū)東部，距市區(qū)11km，礦井于1966年12月破土動工，1981年2月投產(chǎn)，設(shè)計生產(chǎn)能力300萬噸/年。井田工業(yè)儲量為38839.9萬噸，可采儲量為26197.53萬噸，設(shè)計服務(wù)年限為65年。 礦井開拓方式為立井兩個水平開發(fā)全井田，采用走向長壁后退式、頂板全部垮落采煤法。礦井可采煤層共有三組四層，即：丁5.6煤層（平均厚度2.0 m），戊9.10煤層（平均厚度4.2m），己15煤層（平均厚度3.5 m）和己16.17煤層（局部可采）。煤層傾角西異8～30，東翼8～20。 八礦正處于水平過渡時期，呈東西翼聯(lián)合布置，共有十二個采區(qū)。一水平東翼有己三、己三擴大、丁

16、一、己一四個采區(qū)，其中己一采區(qū)已經(jīng)回采結(jié)束，只保留一條軌道上山做為一水平中央變電所、火藥庫和充電硐室回風，己三和己三擴大采區(qū)預(yù)計到2014年結(jié)束，二水平東翼戊一采區(qū)上山開拓工程已經(jīng)完成，正處于準備期，預(yù)計2008年首采面正式投產(chǎn)，二水平東翼己一采區(qū)正在開發(fā)，預(yù)計到2014年正式投產(chǎn)；一水平西翼有己二、戊二、己四和戊四四個采區(qū)，其中戊四、戊二、己四和己二采區(qū)到2014年將相繼結(jié)束，二水平西翼有二水平己二和二水平戊二兩個采區(qū)，二水平己二采區(qū)已經(jīng)開始回采，二水平戊二采區(qū)開處于開發(fā)階段。 礦井按三級瓦斯礦井設(shè)計，1989年經(jīng)重慶煤研所鑒定為煤與瓦斯突出礦井，1997年又經(jīng)重慶煤研所鑒定為嚴重煤與瓦斯

17、突出礦井。到2006年共發(fā)生大小煤與瓦斯突出34次，隨著礦井采掘延伸，煤與瓦斯突出危險性逐年增加，2009年煤與瓦斯突出采區(qū)共有4個，二水平戊一采區(qū)，瓦斯含量18～24m3/t，瓦斯壓力1.5～2.6MPa ，二水平己二采區(qū)，瓦斯含量14～26m3/t，瓦斯壓力0.74～2.5MPa ，戊二下延采區(qū)，瓦斯含量14～22m3/t，瓦斯壓力1.0～2.2MPa ，己三擴大采區(qū)，瓦斯含量12～22m3/t，瓦斯壓力0.74～2.0MPa 。瓦斯防治工作在礦井生產(chǎn)中的地位越來越重要，也成為制約八礦發(fā)展的重要因素之一。 礦采用中央并列與對角混合式分區(qū)通風系統(tǒng)，主要通風機工作方法為抽出式，共布置四個進風

18、井筒，四個回風井筒，礦井總進風量22156m3/min。 礦井東翼有東風井和丁一兩個風井。東風井位于己一和己三采上部邊緣，安裝兩臺K4-73-11N032F離心式主扇，服務(wù)于己一、己三及己三擴大采區(qū)，主扇工作風量5568m3/min，工作風壓3200Pa。丁一風井位于井田中央與一水平主副井并列布置，丁一風井安裝兩臺2K58-No24型軸流式主扇，服務(wù)于丁一采區(qū)、二水平戊一和己一采區(qū)，主要通風機工作風量5800m3/min，工作風壓2750Pa。 礦井西翼有西一和西二兩個風井，西一風井安裝兩臺K4-73-01N032F離心式主扇，服務(wù)于己二下延、戊二采區(qū)下延，主扇工作風量7100m3/min

19、，工作風壓3400Pa；西二風井安裝兩臺GAF16.6-15.8-1型軸流式主扇，服務(wù)于己四采區(qū)、戊四采區(qū)、二水平己二采區(qū)、二水平戊二采區(qū)，主扇工作風量6400m3/min，工作風壓3800Pa。 第二章 礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化的可行性論證 2.1礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化的目的和意義 良好的礦井通風系統(tǒng)的標志是各礦井主要通風機裝置運行狀態(tài)良好；通風井巷聯(lián)結(jié)形式合理：通風網(wǎng)絡(luò)內(nèi)部實行最優(yōu)化調(diào)節(jié)。許多礦井的通風系統(tǒng)由于在安全、技術(shù)、經(jīng)濟方面存在著不合理現(xiàn)象，從而導致煤礦經(jīng)濟效益的嚴重滑坡，有的甚至難以維持礦井的正常生產(chǎn)。產(chǎn)生這些不合理現(xiàn)象的原因可能是由設(shè)計不當引起，或是因通風技

20、術(shù)管理不當、生產(chǎn)布局的發(fā)展變化、設(shè)備老化或是主要通風機通風能力與井巷通過能力不匹配等造成。而實踐證明：不論是哪方面原因引起的礦井通風系統(tǒng)不合理，只要及時加以改造、優(yōu)化調(diào)整，相應(yīng)的通風系統(tǒng)就會大大改善，從而有利于安全生產(chǎn)。 隨著煤炭工業(yè)的發(fā)展，礦井生產(chǎn)能力越來越大，開采深度逐漸加深，開采的地質(zhì)條件也更加復(fù)雜，礦井通風對礦井的生產(chǎn)與安全產(chǎn)生著越來越大的影響。因此，設(shè)計礦井的通風系統(tǒng)優(yōu)化設(shè)計、生產(chǎn)礦井通風系統(tǒng)質(zhì)量的正確評估及優(yōu)化改造，對礦井災(zāi)害的預(yù)測預(yù)報及其控制，對礦井的安全生產(chǎn)及通風系統(tǒng)的科學管理，均有著重要的意義。 礦井通風系統(tǒng)是由礦井主要通風機裝置和井下通風網(wǎng)絡(luò)組合而成的動態(tài)系統(tǒng)。為保證安

21、全生產(chǎn)和降低生產(chǎn)成本，這個動態(tài)系統(tǒng)應(yīng)保持最佳運行狀態(tài)。然而生產(chǎn)礦井生產(chǎn)布局的不斷發(fā)展變化必然要對這個動態(tài)系統(tǒng)的運行狀態(tài)產(chǎn)生影響，以致造成不利于安全生產(chǎn)、技術(shù)經(jīng)濟也不合理的狀況。這種情形在當前我國礦井通風系統(tǒng)中具有一定的普遍性。因此，礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化工作對提高我國煤礦經(jīng)濟效益、改善煤礦經(jīng)營狀況將具有重要的意義。 2.2通風系統(tǒng)概況 八礦采用中央并列與對角混合式分區(qū)通風系統(tǒng)，主要通風機工作方法為抽出式，共布置四個進風井筒，四個回風井筒，礦井總進風量22156m3/min。 礦井東翼有東風井和丁一兩個風井。東風井位于己一和己三采上部邊緣，安裝兩臺K4-73-11N032F離心式主扇，服務(wù)于己一

22、、己三及己三擴大采區(qū)，主扇工作風量5568m3/min，工作風壓3200Pa。丁一風井位于井田中央與一水平主副井并列布置，丁一風井安裝兩臺2K58-No24型軸流式主扇，服務(wù)于丁一采區(qū)、二水平戊一和己一采區(qū)，主要通風機工作風量5800m3/min，工作風壓2750Pa。 礦井西翼有西一和西二兩個風井，西一風井安裝兩臺K4-73-01N032F離心式主扇，服務(wù)于己二下延、戊二采區(qū)下延，主扇工作風量7100m3/min，工作風壓3400Pa；西二風井安裝兩臺GAF16.6-15.8-1型軸流式主扇，服務(wù)于己四采區(qū)、戊四采區(qū)、二水平己二采區(qū)、二水平戊二采區(qū)，主扇工作風量6400m3/min，工作風

23、壓3800Pa。 2.3 礦井通風系統(tǒng)存在的主要問題 一水平生產(chǎn)時期的通風系統(tǒng)不能滿足水平過渡時期的通風需要，主要存在如下問題： 2.3.1 丁一風井通風系統(tǒng)存在的主要問題 （1）丁一風井主扇通風能力低，不能滿足實際生產(chǎn)需求 丁一風井安裝2臺2K58-No24型軸流式主扇，配用電機500KW，裝機容量小，加之服役時間長，接近齡期，性能差，能力已達極限，而根據(jù)八礦的水平和采區(qū)接替情況，丁一風井主扇通風能力為5500－9000m3/min，無法繼續(xù)增加風量，限制了二水平采區(qū)的開發(fā)，需改造。 （2）丁一采區(qū)無專用回風上山 由于歷史原因，丁一采區(qū)按三條下山設(shè)計，軌道上山兼做回風上山，無

24、專用回風上山?；仫L上山內(nèi)運輸和行人，安裝有絞車等電器設(shè)備，符合《煤礦安全規(guī)程》的煤與瓦斯突出礦井采區(qū)必須有專用回風上山的規(guī)定，安全生產(chǎn)存在重大安全隱患。 （3）丁一采區(qū)通風路線長，通風阻力高 丁一采區(qū)軌道下山共向下延伸11個區(qū)段，下山長度達到1900多米，由進風到回風通風路線達10000米以上，巷道設(shè)計通風斷面較小，而二水平戊一采區(qū)通風路線為5000米以下，設(shè)計四條上山，通風斷面大，兩個采區(qū)阻力不平衡，丁一風井主扇運行極不經(jīng)濟，二水平戊一采區(qū)投產(chǎn)后，需風量增加，丁一風井主扇不能滿足實際生產(chǎn)需要。 2.3.2　西二風井通風系統(tǒng)存在問題 （1）西二風井主扇能力低，不能滿足水平過渡時期的通風

25、需要 西二風井主扇服務(wù)于一水平己四、戊四采區(qū)和二水平己二和戊二采區(qū)。到2014年以前，一水平己四和戊四采區(qū)生產(chǎn)能力保持不變，需風量不會降低，二水平己二采區(qū)2008年正式投產(chǎn)，需風量將增加3000m3/min以上，二水平戊二采區(qū)開處于開發(fā)階段，需風量逐年增加，西二風井主扇能力經(jīng)一次改造增容和多次角度調(diào)整后，主扇負壓已經(jīng)達到3800pa，能力已經(jīng)達到極限，不能滿足實際生產(chǎn)需要。 （2）西二風井存在回風井兼行人 己四、戊四采區(qū)和二水平己二和戊二采區(qū)均為煤與瓦斯突出采區(qū)，但西二風井做為回風井兼行人提升之用，違反《煤礦安全規(guī)程》的相關(guān)規(guī)定，礦井安全生產(chǎn)存在重大安全隱患。 2.3.3　不同生產(chǎn)時期

26、，各風井需風量變化范圍大 （1）丁一風井 第一時期：丁一采區(qū)生產(chǎn)，戊一采區(qū)準備期，需風量6000—7000m3/min； 第二時期：丁一和戊一采區(qū)生產(chǎn)，己一采區(qū)開發(fā)準備期，需風量12000—13000m3/min； 第三時期：丁一、戊一和己一采區(qū)共同生產(chǎn)期，需風量16000—17000m3/min； 第四時期：戊一和己一采區(qū)共同生產(chǎn)期，需風量12000—13000m3/min。 （2）西二風井 第一時期：己四、戊四共同生產(chǎn)和二水平己二采區(qū)開發(fā)準備期，需風量12000—13000m3/min； 第二時期：己四、戊四和二水平己二采區(qū)共同生產(chǎn)和二水平戊二采區(qū)開發(fā)準備期，需風量1400

27、0—15000m3/min； 第三時期：己四、二水平己二共同生產(chǎn)、二水平戊二開發(fā)準備期，需風量11000—12000m3/min； 第四時期：二水平己二和二水平戊二共同生產(chǎn)期，需風量12000—13000m3/min； 第五時期：二水平己二、戊二共同生產(chǎn)和二水平丁二開發(fā)期，需風量14000—15000m3/min； 第六時期：二水平己二、戊二和丁二共同生產(chǎn)期，需風量16000—17000m3/min； 第七時期：二水平戊二和丁二共同生產(chǎn)期，需風量10000—11000m3/min。 （3）東風井 第一時期：己三和己三擴大采區(qū)共同生產(chǎn)期； 第二時期：己三和己三擴大采區(qū)回收期。

28、（4）西一風井 第一時期：己二和戊二共同生產(chǎn)期； 第二時期：己二采區(qū)生產(chǎn)期； 第三時期：己二和戊四采區(qū)回收期。 2.3.4　一水平生產(chǎn)結(jié)束后，二水平通風系統(tǒng)方案確定 從以上四個風井各時期需風量情況可以看出，每個風井各時期需風量變化情況不同，而且各風井之間風量分配相差很大。故應(yīng)從礦井整體角度考慮各風井需風量分配情況，合理確定二水平通風系統(tǒng)方案，達到通風系統(tǒng)穩(wěn)定、可靠、經(jīng)濟、合理的目的。 第三章　水平過渡時期通風系統(tǒng)優(yōu)化方案研究 八礦一水平通風系統(tǒng)中各個風井的風機型號不同，負壓不等，加之礦井通風路線較長，通風阻力大，

29、如何提高礦井通風系統(tǒng)的可靠性，如何保證風機運行可靠，同時兼顧二水平的生產(chǎn)開發(fā)，以確定合理的通風系統(tǒng)優(yōu)化方案。 3.1　通風系統(tǒng)優(yōu)化方案 為此，進行八礦一、二水平過渡和二水平的通風系統(tǒng)優(yōu)化方案研究與實施，從一水平生產(chǎn)現(xiàn)狀入手，經(jīng)過對一二水平過渡、全面轉(zhuǎn)入二水平生產(chǎn)期間各種可能的通風系統(tǒng)方案進行網(wǎng)絡(luò)模擬解算，最終提出合理的通風系統(tǒng)方案，并對當前通風系統(tǒng)中存在的問題提出針對性解決的建議。 通風系統(tǒng)改造方案 方案1 新建北風井，丁一風井和北風井擔負一水平生產(chǎn)和二水平生產(chǎn)任務(wù) 前提條件與內(nèi)容： 新打北回風井，井巷590米；全礦分西二和丁一兩大采區(qū)；分

30、別由北風井和丁一系統(tǒng)擔負其通風；西二風井改進風井。 優(yōu)缺點： 回風路線縮短了1200米，對深部開采有利；西二風井進風，新副井進風量減少，可降低進風系統(tǒng)阻力；西二風井有電纜，違反規(guī)程規(guī)定，改進風井后安全性提高，其提升設(shè)備可上下人員。但此方案工程量大，并造成一定壓煤。 方案2 丁一向下延伸1000米 前提條件與內(nèi)容： 此方案與方案1不同的是：丁一采區(qū)考慮向下延伸1000米，翻越李口向斜軸部，同時有丁一、戊一和己一3個采區(qū)生產(chǎn)。 優(yōu)缺點： 該方案的優(yōu)缺點與方案1基本相同，所不同的考慮了丁一采區(qū)的進一步延伸開采，在通風系統(tǒng)方面保證了礦井的高產(chǎn)和高產(chǎn)穩(wěn)定期延長，更有利于礦井的發(fā)展。 方

31、案3 新打丁一采區(qū)風井 前提條件與內(nèi)容： 此方案與方案2不同的是：丁一采區(qū)翻越李口向斜軸部后，在向斜軸對側(cè)打一采區(qū)風井，專門用于服務(wù)于丁一采區(qū)。 優(yōu)缺點： 該方案的優(yōu)點是解決了丁一、戊一和己一三個采區(qū)共同生產(chǎn)時期，丁一采區(qū)通風困難問題，缺點是打打風井井筒位于首山礦內(nèi)，投資大。 方案4 北風井擔負二水平戊二采區(qū)通風；西二風井擔負二水平己二采區(qū)通風。 前提條件與內(nèi)容： 在方案2基礎(chǔ)上保留西二風井，此方案與方案2相比：丁一采區(qū)的采掘布局和通風系統(tǒng)與方案2相同，西翼采區(qū)的采掘布局與方案2相同。 優(yōu)缺點： 與方案2相比，礦井少一個進風井；丁一系統(tǒng)的優(yōu)缺點與方案2

32、相同；北風井系統(tǒng)：該方案的優(yōu)點是西二風井得到利用，西二采區(qū)分區(qū)通風，調(diào)節(jié)程度變得容易；缺點是，由于西二風井系統(tǒng)阻力大，網(wǎng)絡(luò)與風機性能不匹配，風機負壓達4320pa，且不能滿足供風要求，風機的工況點處于駝峰區(qū)；礦井風機數(shù)量增加，管理較方案2復(fù)雜。 方案5 保留東風井 前提條件與內(nèi)容： 在方案2基礎(chǔ)上保留東風井。此方案與方案2相比：西翼采區(qū)的采掘布局和通風系統(tǒng)與方案2相同。丁一采區(qū)采掘布局與方案2相同，通風系統(tǒng)改變?nèi)缦拢憾∫伙L井擔負二水平戊一和己一采區(qū)通風；東風井擔負一水平丁 一采區(qū)通風；在丁一與己一采區(qū)之間打暗立井100米。 優(yōu)缺點： 該方案的優(yōu)點是東風井得到利用，實現(xiàn)部分采區(qū)通風，

33、調(diào)節(jié)程度變得容易。其余的優(yōu)點與方案2相同。缺點是：在丁一與己一采區(qū)之間打暗立井，有100米井巷工程，調(diào)節(jié)程度變得容易，其余的優(yōu)點與方案2相同；且東風井系統(tǒng)丁5.6-11240采面風量不能滿足要求；東風井回風系統(tǒng)要維修2200米巷道；礦井風機數(shù)量增加，管理較方案2復(fù)雜。對于北風井系統(tǒng)，優(yōu)缺點與方案2相同。 方案6 在二水平西二采區(qū)北部邊界打進風井 前提條件與內(nèi)容： 在西二采區(qū)北部邊界打進風井，即將井打在二采區(qū)深部邊界以內(nèi)，此處地面標高+300米，井底標高-820米，井深1120米。 優(yōu)缺點： 優(yōu)點是：該方案在采區(qū)深部進風，進風路線短，可降低通風系統(tǒng)阻力，從長遠看，對深部開采有利。缺點

34、是：此方案的井口位置高，井深，施工難度大，壓煤多；如采用此方案，二水平新副井似有多余，有重建井之缺占，采用此方案西二風井仍需保留，且還要換風機。故認為此方案不可行。 方案7 在二水平西二采區(qū)邊界打回風井 前提條件與內(nèi)容： 在二采區(qū)北部邊界打回風井，即將風井打在二采區(qū)深部邊界附近，此處地面標高+300米，井底標高-820米，井深1120米。 優(yōu)缺點： 該方案不僅存在井口處高山、井深、施工難度大壓煤多的缺點，更為重要的是在采區(qū)回風下行，可靠性和安全性差，技術(shù)上不合理。故認為此方案不可行。 3.2　通風系統(tǒng)優(yōu)化方案研究 方案3因丁一采區(qū)井田邊界向下延伸1000米，丁一采區(qū)可采儲量增加

35、儲量500萬噸，丁一采區(qū)服務(wù)年限增加5年，新打丁一采區(qū)風井投資大。方案6和方案7因打井困難，以及回風下行等原因，經(jīng)過定性分析即否定了方案，未進行論證，其余5個方案進行了通風系統(tǒng)模擬和技術(shù)論證。經(jīng)過方案的安全性、技術(shù)性和經(jīng)濟性比較，方案2較好。 3.2.1丁一風井通風系統(tǒng)優(yōu)化方案研究 根據(jù)二水平一采區(qū)的生產(chǎn)布局和一水平丁一采區(qū)當前的巷道布置確定通風系統(tǒng)優(yōu)化方案。如果在二水平采區(qū)下部重新構(gòu)建新風井，井筒開口位置于山頂，且井筒深度大，施工難度大，投資大，經(jīng)濟效益差；如果利用丁一風井通風系統(tǒng)回風，因丁一采區(qū)為三條下山布置，即皮帶下山、進風下山、軌道下山，且開采順序由上至下，丁一采區(qū)的進風路線和回風

36、路線同等延長，進回風巷道數(shù)量小，失修地點多，該采區(qū)的這種網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，幾乎不能滿足丁一采區(qū)的生產(chǎn)要求，更談不上二水平采區(qū)開發(fā)利用；同時由于丁一軌道下山為軌道運輸兼做回風，與《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定的突出礦井采區(qū)必須有專用回風系統(tǒng)的規(guī)定不符。 根據(jù)以上分析確定丁一風井通風系統(tǒng)改造方案為利用丁一風井完成一水平丁一采區(qū)和二水平東翼一采區(qū)的通風任務(wù)，丁一采區(qū)新建兩條專用回風巷和丁一進風降阻巷，丁一軌道下山和進風下山改為回風，丁一進風降阻巷主要進風，丁一皮帶下山輔助進風。使丁一采區(qū)進風回風路線由10000米縮短至8000米，丁一采區(qū)由一條變成兩條，使得丁一采區(qū)的通風系統(tǒng)得以優(yōu)化，同時滿足二水平東翼一采區(qū)的開發(fā)

37、需要。 丁一風井四個時期風量相差范圍大，風量由6000—17000m3/min，對主扇選型要求較高。如果選擇大功率主扇，勢必造成浪費，根據(jù)丁一風井通風系統(tǒng)改造方案，該方案的關(guān)鍵是選擇合適的新型主扇，以滿足生產(chǎn)需要。 3.2.2　西二風井通風系統(tǒng)優(yōu)化方案 八礦二水平西翼二采區(qū)的生產(chǎn)期間總需風量在10000--17000m3/min，一水平生產(chǎn)二水平開發(fā)階段需風量12000-13000m3/min，一水平向二水平過渡時期需風量與之相同。 可見，西二風井改造的關(guān)鍵問題是西二風井主扇能力不足問題。如果采用一水平西翼四采區(qū)的西二風井，該風井安裝GAF-26.6-15.8-1型對流式主扇，配YR1

38、000－61180型異步電機，功率1000KW，轉(zhuǎn)速1000r/min，1994年更換電機，之后又經(jīng)過多次角度調(diào)整，已經(jīng)達到最大角度，總回風量6400m3/min，風壓3800pa，輸入功率553kw，靜壓效率31.7%，主扇能力達到極限，風量無法繼續(xù)增加；而且進回風路線長，巷道狀況差，到二水平己二下山采區(qū)將無風可用；同時該風井還兼做提升井筒，安全生產(chǎn)上存在重大隱患。 （1）新建北風井，改西二風井為進風井筒 八礦新建一個回風井，將西二風井改為進風井，礦井形成四個進風井筒（主井、副井、新副井、西二風井）進風，四個回風井筒（北風井、西一風井、東風井、丁一風井）回風。 （2）北風井安裝新型主扇

39、 北風井投入運行后，將擔負八礦二水平通風任務(wù)，二水平為八礦主力采區(qū)，故需風量大，需安裝新型高效能風機，滿足安全生產(chǎn)需求。 第四章 主扇參數(shù)的確定 丁一風井和西二風井通風系統(tǒng)優(yōu)化方案都要更換原有主扇，選擇新主扇。主扇選型的主要依據(jù)就是確定主扇運行期間合理數(shù)，既滿足實際生產(chǎn)需要，又達到經(jīng)濟運行的目的。 4.1 丁一風井主扇參數(shù)的確定 4.1.1丁一風井不同時期需風量的確定　 根據(jù)礦井的采掘接替情況，丁一采區(qū)目前剩余9個采面，預(yù)計2012年結(jié)束，丁一采區(qū)三條下山目前無施工到位，三條下山需要加快施工進度，盡快形成完

40、善的系統(tǒng)。2008年-2012年一個采煤工作面，二個掘進工作面，總需風量4000m3/min。 戊一采區(qū)開發(fā)需風量：2006年--2008年布置一個開拓工作面，兩個掘進工作面，三個峒室，總需風量2500m3/min；2006年后戊一采區(qū)一個采面生產(chǎn)，三個掘進工作面，四個峒室，總需風量4300m3/min。 己一采區(qū)開發(fā)需風量：2008年己一采區(qū)開發(fā)4個開拓工作面，三個硐室，需風量2700m3/min，2015年后己一采區(qū)一個采面生產(chǎn)，三個掘進工作面，5個硐室，總需風量4500m3/min。 綜上所述，丁一風井主扇擔負的通風任務(wù)分三個時期： 第一時期，2006年-2008年需提供風量為：

41、6500m3/min （包括丁一采區(qū)：4000m3/min，戊一采區(qū)：2500m3/min） 第二時期，2009年-2014年需提供風量為：12000m3/min （包括丁一采區(qū)：4000m3/min，戊一采區(qū)：5300m3/min，己一采區(qū)：2700m3/min） 第三時期，2015年以后：15000m3/min （丁一采區(qū)：4000 m3/min，戊一采區(qū)：5300m3/min，己一采區(qū)：5700m3/min） 因此，丁一風井主扇工作風量在6500--15000m3/min。 4.1.2西二風井需風量計算 第一時期，2006年-2008年需提供風量為：8000m3/min

42、 （包括己四采區(qū)：3000m3/min，戊四采區(qū)：3000m3/min，二水平己二采區(qū)2000m3/min） 第二時期，2009年-2014年需提供風量為：13000m3/min （包括己四采區(qū)：3000m3/min，戊四采區(qū)：3000m3/min，二水平己二采區(qū)5000m3/min，二水平戊二采區(qū)2000 m3/min） 第三時期，2015年以后：12000m3/min （包括二水平己二采區(qū)6000m3/min，二水平戊二采區(qū)6000 m3/min） 因此，西二風井需風量在8000--13000m3/min。 4.2　主扇工況點的確定 主扇造型主要依據(jù)通風容易時期和困難時期的工

43、況點，確定主扇運行工況區(qū)間。 4.2.1　主扇工況點的確定方法 確定主扇工況點的基本方法是通風網(wǎng)絡(luò)解算的方法，根據(jù)通風容易時期和通風困難時期的采掘部署和巷道布置，確定通風網(wǎng)絡(luò)基本參數(shù)，再進行通風網(wǎng)絡(luò)解算，模擬該時期的通風基本參數(shù)。通風網(wǎng)絡(luò)解算分通風現(xiàn)狀網(wǎng)絡(luò)解算、通風容易時期網(wǎng)絡(luò)解算、通風困難時期網(wǎng)絡(luò)解算三個部分進行，具體分下列5個步驟進行： （1）根據(jù)現(xiàn)有采掘部署現(xiàn)狀，確定通風網(wǎng)路中的節(jié)點，繪制網(wǎng)絡(luò)圖，確定通風阻力測定路線。 （2）對礦井進行全面阻力測定，得出現(xiàn)有巷道的摩擦風阻、風量、通風阻力等參數(shù)，然后運用電腦模擬解算技術(shù)進行通風現(xiàn)狀網(wǎng)絡(luò)解算，對所測參數(shù)進行校正，得出現(xiàn)有巷道相對準確

44、的摩擦風阻。 （3）根據(jù)礦井生產(chǎn)現(xiàn)狀及采掘部署規(guī)劃，確定出各采區(qū)采掘工作面布置概況，繪制通風容易時期和困難時期網(wǎng)絡(luò)圖，并確定通風容易時期及通風困難時期各用風地點的配風量。 （4）根據(jù)通風容易時期和通風困難時期的巷道布置情況，對新增加的巷道，根據(jù)巷道長度、斷面、支護形式分別計算出每條巷道的摩擦風阻。 （5）利用通風現(xiàn)狀網(wǎng)絡(luò)解算中得出的現(xiàn)有巷道摩擦風阻和新增巷道的摩擦風阻，結(jié)合相關(guān)參數(shù)進行通風容易時期網(wǎng)絡(luò)解算和通風困難時期網(wǎng)絡(luò)解算，得出通風容易時期和通風困難時期的主扇風壓，確定主扇工況點。 4.2.2丁一風井主扇工況點確定 丁一風井通風系統(tǒng)進行了通風網(wǎng)絡(luò)解算，運用電腦模擬解算技術(shù)確定出丁

45、一風井通風容易時期和通風困難時期的相關(guān)參數(shù)（具體解算情況見附表一丁一風井通風容易時期解算結(jié)果表和附表二丁一風井通風困難時期解算結(jié)果表），解算結(jié)果如下： 丁一風井網(wǎng)絡(luò)模擬解算結(jié)果表 時 間 主 扇 型 號 風量(m3/s) (m3/min) 風壓（pa） (Pa) 現(xiàn) 狀 運 行 2K58No24 86.4 1780 通風容易時期 108.4 2834 通風困難時期 235 3816 根據(jù)上述解算結(jié)果，兩個時期主扇風量相差大，確定丁一風井主扇分兩個階段供風，初期采用2*400kw的電機，后期采用2*710kw的電機。 4.2.3西二

46、風井系統(tǒng)主扇工況點確定 根據(jù)通風系統(tǒng)調(diào)整方案，西二風井通風系統(tǒng)改造新建北風井，西二風井改為進風井，通風網(wǎng)絡(luò)發(fā)生重大改變。 北風井（即西二風井）通風系統(tǒng)進行了通風網(wǎng)絡(luò)解算，運用電腦模擬解算技術(shù)確定出通風容易時期和通風困難時期的相關(guān)參數(shù)（具體解算情況見附表三北風井通風容易時期解算結(jié)果表和附表四北風井通風困難時期解算結(jié)果表），解算結(jié)果如下： 通風容易時期：風量 164m3/s，風壓 2800Pa； 通風困難時期：風量 310m3/s，風壓 3650Pa。 第五章　主扇選型 5.1 丁一風井主扇選型 丁一風井各階段風量和風壓相差較大

47、，為了適應(yīng)變化，所選風機和電機均必須有較好的調(diào)節(jié)性能，即除選用具有葉片可調(diào)的軸流風機外，還必須改變風機的轉(zhuǎn)速進行調(diào)節(jié)。否則，風機投產(chǎn)運行后，不僅經(jīng)濟效益不好，而且可能出現(xiàn)不穩(wěn)定運行。經(jīng)過對通風系統(tǒng)現(xiàn)狀及二水平的通風情況進行多方案研究，確定丁一風井主扇選用燕京風機廠出品的BDK-12-NO36對旋式風機，初期選用2*400KW電機，后期選用2*710KW電機。 該主扇采用先進的對旋式設(shè)計，增風性能好，能夠滿足后期風量增加的要求；風量可調(diào)性好，便于調(diào)節(jié)；結(jié)構(gòu)緊湊，容易安裝和維護；最大的優(yōu)點是效率高，電機功率小，配套電機是國內(nèi)所有相同直徑主扇中最小的，性價比高，經(jīng)濟效益明顯。 5.2 北風井主扇

48、型號的確定 北風井主扇因難時期需風量大，最大達到18600m3/min，通風容易時期和困難時期需風量相差大，但風壓相差不大。要求主扇大風量，高風壓，性能高。 根據(jù)以上要求選用豪頓體華公司生產(chǎn)的ANN3120-1600N型軸流式主扇，配用2240KW的大功率電機。該主扇體積小，性能高，結(jié)構(gòu)緊湊，科技先進。主扇直徑只有3.12米，單排扇葉，其它類型的主扇，直徑最小也要在4米以上，體積龐大，安裝難度大。 該主扇最大的特點就是全部實現(xiàn)自動控制和自動保護，主扇啟動角度自動調(diào)整，啟動時角度為零度，啟動后逐步調(diào)整到規(guī)定角度，克服了大功率電機啟動電流大，啟動困難的難題，對電網(wǎng)影響小。正常運行時能夠自動調(diào)

49、整運行角度，調(diào)整閘板門，調(diào)整工況點。 第六章丁一風井主扇后期更換電機方案研究 丁一風井主扇選型時，考慮到主扇初期處于容易時期，且運行時間較長，選用2*400kw電機，后期選用2*710kw電機。電機更換后，主扇輪轂、扇葉等都要進行相應(yīng)的調(diào)整，以滿足增加風量，達到經(jīng)濟運行水平。 6.1初期2*400kw電機主扇運行情況 初期配套2400Kw電機，性能曲線如圖A。 圖A中，工況點M為初期參數(shù)Q=180m3/s Pst=2400Pa。運行的通風參數(shù)Q=7400m3/m=123.3m3/s

50、Pst=2700Pa，工況點為M1，該工況點參數(shù)運行的兩臺電機輸出功率總和應(yīng)為： 400Kw-12P電機額定電流ⅠH=55.9A，兩臺電機總共額定電流ⅠH=111. 8A，運行時兩臺電機總電流Ⅰ=91A，電流負荷率為81.4%，約651.2Kw，由于風網(wǎng)特性曲線較陡峭，幾乎沒有增加風量的余地，主扇能力到時達到最大。 6.2更換2*710kw電機方案研究 根據(jù)后后期的需風量，更換2*710改造后的主扇運行通風參數(shù)15000 m3/min=200m3/s＝＜Q＞=12000m3/min=200m3/s ,3800pa=< Pst＞=2800Pa。 方案一：將主扇更換為2710Kw-10

51、P電機，轉(zhuǎn)數(shù)n=590r/min，同時按后期壓力更換葉片，改造后的性能曲線為圖B。 該改造方案已經(jīng)考慮了后期通風參數(shù)。按要求的通風參數(shù)(Q=200m3/s Pst=2800Pa)工況點為曲線B中M2，可以看出運行效率ηst=0.70，所需兩臺電機輸出總功率為： 電機功率貯備系數(shù)K=2710/800=1.78 電機負荷率為56.3%，由于負荷率過低，電機Cosφη=0.68，低效無功損失功率△N=187.4Kw，每年多耗電量△W=164.2萬度，相當于每年損失電費98.5萬元。 方案二：將主扇更換為2710Kw-10P電機，同時更換輪轂和葉片，既考慮目前需要Q=200m3/s

52、 Pst=2800Pa通風參數(shù)良好的運行工況，又確保后期參數(shù)運行效率＞83%以上。性能曲線參見圖C。 從性能曲線C可以看出，工況點M3 (Q=200m3/s Pst=2800Pa)的運行裝置靜壓效率為ηst=0.80，所需電機輸出功率： 從計算結(jié)果可以看出，選用2710Kw電機的電機負荷率只有49.3%。與方案二比較，雖然風機運行效率提高可節(jié)省電機軸功率100Kw，但是大馬拉小車的低效無功損耗依然存在，而且比方案二略高。 方案三：按改造后的通風參數(shù)(Q=200m3/s Pst=2800Pa)要求，可以不更換電機，繼續(xù)使用2400Kw-12P電機，只需更換輪轂和葉片，性能曲線如圖

53、D。 從曲線圖中可以看出，工況點M4 (Q=200m3/s Pst=2800Pa)的裝置靜壓效率ηst=0.835，計算所需兩臺電機總共輸出功率為： 此時，電機負荷率為670.7/800=84%，電機處于最優(yōu)工況范圍，電機功率貯備系數(shù)K=1.19，符合設(shè)計規(guī)范要求。 根據(jù)上述三個方案分析，方案三可以節(jié)省電機大馬拉小車每年多耗電費100余萬元的經(jīng)濟損失。同時，電機轉(zhuǎn)數(shù)低，風機整體噪聲也低，可以延期投入永久的消聲費用。同時增加了400Kw-12P電機的使用年限和延長將來2710Kw電機服務(wù)年限。但無進一步增風的可能，兩年到三年內(nèi)還要更換大電機。為了減少風機改造的麻煩，可以獲得ηst

54、=80%效率，故采用方案二。 附表一：　　　　　　　丁一采區(qū)通風容易時期解算結(jié)果表 巷道名稱 風阻 風量 （m3/s） 風壓 （pa） 丁一上部運輸平巷 0.225 22 324.9 丁一高強 0.057 22 33.2 丁一皮帶下山 0.01 21.2 5.3 丁一皮帶下山 0.954 21.2 510 丁一皮帶下山 0.058 21.2 31 丁一皮帶下山 0.319 20.5 156.1 丁一軌道下山 0.03 20.5 52.3 丁一軌道下山 0.037 39.8 67.6 丁一軌道下山 0.125

55、40.2 239.1 丁一進風下山 0.164 29.1 152.7 丁一進風下山 0.088 29.1 81.9 丁一進風下山 0.085 29.1 79.2 丁一總回風并聯(lián)巷 0.088 78 806.1 丁一總回風 0.133 64.2 806.1 丁一風井主扇 0.01 142.2 -2800 丁一軌道一片至總回風聯(lián)絡(luò)巷 0.02 42.3 40.1 丁一石門 0.221 11.2 42.5 二水平丁戊組東大巷 0.021 113 468 第二進風石門 0.082 49.8 214.4 戊一、己一采區(qū)總

56、回風量 0.119 92.1 1157 丁一上部變電所 1595.8 10 1595 丁一中部車房 810.1 10 810 丁一下部變電所 586.3 10 586.3 丁5.6--11200采面 0.9 20.8 516.7 丁一軌道與皮帶聯(lián)絡(luò)巷 0.06 8.6 9.9 丁一軌道、皮帶、11220風巷 0.29 34.1 2300 丁5.6-11190備采 5.05 29.6 505.7 丁一?；叵律? 0.06 33.2 88 丁一?；叵律? 0.11 28.8 102.4 丁一軌道下山 0.01 39.8

57、 17.4 新副井井筒 0.02 133 367 附表二：　　　　　　　丁一采區(qū)通風困難時期解算結(jié)果表 巷道名稱 風阻 風量 （m3/s） 風壓 （pa） 丁一上部運輸平巷 0.225 26.7 324.9 丁一高強 0.057 26.7 33.2 丁一皮帶下山 0.01 25.7 5.3 丁一皮帶下山 0.954 25.7 510 丁一皮帶下山 0.058 25.7 31 丁一皮帶下山 0.319 24.7 156.1 丁一軌道下山 0.03 41.7 52.3 丁一軌道下山 0.037

58、 41.7 67.6 丁一軌道下山 0.125 43.7 239.1 丁一進風下山 0.164 30.5 152.7 丁一進風下山 0.088 30.5 81.9 丁一進風下山 0.085 30.5 79.2 丁一總回風并聯(lián)巷 0.088 95.7 806.1 丁一總回風 0.133 77.9 806.1 丁一風井主扇 0.01 173.6 -2800 丁一軌道一片至總回風聯(lián)絡(luò)巷 0.02 44.7 40.1 丁一石門 0.221 13.9 42.5 二水平丁戊組東大巷 0.021 149.4 468 第二進風

59、石門 0.082 51.1 214.4 戊一、己一采區(qū)總回風量 0.119 98.3 1157 丁一上部變電所 1595.8 10 1595 丁一中部車房 810.1 10 810 丁一下部變電所 586.3 10 586.3 丁5.6--11200采面 0.9 24 516.7 丁一軌道與皮帶聯(lián)絡(luò)巷 0.06 9.3 9.9 丁一軌道、皮帶、11220風巷 0.29 38.3 2300 丁5.6-11190備采 5.05 23.7 505.7 丁一?；叵律? 0.06 38.3 88 丁一?；叵律? 0.11 3

60、0.8 102.4 丁一軌道下山 0.01 41.6 17.4 新副井井筒 0.02 146.5 367 根據(jù)八礦一水平丁一采區(qū)的生產(chǎn)部署及二水平戊一采區(qū)、己一采區(qū)開發(fā)及生產(chǎn)工程安排，通過對全礦井一、二水平通風網(wǎng)絡(luò)解算和論證，丁一風井主扇通風參數(shù)為： 丁一風井網(wǎng)絡(luò)模擬解算結(jié)果表 時 間 主 扇 型 號 運行角度 風機風量 (m3/min) 風機風壓 (Pa) 現(xiàn) 狀 運 行 2K58No24 350 86.4 1780 更換主扇初期 BDK-12-No36 200 108.4 2834 更換主扇后期 BDK-12-No3

61、6 300 235 1816 根據(jù)上述解算結(jié)果，兩個時期主扇風量相差大，確定丁一風井主扇分兩個階段供風，初期采用2*400kw的電機，后期采用2*710kw的電機。 根據(jù)上述需風量計算，對礦井西翼進行了通風網(wǎng)絡(luò)解算，運用電腦模擬解算技術(shù)確定出北風井通風容易時期和通風困難時期的相關(guān)參數(shù)，具體情況如下： 附表三：　　　　　西二風井（北風井）通風容易時期解算結(jié)果表 序號 巷道名稱 風量 風阻 風壓 1 新副井下段 71.29 0.0002 1.0165 2 第一石門 14.1 0.03428 6.8152 3 戊組西大巷 14.1 0.0812 1

62、6.1513 4 一水平己組大巷 32.88 0.2303 249.0408 5 二水平己二軌道上車場 5 0.0069 0.1713 6 己四采區(qū)風門漏風 8 34.116 2183.4141 7 二水平己二軌道上山上段 5 0.0116 0.2887 8 二水平己二軌道上山中段 5 0.0047 0.1164 9 二水平己組西大巷 57.19 0.0857 280.298 10 二水平己二皮帶下段 53.19 0.0321 90.8811 11 二水平己二軌道上山下段 4 0.0168 0.2682 12

63、西二風井井筒 53.22 0.019 53.8192 13 東石門 24.99 0.0278 17.3546 14 西石門 28.23 0.0217 17.3546 15 西石門里段 53.22 0.0082 23.1139 16 己15軌道 26.91 0.4607 33.6177 17 己四軌道一片車場 26.91 0.0012 0.869 18 己四軌道（一片至二片） 26.91 0.0102 7.3864 19 己四高強上段 -8.61 0.0384 -2.8456 20 己四高強下段 -8.61 0.

64、0372 -2.756 21 己四放煤站繞道 -8.61 0.0001 -0.0074 22 己四軌道（二片至三片） 10.33 0.0102 1.0891 23 己四軌道（三片至四片） -13.57 0.01 -1.8413 24 己四軌道下段 -13.57 0.0262 -4.8315 25 己四軌道車場 -11.27 0.0002 -0.0254 26 二水平己二皮帶上山上段 -34.79 0.0159 -19.247 27 西石門里段 26.31 0.0093 6.4386 28 戊四軌道（一片至三片） 26

65、.31 0.1 69.232 29 戊四高強上段 9.25 0.3111 26.6222 30 戊四軌道（二片至下車場 ） 17.06 0.101 29.4 31 戊四高強下段 3.25 0.0629 0.6644 32 戊四放煤站 1.63 0.8 2.1133 33 戊四巖石皮帶 1.63 0.8 2.1133 34 戊四抽放站 6 63.6418 2291.105 35 戊9.10--14140上風巷 14.1 11.5101 2288.3269 36 戊9.10--14140上機巷 14.1 11.510

66、1 2288.33 37 二水平戊二軌道上山 9.8 27.4804 2639.219 38 戊四火藥庫 3 293.2466 2639.219 39 二水平戊二軌道下段 14.1 13.9604 2775.4609 40 戊四回風上山下段 34.2 0.3 350.892 41 二水平戊二回風石門 61.1 0.0165 61.4225 42 己15--14000采面 25.19 1.4 888.0726 43 己15--14040采面 23.9 1.7 971.1099 44 己15--22020抽排巷 14.1 6.7429 1340.558 45 己15--22020風巷 18.4 3.9596 1340.558 46 己15--22020機巷 18.4 4.2911 1452.7939 47 二水平己二抽放站 5 57.3299 1432.996 48 二水平己二變電所 4 143.328 2293.248 49 己四回風上山上