畢業(yè)論文-卷圓機結構設計（送全套CAD圖紙 資料打包）

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Roll round machine is made of various profiles will roll ring flange and a high quality, high benefit rolls round device ,mainly to transmission system, roll on the circle next roller, pressing device and roll machine design and calculation of the overall.Roll machine athreeroller symmetrical structure, in the upper roller press structure provides pressure, the two lower rollers make rotation, top provide torque. This machine with compact structure, easy operation, low noise, long service life, high quality and reasonable price multi-usage, etc, and is realized mechanization production factory, this equipment facilities listed can greatly reduce the labor intensity, improve production efficiency.Key words: Roll round machine ；Roll wheel ；Transmission system；Pressing device； Rolling 黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計1目 錄摘要-------------------------------------------------------------------------------------------------ⅠAbstract--------------------------------------------------------------------------------------------Ⅱ第 1 章 緒論---------------------------------------------------------------------------------------11.1 國內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀--------------------------------------------------------------------------11.1.1 國外發(fā)展現(xiàn)狀---------------------------------------------------------------------11.1.2 國內(nèi)發(fā)展現(xiàn)狀--------------------------------------------------------------------11.2 卷圓機的類型和特點--------------------------------------------------------------------21.3 本文設計內(nèi)容------------------------------------------------------------------------------2第 2 章 卷圓機工作方案的選擇-----------------------------------------------------------32.1 卷圓機成型方案的確定-----------------------------------------------------------------32.2 圓環(huán)卷制成型方式的選擇--------------------------------------------------------------42.3 本章小結-----------------------------------------------------------------------------------5第 3 章 力學分析與主參數(shù)的確定--------------------------------------------------------63.1 卷圓的工藝過程分析--------------------------------------------------------------------63.2 卷圓過程中的力學分析-----------------------------------------------------------------63.3 工作輥輪的設計--------------------------------------------------------------------------63.3．1 三輥輪受力情況分析-----------------------------------------------------------63.3．2 卷圓機的主參數(shù)的確定--------------------------------------------------------73.4 本章小結-----------------------------------------------------------------------------------9第 4 章 傳動系統(tǒng)設計------------------------------------------------------------------------104.1 傳動方案的設計----------------------------------------------------------------------104.2 電機的選擇------------------------------------------------------------------------------104.2.1 選擇電機的結構形式----------------------------------------------------------104.2.2 電動機的確定-------------------------------------------------------------------11黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計24.3 傳動比的計算---------------------------------------------------------------------------114.3.1 總傳動比的計算----------------------------------------------------------------114.3.2 分配傳動比----------------------------------------------------------------------114.4 運動和動力參數(shù)計算------------------------------------------------------------------124.4.1 各軸轉速計算-------------------------------------------------------------------124.4.2 各軸功率計算-------------------------------------------------------------------124.4.3 各軸轉矩計算-------------------------------------------------------------------124.5 傳動零件的設計計算------------------------------------------------------------------134.5.1 帶傳動的設計計算-------------------------------------------------------------134.5.2 蝸輪蝸桿的傳動設計----------------------------------------------------------154.5.3 齒輪的設計計算---------------------------------------------------------------164.6 軸的設計計算---------------------------------------------------------------------------194.7 軸承設計---------------------------------------------------------------------------------224.7.1 滾動軸承的選擇----------------------------------------------------------------224.7.2 滾動軸承的壽命計算----------------------------------------------------------234.8 鍵的設計---------------------------------------------------------------------------------244.8.1 鍵連接的功能及結構型式---------------------------------------------------244.8.2 鍵的選擇和鍵聯(lián)接的強度計算---------------------------------------------244.9 本章小結---------------------------------------------------------------------------------25第 5 章 壓下裝置的設計--------------------------------------------------------------------265.1 卷圓成形直徑與標尺刻度的關系---------------------------------------------------265.2 壓下裝置的設計------------------------------------------------------------------------275.3 上輥輪軸的設計------------------------------------------------------------------------285.3.1 軸的材料及結構的確定------------------------------------------------------285.3.2 軸的受力分析-------------------------------------------------------------------285.3.3 校核軸的強度------------------------------------------------------------------305.4 螺旋傳動設計---------------------------------------------------------------------------305.5 本章小結---------------------------------------------------------------------------------32第 6 章 其他各主要零部件的設計及選用-------------------------------------------336.1 箱體的設計------------------------------------------------------------------------------336.2 “五大輪”的設計-------------------------------------------------------------------------336.3 各主要部件的選用---------------------------------------------------------------------34黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計36.4 本章小結---------------------------------------------------------------------------------34結論-------------------------------------------------------------------------------------------------35參考文獻------------------------------------------------------------------------------------------36致謝-------------------------------------------------------------------------------------------------37黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計1買文檔送全套圖紙 扣扣 414951605第 1 章 緒 論1．1 國內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀1.1.1 國外發(fā)展現(xiàn)狀50 年來，卷圓機隨著科技特別是微電子、計算機技術的進步而不斷發(fā)展。美國、德國、日本三國的卷圓機技術非常先進，經(jīng)驗很多，并且分別有自己的特點。在美國，政府重視卷圓機工業(yè)的發(fā)展，因而不斷提出卷圓機的發(fā)展方向，提供充足的經(jīng)費，特別講求“效率”、“創(chuàng)新”，注重基礎科研。由于美國首先結合汽車、軸承行業(yè)的生產(chǎn)需求開發(fā)了大批自動生產(chǎn)線，所以美國的高性能卷圓機技術在世界一直居領先地位。但因為偏重基礎科研，忽視應用技術，有一段時間卷圓機的產(chǎn)量增加緩慢，直到糾正偏向后，產(chǎn)量又逐漸上升。德國政府講求“實際”與“實效”，堅持以人為本，不斷提高人員素質(zhì)，他們還特別重視理論與實際相結合，基礎科研與應用技術并重，在卷圓機產(chǎn)品質(zhì)量上精益求精。德國的卷圓機質(zhì)量及性能良好、先進實用，出口遍及全世界，尤其是大型、重型、精密卷圓機，在質(zhì)量、性能上居世界前列。日本政府對卷圓機工業(yè)的發(fā)展異常重視，并通過規(guī)劃、法規(guī)進行引導。在重視人才及卷圓機部件配套方面學習德國，在質(zhì)量管理及卷圓機技術方面學習美國，而且做得更好。日本在發(fā)展卷圓機的過程中，狠抓關鍵，突出發(fā)展卷圓機系統(tǒng)。日本 FANUC黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計2公司在產(chǎn)量上居世界第一，銷售額占世界市場的 50%，對加速日本和世界卷圓機的發(fā)展起了重要作用。1.1.2 國內(nèi)發(fā)展現(xiàn)狀我國是世界上卷圓機機床產(chǎn)量最多的國家，但在國際市場競爭中仍處于較低水平；即使國內(nèi)市場也面臨著嚴峻的形勢，一方面國內(nèi)市場對各類卷圓機機床產(chǎn)品特別是數(shù)控機床有大量的需求，而另一方面卻有不少國產(chǎn)機床滯銷積壓，國外卷圓機機床產(chǎn)品充斥市場。這種現(xiàn)象的出現(xiàn)，除了有經(jīng)營上、產(chǎn)品制造質(zhì)量上和促銷手段上等原因外，一個主要的原因是我國生產(chǎn)的數(shù)控卷圓機機床品種、性能和結構不夠先進，新產(chǎn)品的開發(fā)周期長，從而不能及時針對用戶的需求提供滿意的產(chǎn)品。我國工廠由于缺乏卷圓機設計的科學分析工具(如分析和評價軟件、整機結構有限元分析方法以及卷圓機機床性能測試裝置等)，自行開發(fā)的新產(chǎn)品大多基于直觀經(jīng)驗和類比設計，使設計一次成功的把握性降低，往往需要反復試制才能定型，從而可能錯過新產(chǎn)品推向市場的良機。卷圓機用戶根據(jù)使用需要，在訂貨時往往提出一些特殊要求，甚至在產(chǎn)品即將投產(chǎn)時有的用戶臨時提出一些要求，這就需要迅速變型設計卷圓機和修改相應的卷圓機圖紙及卷圓機技術文件。在國外，這項卷圓機修改工作在計算機的輔助下一般僅需數(shù)天至一周，而在我國卷圓機機床廠用手工操作就至少需 1～2 個月，且由于這些圖紙和文件涉及多個部門，常會出現(xiàn)漏改和失誤的現(xiàn)象，影響了產(chǎn)品的質(zhì)量和交貨期。由于長期以來形成的卷圓機設計、工藝和制造部門分立，缺乏有效的協(xié)同開發(fā)的模式，不能從制訂方案開始就融入各方面的正確意見，容易造成產(chǎn)品的反復修改，延長了開發(fā)的周期。為解決這些問題，必須對產(chǎn)品開發(fā)的整個過程綜合應用計算機技術，發(fā)展優(yōu)化和仿真技術，提高產(chǎn)品結構性能，使用相應的產(chǎn)品虛擬開發(fā)軟件，這樣才能有效地解決產(chǎn)品開發(fā)的落后局面，使企業(yè)取得良好的經(jīng)濟效益。1.2 卷圓機的類型和特點卷圓機分為機械式和液壓式兩種，機械式卷圓機是將碳鋼、不銹鋼、有色金屬型材（角鋼、帶鋼、槽鋼、管子等）卷制成圓環(huán)的一種高質(zhì)量、高效益的卷圓裝置。其結構獨特，具有體積小、能耗低、效率高、無噪音、安裝使用方便、操作簡單、承載能力強、壽命長、卷圓速度快、產(chǎn)品質(zhì)量可靠等優(yōu)點。液壓卷圓機是機械式卷圓機的升級產(chǎn)品，能加大卷圓的厚度和寬度，能夠完成機械式卷圓無法卷動厚板的缺點，代替了原有鋼板下料、對接、校正、車床加工等復雜工藝并節(jié)省了氧氣、乙炔、勞動力、原材料等，是制造圓盤的先進母體。黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計31.3 本文設計內(nèi)容本文主要對機械式三輥對稱式卷圓機進行設計。主要包括電機的選擇、傳動系統(tǒng)設計、壓下裝置設計及箱體的設計等。 第 2 章 卷圓機工作方案的選擇2.1 卷圓機成型方案的確定如圖 2.1 所示，制造該圓環(huán)零件的方法有以下兩種：①沖壓法。即利用沖壓的方法，設計一套專門用來制造該零件的模具，這種方法最突出的優(yōu)點就是生產(chǎn)效率高，只要設計出一套模具和與之相配套的模架便可大量生產(chǎn)同一型號的圓環(huán)零件，但此法也有明顯的不足之處：a.由于需要得到的圓環(huán)的外徑為 430mm，內(nèi)徑為 370mm，設計出來的模具體形巨大，非常笨重，成本較高；b.沖壓對 加工壞料的材質(zhì)有限制，只適合加工塑性較好的低碳鋼；c.由于該圓環(huán)的內(nèi)徑較大，加工產(chǎn)生的廢料也較多。②卷制法。即利用輥輪將 30 3mm 的扁鋼卷制成所需的圓環(huán)。鋼板在輥輪上彎曲?變形，是一個橫向彎曲的過程，如圖 2.2 所示。鋼板在外負荷力矩 M 的作用下，產(chǎn)生彎曲變形時，中性層以上的縱向纖維受到壓縮變形，中性層以下的縱向纖維受到拉伸變形。根據(jù)外負荷力矩的大小，當鋼板表面層的最大應力小于鋼板材質(zhì)的屈服極限時，各層的縱向纖維都處于彈性變形狀態(tài)，隨著外負荷彎曲力矩的增大，鋼板各層纖維繼續(xù)產(chǎn)生變形。當外負荷增加到一定數(shù)值，鋼板表層縱向纖維應力超過了材料屈服極限時，纖維產(chǎn)生塑性變形，負荷越大，塑性變形區(qū)由表層向中性層擴展的深度也越大。黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計4當鋼板整個斷面的縱向纖維應力都超過材料的屈服極限時，所有縱向纖維都處于塑性變形狀態(tài)，彎曲過程完成。當鋼板完全卷制成所需的圓環(huán)時，再將首尾端焊合即可。利用這種方法加工法蘭環(huán)，只要輥輪提供的扭矩大，基本上不會受到加工壞料材質(zhì)的影響，且不會產(chǎn)生廢料，操作方便實用，不失為一種加工大中型圓環(huán)的好方法。綜合以上兩種方法的優(yōu)缺點，我們選用卷制法加工。因為扁鋼在卷制過程中，中性層以上部分受到壓縮變形，而中性層以下部分受到拉伸變形，唯獨中性層長度沒有變化，所以需要提供的扁鋼長度為 mm，即 1256mm。43072L????圖 2.1 圓環(huán) 圖 2.2 鋼板彎曲變形示意圖2.2 圓環(huán)卷制成型方式的選擇目前市場上出現(xiàn)的卷圓機種類較多，大致分類如圖 2.3 所示。三輥式結構卷制原理是利用三個輥輪對板料進行連續(xù)的三點彎曲卷制成弧體，下輥為主動輥，上輥作垂直升降運動，結構較簡單，而四輥式卷圓機是以上輥為主動輥，由主電動機通過主減速器以及聯(lián)軸器，從而帶動上輥的工作，下輥的作用是提供一定的向上力，與上輥一起夾緊,所卷鋼板使上輥與被卷鋼板間產(chǎn)生足夠的摩擦力，在上輥旋轉時能夠帶動鋼板運動。兩個側輥用以形成卷筒所需的曲率，使板料達到所需的目的，其工作原理如圖 2.4 所示。采用四輥卷圓結構可以免去端部預彎的工序，但是傳動系統(tǒng)較復雜，機器較笨重，因此我們采用三輥式卷圓結構。圖 2.3 卷圓機分類 圖 2.4 四輥卷圓機工作原理圖而三輥式卷圓機又分為機械式三輥對稱式卷圓機、機械式三輥非對稱式卷圓機、液壓式三輥卷圓機，它們的主要特點分別為:機械式三輥對稱式卷圓機：(如圖 2.5 所示)，該結構型式為三輥對稱式，上輥在兩下輥中央對稱位置作垂直升降運動，通過黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計5螺桿螺母傳動而獲得，兩下輥作旋轉運動，通過減速機的輸出齒輪與下輥齒輪嚙合，為卷制板材提供扭矩。該機缺點是板材端部需借助其它設備進行預彎。a.機械式三輥非對稱式卷圓機：(如圖 2.6 所示)，該機結構型式為三輥非對稱式，上輥為主傳動，下輥作垂直升降運動，以便夾緊板材，并通過下輥齒輪與上輥齒輪嚙合，同時作為主傳動，邊輥作傾升降運動，具有預彎和卷圓雙重功能。b.液壓式三輥卷圓機：(如圖 2.7 所示)，該機上輥可以垂直升降，垂直升降的液壓傳動是通過液壓缸內(nèi)的液壓油作用活塞桿而獲得，下輥作旋轉驅動，通過減速機輸出齒輪嚙合，為卷圓提供扭矩，下輥下部有托輥并可調(diào)節(jié)。圖 2.5 機械式三輥對稱 圖 2.6 機械式三輥非對稱 圖 2.7 液壓式三輥卷圓式卷圓機工作原理圖 式卷圓機工作原理圖 機工作原理圖由于非對稱式和液壓式卷圓機的傳動系統(tǒng)較復雜，制造精度要求高，難度大，而臥式結構相比于立式結構，外形大方，結構緊湊，且傳動系統(tǒng)布置較簡單，因此設計的卷圓機采用機械式三輥對稱臥式結構方案。2.3 本章小結已知加工圓環(huán)零件的尺寸，其成型方式有倆種，一種是沖壓法一種是卷制法。但由于沖壓法設計出來的模具體型巨大，非常笨重且成本較高等原因，因此選擇卷制法成型方式。卷圓機的類型有很多種，通過對加工零件的分析和對卷圓機類型的分析，確定本設計采用機械式三輥對稱臥式結構方案。黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計6第 3 章 力學分析與主參數(shù)的確定3.1 卷圓的工藝過程分析對稱式三輥卷圓機在卷制鋼板時，兩下輥做旋轉運動，上輥做垂直升降運動，板材平放在兩下輥上，由于軋輥與板之間存在著摩擦力，所以當下輥轉動時，板材也沿縱向運動，同時由上輥施加壓制力，當板材所受應力超過屈服極限，則產(chǎn)生塑性變形，板材被彎曲。3.2 卷圓過程中的力學分析板材在被卷制過程中首先要克服板材的撓曲變形受力，變形到一定的程度時板材要克服本身的彈性和塑性抗力，因此施加在板材上的力應有 3 個部分：（1）克服板材的撓曲變形力；（2）克服板材的彈性變形力；（3）克服板材的塑性變形力。3.3 工作輥輪的設計3.3.1 三輥輪受力情況分析卷制時，鋼板受力情況如圖 3.1 所示，根據(jù)受力平衡，可以得到下輥作用于鋼板上的支持力 F2：（3.1） 2sinMFR??黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計7式中： —連心線 OO1與 OO2夾角， ；? min2arcsd???a—下輥中心距（m） ；dmin—卷圓最小直徑（m） ；d2—下輥直徑（m） ； 圖 3.1 被卷鋼板的受力分析考慮到板寬 b 遠小于卷圓的最小直徑 dmin，中層半徑 R 0.5dmin，為簡化計算，?式（3.1）可變?yōu)椋?minsMFKNd??（3.2）根據(jù)受力平衡，上輥作用于鋼板上的力即壓下力 F1為：2cos??（3.3）根據(jù)文獻 可知，下輥輪受到的力為：??122()MFRra??（3.4）式中 ： M—板材被彎曲到中性層半徑為 R 時所需的彎曲力矩（N m） ；?r2—下輥輪半徑，r 2=r3（mm） 。根據(jù)文獻 可知，鋼板的塑性極限彎矩為：??121sMhb??（3.5）式中：h—卷板的厚度（m） ；黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計8b—卷板的寬度（m） ； s—卷板材料的屈服極限（ Q235 為 235Mpa） 。 ?初選下輥輪的直徑為 170mm，中心距為 200mm，考慮到鋼板在卷制時會與下輥輪發(fā)生軸向滑動，我們在鋼板與輥輪接觸處設置一環(huán)形槽，槽深 2mm，因此下輥輪的實際 直徑為 166mm。 由式（3.4）和（3.5）得： 2 3262085(01)5104.2sRrFhb NKa?????????所以，下輥輪作用在鋼板上的力為 4.52KN。根據(jù)式（3.3）得上輥輪對鋼板的壓力為： 12cosF?因為 R=a=200mm,所以 = , ?30?124.5cos4.573.8FKNKN?????3.3.2 卷圓機的主參數(shù)的確定如圖 3.2 所示， 組成了一個直角三角形，其三邊邊長分別為 ，1OB? 2()DRb?， ，根據(jù)它們之間的三角關系可得：2a1()DHR??2122()()DaRbH????（3.6）式中： 、 —上、下輥輪直徑， （mm） ；12b—扁鋼寬度（一般取最大值） ， （mm） ；R—加工工件曲率半徑， （mm） ；H—上下輥中心高， （mm） 。因而，由式（3.6）完全可以確定該機的各參數(shù)，其值可靠，可以作為設計其系列產(chǎn)品的理論依據(jù)。 在本次設計中，由于 R=200mm，b=30mm， =166mm,a=200mm,均為已知，而只有2D和 H 的值未知，它們之間存在著一一映射的關系。設計 =160mm，為了防止鋼板1D 1在它上面發(fā)生軸向滑動，我們也在鋼板與輥輪接觸處設置一環(huán)形槽，槽深 2mm，因此上輥輪的實際直徑為 156mm，將其值代式（3.6）得： 22216056(203)()(0)H????21黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計9H=174.6 （mm） 所以在卷制過程中，只需將上下輥中心高調(diào)整為 174.6mm 即可。圖 3.2 主參數(shù)的結構分析通過對卷圓過程中三輥輪受力情況的分析，確定卷圓機主要參數(shù)如表 3.1 所示。表 3.1 卷圓機主要參數(shù)加工工件曲率半徑 R/mm 卷板的寬度 b/mm 上輥輪直徑 /mm1D200 30 156下輥輪直徑 /mm2D上下輥輪中心高 H/mm 下輥輪中心距 a/mm166 174.6 2003.4 本章小結卷圓機在卷圓的過程中是通過上輥輪和倆個下輥輪對鋼板施加壓制力，從而使鋼板產(chǎn)生塑性變形進行加工零件的。因此通過對卷圓機工作過程中三輥輪受力情況的分析，確定上下輥輪的直徑、下輥輪中心距及上下輥輪的中心高等參數(shù)。黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計10第 4 章 傳動系統(tǒng)設計4.1 傳動方案的設計為了使傳動功率損失最小，傳動級數(shù)最少，機器結構最緊湊，我們采用傳動比非常大的蝸輪蝸桿傳動方案，且根據(jù)“傳動比大的放在靠電機處”的原則，將其放在帶傳動的下一級傳動中。通過“過橋”齒輪與下輥輪齒輪的嚙合作用，帶動兩個下輥輪旋轉，因為兩個下輥輪齒輪的參數(shù)完全一致，且“過橋”齒輪中心在兩個輥輪的對稱中心上，所以兩個下輥輪作同步旋轉運動。傳動方案示意圖如圖 4.1 所示。圖 4.1 傳動系統(tǒng)示意圖4.2 電動機選擇4.2.1 選擇電機的結構形式電動機分交流電動機和直流電動機兩種。由于直流電動機需要直流電源，結構較復雜，價格較高，維護比較不便，因此無特殊需要時不宜采用。黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計11生產(chǎn)單位一般用三相交流電源，因此基本都選用交流電動機。交流電動機有異步電動機和同步電動機兩類。異步電動機有籠型和繞線型兩種。我國新設計的 Y 系列三相籠型異步電動機屬于一般用途的全封閉自扇冷電動機，其結構簡單、工作可靠、價格低廉、維護方便，適用于不易燃爆、無腐蝕性氣體和無特殊要求的機械上。4.2.2 電動機的確定卷圓機的下輥輪工作轉速：/601dnVWRms???/ivnr（4.1）式中： V——下輥輪工作速度， （m/min） ；d——下輥輪直徑，(mm)。則 2103.84/min6nr???總傳動比 （4.2）12i式中：i——總傳動比；n1——電機滿載轉速(r/min)；n2——下輥輪工作轉速(r/min)。在整個傳動系統(tǒng)中帶輪的傳動比 i 帶 =2～4，齒輪的傳動比 i 齒 =3～6，蝸輪蝸桿的傳動比 i 蝸 =15～32。帶入式（4.2）得：21ni??（2～4） （3～6） （15～32）n 1（90～768） 3.84（345.6～2949.12）r/min且已知電動機功率 P=4kw，因此選擇電動機型號 Y132M1-6，其額定功率 P=4KW，滿載轉速 n=960r/min.4.3 傳動比的計算 4.3.1 總傳動比計算由前面選取可知：工作機轉速：n 2=3.84r/min 黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計12電機滿載轉速：n 1=960r/min由式（4.2）可得 。296053.84ni?4.3.2 分配傳動① i 帶 ＜i 齒 ＜i 蝸 ；② 不能超過各自范圍；③i 總 =i 帶 i 齒 i 蝸 。?則取 i 帶 =2 ，i 齒 =5 ，i 蝸 =25 。4.4 運動和動力參數(shù)計算4.4.1 各軸轉速計算Ⅰ軸： =960r/minn?Ⅱ軸： 96048/min2ri???Ⅲ軸： 1./i5ni?Ⅳ軸： 93.84/inVri????4.4.2 各軸功率計算各軸輸入效率：聯(lián)軸器效率：η 1=0.99；帶輪效率：η 2=0.96；齒輪效率：η 3=0.97；軸承效率：η 4=0.98；蝸輪蝸桿效率：η 5=0.75。Ⅰ軸： pkw??Ⅱ軸： 20.963.84kw?????Ⅲ軸： 572??Ⅳ軸： 3.0.9.74Vp k?????4.4.3 各軸轉矩計算Ⅰ軸： 9503.79pTNmn????Ⅱ軸： 6.4??Ⅲ軸： 950132.5pTn????黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計13Ⅳ軸： 9506814.32VVpTNmn????將上述結果匯總于表 4.1 以備查用。表 4.1 減速器參數(shù)表軸名 功率(KW) 轉矩 T(N·m ) 轉速 n(r/min) 傳動比 i 效率 ηⅠ軸 4 39.79 9602 0.96Ⅱ軸 3.84 76.4 48025 0.75Ⅲ軸 2.88 1432.5 19.2Ⅳ軸 2.74 6814.32 3.84 5 0.974.5 傳動零件的設計計算4.5.1 帶傳動的設計計算（1）選擇普通 V 帶由課文查得，工作情況系數(shù) KA=1.2 計算功率：1.04.8VAPKW????小帶輪轉速： 96/minnr（2）選取 V 帶型號根據(jù) P V 和 n0 ，則工作點處在 A 型區(qū)，故 V 帶型號為 A 型帶。（3）確定帶輪基準直徑 D1和 D2 ①選擇小帶輪基準直徑 D 1 由文獻 P145 表 8-4 可得，小帶輪直徑 D1=100mm??2取 D2=200mm????219600.29648n m?????????????????????雖然略有增大，但誤差小于 5%故允許。②驗算帶速黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計1413.40965.24/601Dnv ms????在 5～25m/s 范圍內(nèi)可用。（4）確定中心距 a 和帶的基準直徑長度 L0 ①初選中心距 a0 取初中心距 0.7（D 1+D2） a0 2（D 1+D2）?0.7（100+200） a0 2（100+200）210 a0 600取 a0=0.8（D 1+D2）=540mm。②確定帶的基準長度 L02' 112()2()4Dlaa????23.0)5405???16m根據(jù)文獻 P143 表 8-3，取 V 帶的基準長度 L=1120mm（帶長修正系數(shù) Kl=0.99）??2③則實際中心距 0016554622dla m??????④驗算小帶輪包角由文獻 P141 公式 8-2??2> （適用） 21180()57.30Da????????12?（5）確定帶的根數(shù)由文獻 P151 表 8-6 查得 P0=0.95kw；由 P152 表 8-7 插入法求得??2；由 查 P152 表 8-8 得 ，則有：0.1()Pi??17??0.98K??0 43.67()(.51).vlpZk? ?????取 Z=4 根。（6）計算作用在軸上載荷 FR由文獻 P142 表 8-2，得 q=0.10kg/m，單根 V 帶的初拉力：??220.5(1)vpqvzk????黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計1524.82.550(1)0.(5.)9?????=187.9N作用在軸上壓力： 0 72sin418.sin4.82QFZN???（7）帶輪的結構設計帶速 V 30m/s，材料用灰鑄鐵 HT200。?， 采用腹板式；130Dm， 采用腹板式。2（8）帶輪輪槽尺寸由文獻 P145 表 8-5，得 ， ，Bd=11mm， ， ??min9f?15emmin6??， ， 。min3ha?inhf()2(4)293BZf??????4.5.2 蝸輪蝸桿的傳動設計（1）已知蝸桿輸入功率 P=3.84kw，轉速 nⅢ =480r/min 傳動比 i=25，單向傳動，載荷基本平穩(wěn)，沖擊較小，因蝸桿傳遞的功率不大，速度只是中等，故蝸桿選用 45號鋼，因希望效率高些，耐磨性好些，故蝸桿螺旋齒面要求淬火，硬度為黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計1645～55HRC。蝸輪用鑄錫磷青銅 ZCuSn10Pb1 金屬模制造。為節(jié)約貴重的有色金屬，僅齒圈用青銅制造，而輪芯用灰鑄鐵 HT100 制造。且已知蝸輪輸出轉矩為1432.5 ，蝸輪材料為鑄錫磷青銅 ZCuSn10Pb1，砂型制造,估計 Vs=2.5m/s，根據(jù)Nm?表 6-5 查得 ??180HMP??（2）選擇蝸桿頭數(shù) Z1及蝸輪齒數(shù) Z2 根據(jù) i=25，查表 6-2 得蝸桿頭數(shù) =2，蝸輪齒數(shù)為121250Zi????（3）確定蝸輪傳遞的轉矩 T2T2為已知，即 T2=1.43×106 Nm?（4）確定模數(shù) m 和蝸桿分度圓直徑 d1因載荷平穩(wěn)，取載荷系數(shù) K=1.1，得：??22623125050().43()486.1Hdk mZ??????查表 6-1 得：模數(shù) m=8mm，蝸桿分度圓直徑 =80mm，直徑系數(shù) q=10。1d（5）計算主要尺寸蝸輪分度圓直徑 25084dZm????蝸桿導程角 12arctnrta1.3q??中心距 2()(05)4?（6）驗算相對滑動速度 VS和傳動效率，蝸桿分度圓速度 113.802.1/6061dnms????齒面相對滑動速度 2..5/cosS??與估計值接近。蝸桿傳動效率：按 =2.5m/s，硬度 ，蝸輪材料為鑄錫磷青銅，查表 6-SV4HRC?6 得 ,0.5vf?2.vp?由式（6-9）得, （0.95～0.97） =0.76～0.78，與蝸輪蝸桿功率??tan()vp??0.75 吻合。（7）蝸桿傳動強度計算蝸輪齒面接觸疲勞強度計算黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計17蝸輪齒面的接觸疲勞強度驗算公式為： ??2231500H HkTkdmqz????（4.3）可得： ??221250()HdkTz?（4.4）式中： ——分別為蝸輪齒面的接觸應力和許用接觸應力（MPa） ；??,H?k——載荷系數(shù)，通常設計可取 k=1.1～1.3。則有： ，即 。2350175.480HkTMPamqz?????H??（8）蝸輪齒根彎曲疲勞強度計算蝸輪齒根彎曲疲勞強度的近似校核公式為： ??21.53FFaFkTYdm?????（4.5）式中： ——螺旋角影響系數(shù)， ，已知 ，則Y? 140Y????.3?1.30.924????——蝸輪齒形系數(shù)，按當量齒數(shù) 值取，2Fa 23cosvZ?。350.19cos.vZ??4.5.3 齒輪的設計計算（1）選擇齒輪材料精度 8 級小齒輪 45 號鋼（調(diào)質(zhì)處理）硬度 240HBS1； 大齒輪 45 號鋼（正火處理）硬度200HBS2。HBS1- HBS2=40 HBS由文獻 P82 表 5-4 取齒輪等級精度為 8 級，初選 （8 0＜β＜20 0） 。?? 15???（2）取齒數(shù) Z，范圍 20～40取齒數(shù) Z1=20，Z 2=i 齒 Z1=5×20=100?（3）按齒面接觸疲勞強度計算公式： ??21312()EHdZkTi?????????黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計18（4.6）①確定各參數(shù)K： K=1.1～1.8 取 K=1.1。T1： 。619.5084.32pNmn????：文獻 P46 表 5-8 取 =1。d???2d?ZE： 文獻 P95 表 5-7 取 ZE=189.8 。MPaZH： ，其中 cos(in)btt????tntan20rcrc.65osos1t???????ar(s14.08bt??得 2cos14.082.in65H???： ，其中Z?()3????????12.83()cosZ????????????得 1.82cos15.630? ???????其中 ，取1sin.38tan0.812tan5.7dBZm????? ??????1??則 41.6().73.Z???： ?cos098??： ??H?limHNkS??其中 由圖 5-28， ， ； 由圖 5-26，計limli15MPa?lim2390HMPa??HNK算循環(huán)次數(shù) N：1603.84(61)456njlh???252907i?取 ， 1HNK1HS則 ， ??805MPa?????23190HMPa???（4）設計計算 2312.614.32189.4.78()530d??黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計19則 124.3dm?（5）幾何尺寸計算中心距 ， 12()cosnaZ??1cos24.3cos15.80ndZ??????取標準值 ，則 ，圓整得： 。.25nm?.5(0)76.8csm? 0am12()15(2)aroarcos.360n ?????11..36mZd???22.512.98cos0n m????齒寬 ，圓整 ， （5～10）16..db????2b12b??=40mm（6）齒根彎曲強度校核??1FFaSFnkTYdbm????????（4.7）① 確定各參數(shù)可查 P94 表 5-6 則， ,FaSY1122.8,.579FaSaY?13304.1cos.6VZ???2332.8.??0.75075. .1.6Y????圖 5-39 ， =0.84Y??其中 圖 5-27， ， ；??limFNkS???limF?lim140FMPa?lim2310FMPa??1FNK黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計20； 1.25～1.5，取 1.4。FS?FS?則 ，??140285.7.MPa????23102.4.MPa???② 校核＜1.614.8.57.83.930F????1F?＜221904.. Pa????2③ 驗證圓周速度313.46.85./6001dnVms????圓周速度小于 10m/s，故選浸油潤滑。④ 小齒的相關參數(shù)計算分度圓直徑 1.256.cos03nmZd?????基圓直徑 .cos.25bt????齒頂高 251nham?齒根高 ()(0.).16fC?????全齒高 .68f齒頂圓直徑 21.259.adh?齒根圓直徑 .34ff m???⑤大齒的相關參數(shù)計算分度圓直徑 21.502.98cos6nmZd????基圓直徑 3.cos.51bt???? ?齒頂高 1nmha?齒根高 (0.2).6()nCf????全齒高 .5681f齒頂圓直徑 2139.35.4adh??齒根圓直徑 .296ff m???4.6 軸的設計計算黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計21（1）四根軸的結構設計四根軸均采用 45 鋼，調(diào)制處理。Ⅰ軸：P Ⅰ =4KW，n Ⅰ =960r/min， ，其中 c 取 103，3minpdc?則 ，取 。3min41096d?.?20??Ⅱ軸：P Ⅱ =3.84KW，n Ⅱ =480r/min， 其中 c 取 103，則 3minpd?3min.8410d?。 20.?Ⅲ軸：P Ⅲ =2.88KW，n Ⅲ =19.2r/min， 其中 c 取 103，則in20.6。 3min.8192d?54.7m?Ⅳ軸：P Ⅳ =2.74KW，n Ⅳ =3.84r/min，c 取 103，則 ，取 3min2.74108d?5.0m?dⅣ =60mm。（2）低速軸的計算①估算軸的基本直徑輥輪處：60mm軸承處：60mm軸肩： 110mm齒輪處：55mm軸承處：60mm②確定各軸段長度輥輪處：39mm軸承處：70mm軸肩： 25mm齒輪處：60mm軸承處：71mm（3）軸的受力分析①求軸傳遞的轉矩 6662.749.5109.510.8103pT Nmn?????② 求軸上作用力黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計22齒輪上的切向力 652.8103tTFNd???齒輪上的徑向力 4tantan29.810.r???? ?齒輪上的軸向力 5t10t36.7a ?????③確定軸上圓角和倒角尺寸參照 30220 型軸承的安裝尺寸，軸上過渡圓角半徑全部取 ，軸端倒角1rm為 ，其余取 。245??2.54??④計算軸的支承反力水平面上的支反由 得， 12rvrF??21()arrvdFab?????得 ,419.360rvFN??4449.80.3610.r N???垂直面上的支反力： 12Hrt()rtFab???得： 417.30N?2rH⑤計算軸的彎矩，畫彎矩圖、轉矩圖水平彎矩圖： 2rMFa??4.710862.10Nm???垂直彎矩圖： 1936vb?462..35rv? ?合成彎矩圖： 26262611(.0)(.810).10HvMNm????????26262 (.35).190HvMNm????⑥按彎扭合成應力校核軸的強度進行校核時，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險截面 B）的強度，根據(jù)：軸的計算應力： （ ） 221()caT???0.3?6623.5081)??4Nm?黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計23B 面的計算應力： 634.107.8295caMMPaW????由表 11-4 查得，對于 45 號鋼， ，其中 ,b??15WPa???且 ＜ ，因此軸的強度足夠安全。47.82caP????1P?圖 4.2 軸的載荷分析圖4.7 軸承設計4.7.1 滾動軸承的選擇和計算與滑動軸承相比，滾動軸承具有摩擦阻力小，功率消耗小，起動容易等優(yōu)點。滾動軸承的類型按照軸承所能承受的外載荷不同，可分為向心軸承、推力軸承和向心推力軸承三大類。選用軸承時，首先是選擇軸承類型。選擇軸承類型時應考慮的主要因素有軸承的載荷，軸承的轉速，軸承的調(diào)心性能及軸承的安裝和拆卸。其中，軸承所受載荷的大小、方向和性能，是選擇軸承類型的主要依據(jù)。根據(jù)載荷的大小選擇軸承類型時，由黑龍江工程學院本科生畢業(yè)設計24于滾子軸承中主要元件間是線接觸，宜用于承受較大的載荷，承受后的變形也較小。而球軸承中則主要為點接觸，宜用于承受較輕的或中等的載荷。根據(jù)載荷的方向選擇軸承類型時，對于純軸向載荷，一般選用推力軸承。較小的純軸向載荷可選用推力球軸承；較大的純軸向載荷可選用推力滾子軸承。對于純徑向載荷，一般選用深溝球軸承、圓柱滾子軸承或滾針軸承。當軸承在承受徑向載荷 Fr的同時，還有不大的軸向載荷 Fa時，可選用深溝球軸承或接觸角不大的角接觸球軸承或圓錐滾子軸承；當軸向載荷較大時，可選用接觸角較大的角接觸球軸承或圓錐滾子軸承，或者選用向心軸承和推力軸承組合在一起的結構，分別承擔徑向載荷和軸向載荷。根據(jù)以上因素,選擇圓錐滾子軸承。其徑向承載能力較大，可以同時承受徑向載荷和軸向載荷。內(nèi)外圈可分離，游隙可調(diào)整，裝拆方便。一般成對使用。適用于轉速不太高、剛性較大的軸，且可大量生產(chǎn)，