顧橋井田90萬噸新井設計【含CAD圖紙+文檔】

顧橋井田90萬噸新井設計【含CAD圖紙+文檔】,含CAD圖紙+文檔,井田,90,萬噸新井,設計,cad,圖紙,文檔 表3-2-1 基建工程量 項 目 方 案 1 方 案 2 初 期 主井井筒/m 820 850 副井井筒/m 805 835 井底車場/m3 41510 41510 主石門/m ———— ———— 運輸大巷/m 9000 9000 軌道大巷/m 9000 9000 風井井筒/m 750 750 回風大巷/m 9000 9000 后 期 主井井筒/m 180 2804 副井井筒/m 195 2804 井底車場/m3 41510 ———— 主石門/m 2800 ———— 運輸大巷/m 10000 10000 軌道大巷/m 10000 10000 風井井筒/m 200 2807 回風大巷/m 10000 10000 表3-2-2 生產(chǎn)經(jīng)營工程量 方案 項目 方 案 1 方 案 2 立井提升/ 一 水 平 二 水 平 大巷運輸/ 一 水 平 二 水 平 石門運輸/ 一 水 平 ———————— ———————— 二 水 平 ———————— 排 水/ 一 水 平 二 水 平 表3-2-3 基建費用表 方案 項目 方 案 1 方 案 2 工程量/m 單價/ 費用/萬元 工程量/m 單價/ 費用/萬元 初 期 主井井筒 820 10645.9 872.96 850 10645.9 904.9 副井井筒 805 11287.7 908.66 835 11287.7 942.5 井底車場 41510 262元/ 1087.56 41510 262元/ 1087.56 主要石門 ——— ———— ———— ——— ———— ——— 運輸大巷 9000 2936.4 2642.76 9000 2936.4 2642.76 軌道大巷 9000 3555.4 3199.86 9000 3555.4 3199.86 風井井筒 750 8290.4 621.78 750 8290.4 621.78 回風大巷 9000 3454.8 3109.32 9000 3454.8 3109.32 小 計 12442.9 12508.68 后 期 主井井筒 180 10645.9 191.63 2804 3722.3 1043.7 副井井筒 195 11287.7 220.11 2804 3975.9 1114.8 井底車場 41510 262元/ 1087.56 ——— ———— ——— 主要石門 2800 3937.6 1102.53 ——— ———— ——— 運輸大巷 10000 2936.4 2936.4 10000 2936.4 3936.4 軌道大巷 10000 3555.4 3555.4 10000 3555.4 3555.4 風井井筒 200 8290.4 165.81 2807 3860.7 1083.7 回風大巷 10000 3454.8 3454.8 10000 3454.8 3454.8 小 計 12714.24 13188.8 合 計 25157.14 25697.48 表3-2-4 生產(chǎn)經(jīng)營費用 項 目 方 案 1 方 案 2 工程量/ 單價/元 費用/萬元 工程量/ 單價/元 費用/萬元 立 井 提 升 一 水 平 16734.6 2.32 38824.3 16734.6 2.32 38824.3 二 水 平 13605.2 1.85 24170.6 49251 0.929 45754.2 小 計 62994.9 84578.5 大 巷 運 輸 一 水 平 183672.4 0.83 152448.1 183672.4 0.83 152448.1 二 水 平 136052.4 0.85 115644.5 136052.4 0.85 115644.5 小 計 268092.6 268092.6 石 門 運 輸 一 水 平 —————— ———— ———— ————— ———— ———— 二 水 平 28571 1.142 32628.1 ————— ———— ———— 小 計 32628.1 ———————— 排 水 一 水 平 319302 0.47 150071.9 319302 0.47 150071.9 二 水 平 212868 0.95 202224.6 212868 0.82 174551.8 小 計 352296.5 324623.7 合 計 716012.1 677294.8 表3-2-5 費用匯總表 方案 項目 方 案 1 方 案 2 費用/萬元 百分率/% 費用/萬元 百分率/% 初期建井費 12442.9 100 12508.68 100.53 基建工程費 25157.14 100 25697.48 102.15 生產(chǎn)經(jīng)營費 716012.1 105.72 677294.8 100 總 費 用 741169.24 105.43 702991.98 100 前 言 采礦畢業(yè)設計是采礦專業(yè)全部教學進程中的最后一個環(huán)節(jié)。它是我們在完成本專業(yè)教學計劃規(guī)定的學習內(nèi)容之后，通過綜合運用各學科的理論知識，根據(jù)某一礦井的實際情況,對其進行的系統(tǒng)化設計，這對提高我們理論分析和解決采礦工程技術問題的能力有著現(xiàn)實的實踐意義，所以這也是采礦專業(yè)的核心。 設計是在我們搜集、整理和運用資料的基礎上，通過貫徹執(zhí)行《礦產(chǎn)資源法》、《煤炭法》、《煤炭工業(yè)技術政策》、《煤礦安全規(guī)程》、《煤炭工業(yè)礦業(yè)設計規(guī)范》之后，再進行井田開拓、準備方式及采煤方法的選擇和礦山運輸、提升、排水及通風的設計計算。所有這些都能培養(yǎng)我們分析問題、解決問題的綜合能力和撰寫技術文件、繪制工程圖件的基本技能。 衷心感謝院領導和采礦教研室的老師的幫助和輔導，尤其要感謝我的導師——郭保華老師，在這三個月里，正是他認真、耐心、詳細的輔導，才使我能按時、按質(zhì)的完成畢業(yè)設計。 由于本人知識水平和知識范圍的限制，設計中難免有不當和錯誤之處，懇請批評指正。 59 摘 要 本設計是根據(jù)安徽省淮南礦業(yè)集團顧橋礦井的實際情況進行的初步設計。設計的井田面積為23平方公里，礦井年產(chǎn)90萬噸，井田內(nèi)煤層賦層較深，傾角較小，平均厚3.1m，地質(zhì)結(jié)構簡單，瓦斯涌出量相對較大，煤層有自然發(fā)火傾向，礦井涌水量大。 設計采用立井單水平暗斜井開采的開拓方式，采用條帶式準備方式，采用傾斜長壁采煤方法，綜合機械化的回采工藝，主要對礦井開拓方式、準備方式、采煤方法進行了初步設計，對礦井運輸、通風、排水等生產(chǎn)系統(tǒng)進行了設備選型計算，對礦井各個生產(chǎn)系統(tǒng)的生產(chǎn)過程進行了描述，并對礦井各個生產(chǎn)系統(tǒng)和各生產(chǎn)環(huán)節(jié)之間的相互聯(lián)系和制約關系進行了有關說明。在設計過程中，盡量采用先進的技術和設備，提高礦井的機械化裝備水平和生產(chǎn)效率。 關鍵詞：開拓方式 準備方式 采煤方法 機械化 ABSTRACT The designation is based on actual situation of Gu Qiao pit of the Huainan Mining Group in An hui for the the preliminary design. There are 23 square kilometres of well field area and 900,000 tons of coal annually to be designed, whose coal bed gives deeper layer and inclination is smaller, the average thick is about 3.1m, geological structure is simple, the volume of gas poures out relatively larger, coal bed has natural fireing tendency, pit has large amount of water. The designation uses Lijin open secret inclined shaft mining method and belt-ready way. In addition to using skewed towards long walland methods, integrating mechanized stoping techniques, That is the main way to open up the pit, preparing forms, coal mining methods for preliminary design. As well as transport, ventilation, drainage systems and other production equipment models calculated to pit various production systems described in the production process, Besides, I want to describe various production systems of the pit and the interlinkages between the production relations and the constraints on the statement. In the design process, I try to use advanced technology and equipment to improve mine mechanized equipment and production efficiency. Keywords: explore ways preparation ways coal mining methods mechanization 目 錄 第一章 礦井概況及井田地質(zhì)特征 1 第一節(jié) 礦井概況 1 一、位置與交通 1 二、地形與河流 1 三、氣候與氣象 2 四、地震 2 第二節(jié) 地質(zhì)特征 2 一、地層 2 二、構造 2 三、煤系及煤層 3 四、煤質(zhì) 3 五、水文地質(zhì) 3 六、其它開采技術條件 10 第三節(jié) 勘探程度與建議 13 一、勘探程度評述 13 二、建議 13 第二章 礦井儲量、年產(chǎn)量及服務年限 15 第一節(jié) 井田境界 15 一、井田境界 15 二、工業(yè)指標 15 第二節(jié) 井田儲量 15 一、礦井工業(yè)儲量 15 二、礦井設計儲量 16 三、礦井設計可采儲量 17 第三節(jié) 礦井年產(chǎn)量及服務年限 19 一、礦井工作制度 19 二、礦井設計生產(chǎn)能力 19 第三章 井田開拓 21 第一節(jié) 概述 21 第二節(jié) 井田開拓 21 一、提出方案 21 二、方案比較 22 第三節(jié) 井筒特征 25 一、井筒斷面尺寸 25 二、井壁的支護材料及井壁厚度 27 三、井筒深度 27 第四節(jié) 井底車場 29 一、井底車場形式的選擇 29 二、線路總平面布置 29 三、井底車場通過能力計算 36 四、確定井底車場主要巷道斷面 38 五、井底車場硐室 38 六、其他硐室 40 第五節(jié) 開采順序及帶區(qū)、采煤工作面的配置 40 一、開采順序 40 二、保證年產(chǎn)量的同采采區(qū)數(shù)和工作面數(shù) 41 第六節(jié) 井巷工程和建井工期 43 第四章 采煤方法 47 第一節(jié) 采煤方法的選擇 47 第二節(jié) 帶區(qū)巷道布置及生產(chǎn)系統(tǒng) 48 一、帶區(qū)斜長的確定 48 二、煤柱尺寸 48 三、巷道布置 48 四、帶區(qū)斜巷的布置 48 五、帶區(qū)聯(lián)絡巷道及下部車場 49 六、帶區(qū)硐室 49 七、帶區(qū)生產(chǎn)系統(tǒng) 50 第三節(jié) 回采工藝設計 50 一、概述 50 二、綜采工作面回采工藝設計 52 第五章 礦井運輸、提升及排水 61 第一節(jié) 礦井運輸 61 一、井下運輸系統(tǒng)和運輸方式的確定 61 二、帶區(qū)運輸設備的選型 62 第二節(jié) 礦井提升 63 一、主井提升設備選型計算 63 二、副井提升容器的確定 68 第三節(jié) 礦井排水 74 一、概述 74 二、排水設備選型計算 74 第六章 礦井通風與安全技術措施 81 第一節(jié) 礦井通風系統(tǒng)的選擇 81 一、選擇原則 81 二、選擇礦井主扇的工作方法 82 三、選擇礦井通風方式 82 第二節(jié) 風量計算及風量分配 83 一、風量計算 83 二、風速驗算 85 第三節(jié) 全礦通風阻力計算 87 一、計算原則 87 二、計算方法 87 三、計算礦井總風阻及總等積孔 91 第四節(jié) 扇風機選型 91 一、選擇主扇 91 二、選擇電動機： 93 三、防止漏風和降低風阻的措施 93 第五節(jié) 礦井安全技術措施 94 一、概述 94 二、預防瓦斯爆炸的措施 94 三、粉塵的綜合防治 95 四、預防井下火災措施 96 五、礦井水災的預防措施 96 第七章 礦山環(huán)境保護 97 第一節(jié) 環(huán)保設計依據(jù)和采用的標準 97 一、設計依據(jù) 97 二、環(huán)保標準 97 第二節(jié) 主要污染源及治理措施 97 一、污廢水排放 97 二、環(huán)境空氣污染 98 三、噪聲及綠化 98 第三節(jié) 地表沉陷及其治理 98 第四節(jié) 水土流失防治措施 98 結(jié)論 100 致謝 101 參考文獻 102 附錄A英文翻譯（原文） 103 附錄B英文翻譯（譯文） 109 第一章 礦井概況及井田地質(zhì)特征 第一節(jié) 礦井概況 一、位置與交通 顧橋井田位于安徽省淮南市鳳臺縣城西北約20km處，地理坐標為東經(jīng) 116°26′15″～116°37′00″，北緯32°43′47″～32°52′30″。 井田內(nèi)有鳳（臺）～阜（陽）和鳳（臺）～利（辛）公路縱貫；井田外東部經(jīng)有鳳（臺）～蒙（城）公路，南部通有袁（集）～李（鳳郢子）礦區(qū)公路和淮（南）～阜（陽）鐵路。潘謝礦區(qū)鐵路自東向西穿過本井田。井田內(nèi)的永幸河和西南外緣的西淝河均可通航民船，并可轉(zhuǎn)接淮河水運。交通方便（見圖1-1-1）。 圖1-1-1交通位置圖 二、地形與河流 本井田位于淮河沖積平原，地形平坦，除西淝河與崗河沿岸一帶地勢低洼、雨季易成內(nèi)澇以外，地面標高一般為＋21～＋24m?？傮w地勢為西北高、東南低。 永幸河由西北至東南流經(jīng)井田中部；而與永幸河流向相同的西淝河則流經(jīng)井田西南緣外側(cè)，在魯臺孜入淮，是地表水集中排放的主渠道。此外，井田內(nèi)尚有縱橫交錯的人工溝渠。 三、氣候與氣象 井田所在地區(qū)屬季風暖溫帶半濕潤氣候，季節(jié)性明顯，冬冷夏熱。 該地區(qū)年均氣溫15.1℃，兩極氣溫分別為41.2℃和-22.8℃；一般春、夏季多東南及東風，秋季多東南及東北風，冬季多東北及西北風，平均風速3.18m/s，最大風速20m/s；年均降雨量926.33mm，最大達1723.5mm；雪期一般在每年11月上旬至次年3月中旬，最大降雪厚度16cm；土壤的最大凍結(jié)深度為30cm。 四、地震 根據(jù)《中國地震烈度區(qū)劃圖（1990）》的使用規(guī)定，本井田地震基本烈度為6度。 第二節(jié) 地質(zhì)特征 一、地層 顧橋井田屬全隱蔽含煤區(qū)，鉆探所及地層由老到新依次有奧陶系、石炭系、二疊系和新生界。 二、構造 本井田位于淮南復向斜中部，屬陳橋背斜東翼與潘集背斜西部銜接帶。煤系地層總體形態(tài)為一走向近南北、傾向東、傾角多為5°～15°的反“S”型單斜構造。其中發(fā)育有一系列寬緩褶曲和斷層。根據(jù)褶曲和斷層發(fā)育特點，可將本井田劃分為北部寬緩褶曲擠壓區(qū)、中部簡單單斜區(qū)、中南部“X”型共軛剪切區(qū)和南部單斜構造區(qū)四部分。 經(jīng)綜合精查地質(zhì)勘探和高分辨率數(shù)字地震補充勘探，全井田共查出小陳莊背斜、胡橋子向斜、后老莊背斜和桂集向斜等次一級褶曲4個。發(fā)現(xiàn)斷層67條，其中正斷層37條，逆斷層30條，大致可分為近東西向、北西向和北東向三個斷層組。按落差大小來分，大于等于100m的13條，小于100m而大于等于50m的11條，小于50m而大 于等于20m的45條，小于20m而大于等于10m的63條，小于10m的35條。此外，尚有21個孤立斷點未能組合成斷層。主要斷層特征見表1-2-1。 三、煤系及煤層 本井田的煤系地層為石炭、二疊系，其中二疊系的山西組與上、下石盒子組為主要含煤層段。 井田內(nèi)二疊系含煤層段總厚734m，含煤33層，煤層總厚度為30.08m，含煤系數(shù)為4.10%，自下而上依次分為7個含煤段。在中、下部厚約490m的一～五含煤段中，集中分布9層可采煤層，平均總厚24.11m。其中13-1、11-2 、8、6-2和1煤層為主要可采煤層，平均總厚21.14m；17-2、13-1下、7-2和4-1為局部可采煤層，平均總厚2.97m?？刹擅簩又饕卣髟斠姳?-2-2。 四、煤質(zhì) 本井田可采煤層煤質(zhì)穩(wěn)定，煤種單一，屬中灰～富灰、特低硫、低磷～特低磷、富油～高油、高熔～難熔灰分、具較強粘結(jié)性的氣煤和1/3焦煤。可作良好的配焦和動力、化工用煤。各主要可采煤層煤質(zhì)特征見表1-2-3，煤的工業(yè)分析見表1-2-4。 五、水文地質(zhì) 本井田水文地質(zhì)條件屬巨厚覆蓋層下多煤層、多含水層、充水因素復雜的礦床，其富水性屬簡單～中等，與地表水體無水力聯(lián)系。 表1-2-1 主 要 斷 層 特 征 名稱 性質(zhì) 走向 傾 向 傾 角(度) 落差(m) 延展長度 (km) 可靠性 名稱 性質(zhì) 走向 傾向 傾角(度) 落差(m) 延展長度(km) 可靠性 F81 正 NEE N 60～65 >300 >4.0 可靠 FD92-2 正 NW SW 70° 0～20 1.5 可靠 F81-1 正 NEE N 60～65 200 ≯6.0 可靠 FD92-3 正 NW SW 75 0～22 0.5 可靠性差 F81-2 逆 NEE S 45～50 58～270 >7.0 可靠 FD92-6 正 NW SW 65～70 0～45 2.0 可靠 F84 逆 NW S 30～65 15～300 >6.0 可靠 F93 正 NE SE 75 0～26 1.9 可靠 F81-1 逆 NW SW 50～60 33 2.0 可靠 F94 正 NWW S 75～80 0～40 3.0 可靠 F85 逆 NW S 50～65 12～50 5.9 可靠 F94-1 正 NW NE 50 0～20 0.4 較可靠 F86-1 逆 NW SW 55～65 0～140 >4.0 可靠 F94-2 正 NW NE 30 8～40 0.5 較可靠 F85-3 正 NW NE 25～70 35～40 2.0 可靠 F95 正 NE SE 70 0～44 1.0 可靠 F86 正 NEE～EW SSE～S 55～70 25～70 >12.0 可靠 F95-2 正 NW SW 55 0～48 0.9 可靠 F86-1 正 NEE S 50～55 0～35 1.15 可靠 F97 正 NE SE 55～65 0～42 >4.5 可靠 F87 正 EW S 55～75 0～70 5.6 可靠 F99 正 NE SE 60～75 0～20 1.1 可靠 F87-1 正 NE NW 60 0～25 1.5 可靠 F100 正 NW NE 75～80 15～140 >6.0 可靠 F88 正 NW SW 55～60 0～20 0.82 可靠 F101 正 NW NE 75 0～40 0.8 可靠 F90 正 NW NE 55～60 0～44 3.1 可靠性差 F102 正 NW SW 60～65 0～20 >3.5 可靠性差 F90-1 逆 NW NE 60 0～27 0.83 可靠性差 F103 正 NE NW 60～70 50～140 >5.5 可靠 F92 正 NW SW 65～75 0～76 3.0 可靠 FD103-1 正 NW SW 70 0～25 0.3 較可靠 FD92-1 正 NWW S 65 0～20 1.0 可靠 F101 逆 NW NE 60～75 0～97 2.6 可靠 （一）主要充水因素 本井田基巖被厚度介于224.10～576.00m之間的西北厚、東南薄的新生界松散層所覆蓋。按松散沉積物組合特征及其含、隔水性能不同，自上而下大致可分為4個含水組、4個隔水組和1個碎石層。其中第三隔水組除在局部古地形隆起處變薄或缺失外，絕大部分分布穩(wěn)定，厚度一般為30～55m，系其上、下含水層間的良好隔水層。第四含水組在七線以北與基巖直接接觸，厚度多為30～80m，系基巖含水組的主要補給水源。底部的碎石層若與含水層接觸時，有可能起到一定的導水作用。 二疊系砂巖以中、細粒為主，局部裂隙發(fā)育，一般為鈣質(zhì)充填，富水性弱，以儲存量為主，且因間夾泥巖和煤層，含水組之間在自然狀態(tài)下無密切的水力聯(lián)系。但是，若被斷層切割或受采動影響而致地下水水力均衡遭到破壞時，上、下含水層之間有可能互相溝通，從而導致局部砂巖裂隙水突潰現(xiàn)象的發(fā)生。 石炭系太灰?guī)r溶裂隙含水組主要由自上而下編號的13層灰?guī)r與其間的泥巖、粉砂巖和薄煤層組成。其中第1、3、4、5和12層灰?guī)r分布穩(wěn)定,并以第3、4和12層灰?guī)r厚度較大。該含水組上距1煤層較近，一般為16～20m，且灰?guī)r水壓較高，如果直接開采1煤層，必將因太灰的水壓超過1煤層底板隔水層抗壓強度而引發(fā)突水事故。 潘謝礦區(qū)資料表明：奧陶系灰?guī)r中下部巖溶裂隙比較發(fā)育，雖分布不均，但富水性弱～中等，系太灰的主要補給水源。 本井田斷層帶多為泥巖和粉、細砂巖碎塊充填，并呈膠結(jié)狀，正常情況下可起到相對隔水作用。但是，若不同層位的含水層受斷層切割而對口，且斷層帶又未被泥質(zhì)和巖屑所充填，或受到采動影響，導致斷層活化，破壞了地下水的水力均衡，斷層帶則很可能成為地下水突潰的主要途徑。 綜上所述，本井田新生界第四含水層孔隙水、二疊系砂巖裂隙水和石炭系太灰?guī)r溶裂隙水對井下開采均有較大影響。但是，只要在可采煤層淺部留設適當?shù)姆浪褐?，四含水一般不致于潰入礦坑而對煤層開采構成大的威脅。這樣，二疊系砂巖裂隙水和石炭系太灰?guī)r溶裂隙水便成為本礦井開采的主要充水因素。 表1-2-2 可采煤層主要特征表 煤層 厚度（m） 最小～最大 平均 間距 （m） 頂 板 巖 性 底 板 巖 性 結(jié) 構 可采性 穩(wěn)定性 17-2 0～4.35 0.97 泥巖和中砂巖 泥 巖 簡 單 局部可采 不穩(wěn)定 104 13-1 1.70～8.25 4.65 泥巖，局部為細砂巖 泥 巖 較間接 全區(qū)可采 穩(wěn) 定 1 13-1下 0～1.85 0.56 泥 巖 泥 巖 簡 單 局部可采 不穩(wěn)定 74 11-2 0.89～7.23 3.10 淺部為中\(zhòng)、細砂巖， 其它地段為泥巖 泥 巖 簡單～較簡單 全區(qū)可采 穩(wěn) 定 80 8 0～5.15 2.52 古河流沖蝕處為石莫砂巖，其余為泥巖 泥巖，局部為含炭泥巖 簡 單 大部可采 較穩(wěn)定 4 7-2 0～2.94 0.76 泥巖，局部為砂巖 泥巖，局部為砂巖 較間接 局部可采 不穩(wěn)定 41 6-2 0.60～7.10 3.41 泥巖，局部為砂巖 泥 巖 簡 單 基本全區(qū)可采 穩(wěn) 定 40 4-1 0～5.20 0.68 泥 巖 泥 巖 簡 單 局部可采 不穩(wěn)定 83 1 1.85～11.89 7.46 砂質(zhì)泥巖，部分為砂巖 砂質(zhì)泥巖 較復雜 全區(qū)可采 穩(wěn) 定 表1-2-3 可 采 煤 層 物 理 性 質(zhì) 煤層名稱 顏 色 結(jié)構、構造 光 澤 煤巖成份 煤巖類型 其它 17-2 黑色局部 灰黑色 粉末狀為主，少量塊狀、 鱗片狀 暗淡光澤～油脂光澤。 暗煤為主，亮煤次之，夾少量鏡煤條帶。 半暗型為主，少量半亮型。 13-1 黑 色 上部塊狀為主，下部粉末狀為主，局部少量鱗片，片狀。 弱玻璃光澤～玻璃光澤 暗煤、亮煤為主，夾鏡煤條帶。 半暗型～半亮型。 局部內(nèi)生 裂隙發(fā)育 13-1下 黑 色 塊狀為主，次為鱗片、片狀粉末狀 暗淡光澤～玻璃光澤 暗煤為主，次為亮煤，夾少量鏡煤條帶。 暗淡型～半暗型，少量半亮型。 11-2 黑 色 塊狀～粉末狀，少量鱗片、片狀 暗淡光澤～油脂光澤。 亮煤、暗煤為主，夾少量鏡煤條帶。 半暗型～半亮型。 8 黑 色 粉末狀為主，次為塊狀，、片狀、鱗片狀 弱油脂光澤～油脂光澤 暗煤、亮煤為主，夾少量鏡煤條帶及絲炭。 半暗型～半亮型。 7-2 黑 色 碎塊、塊狀為主，次為粉末狀 弱玻璃光澤～玻璃光澤 暗煤為主，亮煤次之，夾少量鏡煤條帶。 半暗型。 6-2 黑 色 粉末狀為主，次為塊狀，鱗片狀，片狀 弱玻璃光澤玻璃光澤少量暗淡光澤 暗煤、亮煤為主，夾少量鏡煤條帶及線炭。 半亮型～半暗型。 部分地區(qū)下部 煤質(zhì)較上部好 4-1 黑 色 塊狀為主，局部粉狀和片狀 油脂光澤。 暗煤、亮煤為主，夾少量鏡煤條帶和絲炭。 半暗型～半亮型。 1 黑 色 粒狀，粉末狀為主，少量塊狀、鱗片狀 弱油脂光澤～油脂光澤，少量玻璃光澤。 暗煤、亮煤為主，夾少量鏡煤條帶及絲炭。 半亮型～半暗型。 局部內(nèi)生裂障發(fā)育，含黃鐵礦 表1-2-4 煤層煤質(zhì)特征匯總表 項目 數(shù) 煤 值 層 名 稱 牌號 水分Mf(%) 灰分Ag(%) 灰分Ag精煤(%) 灰發(fā)份Vr(%) 膠質(zhì)層厚Y(m) 粘結(jié)指數(shù)G 容重(cm3) 含硫量S(%) 含磷量P(%) 發(fā)熱量Q（J/g） Tf(%) T2(℃) 最小～最大 ──── 平均(數(shù)) 最小～最大 ──── 平均(數(shù)) 最小～最大 ──── 平均(數(shù)) 最小～最大 ──── 平均(數(shù)) 最小～最大 ──── 平均(數(shù)) 最小～最大 ──── 平均(數(shù)) 最小～最大 ──── 平均(數(shù)) 最小～最大 ──── 平均(數(shù)) 最小～最大 ──── 平均(數(shù)) 最小～最大 ──── 平均(數(shù)) 最小～最大 ──── 平均(數(shù)) 最小～最大 ──── 平均(數(shù)) 17-2 焦煤 0.73～2.68 ──── 1.91(21) 17.76～32.63 ──── 25.10(19) 8.54～13.94 ──── 10.71(17) 38.33～42.84 ──── 39.88(17) 7～17 ──── 10.8(10) 71～84 ──── 75.4(5) 1.27～1.65 ──── 1.41(10) 0.25～0.82 ──── 0.39(16) 0.0012～0.0119 ──── 0.0036(6) 5309～6626 ──── 5936(15) 7.13～11.86 ──── 9.61(6) 1190～＞1500/3 ──── 1396(50) 13-1 氣煤 0.70～2.63 ──── 1.52(82) 11.18～32.31 ──── 19.20(82) 7.40～14.07 ──── 9.81(80) 37.93～45.48 ──── 41.75(79) 8～16.5 ──── 11.7(68) 44.2～90 ──── 71.7(20) 1.24～1.55 ──── 1.40(61) 0.12～0.61 ──── 0.27(75) 0.0007～0.0988 ──── 0.0308(43) 5875～8435 ──── 6621(77) 10.2～16.99 ──── 13.48(24) 1205～＞1500/12 ──── 1388(19) 13-1下 焦煤 0.80～2.26 ──── 1.49(13) 21.42～35.98 ──── 29.46(13) 8.93～14.22 ──── 11.33(11) 37.96～44.52 ──── 41.48(11) 9～11.5 ──── 10.3(5) 62～74 ──── 68(2) 1.25～1.56 ──── 1.44(9) 0.17～0.72 ──── 0.325(11) 0.0027～0.0033 ──── 0.0031(3) 4903～6384 ──── 5665(12) 10.0～12.34 ──── 10.81(8) ＞1500/3 ──── ＞1500(3) 11-2 1/3焦煤 1.02～2.65 ──── 1.76(77) 15.46～32.80 ──── 21.38(76) 5.55～13.41 ──── 8.20(75) 33.96～39.87 ──── 36.53(75) 6.5～13.5 ──── 10.2(65) 60～93 ──── 78.7(13) 1.33～1.60 ──── 1.39(43) 0.28～2.06 ──── 0.62(66) 0.0011～0.0446 ──── 0.0105(37) 5496～6746 ──── 6293(62) 7.51～12.34 ──── 9.82(16) 1285～＞1500/14 ──── 1303(6) 8 1/3焦煤 0.71～2.67 ──── 1.76(60) 12.34～30.32 ──── 21.35(60) 6.53～13.08 ──── 9.15(56) 33.15～39.53 ──── 36.71(56) 6.5～21.5 ──── 11.4(46) 35～84 ──── 73.7(13) 1.30～1.50 ──── 1.41(26) 0.12～1.01 ──── 0.37(50) 0.0007～0.0166 ──── 0.0095(23) 5445～7070 ──── 6253(49) 7.25～11.30 ──── 9.45(15) 1270～＞1500/5 ──── 1386(8) 7-2 1/3焦煤 0.56～2.36 ──── 1.59(27) 16.60～33.00 ──── 24.48(26) 6.98～14.64 ──── 9.50(26) 34.18～38.32 ──── 36.82(26) 9～13 ──── 10.8(16) 53～85 ──── 75.8(9) 1.35～1.63 ──── 1.43(14) 0.19～0.81 ──── 0.48(22) 0.0015～0.0057 ──── 0.0028(11) 5195～6732 ──── 5962(23) 7.98～10.30 ──── 9.45(5) ＞1500/3 ──── ＞1500(3) 6-2 氣煤、1/3焦煤 0.60～3.35 ──── 1.61(64) 12.77～36.99 ──── 20.81(63) 5.89～13.85 ──── 9.56(62) 34.46～40.47 ──── 38.20(63) 10～16.5 ──── 12.5(50) 24.9～90 ──── 74.73(15) 1.24～1.55 ──── 1.37(25) 0.27～2.85 ──── 0.51(55) 0.0011～0.0100 ──── 0.0036(30) 4977～7118 ──── 6394(56) 7.5～13.02 ──── 11.20(15) 1325～＞1500/5 ──── 1426(10) 4-1 1/3焦煤 0.95～2.40 ──── 1.74(14) 18.97～37.39 ──── 27.57(13) 7.14～11.06 ──── 8.51(10) 33.47～37.30 ──── 35.73(11) 9～12 ──── 10.3(3) 32～86 ──── 78(1) 1.29～1.52 ──── 1.38(4) 0.40～1.53 ──── 0.93(9) 0.0019～0.0032 ──── 0.0025(4) 4884～6428 ──── 5732(10) 6.60～9.38 ──── 8.26(3) 1480～＞1500/1 ──── 1490(2) 1 氣煤、1/3焦煤 0.65～2.12 ──── 1.41(67) 8.27～32.97 ──── 15.69(66) 4.37～15.22 ──── 7.42(66) 33.75～42.26 ──── 36.86(67) 10.5～20 ──── 14.1(63) 27.8～93 ──── 79.5 1.25～1.54 ──── 1.35(31) 0.23～4.96 ──── 0.903(61) 0.0014～0.0744 ──── 0.0109(32) 5521～7609 ──── 6893(62) 9.43～12.68 ──── 10.76(15) 1150～＞1500/2 ──── 1307(22) （二）礦井涌水量預計 預計方法為《顧橋井田電子版精查地質(zhì)報告匯編》中采用的水文地質(zhì)比擬法。經(jīng)與新莊孜礦井實測涌水量比擬表明：礦井開采11-2煤層時的正常涌水量按850m3/h計取，最大涌水量增加1000m3/h。 六、其它開采技術條件 （一）主要可采煤層頂?shù)装鍘r石力學特征 本井田主要可采煤層頂板主要由泥巖、砂質(zhì)泥巖和少量砂巖組成；底板均為泥巖和砂質(zhì)泥巖。頂、底板泥巖、砂質(zhì)泥巖的抗壓強度較低，平均介于342～513kg/cm2，砂巖的抗壓強度較高，平均介于571～1224kg/cm2。但總體來看，本井田主要可采煤層頂、底板巖石工程地質(zhì)條件比較差，巷道支護和頂板管理比較困難。望有關部門加強井下工程地質(zhì)研究工作，確保礦井建設與生產(chǎn)的安全。 （二）瓦斯 本井田共采集13-1、11-2、8、7-2、6-2和1煤層瓦斯樣125個。其中主要可采煤層瓦斯測試成果見表1-2-5。 根據(jù)本井田主要煤層瓦斯測試成果與潘謝礦區(qū)生產(chǎn)礦井瓦斯資料綜合分析，本礦井應屬高瓦斯礦井。隨著礦井開采深度的增加，局部可能出現(xiàn)煤與瓦斯突出現(xiàn)象。 （三）煤塵與自燃 本井田可采煤層除6-2和11-2煤層不自燃～不很易自燃以外，其余均為很易自燃煤層。主要可采煤層的煤塵均具有爆炸性。 （四）地溫 根據(jù)淮南礦區(qū)九龍崗礦長觀孔資料，本井田所在地的恒溫帶深度為自地表向下30m，恒溫帶溫度為16.8℃。 已有測溫資料表明：本井田屬于以地溫異常區(qū)為主的高溫區(qū)，平均地溫梯度為3.08℃/100m。從縱向上看，垂深500m處平均地溫在31℃以上，已達一級高溫區(qū)；垂深700m處平均地溫在37℃左右，已進入二級高溫區(qū)；垂深在800m處平均地溫高達40℃以上。預計-780m水平地溫可達37.7℃～43.7℃，平均40.1℃。從橫向上看，地溫等值線的走向具有與煤層底板等高線走向基本一致的變化趨勢。鑒于本井田地溫較高，有關部門應引起高度重視，并采取積極的降溫措施，以防各類熱害發(fā)生。 表1-2-5 主要可采煤層瓦斯測試成果表 煤層 新地層厚度 （m） 基巖蓋層厚度 （m） 瓦斯含量 (m3/t) 瓦斯成份 （%） CH4 CO2 CH4 CO2 N2 13-1 11-2 8 6-2 1 第三節(jié) 勘探程度與建議 一、勘探程度評述 顧橋井田從1966年至1980年間在原有勘探區(qū)內(nèi)先后施工鉆孔387個，井田范圍擴大后，又增加了原屬張集、丁集二井田的部分鉆孔49個、顧橋煤層氣測試井1個和井筒檢查孔7個，全井田共有鉆孔444個，鉆探工程量346528.70m。其中地質(zhì)孔407個，工程量326336.65m；水文孔37個，工程量20192.05m，抽水25次。此外，還施工了供水水源詳勘孔56個，工程量5885.81m。上述鉆孔絕大部分實施了測井工作。為配合原有勘探區(qū)的資源勘探工作，還進行了光電和模擬地震勘探，共施工測線長1661.08km，計22786個物理點。為了進一步查明地質(zhì)構造及主要煤層的賦存狀況，1995年又對原勘探區(qū)大部分區(qū)段進行了高分辨率數(shù)字地震補充勘探，完成測線總長781.5km，物理點計35470個，目前即將完成首采塊段三維地震勘探工作。實踐證明：在資源勘探過程中，采用地震先行、鉆探驗證、測井定厚的綜合方法是合理的，地震和鉆探工程在一水平和首采區(qū)進行加密控制是正確的，而后期又對生產(chǎn)水平和地質(zhì)勘探程度偏低的深部及南部實施高分辨率數(shù)字地震勘探也是必要的。經(jīng)過上述各階段勘探工作，控制了本井田總體地質(zhì)構造形態(tài)，查明了主要斷層和褶曲的發(fā)育情況，查明了可采煤層層位、厚度、結(jié)構、可采范圍和煤質(zhì)特征，查明了水文地質(zhì)條件及供水水源的水質(zhì)類型，確定了主要供水含水層，并對其它開采技術條件作了詳細了解，地質(zhì)勘探研究程度是比較高的。因此，本井田2001年的精查地質(zhì)報告匯編與其所依據(jù)的1980年的綜合勘探精查地質(zhì)報告、1988年的供水水文地質(zhì)詳勘報告、1995年的地震補充勘探報告和2001年以前施工的井筒檢查孔資料，均可作為礦井設計的依據(jù)。 二、建議 （一）總體來看，本井田的鉆孔密度并不太高。盡管中部和淺部鉆孔較多，但是，深部和南部鉆孔偏少，除構造以外，其它地質(zhì)特征的勘查程度尚比較低。為確保礦井生產(chǎn)后期順利接替，建議在適當時期追加一定量的鉆探工程，進一步查明或驗證深部及南部地質(zhì)特征。 （二）由于本井田先期施工的部分鉆孔封閉質(zhì)量較差，甚至有少量鉆孔未予封閉，因而對井下開采十分不利，尤其是那些至太灰終止的鉆孔，封閉不好或未予封閉，很可能成為礦井生產(chǎn)的隱患。為此，建議在礦井建設和生產(chǎn)過程中，采取積極的預防措施，避免可能由此而造成的危害。 （三）本井田煤層下距石炭系太灰一般只有16～20m，如果直接開采，勢必會太灰水壓過大而破壞1煤層的隔水底板，或沿落差較大且未被巖屑和泥質(zhì)物充填的斷層向礦坑突水，對礦井安全構成巨大威脅。顯然在礦井開采初期，不能將1煤層作為首采對象，只有到礦井后期，才能考慮其開采問題。當然，在后期正式開采1煤層之前，還需對太灰補做專門的水文地質(zhì)工作，以便在掌握可靠的水文地質(zhì)資料的基礎上，采取疏水降壓等切實可行的措施，確保安全生產(chǎn)。 （四）按照《煤礦安全規(guī)程（2001）》的規(guī)定，煤的自燃傾向性分為容易自燃、自燃和不易自燃三類，這一劃分標準顯然與此前分為很易自燃、易自燃、不易自燃和不自燃四級具有較大變化。為確保井下生產(chǎn)的安全，建議對本井田煤的自燃傾向性按新分類標準重新界定，以便根據(jù)新的分類結(jié)果，采取預防煤層自燃的綜合措施。 第二章 礦井儲量、年產(chǎn)量及服務年限 第一節(jié) 井田境界 一、井田境界 畢業(yè)設計的井田境界：北起F87斷層，南至F92斷層，西起煤層露頭，東至—850m煤層底板等高線。走向長為5.3Km,傾向長為3.9 Km。 參加儲量計算的煤層為：11-2煤層。 煤層計算面積約21Km2 ，煤層厚0.89～7.23m，平均厚3.1m，結(jié)構較簡單。煤層平均容重為1.4t/ m3。 二、工業(yè)指標 區(qū)內(nèi)煤層儲量計算采用的工業(yè)指標，參照現(xiàn)行《規(guī)范》，統(tǒng)一為： 最低可采厚度0.70m，最高可采灰份40％； 第二節(jié) 井田儲量 一、礦井工業(yè)儲量 工業(yè)儲量采用地質(zhì)塊段法，在煤層底板等高線上計算儲量。本井田采用塊段法計算的各級儲量，塊段法是我國目前廣泛使用的儲量計算方法之一。 塊段法是根據(jù)井田內(nèi)鉆孔勘探情況，由幾個煤厚相近鉆孔連成塊段。根據(jù)此塊段的面積，煤的容重，平均煤厚計算此塊段的煤的儲量，再把各個經(jīng)過計算的塊段儲量取和即為全礦井的井田儲量。 計算公式：Q ＝ A × M × D×10-4 其中：Q-------------工業(yè)儲量（萬噸） A-------------計算面積（m2） M-------------計算采用厚度（m） D-------------煤層平均容重（噸/m3） 礦井工業(yè)儲量是勘探(精查）地質(zhì)報告提供的“能利用儲量”中的A、B、C三級儲量之和，其中高級儲量A、B級之和所占比例應符合表2-2-1的規(guī)定。經(jīng)塊段法計算本設計礦井工業(yè)儲量匯總見表2-2-2。 表2-2-1 礦井高級儲量比例 地質(zhì)開采條件 儲量級 井 型 別比例（﹪） 簡單 中等 復雜 大 型 中型 小型 大型 中型 小 型 中 型 小 型 井田內(nèi)A＋B級儲量占總儲量的 比例 40 35 25 35 40 20 25 15 第一水平內(nèi)A＋B級儲量占本水平儲量比例 70 60 40 60 50 30 40 不作具體規(guī)定 第一水平內(nèi)A級儲量占本水平儲量的比例 40 30 15 30 20 不作具體規(guī)定 不要求 表2-2-2 礦井工業(yè)儲量匯總表 煤層 名稱 工業(yè)儲量（萬噸） 備注 A B A＋B C A＋B＋C A＋B級儲量占總儲量的48.34％ 11-2 煤層 1969.14 2367.71 4336.85 4633.93 8970.78 二、礦井設計儲量 礦井設計儲量等于礦井工業(yè)儲量減去設計計算的斷層煤柱、防水煤柱、井田邊界煤柱和已有的地面建筑物、構筑物需要留設的保護煤柱等永久煤柱損失量后的儲量；計算公式如下： 礦井設計儲量＝工業(yè)儲量－永久煤柱損失 永久煤柱為：井田境界、斷層、鐵路橋、村莊保護煤柱； 永久煤柱的留設：本井田范圍內(nèi)無河流、斷層及其他構筑物，因此只需要計算境界保護煤柱。 井田境界保護煤柱的留設：井田境界處保護煤柱均留設25m。 計算得總的損失煤量為159.71萬噸。 故，礦井設計儲量＝工業(yè)儲量－永久煤柱損失 ＝8970.78-159.71 ＝8811.07萬噸 三、礦井設計可采儲量 礦井設計儲量減去工業(yè)場地保護煤柱、井下主要巷道及上、下山保護煤柱煤量后乘以采區(qū)回采率的儲量。礦井設計可采儲量計算公式如下： 礦井設計可采儲量＝（礦井設計儲量－保護煤柱損失）×采區(qū)回采率 保護煤柱為：工業(yè)場地、風井場地、主要巷道及上、下山保護煤柱。 1、工業(yè)場地保護煤柱的計算： 按規(guī)范規(guī)定，年產(chǎn)90萬t/a的中型礦井，工業(yè)場地占地面積指標為1.2公頃/10萬噸。故可算得工業(yè)場地的總占地面積：S＝1.2×9＝10.8公頃＝108000 m2。 工業(yè)廣場占地面積為270×400m2,平面形狀為矩形。根據(jù)垂直剖面可計算工業(yè)廣場的保護煤柱的留設：計算如下所示： 表2-2-3 工業(yè)廣場保護煤柱設計參數(shù)表 煤層傾角 （ °） 煤厚 （m） 松散層厚 （m） φ （ °） γ （ °） β （ °） δ （ °） 埋深 （m） 4 3.1 90 45 70 70 70 700 其中：φ——表土層移動角； β——煤柱上山移動角； δ——走向方向移動角； γ——煤柱下山移動角； 用垂直剖面法留設工業(yè)廣場保護煤柱如下圖所示： 圖2-2-1 工業(yè)廣場保護煤柱 上圖中，四邊形ABCD的面積即工業(yè)場地煤柱的壓煤面積，經(jīng)計算可得，工業(yè)場地共壓煤326.4萬噸； 2、井下主要巷道設計煤柱損失計算 井下主要壓煤巷道為皮帶大巷、軌道大巷和回風大巷，三條水平大巷之間設計間距為30m，巷道兩側(cè)各留40m保護煤柱，計算出井下主要巷道設計煤柱損失為322.03萬噸。 礦井儲量匯總表如下表2-2-4所示 表2-2-4 可采儲量匯總表 開采水平 煤 層 名 稱 工業(yè) 儲量（A＋B＋C） 萬噸 礦井設計儲量（萬噸） 礦井可采儲量（萬噸） 永久性煤柱損失 設 計 儲 量 設計煤柱損失 可 采 儲 量 斷層 境 界 構 筑 物 其他 工業(yè)場地 井下 巷道 其他 1 11-2 8970.78 0 159.71 0 0 8811.07 326.4 322.03 0 6530.11 合計 11-2 8970.78 0 159.71 0 0 8811.07 326.4 322.03 0 6530.11 第三節(jié) 礦井年產(chǎn)量及服務年限 一、礦井工作制度 本礦井設計年工作日為300天。每天三班作業(yè)，其中二班生產(chǎn)、一班檢修。每班工作8h，每天凈提升時間14h。 二、礦井設計生產(chǎn)能力 礦井設計生產(chǎn)能力：90萬t/a。 礦井服務年限：T＝ 式中：T—礦井設計服務年限，a； —礦井可采儲量，Mt； A—礦井設計年產(chǎn)量，Mt/a； K—儲量備用系數(shù)，K＝1.4。 即得：T＝ ＝ ＝52a >50 a 符合礦井服務年限要求 若設計生產(chǎn)能力為120萬t/a。則礦井服務年限： T＝ ＝ ＝39<60 a不符合礦井服務年限要求。 所以此礦井設計生產(chǎn)能力為90萬t/a，設計服務年限為52年。 第三章 井田開拓 第一節(jié) 概述 該井田可采煤層為11-2煤。11-2煤層瓦斯含量高，且有煤與瓦斯突出危險。井田地質(zhì)條件簡單，煤層傾角平均4°，厚度平均3.1米。礦井正常涌水量為850m3/h，屬1/3焦煤。走向長為5.3Km,傾向長為3.9Km。 第二節(jié) 井田開拓 一、提出方案 根據(jù)以上地質(zhì)條件以及現(xiàn)有的生產(chǎn)開采技術。提出以下三種開拓方案。 方案一：立井兩水平開采；其剖面圖如圖所示： 1—主井 2—副井 圖3-2-1 方案一剖面圖 方案二：立井單水平加暗斜井開采，其剖面圖如下： 1—主井 2—副井 圖3-2-2 方案二剖面圖 方案三：斜井兩水平開采；其剖面圖如圖所示： 1—主井 2—副井 圖3-2-3 方案三剖面圖 二、方案比較 1〉技術比較 方案一與方案三區(qū)別在于井筒形式不同。兩方案的生產(chǎn)系統(tǒng)度比較簡單可靠，但由于采用斜井開拓時需要預留的斜井保護煤柱將要比立井多，同時斜井井筒長度長于立井，由此，將增加排水費用。而且也比立井難于支護，將增加后期維護費用。所以方案一優(yōu)于方案三。 余下的方案一與方案二均在技術上可行，且不易區(qū)別，故需要進行經(jīng)濟比較。 2〉經(jīng)濟比較 對于方案一與方案二進行經(jīng)濟比較，詳見以下各表 表3-2-1 基建工程量 方案 項目 方案1 方案2 工程量 /m 工程量 /m 初期 主井井筒 744 744 副井井筒 719 719 風井井筒 714 714 井底車場 700 700 后期 主井井筒 160 2200（暗斜井） 副井井筒 160 2200（暗斜井） 風井井筒 160 2400（暗斜井） 井底車場 700 100 石 門 2100 表3-2-2 基建費 方案 項目 方案1 方案2 工程量/m 單價元/米 費用/萬元 工程量/m 單價元/米 費用/萬元 初期 主井井筒 744 8944.91 665.5 744 8944.91 665.5 副井井筒 719 8944.91 643.14 719 8944.91 643.14 風井井筒 714 8944.91 638.67 714 8944.91 638.67 井底車場 700 6746.09 472.23 700 6746.09 472.23 后期 主井井筒 160 11258.04 180.13 2200 2951 649.22 副井井筒 160 11258.04 180.13 2200 2951 649.22 風井井筒 160 11258.04 180.13 2400 2951 649.22 井底車場 700 3962.43 277.37 100 3962.43 39.62 石 門 2100 2840.24 596.45 總計 3833.75 4406.82 表3-2-3 生產(chǎn)經(jīng)營工程量 方案 項目 方案1 方案2 工程量 工程量 立井提升/萬t·km 二水平 1.2×3220.28×0.16 1.2×3220.28×2.2 石門運輸/萬t·km 二水平 1.2×3220.28×2.1 排水/萬立方米 二水平 850×24×365×35.78× 850×24×365×35.78× 表3-2-4 生產(chǎn)經(jīng)營費 方案 項目 方案1 方案2 工程量 /萬t·km 單價 /元/（t·km） 費用 /萬元 工程量 /萬t·km 單價 /元/（t·km） 費用 /萬元 立井 提升 618.29 4.779 2967.17 8501.54 0.929 7897.93 石門 運輸 8115.11 1.142 9267.46 排水費 4262.68 2.287 9748.75 40611.94 0.323 13117.66 總計 21983.38 21015.59 表3-2-5 綜合比較 方案 項目 方案一 方案二 費用（萬元） 百分率（﹪） 費用（萬元） 百分率（﹪） 基建 工程費 3833.75 100 4406.82 119.32 生產(chǎn) 經(jīng)營費 21983.38 104.61 21015.59 100 總費用 25817.13 101.55 25422.41 100 3〉綜合比較 從以上列表可以看出，方案二比方案一節(jié)省投資394.72萬元。在技術可行的情況下，就經(jīng)濟方面來考慮，方案二優(yōu)于方案一。因此，通過技術和經(jīng)濟比較，本設計礦井擬采用立井單水平加暗斜井開拓方案。 第三節(jié) 井筒特征 一、井筒斷面尺寸 1、主井 主井主要用于提煤。井筒直徑5.0米，采用1對9t提煤箕斗，井筒采用混凝土支護，井筒壁厚400mm。主井井筒斷面布置如下： 圖3-3-1 主井井筒斷面布置圖 2、副井