自動碳弧氣刨機行走機構設計

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1、自動碳弧氣刨機行走機構設計 摘 要 本文對自動碳弧氣刨系統(tǒng)的總體方案進行了分析研究。主要對機構設計中行走小車的車身和傳動機構進行了設計，該自動碳弧氣刨機采用磁輪吸附于管道上，繞管道全位置爬行，避免了有軌式管道焊機安裝,調試軌道的輔助工序，大大縮短了氣刨輔助時間，提高了氣刨工作的效率。為使該機工作運行穩(wěn)定可靠，采用雙排四輪轉動結構形式，由電動機帶動齒輪，使磁輪小車在管道上無導軌全位置自由行走。本論文的主要任務是設計其具體結構、校核主要零部件的強度、選擇電機及減速器、畫出總裝配圖。 通過實驗驗證，本次設計研制的自動碳弧氣刨系統(tǒng)工作穩(wěn)定、可靠，達到了設計要求。本論文的研

2、究具有很好的工程應用前景。 關鍵詞: 自動碳弧氣刨，行走機構，磁輪 II 自動碳弧氣刨機行走機構設計 Abstract Automatic carbon arc gouging system is studied in this paper. The background of the project is introduced and the collectivity design is presented. The bodywork of vehicle dolly and driving unit of mechanical structure are de

3、signed. The machine adopts the magnetic wheels mechanism adsorbing the pipe, creeping along the whole pipe, avoiding the setup of the track type piping soldering machine and the assistance work of adjusting orbit, shortening more gouge assistant time and raising the efficiency of the gouging. In ord

4、er to make the machine worked stably and reliably, it adopted the synchronous slewing structure form of double-line and four-wheels. All wheels are driven by two motors, adopting the gear and magnetic wheels driven methods. The wheels can walk on the surface of pipe on real-time and an all position.

5、 The main tasks of the paper are designing the concrete structure of the machine, checking the intensity of the main parts, selecting the motor and the decelerating machine, drawing its equip graph. The experiment validates that the automatic carbon arc gouging system designed in this paper is stab

6、ly and reliably, and obtains the desire of this project. The study in this paper has a good prospect for engineering applications. Keywords: automatic carbon arc gouging，vehicle dolly，magnetic wheels 目 錄 IV 第一章 緒 論 1 1.1 自動碳弧氣刨技術概述 1 1.1.1 自動碳弧氣刨技術研究背景 1 1.1.2 國內外自動碳弧氣刨技術研究現狀 2 1

7、.1.3 自動碳弧氣刨技術發(fā)展展望 3 1.2 自動碳弧氣刨機應用及效果 7 1.3 論文的研究目標及研究內容 8 1.3.1 論文的研究目標 8 1.3.2 論文研究的內容 8 第二章：自動碳弧氣刨系統(tǒng)總體研究 9 2.1 自動碳弧氣刨系統(tǒng)總體設計思路 9 2.2 自動碳弧氣刨系統(tǒng)組成及作用 10 2.2.1 自動碳弧氣刨系統(tǒng)組成 10 2.2.2 自動碳弧氣刨各部分系統(tǒng)作用 10 2.3 行走小車車架及傳動部分分析 12 第三章：自動碳弧氣刨系統(tǒng)行走機構研究 13 3.1 行走機構的分析 13 3.1.1 技術難點與方案分析 13 3.1.2 柔性磁輪式爬行機構

8、結構組成與工作原理 14 3.2 行走機構的選擇 15 3.2.1 吸附功能和移動功能 15 3.2.2 磁輪結構和材料設計 17 3.3 行走方式的選擇 18 3.4 磁輪式行走機構主要設計參數設計計算 18 3.4.1 車體尺寸參數 18 3.4.2 電機的選擇 18 3.5 磁輪機構裝配工藝 21 第四章：齒輪的計算與校核 23 4.1 齒輪的設計計算與校核 23 4.1.1 選定齒輪類型，精度等級，材料齒數 23 4.1.2 按齒面接觸強度設計 23 4.1.3 按齒根彎曲強度設計 27 4.1.4 幾何尺寸的計算 30 4.2 齒輪鍵的設計計算與校核 3

9、1 4.2.1 小齒輪的鍵的設計計算與校核 31 4.2.2 大齒輪的鍵的設計計算與校核 32 第五章：自動碳弧氣刨系統(tǒng)工藝試驗研究 34 5.1 自動碳弧氣刨工藝試驗研究 34 5.1.1 電源極性 34 5.1.2 碳棒的選用 35 5.1.3 壓縮空氣壓力 35 5.1.4 刨削速度 36 5.2 安全防護 36 第六章：技術經濟分析報告 37 6.1 經濟效益分析 37 6.2 前景分析 37 第七章：總結與展望 38 7.1 總結 38 7.2 展望 38 參 考 文 獻 39 致 謝 41 聲 明 42 第一章 緒 論 1.1 自動碳

10、弧氣刨技術概述 1.1.1 自動碳弧氣刨技術研究背景 隨著我國現代化經濟建設的迅猛發(fā)展，石油化工產品逐漸增多，大型球罐、儲罐、管道的建造量與日俱增,迫切需要提高焊接自動化程度以提高施工速度與焊縫質量[1]。石化球罐等容器的體積容量以及數量正在快速增加，石化部門每年要新建球罐容量幾十萬立方米，迫切需要改善罐施焊條件，提高球罐焊接的自動化程度， 以降低成本、提高效率與焊縫質量。在國家石化行業(yè)儲運工程大發(fā)展的環(huán)境下，球罐自動焊技術在球罐群施工中具有廣泛的推廣價值。 我國開發(fā)工業(yè)機器人晚于美國和日本，起于 20 世紀 70 年代，早期是大學和科 研院所的自發(fā)性的研究。到 80 年代中期

11、，全國沒有一臺工業(yè)機器人問世。而在國外，工業(yè)機器人已經是個非常成熟的工業(yè)產品，在汽車行業(yè)得到了廣泛的應用。鑒于當時的國內外形勢，國家“七五”攻關計劃將工業(yè)機器人的開發(fā)列入了計劃，對工業(yè)機器人進行了攻關，特別是把應用作為考核的重要內容，這樣就把機器人技術和用戶緊密結合起來，使中國機器人在起步階段就瞄準了實用化的方向。與此同時于 1986 年將發(fā)展機器人列入國家“863”高科技計劃。在國家“863”計劃實施五周年之際，鄧小平同志提出了“發(fā)展高科技，實現產業(yè)化”的目標。在國內市場發(fā)展的推動下，以及對機器人技術研究的技術儲備的基礎上，863 主題專家組及時對主攻方向進行了調整和延伸，將工業(yè)機器人及應用

12、工程作為研究開發(fā)重點之一，提出了以應用帶動關鍵技術和基礎研究的發(fā)展方針，以后又列入國家“八五”和“九五”中[3]。經過十幾年的持續(xù)努力，在國家的組織和支持下，我國焊接機器人的研究在基礎技術、控制技術、關鍵元器件等方面取得了重大進展，并已進入使用化階段，形成了點焊、弧焊機器人系列產品，能夠實現小批量生產。 焊接機器人之所以能夠占據整個工業(yè)機器人總量的 40%以上，與焊接這個特殊 的行業(yè)有關，焊接作為工業(yè)“裁縫”，是工業(yè)生產中非常重要的加工手段，同時由于焊接煙塵、弧光、金屬飛濺的存在，焊接的工作環(huán)境又非常惡劣，焊接質量的好壞對產品質量起決定性的影響。歸納起來采用焊接機器人有下列主要意義： (

13、1) 穩(wěn)定和提高焊接質量,保證其均一性。焊接參數如焊接電流、電壓、焊接 40 速度及焊接干伸長度等對焊接結果起決定作用。采用機器人焊接時對于每條焊縫的焊接參數都是恒定的，焊縫質量受人的因素影響較小,降低了對工人操作技術的要求，因此焊接質量是穩(wěn)定的。而人工焊接時，焊接速度、干伸長等都是變化的，因此很難做到質量的均一性[12]。 (2) 改善了工人的勞動條件。采用機器人焊接工人只是用來裝卸工件，遠離了焊接弧光、煙霧和飛濺等，對于點焊來說工人不再搬運笨重的手工焊鉗，使工人從大強度的體力勞動中解脫出來。 (3) 提高勞動生產率。機器人沒有疲勞，一天可 24 小時連續(xù)生產，另外隨著高

14、速高效焊接技術的應用，使用機器人焊接，效率提高的更加明顯。 (4) 產品周期明確，容易控制產品產量。機器人的生產節(jié)拍是固定的，因此安排生產計劃非常明確。 (5) 可縮短產品改型換代的周期,減小相應的設備投資?？蓪崿F小批量產品的焊接自動化。機器人與專機的最大區(qū)別就是他可以通過修改程序以適應不同工件的生產。 針對(手工)碳弧氣刨勞動強度大、工作環(huán)境惡劣、對焊工技術要求高、清根質量難以保證筒體環(huán)縫的焊接質量及焊接外觀成形質量等缺點。以自動碳弧氣刨機代替手工氣刨配合相關工藝，成功解決以上難題。自動碳弧氣刨是使用碳棒作電極， 與工件間產生電弧，將金屬熔化，同時用壓縮空氣將熔化金屬吹除的一種表面加工

15、溝槽的方法。在焊接生產中，主要用來刨槽、消除焊縫缺陷和背面清根。自動碳弧氣刨有下列特點： (1) 氣刨小車和碳棒送進機構可自動控制、無級調速； (2) 刨槽精度高、穩(wěn)定性好； (3) 刨槽平滑均勻、刨槽邊緣變形?。? (4) 刨削速度比手工碳弧氣刨速度高，并且碳棒消耗量比手工碳弧氣刨少。 1.1.2國內外自動碳弧氣刨技術研究現狀 碳弧氣刨是利用電弧的高溫很快把金屬加熱到熔化狀態(tài)，在液體金屬凝固前利用壓縮空氣的氣流把液體金屬吹掉，能在金屬表面刨出一條凹槽，從而達到碳弧氣刨的目的。自動碳弧氣刨是鍋爐、壓力容器制造和造船等行業(yè)的先進工藝，自動碳弧氣刨機則是實現該工藝的關鍵設備。

16、我國上海船廠、江南造船廠曾內部研制過自動碳弧氣刨機，泰洲電焊條廠曾生 產過 TBJ-3 型多向自動碳弧氣刨機，其共同特點是因受電路結構等方面的限制，電弧長度控制不穩(wěn)定，波動大。此外碳棒導向孔大小固定，因而在碳棒粗細不均時易“卡死”或導電嘴與碳棒之間“打弧”，使氣刨過程不穩(wěn)定，甚至損壞導電嘴，并只能使用一個規(guī)格的碳棒。由于控制系統(tǒng)靈敏度不夠，當鋼板不平時刨槽深淺寬窄不均勻甚至發(fā)生頂碳。壓縮空氣送風方式不集中，使壓縮空氣消耗量大，當碳棒變熱時送棒滾輪(橡膠制)不靈活易損壞。當因機械事故送棒電機被卡住時，電路只能右熔斷器斷開，更換熔斷器不方便，有時甚至損壞可控硅。因此這樣的自動碳弧氣刨機真

17、正用于實際生產難以滿足工藝要求，保證刨槽質量。 美國Arcair公司現生產的N6000 的自動碳弧氣刨機，該產品不但造價高、結構復雜，而且在使用過程中調整困難，壓縮空氣消耗量大，因送風不集中而易使刨槽掉渣，此外不使用可連接碳棒時碳棒廢棄長度長(約 150mm)，而我國可連接碳棒價格高且目前質量尚不過關[15]。 因此，設計一種電弧程度控制精度高，并且結構簡單、造價低運行費用盡量減少，操作方便的自動碳弧氣刨機十分必要。從而促進自動碳弧氣刨這項先進工藝在我國有關行業(yè)普及推廣[4]。 1.1.3 自動碳弧氣刨技術發(fā)展展望 自上世紀 90 年代以來，隨著計算機技術、微電子技術和網絡技術的迅

18、猛發(fā)展， 機器人技術也得到了飛速發(fā)展。原本用于生產制造的工業(yè)機器人水平不斷提高，各種用于非制造業(yè)的先進機器人系統(tǒng)也有了長足的進展。機器人的各種功能被相繼開發(fā)并得到不斷增強，機器人的種類不斷增多，機器人的應用領域也從最初的工業(yè)控制拓展到各行各業(yè)，從軍事到民用，從天上到地下，從工業(yè)到農業(yè)、林、牧、漁， 從科研探索到醫(yī)療衛(wèi)生行業(yè)，從生產領域到娛樂服務行業(yè)，甚至還進入尋常百姓家。 工業(yè)機器人是數量和種類最多的一種機器人，廣泛用于工業(yè)領域的各行各業(yè)。也是形成機器人產業(yè)的一種機器人。工業(yè)機器人一般由機械本體、控制器、伺服驅動系統(tǒng)和檢測傳感裝置等構成，是一種仿人操作、自動控制、可重復編程、能在三維空間完成

19、各種作業(yè)的機電一體化自動化生產設備。特別適合于多品種、變批量的柔性生產。它對穩(wěn)定、提高產品質量，提高生產效率，改善勞動條件和產品的快速更新換代起著十分重要的作用。 工業(yè)機器人并不是在簡單意義上代替人的勞動，它既有人對環(huán)境狀態(tài)的快速反應和分析判斷能力，又具有機器可長時間持續(xù)工作、精確度高、抗惡劣環(huán)境的能力， 從某種意義上說它也是機器的進化過程產物。機器人技術是綜合了計算機、控制論、機構學、信息和傳感技術、人工智能、仿生學等多學科而形成的高新技術，是當代研究十分活躍，應用日益廣泛的領域。機器人應用情況，是一個國家工業(yè)自動化水平的重要標志[16]。 因此，從某種意義上來說，工業(yè)機器人的

20、發(fā)展歷史就是焊接機器人的發(fā)展歷史。據不完全統(tǒng)計，全世界在役的工業(yè)機器人中大約有將近一半的工業(yè)機器人用于各種形式的焊接加工領域，焊接機器人應用中最普遍的主要有兩種方式，即點焊和電弧焊。這兩種焊接機器人在工業(yè)機器人中所占的大致比例。我們所說的焊接機器人其實就是在焊接生產領域代替焊工從事焊接任務的工業(yè)機器人。這些焊接機器人中有的是為某種焊接方式專門設計的，而大多數的焊接機器人其實就是通用的工業(yè)機器人裝上某種焊接工具而構成的。因此，從某種意義上來說，工業(yè)機器人的發(fā)展歷史就是焊接機器人的發(fā)展歷史[6]。 眾所周知，焊接加工一方面要求焊工要有熟練的操作技能、豐富的實踐經驗、穩(wěn)定的焊接水平；另一方面，焊接

21、又是一種勞動條件差、煙塵多、熱輻射大、危險性高的工作。工業(yè)機器人的出現使人們自然而然首先想到用它代替人的手工焊接， 減輕焊工的勞動強度，同時也可以保證焊接質量和提高焊接效率[5]。 由于機器人控制速度和精度的提高，尤其是電弧傳感器的開發(fā)并在機器人焊接中得到應用，使機器人電弧焊的焊縫軌跡跟蹤和控制問題在一定程度上得到很好解決。 目前國際機器人界都在加大科研力度，進行機器人共性技術的研究。從機器人技術發(fā)展趨勢看，焊接機器人和其它工業(yè)機器人一樣，不斷向智能化和多樣化方向發(fā)展。具體而言，表現在如下幾個方面： (1) 機器人操作機結構： 通過有限元分析、模態(tài)分析及仿真設計等現代設計方法的運用，實

22、現機器人操作機構的優(yōu)化設計。 機構向著模塊化、可重構方向發(fā)展。例如，關節(jié)模塊中的伺服電機、減速機、檢測系統(tǒng)三位一體化；由關節(jié)模塊、連桿模塊用重組方式構造機器人整機；國外已有模塊化裝配機器人產品問市。 機器人的結構更加靈巧，控制系統(tǒng)愈來愈小，二者正朝著一體化方向發(fā)展。采用并聯機構，利用機器人技術，實現高精度測量及加工，這是機器人技術向數控 技術的拓展，為將來實現機器人和數控技術一體化奠定了基礎[17]。 (2) 機器人控制系統(tǒng)： 重點研究開放式，模塊化控制系統(tǒng)。向基于 PLC 機的開放型控制器方向發(fā)展， 便于標準化、網絡化；器件集成度提高，控制柜日見小巧，且采用模塊化結構；大大

23、提高了系統(tǒng)的可靠性、易操作性和可維修性?？刂葡到y(tǒng)的性能進一步提高，已由過去控制標準的 6 軸機器人發(fā)展到現在能夠控制 21 軸甚至 27 軸，并且實現了軟件伺服和全數字控制。 人機界面更加友好，語言、圖形編程界面正在研制之中。機器人控制器的標準化和網絡化，以及基于PLC機網絡式控制器已成為研究熱點[18]。 編程技術除進一步提高在線編程的可操作性之外，離線編程的實用化將成為研究重點，在某些領域的離線編程已實現實用化。 (3) 機器人傳感技術： 機器人中的傳感器作用日益重要，除采用傳統(tǒng)的位置、速度、加速度等傳感器外，裝配、焊接機器人還應用了激光傳感器、視覺傳感器和力傳感器，并實現了焊縫自

24、動跟蹤和自動化生產線上物體的自動定位以及精密裝配作業(yè)等，大大提高了機器人的作業(yè)性能和對環(huán)境的適應性。 遙控機器人則采用視覺、聲覺、力覺、觸覺等多傳感器的融合技術來進行環(huán)境建模及決策控制。為進一步提高機器人的智能和適應性，多種傳感器的使用是其問題解決的關鍵。其研究熱點在于有效可行的多傳感器融合算法，特別是在非線性及非平穩(wěn)、非正態(tài)分布的情形下的多傳感器融合算法。另一問題就是傳感系統(tǒng)的實用化。 (4) 網絡通信功能： 日本YASKAWA 和德國KUKA 公司的最新機器人控制器已實現了與Canbus 、Profibus總線及一些網絡的聯接，使機器人由過去的獨立應用向網絡化應用邁進了一大步，也使機

25、器人由過去的專用設備向標準化設備發(fā)展[19]。 (5) 機器人遙控和監(jiān)控技術 在一些諸如核輻射、深水、有毒等高危險環(huán)境中進行焊接或其它作業(yè)，需要有遙控的機器人代替人去工作。當代遙控機器人系統(tǒng)的發(fā)展特點不是追求全自治系統(tǒng)，而是致力于操作者與機器人的人機交互控制，即遙控加局部自主系統(tǒng)構成完整的監(jiān)控遙控操作系統(tǒng)，使智能機器人走出實驗室進入實用化階段。美國發(fā)射到火星 上的“索杰納”機器人就是這種系統(tǒng)成功應用的最著名實例。多機器人和操作者之間的協(xié)調控制，可通過網絡建立大范圍內的機器人遙控系統(tǒng)，在有時延的情況下， 建立預先顯示進行遙控等。 (6) 機器人技術： 虛擬現實技術在機器人中的作

26、用已從仿真、預演發(fā)展到用于過程控制，如使遙控機器人操作者產生置身于遠端作業(yè)環(huán)境中的感覺來操縱機器人。基于多傳感器、多媒體和虛擬現實以及臨場感技術，實現機器人的虛擬遙操作和人機交互。 (7) 機器人性能價格比： 機器人性能不斷提高(高速度、高精度、高可靠性、便于操作和維修)，而單機價格不斷下降。由于微電子技術的快速發(fā)展和大規(guī)模集成電路的應用，使機器人系統(tǒng)的可靠性有了很大提高。過去機器人系統(tǒng)的可靠性 MTBF 一般為幾千小時，而現在已達到 5 萬小時，可以滿足任何場合的需求。 (8) 多智能體調控技術： 這是目前機器人研究的一個嶄新領域。主要對多智能體的群體體系結構、相互間的通信與磋商機理

27、，感知與學習方法，建模和規(guī)劃、群體行為控制等方面進行研究。 目前的工業(yè)生產系統(tǒng)正向大型、復雜、動態(tài)和開放的方向發(fā)展,為了解決傳統(tǒng)工業(yè)系統(tǒng)和多機器人技術在許多關鍵問題上遇到的嚴重挑戰(zhàn),將分布式人工智能和多智能體系統(tǒng)理論充分應用于工業(yè)生產系統(tǒng)和多機器人系統(tǒng),便產生了一門新興的機器人技術領域——多智能體機器人系統(tǒng)。焊接是工業(yè)生產的一大領域,焊接機器人的發(fā)展基本上同步于整個機器人行業(yè)的發(fā)展。所以,多智能體機器人的研究與發(fā)展將要很快應用于焊接機器人領域。隨著工業(yè)生產系統(tǒng)向大型、復雜、動態(tài)和開放的方向發(fā)展以及焊接過程向高度自動化及完全智能化的方向發(fā)展,多智能體焊接機器人系統(tǒng)終將成為熱點的研究領域。但要把

28、這些研究成果應用于生產實際,還有待做出更大的努力[13]。 焊接是工業(yè)機器人應用最重要的領域之一,隨著國外及國內對工業(yè)機器人在焊接方面的研究應用,我國也開始了焊接機器人的研究應用。在引進國外技術的基礎上,中國于 20 世紀 70 年代末開始研究焊接機器人。1985 年哈爾濱工業(yè)大學研制成功我國第一臺HY-1 型焊接機器人。1989 年北京機床研究所和華南理工大學聯合為天津自行車二廠研制出了焊接自行車前三腳架的TJR-G1 型弧焊機器人,為“二汽” 研制出用于焊接東風牌汽車系列駕駛室及車身的點焊機器人。上海交通大學研制的“上海 1 號”、“上海 2 號”示教型機器人也都具有弧焊和點焊

29、的功能。20 世紀 90 年代末,廣東焊接研究所等聯合設計開發(fā)制造并投入運行的中國第一臺點焊機器人成功地應用在卡車駕駛室裝焊生產線上。1997 年首都鋼鐵公司和日本安川株式會社共同建立了首鋼—摩托曼機器人公司,并于當年年底推出了第一批國內生產的機器人,其中主要產品是焊接機器人。中國機械工程學會焊接學會和中國焊接協(xié)會進行了一次比較全面的焊接機器人在制造業(yè)中應用情況調查,結果顯示,到 1996 年 底,焊接機器人已得到廣泛應用。我國使用焊接機器人進行生產的工廠大約有 70 家; 全國安裝的焊接機器人已達 500 臺(目前已超過了 600 臺);主要集中在汽車、摩托車和工程機械 3 個重要行業(yè)

30、中;并且 90%以上屬于5或6 軸關節(jié)式機器人。1999 年北京機械工業(yè)自動化研究所機器人中心研制的ＡＷ-600 型弧焊機器人工作站,采用PC工控機控制和PMAC可編程多軸控制系統(tǒng),于1999年4 月通過了國家機械工業(yè)局的鑒定。1999年7月 15 日,國家 863 計劃智能機器人主題專家驗收通過了由“一汽” 集團、哈爾濱工業(yè)大學和沈陽自動化研究所聯合開發(fā)的HT-100A型點焊機器人。由此可見,我們國內的焊接機器人已開始走向實用化階段[14]。 1.2 自動碳弧氣刨機應用及效果 傳統(tǒng)的焊接罐體環(huán)縫的工藝方法是根據壁厚，內側開60 V形坡口，留3～4mm 鈍邊，采用手工電孤焊焊接內環(huán)縫；

31、外側用手工氣刨清根后，用埋弧自動焊焊接外側環(huán)焊縫。這種工藝方法有兩個缺點：一是由于內側采用手工焊接，不僅加大了焊接工作量，增加了焊前機械開坡口工序，而且手工焊的焊接質量波動大，直接影響整個罐體環(huán)縫的焊接質量；二是氣刨清根采用手工操作，加之筒體環(huán)縫長，所以清根質量很難保證。寬窄不一的溝槽也影響外環(huán)縫的焊接質量和成形質量。為此，在工藝方法上做了改進，即罐體不預開坡口，直接用埋弧自動焊焊接內環(huán)縫，外側采用自動碳孤氣刨機進行開坡口及清根工作，然后，用埋孤自動焊焊接外側環(huán)焊縫[23]。 按照工藝流程，罐體在內側埋弧焊后，即采用自動碳弧氣刨機氣刨外環(huán)縫。采用f 7mm 碳精棒，電流250～280A，電壓

32、30～32V。刨削時觀察刨后筒節(jié)對接縫黑線， 以此對氣刨機進行橫向微量調節(jié)。因自動氣刨的刨削速度非常快(約為手工氣刨的5 倍)，因此要根據需要刨削的深度調整好罐體的轉動速度，即刨削速度刨削時，還要適時地在導管內續(xù)加碳棒，以實現連續(xù)自動氣刨。當刨削發(fā)出連續(xù)穩(wěn)定的“刷刷” 聲時，表明氣刨的規(guī)范較為穩(wěn)定、合理，刨槽深淺、寬窄都較均勻；否則，刨削過程不穩(wěn)定，刨槽質量下降。 刨削后，可以看到刨槽平滑均勻，直線度相當好，刨削質量幾乎近于機械加工的；刨槽內無金屬熔渣，槽兩側熔渣亦很少，稍作清除即可；碳棒消耗量很小，350 mm長碳棒可刨削1500mm刨槽，比手工氣刨可節(jié)省1倍，刨槽深3～4 mm

33、，槽寬10 mm(公差約為0.3mm)。 自動氣刨的良好刨削質量，解決了影響罐體質量的關鍵問題，同時還為外側埋弧焊自動跟蹤提供了有利條件，達到了較好的焊接效果和外觀成形質量。 1.3 論文的研究目標及研究內容 1.3.1 論文的研究目標 (1) 通過選擇和計算保證自動碳弧氣刨機的各部分組成滿足工作要求。 (2) 使行走小車的車架和傳動機構能夠保證小車正常行走，以保證氣刨過程不 斷進行。 (3) 以磁輪為主的柔性磁輪行走機構，通過磁輪設計方案的分析，擺脫了導軌的約束,解決了自動焊的問題，使之具有自動實時跟蹤焊縫等功能的智能焊接設備。 1.3.2 論文研究的內容 (1

34、) 對自動碳弧氣刨機的組成，包括碳弧氣刨電源、碳弧氣刨控制箱、空氣壓縮機、碳弧氣刨行走小車、碳弧氣刨頭等進行了分析，對各項組成的特征，進行了全面的分析，對各部分的研究方案及工作原理逐一進行說明。 (2) 對碳棒的選用、壓縮空氣壓力、刨削速度等進行分析計算，得出相應的結果。 (3) 對行走小車的車架及傳動機構兩個組成部分進行選擇分析。 (4) 對磁輪設計方案分析，包括吸附方式選擇、移動方式選擇、磁輪結構設計以及磁輪機構裝配工藝研究計算。 (5) 進行電機的選擇，一般包括選擇電動機的類型、電動機的功率及額定轉矩等。以保證自動碳弧氣刨機的穩(wěn)定工作。 (6) 設計齒輪傳動，使自動碳弧氣刨機工

35、作平穩(wěn)。 第二章：自動碳弧氣刨系統(tǒng)總體研究 碳弧氣刨是利用在碳棒與工件之間產生的電弧熱將金屬熔化，同時用壓縮空氣將這些熔化金屬吹掉，從而在金屬上刨削出溝槽的一種熱加工工藝，是一種常見的金屬熱加工手段，廣泛用于造船、化工、鍋爐等加工領域。按照操作方式可分為手工碳弧氣刨和自動碳弧氣刨。 手工碳弧氣刨結構比較簡單，由氣刨鉗、氣管、電纜等部分組成；而自動碳弧氣刨的結構相對復雜，由氣刨頭、氣管、電纜、氣刨頭調節(jié)裝置、送棒控制電路、接觸器、電源等部分組成。 自動碳弧氣刨的優(yōu)點：氣刨小車和碳棒送進機構可自動控制、無級調速；刨槽精度高、穩(wěn)定性好；刨槽平滑均勻、刨槽邊緣變形?。慌傧魉俣缺?/p>

36、手工碳弧氣刨速度高；碳棒消耗量比手工碳弧氣刨少。 2.1 自動碳弧氣刨系統(tǒng)總體設計思路 首先查閱關于自動碳弧氣刨的資料，現在國內外已經有了多種產品，分別適用于不同生產環(huán)境，適用于不同工件的生產，首先要搞清碳弧氣刨的工作原理。 1－刨鉗 2－電極 3－壓縮空氣 4－工件圖 2-1 碳弧氣刨的基本原理 從圖2-1可以直觀的看出碳弧氣刨的基本原理，碳弧氣刨的原理就是利用碳棒 與工件之間產生的電弧，將金屬局部加熱到熔融狀態(tài)，同時用壓縮空氣的氣流把熔融金屬吹掉，從而達到對金屬進行刨削或切割的一種工藝方法。 2.2 自動碳弧氣刨系統(tǒng)組成及作用 2.2.1自動碳弧氣

37、刨系統(tǒng)組成 自動碳弧氣刨系統(tǒng)包括碳弧氣刨電源、碳弧氣刨控制箱、空氣壓縮機、碳弧氣刨行走小車、碳弧氣刨頭等組成，見圖 2-2 所示。 1－碳弧氣刨電源 2－碳弧氣刨控制箱 3－手控盒 4－電纜 5－氣刨頭 6－碳棒 7－磁輪小車 8－氣管 9－空氣壓縮機 圖 2-2 自動碳弧氣刨系統(tǒng)示意圖 2.2.2自動碳弧氣刨各部分系統(tǒng)作用 (1) 電源 碳弧氣刨一般采用具有陡降外特性且動特性較好的手工直流電弧焊機作為電源， 直流反接（工件接負極）。采用直流反極性進行刨削試驗時，電弧燃燒非常穩(wěn)定，并發(fā)出連續(xù)的“嘶嘶”聲，碳弧氣刨的電弧燃燒穩(wěn)定。 (2)

38、行走小車 行走小車由車架及傳動機構兩個部分組成。車架起連接小車各部零件及固定相鄰部件調整伸縮臂、機頭的作用。傳動機構由交流伺服電動機驅動，經減速器減速帶動齒輪轉動，從而帶動整個小車移動。小車的行走速度由控制儀給出的指令信號 大小來控制，從而帶動機頭相對于工件運動以保證氣刨過程不斷進行。 (3) 氣刨機頭 氣刨機頭的作用，一是送進碳棒并根據控制儀的指令自動調節(jié)碳棒是送進還是反抽及二者的速度，以維持電弧長度不變，二是輸送壓縮空氣，即把壓縮空氣吹噴至氣刨位置，把被電弧融化了的金屬吹走，三是把氣刨電源的電流傳輸到碳棒上。圖 2-3 為氣刨機頭機構。碳棒通過導管夾在送棒滾輪及壓緊滾輪之間

39、，直流伺服電機根據控制儀發(fā)出的指令，經減速器減速帶動送棒滾輪，壓緊滾輪壓緊碳棒，送棒滾輪驅動送棒下送或反抽。送氣結構的噴嘴上有小孔將空腔與外界聯通，壓縮空氣經送氣板的孔道進入噴嘴的空腔，然后經噴嘴上的小孔射向被電弧熔化的金屬，把這些金屬吹走。 圖 2-3 氣刨機頭結構 (4) 碳弧氣刨控制箱的作用 ①發(fā)出氣刨過程中接通主電路、送氣、引弧、送棒、氣刨結束時切斷主電路、氣路及碳棒反抽等程序的工作指令。 ②在氣刨過程中根據電弧長度的大小發(fā)出送棒電動機旋轉速度及方向的指令， 以使送棒電動機根據電弧的長短自動改變旋轉速度及方向，從而保持弧長不變，保證氣刨過程順利進行及刨槽的尺寸精度。

40、 ③發(fā)出機頭相對工件運動及控制相對運動速度快慢的指令。 ④氣刨控制箱由多電壓電源電路、小車行走控制電路、碳棒送進控制電路、弧壓誤差測量、放大及弧壓給定電路以及聯系各部分的開關及繼電器電路組成。在氣刨過程中隨著碳棒的燒毀，碳棒要不斷進給，同時還要根據電弧長度的變化發(fā)出改變送棒電機轉速甚至轉向的指令。取出電弧電壓誤差信號(由電弧電壓的分壓與穩(wěn)壓源提供的分壓相減)，并經放大，然后與給定信號電壓疊加輸入前置放大級，最后經功率放大器放大而驅動送棒電機。功率放大器為橋式放大電路，可由四個達林頓管或可控硅組成。在氣刨正常時，電弧電壓誤差信號為零，送棒電機根據給定信號發(fā)出的指令而以某一速度旋轉，當

41、電弧長度變化時，電弧電壓誤差信號不等于零， 這時誤差信號經放大加強或削弱給定信號，使電機轉速甚至轉向發(fā)生變化從而維持弧長不變。例如當電弧過長時，電弧電壓升高，這時電弧電壓誤差信號的方向與給定信號的方向一致，兩個信號相加，從而使功率放大器輸出電壓相加，送棒電機的轉速加快；反之，送棒電機轉速減慢(甚至反轉)，使電弧拉長[24]。 2.3 行走小車車架及傳動部分分析 行走小車由車架及傳動機構兩個部分組成。車架起連接小車各部零件及固定相鄰部件調整伸縮臂、機頭的作用。傳動機構由交流伺服電動機(1)驅動，經減速器(2)減速帶動齒輪(3)轉動，從而帶動整個小車在球罐表面上(4)移動。小車的行走速度由

42、控制儀給出的指令信號大小來控制，從而帶動機頭相對于工件運動以保證氣刨過程不斷進行。行走小車傳動機構見圖 2-3 所示。 圖 2-3 行走小車傳動機構 第三章：自動碳弧氣刨系統(tǒng)行走機構研究 目前石油化工等工業(yè)的焊接自動設備,主要由爬行機構、擺動機構、柔性或半柔性軌道等部分組成，由于導軌的存在,在焊接過程中仍需完全依靠人工來緊盯焊接熔池,不斷操作焊槍進行焊縫跟蹤,其勞動強度大,焊縫質量影響因素多, 因此國內外的自動化焊接技術僅達到了機械化焊接生產水平,需要研制開發(fā)出具有自動實時跟蹤焊縫等功能的智能焊接設備,以提高自動化、智能化焊

43、接水平[2]。 焊接機器人行走機構包括左右兩組磁輪、主板、十字鏈軸式連接機構與交流伺服電機驅動機構。此機構的各個磁輪在X、Y方向上有一定的自由度，能保證各磁輪與金屬表面緊密接觸，磁力穩(wěn)定可靠。柔性磁輪機構由左右兩個交流伺服電機驅動機構實現四輪驅動，在金屬表面沿周向自由平穩(wěn)爬行，左右兩側磁輪可實現同步前進、同步后退等運行方式，設計焊車速度為8.3～20mm/s。 自動碳弧氣刨系統(tǒng)行走機構就是參照焊接機器人行走機構設計的。 3.1 行走機構的分析 3.1.1 技術難點與方案分析 全位置自動焊接設備的焊接小車能在沿焊縫鋪設的軌道上自動行走及擺動焊接,從而實現了焊接的機械化生產。但是

44、該系統(tǒng)沒有焊縫自動跟蹤系統(tǒng)，自動焊車均需要依靠導軌支持才能在焊接金屬上運行；而且也沒有質量控制系統(tǒng)，焊接過程中仍需要完全依靠人工來盯緊焊縫, 不斷進行跟蹤焊縫及實時調整焊接規(guī)范工藝參數等操作, 影響了焊接質量。針對這種問題,全位置智能焊接機器人的研制及其現場工程應用的研究，磁吸式柔性機構即為取代導軌的焊車爬行跟蹤機構[8]。 想要不用導軌支持就能直接在球罐表面上進行全位置自動行走與焊接, 這在國內外尚無先例。其中, 磁性履帶式爬壁機器人最接近可行方案, 但尚有以下難以解決的問題[7]。 (1) 磁性履帶式爬壁機器人是間接受力機構,當爬行坡度大于90o 時, 其運動就不穩(wěn)定可靠,更不可能在仰

45、焊位置工作。即磁性履帶式爬壁機器人難以實現全位置行走。 (2) 多層焊時要求焊車不斷啟停以配合焊槍擺動, 按30cm/min(5mm/s)焊速計, 若每分鐘擺動30次, 則焊車差不多每秒要停1次, 或每移動5mm停1次, 而且要移動 均勻。由于履帶的每段長度要大于, 上述運動要求對于磁性履帶式爬壁機器人來說又是一個難題。 (3) 自動焊時還要求焊車行走機構必須能迅速拐彎或糾偏, 以便跟蹤焊縫, 這也是磁性履帶式爬壁機器人很難做到的。 為此, 考慮采用磁輪式行走機構方案, 但磁輪機構主要有以下兩個難題。 (1) 輪與焊接金屬的接觸面積很小, 其磁力能否足夠?如采用四輪機構的話,

46、 就只有四條線與球面接觸, 實際上還可能僅僅是若干個切點接觸。 (2) 為了增加磁吸力, 可以考慮增加磁輪, 但如何保證各輪在任何時刻同時接觸焊接金屬。 試驗表明,采用高磁密材料制成的永磁輪有極大的磁吸力, 4輪永磁輪機構吸力已超過2000N, 在垂直面上的負荷力超過500N。 據此,最后確定采用柔性磁輪式行走機構研制方案, 其研制要點是設計柔性的四輪連接結構, 保證四輪在任何情況下同時接觸焊接金屬, 使其工作穩(wěn)定可靠。 3.1.2 柔性磁輪式爬行機構結構組成與工作原理 如圖示3-1, 研制的四輪柔性機構采用行車式車體結構, 主要由底架1與左右二側磁輪座5組成,底架與二側磁輪座間

47、通過鉸鏈機構2連接。左右磁輪座中的前后磁輪由各自的伺服電動機通過減速器驅動。 1. 鉸鏈機構 2.底架 3. 球板 4. 磁輪座 5.磁輪軸承 6.磁輪 圖 3-1 柔性磁輪機構原理圖 此行走機構的基本工作原理為：①四輪柔性連接, 左右二側輪架能相對偏轉自動保證同時接觸焊接金屬表面。②各輪與鋼板封閉磁路, 磁力達到2000N以上。③ 四主動輪結構, 保證全位置行走均勻可靠。④左右磁輪可進行差動工作, 可實現迅速拐彎, 甚至原地轉動。 此行走機構的力學分析可簡化為圖3-2的情況, 通過推導可得到機構在全位置穩(wěn)定運行的基本條件

48、為: 式中:  Fm —磁輪吸力 W —焊車重力 Fm >W /4 ms ms —鋼板與磁輪間的靜摩擦因數 Fm —磁輪吸力 FS —球板支反力 F —磁輪摩擦力 W —焊車重力 T —磁輪轉矩 q —球板坡度圖 3-2 磁輪機構受力分析 試驗結果表明, 研制的磁輪機構吸力超過2000N, 能滿足全位置工作條件。 3.2 行走機構的選擇 3.2.1 吸附功能和移動功能 行走機構須具備兩個基本功能：吸附功能和移動功能。行走機構按照吸附方式可分為真空吸附和磁吸附；按照移動方式可分為輪式、履帶式和步行式。表3－1和

49、 表3－2分別比較了不同的吸附方式和不同的移動方式的行走機構的性能優(yōu)缺點[10]。 表3－1 不同吸附方式的比較 吸附 空氣吸附 磁吸附 方式 真空式 噴射式 永磁式 電磁式 優(yōu)點 無需額外的供氣 和抽氣裝置 可獲取高真空，壁 面適應性強 無需外部能量，吸附可 靠，壁面適應性強 吸附力大小可控，脫 附容易 缺點 吸附力小，壁面 適應性差 需抽氣設備，吸附 力小，噪音大 只適合導磁性壁面，吸 附力不可變 只適合導磁性壁面， 吸附力不可靠 磁吸附式裝置結構簡單,吸附力大于真空吸附方式,且對壁面的凸凹適應性強, 不存在整孔

50、吸附漏氣的問題,因而當壁面是導磁材料時,優(yōu)先選用磁吸附方式。而磁源產生方式有 2 種:永磁材料生磁、電磁鐵生磁。電磁鐵生磁,磁力大小可控制,比較靈活,但要消耗電能,同時,安全性差,當意外斷電時易發(fā)生事故,并且電磁鐵本身也存在電阻與溫升的問題,體積不能縮小,難以與轉動機構相結合。使用永磁鐵則可避免以上電磁鐵的缺點。 表3－2 不同移動方式比較 移動方式 輪式 履帶式 步行式 優(yōu)點 移動速度快，轉向性好 著地面積大，壁面適應能力強 壁面適應能力強，可跨越 臺階 缺點 著地面積小，壁面適應 性差 轉向性差 運動間歇大，速度慢 輪式結構,由磁芯產生磁力,

51、磁芯外套鋼套為輪軸,鋼輪被磁芯磁化,產生新的磁感 B′與磁芯磁感 B 共同作用于球罐,產生磁力;履帶式結構,履帶上部為磁源生磁,在其下部置一可控反向磁源,控制其整體磁感 B 的大小,使前進方向上的磁感 B 大,而其后方向履帶的磁力變小,以減少履帶脫離時能量消耗;步行結構,由八腳蛛形結構組成,同履帶式相仿,每個腳上部為磁源,下部為反向可控生磁機構。移動時4 腳移動、4 腳吸附相互轉換。 上述 3 種方案分析比較,車輪式移動快速,控制靈活;履帶式對壁面的適應性強, 但不易轉彎;步行式承重能力強,但速度較慢。由于履帶式和步行式結構復雜,造價昂貴,也不適合本課題的研究對象,因此該系統(tǒng)選用車輪式移動結

52、構。 3.2.2 磁輪結構和材料設計 磁輪的結構組成圖 4-3 磁輪機構圖磁輪由鋼輪、Nd-Fe-B 磁芯、銅套、緊定螺釘 4 部分組成(如圖 4-3 所示)。鋼輪兼導磁、滾輪與支撐軸 3 種作用為一體,由于磁芯比較脆,易碎裂,不宜直接作車輪,需要通過耐磨的導磁性能良好的構件連接, 本設計中,鋼輪采用了45#鋼,為了增加摩擦力,鋼輪外表面滾花并表面淬火處理;銅套將左右2 個半輪連接起來,并避免磁短路;固定螺釘的作用是將2 個半輪連接起來, 由于左右 2 個半軸要求同軸,其精度由銅套來保證,因此不宜采用螺紋連接。磁芯的作用是產生磁源。 圖 3-3 磁輪機構圖

53、 隨著材料科學的迅速發(fā)展,各種性能優(yōu)異的磁性材料不斷涌現,稀土磁性材料在近年來得到越來越多的應用。主要是稀土氧化物成分,Sn-CoR合金和Fe-BCR為稀土元素系列永磁材料。特別是Nd2Fe14B的出現,引起人們很大的興趣。它具有最大的磁能積,是新一代的永磁材料。Nd的矯頑力大,磁能積高,在磁路設計合理的情況下的磁體可提供 4.61N/cm3吸力。但是,該種材料的高溫性能不好,長時間在高溫下工作容易退磁。市場上也有耐高溫的永磁材料,但其磁能積明顯低于Nd。通過對焊接現場的考察,并對球罐焊接的熱力場分布進行測試(如圖 4-4 所示),得到的結果是Nd可以滿足現場需要[11]。

54、圖 3-4 溫度場分布圖 3.3 行走方式的選擇 行走機構不但要承載碳弧氣刨小車和送棒機構，同時還要不斷調整行走方向， 以實現坡口跟蹤。在此選用橫跨式四輪行走方式，兩側單獨由電動機通過減速器進行驅動，依靠兩側電動機的轉速差實現車體轉向而達到爬行小車沿線行走的目的。為了增大吸附力和爬坡能力，四只行走輪均為磁輪且均為主動輪。每側的兩只磁輪與減速器、電動機做成一體結構，通過轉軸與支撐桿相連，當其于球面上行走遇有不規(guī)則表面或障礙時，即可自行調整角度，始終能夠與球面保持良好的接觸，保證有最大的吸附力[9]。 3.4 磁輪式行走機構主要設計參數設計計算 3.4.1 車體尺寸參數 車體

55、由左右側板及主板構成，全長 645mm，前后距離為 384mm。 3.4.2 電機和減速器的選擇 20 世紀 80 年代以來，隨著集成電路、電力電子技術和交流可變速驅動技術的發(fā)展，永磁交流伺服驅動技術有了突出的發(fā)展，各國著名電氣廠商相繼推出各自的交流伺服電動機和伺服驅動器系列產品并不斷完善和更新。交流伺服系統(tǒng)已成為當代高性能伺服系統(tǒng)的主要發(fā)展方向，使原來的直流伺服面臨被淘汰的危機。90 年代以后，世界各國已經商品化了的交流伺服系統(tǒng)是采用全數字控制的正弦波電動機伺服驅動。交流伺服驅動裝置在傳動領域的發(fā)展日新月異[20]。永磁交流伺服電動機同直流伺服電動機比較，主要優(yōu)點有：

56、(1) 無電刷和換向器，因此工作可靠，對維護和保養(yǎng)要求低。 (2) 定子繞組散熱比較方便。 (3) 慣量小，易于提高系統(tǒng)的快速性。 (4) 適應于高速大力矩工作狀態(tài)。 (5) 同功率下有較小的體積和重量。 伺服電動機又稱執(zhí)行電動機,在自動控制系統(tǒng)中,用作執(zhí)行元件,把所收到的電信號轉換成電動機軸上的角位移或角速度輸出。日本松下公司推出的全數字型MINAS 系列交流伺服系統(tǒng)，其中永磁交流伺服電動機有 MSMA 系列小慣量型，功率從 0.03～5kW，共 18 種規(guī)格；中慣量型有 MDMA、MGMA、MFMA 三個系列，功率從 0.75～ 4.5kW，共 23 種規(guī)格；MHMA 系列大慣量

57、電動機的功率范圍從 0.5～5kW，有 7 種規(guī)格。 同步型交流伺服電機比異步型控制方便，性能更好，用途更廣，尤其是在要求高的系統(tǒng)中更傾向于使用永磁同步交流伺服電機。因此，論文設計選用交流伺服同步電機作為焊機擺動控制的動力源。本論文采用日本松下電器的永磁同步交流伺服電機和 MSMA 系列交流伺服電機驅動器，見圖 3-6。 圖 3-6 交流伺服電機及驅動器實物圖 本次設計采用的全數字式交流伺服電機驅動器采用松下公司獨特算法，使速 度頻率響應提高2倍，達到500HZ；定位超調整定時間縮短為以往產品的1/4；具有共振抑制和控制功能：可涵蓋機械的剛性不足，從而實現高速定位；

58、還具有全閉環(huán)控制功能：通過外接高精度的光柵尺，構成全閉環(huán)控制。 直流無刷電機的出現是電動機技術的巨大進步，它取消了電刷和換向器，消除了故障及不可靠的主要根源，但是在相與相之間的切換時，會產生較大的轉矩脈動和過電壓，而正旋波驅動的同步交流伺服電機克服了上述直流無刷的缺點，又具有和直流電機一樣的特性，尤其是矢量控制理論的出現，解決了交流電機在伺服系統(tǒng)中的控制方法問題，使得交流電機可以像直流電機那樣進行控制[21]。 交流伺服電機可以通過控制信號方便的調節(jié)轉速和轉向；調速范圍寬，且在整個運行范圍內特性具有線性關系，運行平穩(wěn)；控制功率小，起動轉矩大；機電時間常數小，始動電壓低，控制信號變化時反應快

59、速靈敏。 同步型交流伺服電機比異步型控制方便，性能更好，用途更廣，尤其是在要求高的系統(tǒng)中更傾向于使用永磁同步交流伺服電機。因此，論文設計選用兩個交流伺服同步電機作為行走驅動電機，分別用于驅動行走機構左右兩側的驅動輪。本論文采用日本Panasonic的MSMA永磁同步交流伺服電機和MSMA系列交流伺服電機驅動器 [22]。 車體左、右兩側磁輪分別由左、右側交流電動機單獨驅動, 而每側前、后面磁輪通過二級雙伸軸蝸輪蝸桿減速器由該側電動機同時驅動, 二級蝸輪蝸桿的減速比n=1000，交流電動機額定轉速n1N =3000r/min，磁輪直徑D=70mm，則爬行機構的額定行走速度VN 為 V

60、N = n1N p D/n=3000 p 70/1000=659mm/min 11mm/s 擬定交流電動機額定功率 P1N =75W，減速器功率傳遞系數(效率)η=0.09，則每側磁輪輸出的功率 P2 N 為： P2 N = P1N η=75 0.09=6.75W 每側磁輪輸出的額定轉矩T2 N 為： T2 N =9550 P2 N / n2 N 其中， n2 N 為磁輪的額定轉速, n2 N =  n1N /n，則： T =9550 P n/ n =9550 6.75 1000 10-3 /3000=21.488N

61、 m 2 N 2 N 1N 2 N 兩側磁輪(四個)共同輸出的轉矩設為T ，則 T 2 N =2 T2 N =21.488 2=42.976N m 當爬行機構勻速垂直上升行走時，可帶動的總重量 W 為: 2 N W =2 T /D=2 42.976/0.07 1227.886N 125kg 3.5 磁輪機構裝配工藝 為了便于磁輪的安裝操作,我們采用先充磁后裝配的工藝。裝配的過程中,要保證 2 個半輪的內端面與磁芯的端面接觸良好,以便減少磁隙損耗。由于銅套比磁芯 軸向長度要求短些,所以 2 個半輪裝配

62、壓實后,達到設計的尺寸鏈長度時,即可保證其端面基本要求，進行磁力計算 磁力的分布，在磁輪的兩個半輪上,沿軸向在外端母線上各均勻取 20 個點,測量磁力分布,統(tǒng)計如表 3-3。 磁力計算，磁輪與管道接觸面的磁力估算公式為: g F=5.017610 -3 R 3 D B 2 式中:R—磁輪半徑 D—半輪磁輪母線長度 Bg —磁感應強度 根據表 3-3 磁力分布情況,考慮磁輪與管道的內外壁的不同的接觸面以及一定的安全系數范圍內,計算得 Bg ≈1.22(T)。 解出:F=1114.75N 表3-3 磁力沿磁輪母線分布表 分布點 0 2 4 6

63、 8 10 12 14 16 18 20 左半輪 （左至右） 1.30 0.95 0.90 0.85 0.81 0.99 1.02 1.55 1.99 2.21 4.20 右半輪 （右至左） 1.30 0.94 0.91 0.85 0.82 0.94 1.05 1.60 2.00 2.20 4.23 氣刨小車脫落可能性最大的位置是仰焊,兩邊安裝防脫落的保護裝置,車輪慢速前進,進行動態(tài)測量。逐漸加掛每塊 10kg 重物,至 8 塊時,開始出現脫落跡象。 由于氣刨小車的重量為 50kg,所以實驗表明 4 個磁輪的承重能力

64、可達 130kg, 大于理論計算,表明整個裝置設計磁力系統(tǒng)滿足安全要求。 第四章：齒輪的計算與校核 4.1 齒輪的設計計算與校核 4.1.1 選定齒輪類型，精度等級，材料齒數 (1) 設計傳動方案有六個節(jié)圓直徑為50mm和兩個節(jié)圓直徑為30mm直齒圓柱齒輪。 (2) 焊接機為一般工作機器，速度不高，故而選用7級精度(GB10095-88)。 (3) 材料的選擇：由工作手冊可查得，選取小齒輪材料為40 Cr (調質)，硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼(調質)，硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。 (4) 選取小齒輪齒數為Z1 =30,大齒輪

65、齒數為Z2 ＝i Z1 ＝50／3030＝50。故而取Z2 ＝50。 4.1.2 按齒面接觸強度設計 由設計公式進行試算得， 2 KT m 1 ? Z ? d1t 2.323 t 1 ? ?E ? (4-1) fd m ? [s H ] ? 式中： d1t ——小齒輪的節(jié)圓直徑，mm Kt ——載荷系數 m ——大小齒輪粘合的傳動比 T1 ——小齒輪所受的扭矩，N m fd ——齒寬系數 ZE ——彈性影響系數, MPa1/2 [s H ] ——接觸疲勞強度, MPa (1) 確定公式內的各計算數值 ① 試選擇載荷系數

66、 Kt =1.3。 ② 計算小齒輪傳遞的轉矩。 T1 = T i = 0.098300 = 29400N mm 式中：i——速器的減速比 T——電機輸出的額定轉矩 ③ 圓柱齒輪的齒寬系數表可以選取齒寬系數fd = 1 ④ 由彈性影響系數表可以查得材料的彈性影響系數 1 2p ? ? 1- m 2 ? ? E ? 1 ? 1 ZE = = 189.8MPa 2 H ⑤ 由調質處理鋼的s 圖，按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強度極限為 lim H H s ＝930MPa,大齒輪的接觸疲勞強度極限s ＝820MPa lim1 lim 2 ⑥ 根據齒輪的工作應力循環(huán)次數公式： N1 = 60n1 jLh  (4-2) 選取工作壽命10年（設每年工作300天），兩班制。 N = 60n jL =60101(2830010)= 2.88107 1 1 h N2 = 2.88107