卸料平臺方案 (2)

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1、水岸新都三期一標段工程 卸 料 平 臺 施 工 方 案 編制單位：湖南省第六工程有限公司 編 制 人： 審 核 人： 編制時間：2011年10月 卸料平臺施工方案 一、概況 本工程位于長沙市長沙縣跳馬鄉(xiāng)石燕湖大道旁，包含1#、2#、12#、13#、14#、15#會所及商業(yè)、16#商業(yè)、17#幼兒園，建筑面積為97532.70㎡。其中地下室約為4000㎡；本工程建筑結構形式為框架剪力墻結構，設計使用合理年限為50年，抗震設防烈度為六度，耐火等級為地下一級，地上一、二級，建筑類別為一、二類居住建筑，屋面防水等級為Ⅱ級，地下室防水等級為二級，工程采

2、用商品混凝土。 棟號 建筑層數(shù) 建筑高度 建筑面積 1#棟 地下1層、地上32層 93.25m 13169㎡ 2#棟 地下1層、地上33層 96.15m 27157㎡ 12#棟 地下1層、地上30層 87.45m 24286㎡ 13#棟 地下1層、地上28層 81.65m 12585㎡ 14#棟 地下1層、地上29層 84.55m 11148㎡ 15#棟 共2層 16.3m 4865㎡ 16#棟 共3層 16.85m 1875.71㎡ 17#棟 共3層 13.45m 2595.1㎡ 二、卸料平臺選用方案

3、 15#、16#、17#樓及其他棟號的五層以下采用落地式斜料平臺，1#、2#、12#、13#、14#樓五層以上采用工具式斜料平臺， 1#、13#、14#樓各搭設3個卸料平臺，1#、12#樓搭設6個卸料平臺。 （1）落地式斜料平臺 落地式斜料平臺采用鋼管扣件搭設； 斜料平臺除四周設置通長剪刀撐外，每隔2米設置一道橫向剪刀撐，每隔兩步架與建筑物拉結一道，連墻件不得與外架相連； 平臺面板和側面防護均采用18㎜厚木膠合板，不得采用密目安全網(wǎng)； 立桿落在地基上時，底部澆筑100厚C15混凝土墊層作為斜料平臺架基礎；立桿落在商鋪頂板上時，底部墊木板且商鋪頂板下部支撐加固。 卸料平臺限載1噸，使

4、用時應掛限載牌。 具體搭設詳見下圖。 （2）工具式斜料平臺 工具式斜料平臺采用槽鋼、鋼管、木膠合板制成，槽鋼與槽鋼、鋼管之間焊接成整體，槽鋼和鋼管涂黑黃或紅白相間警戒色，自重約1.2t； 斜料平臺拉索采用6*19+1、直徑21.5㎜的鋼絲繩，每根鋼絲繩設M24螺栓式卡環(huán)一個，每根鋼絲繩兩端頭設3只鋼絲夾具，夾具螺栓直徑15.8㎜，每根鋼絲繩必須預埋一個吊環(huán)，單獨受力，以增加安全系數(shù)。 卸料平臺安裝時按照圖示吊點起吊，并應試吊，使平臺基本水平，外側略高于內側。 卸料平臺限載1噸，使用時應掛限載牌。 具體搭設詳見下圖。 卡環(huán)位置及做法詳見圖： 三、施工操作

5、1、落地式卸料平臺 1.1立桿 卸料平臺立桿縱、橫間距1000mm，橫桿步距1500㎜。內立桿距外架邊緣500mm。立桿接頭必須采用對接扣件連接，對接扣件交錯布置：兩根相鄰立桿的接頭不同時設置在同步距內，同步距內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至主節(jié)點的距離不大于500mm。立桿與橫桿必須用直角扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏。立桿的垂直偏差，應不大于架高的1/200，且全高偏斜不大于100mm。 1.2橫桿 橫桿步距1500mm，橫桿設置在立桿內側，其長度為3跨。在同一步中，縱、橫向水平桿應四周交圈，用直角扣件與角部立桿固定。必須設置縱、橫

6、向掃地桿?？v、橫向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮200mm處的立桿上。 1.3 連墻桿 腳手架每2步設拉結點，與建筑物可靠拉結，不得與外架連接。拉結點均勻分布，并設置在立桿上，拉結點必須同時拉住里外立桿。拉結點在兩框架柱中間的框架梁內預埋?48鋼管用扣件與連墻桿相連。拉結點宜靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不應大于300mm；應從底層第一步縱開始設置。拉結點處連墻件應水平設置，當不能水平設置時，與卸料平臺連接的一端應下斜連接，不應采用上斜連接。 1.4 剪刀撐 卸料平臺必須在外側立面設置剪刀撐，并由底部至頂及沿腳手架水平方向連續(xù)設置。剪刀撐與地面夾角45～60°，每組剪

7、刀撐連接3～4根立桿，斜桿除兩端用回轉扣件扣緊外，在中間應增加2～4個扣結點，最下面斜桿端頭與立桿的接點距離不大于500mm。剪刀撐桿件的接長采用搭接，搭接長度不小于1m，應等距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100mm。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。剪刀撐搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。剪刀撐刷黑、黃漆間隔500mm。 1.5平臺面和防護 操作層平臺面板和側面防護均采用18㎜厚木膠合板，不得采用密目安全網(wǎng)。 2、懸挑式卸料平臺 2.1懸挑式卸料平臺制

8、作 根據(jù)懸挑式卸料平臺施工圖，采購所需材料，在施工現(xiàn)場進行加工支座。 2.2懸挑式卸料平臺安裝 在樓板、梁混凝土澆筑時，按要求在卸料平臺安裝位置預埋卡環(huán)。懸挑式卸料平臺安裝采用塔吊吊裝，吊裝前應先試吊，然后將卸料平臺吊至安裝部位，將卸料平臺槽鋼固定按在預埋卡環(huán)上，再按要求安裝斜拉鋼絲繩，使平臺基本水平，外側略高于內側，然后松開塔吊吊繩。 2.3懸挑式卸料平臺拆除 懸挑式卸料平臺的拆除拆除步驟與安裝步驟相反。 四、施工安全 1、落地式卸料平臺搭設人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標準《特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則》GB5036考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢，

9、合格者方可持證上崗。 2、卸料平臺施工前向操作人員進行書面技術交底，施工人員必須按技術交底進行操作。 3、施工人員必須戴好安全帽、系好安全帶、穿防滑鞋。 4、 卸料平臺的構配件質量與搭設質量或安裝質量，應按有關規(guī)范要求進行檢查驗收，合格后方準使用。 5、當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止卸料平臺的搭設與拆除作業(yè)。 6、 卸料平臺安裝或搭設及拆除時，地面應設圍欄和警戒標志，并設專人監(jiān)護，嚴禁非操作人員入內。 7、卸料平臺堆放重物不能超過卸料平臺限載重量。 8、懸挑式卸料平臺安裝與拆除時塔吊信號工必須在卸料平臺施工操作面旁邊，準確指揮卸料平臺的吊裝。 卸料平臺計算書

10、 落地式卸料平臺 一、橫桿的計算: 橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算。 按照橫桿上面的腳手板和活荷載及物體荷載作為均布荷載計算橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.0=0.35kN/m 活荷載標準值 Q=1.5×1.0=1.5kN/m 物體荷載標準值 P3=（1. 00*9.8/3*5）=0.65 kN/m 荷載的計算值 q=1.2×（0.038+0.35+0.65）+1.4

11、×1.5=3.35kN/m 橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩 計算公式如下: M=3.35×1.02/8=0.603kN.m =0.603×106/5080.0=118.7N/mm2 橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 荷載標準值q=0.038+0.35+0.65+1.5=2.54kN

12、/m 簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.0×2.54×1000.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.32mm 橫桿的最大撓度小于1000.0/150=6.67㎜與10mm,滿足要求! 二、扣件抗滑力的計算: 水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載

13、值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.0=0.038kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.350×1.0×1.0=0.35kN 活荷載標準值 Q=1.5×1.0×1.0=1.5kN 物體荷載標準值 P3=（1.00*9.8*1.0/3*5）=0.65 kN/m 荷載的計算值 R=1.2×（0.038+0.35+0.65）+1.4×1.5=3.35kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,

14、其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 故單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 三、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248，最高處30米。 NG1 = 0.125×30.000=3.75kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.350×1.0×1.0=1.181kN

15、 (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.150×1.0×1.0=0.338kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.0×30=0.300kN （5）物體荷載: NG5=1.0×9.8×1.0×1.0=14.7 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4+NG5 =16.611kN。 活荷載標準值 NQ =1.5kN 風荷載標準值應

16、按照以下公式計算 其中 W0 —— 基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：W0 = 0.350 Uz —— 風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Uz = 1.110 Us —— 風荷載體型系數(shù)：Us = 0.480 經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7×0.350×1.110×0.480 = 0.131kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

17、 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ=21.72KN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la —— 立桿的縱距 (m)； h —— 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩(wěn)定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=27

18、.6kN； —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k —— 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u —— 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.50； A —— 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； —— 鋼管立桿受壓

19、強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 = 154.91 [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < [f],滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N —— 立桿的軸心壓力設計值，N=27.6kN； —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； 　 i —— 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 —— 計算長度 (m),由公式 l0

20、= kuh 確定，l0=3.12m； k —— 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u —— 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A —— 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW —— 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.075kN.m； —— 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經(jīng)計算得到 = 160.40 [f] —— 鋼管立桿抗壓強度設計值，[f] = 205.00

21、N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < [f],滿足要求! 六、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw —— 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk —— 風荷載基本風壓標準值，wk = 0.131kN/m2； Aw —— 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 1.50

22、×5 = 15m2； No —— 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000 經(jīng)計算得到 Nlw = 2.751kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 7.751kN 連墻件軸向力設計值 Nf = A[f] 其中 —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l/i=30.00/1.58的結果查表得到=0.95； A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。 經(jīng)過計算得到 Nf = 95.411kN Nf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用

23、扣件與墻體連接。 經(jīng)過計算得到 Nl = 7.751kN小于扣件的抗滑力8.0kN，滿足要求! 懸挑式卸料平臺 一、參數(shù)信息: 1.荷載參數(shù) 腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35； 欄桿、擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.15； 施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):9.80。 2.懸挑參數(shù) 內側鋼繩與墻的距離(m)：3.30，外側鋼繩與內側鋼繩之間的距離(m)：1.50； 上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：3.00； 鋼絲繩安全系數(shù)K：6.00，懸挑梁與墻的接點按固支計算

24、； 預埋件的直徑(mm)：20.00。 只對外側鋼繩進行計算；內側鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。 3.水平支撐梁 主梁材料類型及型號：14a號槽鋼槽口水平 ； 次梁材料類型及型號：14a號槽鋼槽口水平； 次梁水平間距l(xiāng)d(m)：1.5。 4.卸料平臺參數(shù) 水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：4.8，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：3.9； 平臺計算寬度(m)：2.50。 二、次梁的驗算: 次梁選擇 14a號槽鋼槽口水平 ，間距1.5m，其截面特性為： 面積 A=18.51cm2； 慣性距 Ix=563.7cm4； 轉動慣量 W

25、x=80.5cm3； 回轉半徑 ix=5.52cm； 截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。 1.荷載計算 (1)腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2； Q1 = 0.35× 1.50= 0.525kN/m； (2)最大的材料器具堆放荷載為9.80kN，轉化為線荷載： Q2 = 9.800/3.0/（2.50÷2）× 1.50= 0.613kN/m； (3)槽鋼自重荷載 Q3= 0.14kN/m； 經(jīng)計算得到靜荷載設計值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.525+0.613+0.14) =

26、 1.534kN； 經(jīng)計算得到活荷載設計值 P = 1.4× 2.00×1.5×2.50÷2= 6.3kN。 2.內力驗算 內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下： 最大彎矩M的計算公式為： 經(jīng)計算得到，最大彎矩 M = 2.668×1.2502/8+12.6×1.25/4=4.978kN.m。 3.抗彎強度驗算 次梁應力： 其中 γx -- 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； [f] -- 鋼材的抗壓強度設計值，[f] = 205.00 N/mm2； 次梁槽鋼的

27、最大應力計算值 σ =4.978×103/(1.05×80.50)=58.89 N/mm2； 次梁槽鋼的最大應力計算值 σ =58.89 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求。 4.整體穩(wěn)定性驗算 其中，φb -- 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： 經(jīng)過計算得到 φb=570×9.50×58.00×235/(1.25×140.00×235.0)=1.8； 由于 φb大于0.6，按照下面公式調整： 得到 φb=0.91

28、3； 次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ =4.978×103/(0.913×80.500)=67.73 N/mm2； 次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ =67.73 N/mm2 小于次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求。 三、主梁的驗算: 根據(jù)現(xiàn)場實際情況和一般做法，卸料平臺的內鋼繩作為安全儲備不參與內力的計算。 主梁選擇 14a號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為： 面積 A=18.51cm2； 慣性距 Ix=563.7cm4； 轉動慣量 Wx=80.5cm3； 回轉半徑 ix=5.52cm； 截面尺寸，b=58mm,h=140mm,t=9.5mm； 1.荷載

29、驗算 (1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m； Q1 = 0.15kN/m； (2)槽鋼自重荷載 Q2=0.14kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.15+0.14) = 0.35kN/m； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 P = (1.534×2.50+6.3)/2=5.07kN； 2.內力驗算 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖(kN)

30、 懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續(xù)梁計算，得到： 最大支座反力為 Rmax=11.16 kN； 最大彎矩 Mmax=10.57 kN.m。 3.抗彎強度驗算 其中 γx -- 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； [f] -- 鋼材抗壓強度設計值，[f] = 205.00 N/mm2； 主梁槽鋼的最大應力計算值 σ =10.57×106/1.05/80500.0+6.83×103/1851.000=128.7 N/mm2； 主梁槽鋼的最大應

31、力計算值 128.7 N/mm2 小于主梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]=205.00 N/mm2，滿足要求。 4.整體穩(wěn)定性驗算 其中 φb -- 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： φb=570×9.5×58.0×235/(4800.0×140.0×235.0)=0.467； 由于 φb小于0.6，故可得 φb=0.467； 主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ = 3.19×106/(0.467×80500.00)=84.86N/mm2； 主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ = 84.86N/mm2 小于

32、[f]=205.00,滿足要求。 四、鋼絲拉繩的內力驗算: 水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算， RCi = RUisinθi 其中 RCi -- 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi -- 拉鋼繩的軸力(kN)； θi -- 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sinθi = Sin (ArcTan (6/(4.8)) = 0.781； 根據(jù)以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sinθi； RU1 = 11.16/ 0.781 = 14.29 kN；

33、五、鋼絲拉繩的強度驗算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU取最大值進行驗算，為14.29kN； 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力計算公式： 其中[Fg]-- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg -- 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中近似取Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； α -- 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K -- 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 計算中[Fg]取14.29kN，α=0.82,K=6，得到：

34、d=14.46mm。 鋼絲繩最小直徑必須大于15mm才能滿足要求，本卸料平臺鋼絲繩為21.5㎜，故滿足要求。 六、鋼絲拉繩拉環(huán)的強度驗算: 取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環(huán)的拉力N為： N=RU=14290N。 拉環(huán)強度計算公式為： 其中， [f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規(guī)范》10.9.8所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環(huán)按2個截面計算的。拉環(huán)的應力不應大于50N/mm2，故拉環(huán)鋼筋的抗拉強度設計值[f]=50.0N/mm2； 所需要的拉環(huán)最小直徑 D=[14290×4/(3.142×50.00×2)

35、]1/2=13.49mm。 本卸料平臺拉環(huán)直徑為15.8㎜，故滿足要求。 七、操作平臺安全要求: 1.卸料平臺的上部拉結點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上； 2.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加 補軟墊物，平臺外口應略高于內口； 3.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄； 4.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經(jīng)過檢驗后才能松卸起重吊鉤； 5.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復； 6.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監(jiān)督。 14