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鞍山科技大學(xué)本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 第6 頁
附錄
中文翻譯
四輥軋機上的板形控制模擬
形狀和輪廓是板材的重要指標(biāo),對于板帶軋機斑形控制是主要的技術(shù).對于板形控制的研究對于板形控制和軋制技術(shù)的發(fā)展有主要意義.在CVC軋機上,冷軋的板形控制可以被模仿在Ref[1]中.因為關(guān)于缺陷區(qū)域的形成金屬側(cè)邊的影響沒有被考慮.在CVC冷軋機上三維塑性板形控制沒有被準(zhǔn)確分析.4輥熱連軋的板形控制正在研究中.Ref[2]和Ref[3]關(guān)于缺陷區(qū)域的形成,金屬側(cè)邊流的影響也沒有被考慮.沿著厚度方向,缺陷和壓力的分布被認(rèn)為是均勻的,它們不能被用于熱軋薄板或厚板軋制.FEM適于模仿熱板連軋的過程Ref[4].因為軋輥被認(rèn)為是堅硬的,在板帶三維塑性缺陷和軋輥的彈性缺陷區(qū)之間的聯(lián)系能夠被準(zhǔn)確的認(rèn)識.在某種意義上講,軋制過程的模擬是可以被執(zhí)行的.在這種研究中,有限元法被用于準(zhǔn)確的分析板材的三維缺陷區(qū),影響系數(shù)法被用于分析軋輥的彈性缺陷的熱缺陷.此外,在四輥CVC軋機中,這兩種方法的結(jié)合構(gòu)建了板形控制的數(shù)學(xué)模型.在四輥CVC板帶軋機上,板形控制可以被模擬. Ref[5].由于沒有考慮沿厚度方向,缺陷和壓力的變化.
1. 理論模型
1.1三維板材塑性缺陷----有限元法
有限元法的基本假設(shè):(1)軋制過程關(guān)于XOY平面是穩(wěn)定的且對稱的,因此,因下面的分析和假設(shè)只考慮對稱的XOY平面的上半部分.(2)板材在輥縫中是硬塑性的和有彈性的.
在圖1.1中所展示的軋制缺陷區(qū),根據(jù)在圖1.2中的方法,被分成了曲面線型元素沿著板展方向.在圖1.1中是工作輥的半徑,L是缺陷區(qū)的長度; 是板材入口厚度和出口厚度;是板材入口寬度;是寬展量.在其他位置的縱坐標(biāo).在進口(X=0)板材元素被表示Y(i=0,1,2,…n).在其他位置.縱坐標(biāo)在其他位置是不知道的.為了數(shù)字分析和假設(shè)的方便,在坐標(biāo)系x,y,z被貼在坐標(biāo)系為的平面中,入圖3所示,在缺陷區(qū)中,側(cè)面的換置功能和金屬高度換置功能被假定是:
(1) 從Ref[10].和Ref[11].有:
,是在缺陷區(qū)(X=1)的出口處的側(cè)面和高度置換功能.
在坐標(biāo)系中,長條元素寬度是:
和沿著側(cè)面方向被示為第三少量的功能,假定沿著高度方向是二次曲線,如圖1.3所示.而且被在第0行,第1行和第2行未向替代方法解決.出口分別是側(cè)面和高度的換置和節(jié)派的衍生物.
和使和第一衍生物和第二衍生物滿足,且是連續(xù)的.根據(jù)和(i=0,1,2…n; j=0,1,2…n).取決于重現(xiàn)方法.因此有個未知參數(shù), 和（i=0,1,2..n;j=0,1,2）在Ref[10].- Ref[13].中，根據(jù)連續(xù)、體積和理論的原理。前張力和后張力能被得到：分別是交叉橫截面入口橫截面；分別是面積和平面的長度坐標(biāo)系；分別是平均前后張力，E是板材的柔性度；V是板材系數(shù)是長度壓力系數(shù)。且能根據(jù)多項式作用被表達出來，當(dāng)入口板材很好，。
以塑性方程中，屈服條件和連續(xù)體積原理，在缺陷區(qū)域中的三維壓力可被解決。從不同的平衡方程中，在缺陷區(qū)的進口和出口處的壓力邊界條件和在邊界面的壓力邊界條件是：在和方向中，是普通的應(yīng)力和剪應(yīng)力，是交界面處的普通應(yīng)力；是在三個方向交界面的普通應(yīng)力的余弦。在缺陷區(qū)中，用有限元法單位軋制力能夠被計算。
1.2軋輥的彈性缺陷區(qū)-影響系數(shù)法。
在軋輥的長度范圍中，輥身用和的中央縱線的單位寬度區(qū)域分為節(jié)。下載的圖表和劃分軋輥的部分在圖4和圖5中所被顯方出來。是上工作輥調(diào)節(jié)距離。時是凹形輥縫，是凸形輥縫，是單位寬度軋制力。是工作輥和支承輥之間的接觸壓力。是工作輥和支承輥的彎曲應(yīng)力；分別是左右兩側(cè)的支反力。整個坐標(biāo)系的原點正好在左邊壓力點之下，即軸線超過了左邊支持點。
工作輥和支承輥軸線錯位表示為：在工作輥與支承輥間的彈性平坦度。被用一半空間輥體模型，如下：
在工作輥和支承輥之間的變形能力方程是：
工作輥計算模型是：
板材橫向分布是：
是下段輥，是工作輥和支承輥的偏移影響系數(shù)，并且表示了在點的偏移，其由作用在點的單位力引起的。是工作輥和支承輥的彎曲應(yīng)力系數(shù)，表示了被單位彎輥力引起的在點的偏移。是工作輥左右末端的軸線錯位。是左端壓力支承點和工作輥左端間的距離。是工作輥和支承輥間的軸線偏移，分別是工作輥和支承輥間的平坦系數(shù)和平坦度。是工作輥和支承輥頭；是最初的輥頭和熱輥頭和更低的工作輥，是上下輥的硬度替換之和，并且取決于機架和其他載荷零件；是軋輥原始輥縫。
把方程（12）和方程（14）代入方程（16），就構(gòu)成了個方程組。與此同時，加入里的平衡方程和工作輥的工作時間，因此方程的總數(shù)是個。在方程組中，方程（15）和方程（16）代入方程（19），然后軋制板材的厚度能夠被解出。
1.3關(guān)于四輥CVC軋機板形的模型分析和計算，對于四輥軋機形狀流的分析和計算被表示在圖6中。三維的塑性缺陷區(qū)分析被用于確定橫軸的單位寬度的壓力的分布。前張力是后張力是等。軋輥彈性缺陷區(qū)的分析用于確定在工作輥和支承輥之間的接觸應(yīng)力和有載輥縫的形狀（即出口板材厚度的橫軸分布情況）。在某種特定的情況下，出口形狀（的橫軸分布）是能夠獲得的。
基于對于4輥CVC軋機的實踐，已經(jīng)研究了板形控制。板材進口寬度是1235。進口寬度是39.214，出口厚度是24.477。板材進口屈服強度是100。進口板材屈服是700。前張力是186.50，后張力是0。工作輥的彎曲力1077。工作輥有一個直徑850，寬為2250的工作輥，支承輥的直徑為1500，長度是2050，在工作輥兩端彎曲力間的間隙是3150。最大和最小工作輥直徑是1300。最大和最小工作輥直徑是15998。工作輥之間空間CVC工作輥的最初移動距離是-10，CVC工作輥的移動距是-95。
2.1通過工作輥的移動的板形控制的模擬
圖7中顯示了出口板材頭部的橫向分布和在條件為為1077下的單位寬度軋制，是-75，-25，25，75，隨著寬度的增加，極劇減少。的橫向變化更加迅速。
圖8中.顯示了在條件為為1077下的分布，是-75，-25，25，75，隨著增加的橫向差在=-75從33增加到=75時的75。對原板材這一點很明顯，頭部的變化越大，對的影響越大。
2.2工作輥彎輥特點的模擬
圖9中顯示了，和間的聯(lián)系。隨著的增加，的變化很小，的橫向變化增加，但的影響比更弱。
圖10中顯示在為-95，是0，300，600和900的條件。的橫向分布。的橫向增加，尤其在邊部。
2.3關(guān)于形狀和板材頭部的寬度的影響
為了研究熱軋板材的形狀和頭部的寬度影響，并消除了其他影響因素，在模擬中，是10（即），是0，在相同比例下是變化的。
圖11顯示了對于不同的；和的分布。隨著的增加，先是增加，然后減少。在=1635時，（=274.355）。同時軋輥間隙分布變得更加均勻。此外隨著增加，的橫向差先是減少然后增加，向摩擦力隨著的增加，作用寬度增加，使橫向變化增加。
圖12中顯示了在不同下的分布情況，的橫向差先是減少然后的變化很小，甚至寬度和厚度不斷成比例增加，板材的壓力和缺陷沿著高度方向的變化并不明顯。
3結(jié)論
（1）.隨著增加，極劇減少，的橫向差增加。隨著增加，輕微減少，的橫向差別增加，尤其左邊緣，隨著增加，先是增加然后減少，同時輥更加平坦。橫向差則先減少然后增加。
（2）.關(guān)于板形和頭部，的影響是很大的，它適于板形和板材頭部的預(yù)設(shè)定，關(guān)于板形和板材頭部影響的很小，他適于板材形狀和頭部的在線調(diào)整。
目 錄
摘要…………………………………………………………………………3
0.前言………………………………………………………………………4
1.總體設(shè)計…………………………………………………………………5
2.傳動方案設(shè)計……………………………………………………………6
2.1電動機的選擇…………………………………………………………6
2.1.1傳動參數(shù)計算………………………………………………………6
2.1.2確定電動機功率及其它參數(shù)………………………………………7
2.2蝸輪、蝸桿的設(shè)計……………………………………………………8
2.2.1傳動參數(shù)計算………………………………………………………8
2.2.2材料選擇……………………………………………………………9
2.2.3參數(shù)計算……………………………………………………………9
2.3軸的設(shè)計………………………………………………………………11
2.3.1軸的材料及選擇……………………………………………………12
2.3.2軸的強度計算………………………………………………………13
2.4軸承的選擇……………………………………………………………16
2.5V帶及帶輪的設(shè)計………………………………………………………17
2.5.1普通V帶傳動的設(shè)計…………………………………………………17
2.5.2帶輪設(shè)計………………………………………………………………19
3.傳動箱的箱體設(shè)計…………………………………………………………20
3.1箱體的結(jié)構(gòu)型式……………………………………………………………20
3.2鑄造箱體的結(jié)構(gòu)分析………………………………………………………21
3.3箱體的結(jié)構(gòu)尺寸……………………………………………………………21
4.傳動箱附件的設(shè)計……………………………………………………………21
4.1軸承蓋………………………………………………………………………21
4.2軸承套杯……………………………………………………………………23
4.3調(diào)整墊片組…………………………………………………………………23
4.4油標(biāo)…………………………………………………………………………23
4.5排油孔螺塞…………………………………………………………………23
5.總機體的設(shè)計…………………………………………………………………23
6.導(dǎo)軌及間隙調(diào)整裝置設(shè)計……………………………………………………24
6.1導(dǎo)軌設(shè)計……………………………………………………………………24
6.2間隙調(diào)整裝置設(shè)計…………………………………………………………24
7.傳動絲桿及橫臂設(shè)計…………………………………………………………25
7.1絲桿設(shè)計……………………………………………………………………25
7.2橫臂設(shè)計……………………………………………………………………25
8.潤滑的選擇……………………………………………………………………25
8.1潤滑的作用…………………………………………………………………25
8.2潤滑系統(tǒng)和方法的分類……………………………………………………26
8.3潤滑系統(tǒng)的選擇原則………………………………………………………26
9.其它……………………………………………………………………………26
9.1支角…………………………………………………………………………26
9.2行程開關(guān)的選擇……………………………………………………………27
10.結(jié)論…………………………………………………………………………27
11小結(jié)…………………………………………………………………………28
12參考文獻……………………………………………………………………29
12附錄…………………………………………………………………………30
摘要 對機械式雙頭套皮輥機進行了研究，它的目的主要是完成整臺機器的生產(chǎn)，提高生產(chǎn)效率，可以同時完成多個皮輥的壓入和套出?？梢詫⑵ぽ仚C做成雙套頂頭和定位架供工人操作，它的工作原理是由電機帶動蝸輪、蝸桿轉(zhuǎn)動，使絲桿升降、帶動橫臂升降，從而使滑桿上下移動，實現(xiàn)皮輥的套入、壓出。采用這個可以大大降低工作人員的勞動負(fù)荷。皮輥機主要通過帶傳動、齒輪傳動、蝸桿蝸輪傳動和絲桿傳動來實現(xiàn)傳動。完成了傳動箱的箱體、傳動箱附件、絲桿及搖臂的設(shè)計。
關(guān)鍵詞 油標(biāo) 軸承 蝸輪蝸桿 帶輪
前 言
機械式雙頭套皮輥機設(shè)計，主要是完成整臺機器的生產(chǎn)設(shè)計，套皮輥機是紡織行業(yè)常用的機械，用來完成紡織皮輥的套入和壓出，是棉紡織行業(yè)的必備配套設(shè)備。所設(shè)計的套皮輥機靠傳統(tǒng)機械方式傳動（例如蝸輪-蝸桿傳動），為了提高生產(chǎn)效率，套皮輥機設(shè)計成雙頭套皮輥機，能同時完成兩個皮輥的壓入、套出。
課題主要來源于鹽城金通機械廠，這是一家主要生產(chǎn)紡織機械的民營企業(yè)，企業(yè)位于鹽城電場路。我們需要解決的問題就是完成整臺機械式雙頭套皮輥機的工程設(shè)計。
根據(jù)實際工作需要對雙頭套皮輥機的要求，其主要已知條件有：采用JT—SA808G型機械式雙頭套皮輥機，JT—SA808G型雙頭套皮輥機主要由定位滑塊、上頂頭、滑桿、皮輥定位架、傳動橫臂、絲桿、蝸輪、蝸桿、滑動座臂、防護罩、絲桿螺母、機架等組成。JT—SA808G型雙頭套皮輥機為立式，機械蝸輪、蝸桿傳動，其操作簡便，能適應(yīng)棉紡廠的精梳機、粗紗和細(xì)紗機、并條機、條卷機等紡織設(shè)備使用的各種規(guī)格丁氰皮輥的套入和壓出。該型號雙頭套皮輥機有雙套頂頭和定位架供工人操作，由電機帶動蝸輪、蝸桿轉(zhuǎn)動，使絲桿升降、帶動橫臂升降，從而使滑桿上下移動，實現(xiàn)皮輥的套入、壓出。能滿足以下操作使用要求：
a) 按要求接通380V電源
b) 蝸輪箱要加入1kg機械油及傳動部件潤滑
c) 根據(jù)使用的皮輥規(guī)格的大小，調(diào)節(jié)行程開關(guān)，確定所需位置
d) 啟動電機，使機器進入正常運轉(zhuǎn)狀態(tài)
e) 必須保持兩側(cè)軌道及兩滑桿清潔
f) 每班操作前須對軌道和滑桿加油潤滑
g) 對蝸輪箱及轉(zhuǎn)動部和軸承須6個月清洗換油一次
JT—SA808G型雙頭套皮輥機主要技術(shù)參數(shù)要求有：1、套壓皮輥鐵芯直徑為18—35毫米，2、套壓皮輥長度為320毫米，3、工作行程為320毫米，4、最大極限行程為60毫米，5、電動機1.5Kw、1400rad/min。其次，JT—SA808G型雙頭套皮輥機主要尺寸為：長，500毫米；寬，400毫米；高，1600毫米；重量，300kg。
1. 總體設(shè)計
目前在國內(nèi)外JT—SA808G型機械雙頭套皮輥機主要為立式，采用機械蝸輪—蝸桿傳動，其操作簡便，能適應(yīng)棉紡廠的精梳機、粗紗和細(xì)紗機、并條機、條卷機等紡織設(shè)備使用的各種規(guī)格丁氰皮輥的套入和壓出。目前國內(nèi)外主要采用蝸輪—蝸桿傳動的原因是：1、其傳動比比其他形式傳動大，傳遞動力大，一般傳動比在8到100之間；2、蝸桿傳動相當(dāng)于螺旋傳動，為多齒嚙合，故傳動平穩(wěn)，振動小，噪音低；3、蝸桿在導(dǎo)程角小于當(dāng)量摩擦角時，可實現(xiàn)反向自鎖，即具有自鎖性。
套皮輥機結(jié)構(gòu)簡單，目前國內(nèi)外的套皮輥機主要不同的地方有傳動方式不同、傳遞導(dǎo)軌不同等。在傳動方式上主要有機械式和液壓式兩種。液壓式套皮輥機采用液壓泵、閥實現(xiàn)液壓傳動，其主要特點有：結(jié)構(gòu)簡單，傳遞功率大，結(jié)構(gòu)小、有利于節(jié)省材料，傳動控制靈敏度高等。機械式套皮輥機除了有蝸輪—蝸桿傳動外還有絲桿傳動，絲桿傳動一般大都采用螺紋絲桿，其也是螺旋傳動，在利用絲桿傳動同時，大都采用調(diào)整絲桿間隙的措施。在傳動導(dǎo)軌上，一般都采用熱扎等邊角鋼來作為導(dǎo)軌，其結(jié)構(gòu)簡單，并且能夠滿足傳動要求，其它導(dǎo)軌還有：1、矩形導(dǎo)軌，其承載能力大，導(dǎo)軌垂直和水平方向誤差相互沒有影響，制造與維修方便，但側(cè)面存在誤差，影響導(dǎo)向精度，適應(yīng)于載荷較大、導(dǎo)向精度要求不太高的場合；2、三角形導(dǎo)軌，支承件導(dǎo)軌為凸形時，稱為山形導(dǎo)軌，反之稱為V形導(dǎo)軌，這種導(dǎo)軌在磨損后 ，在正向載荷的作用下，能自行補償磨損量，不產(chǎn)生間隙，導(dǎo)向精度較好，但垂直與水平方向的誤差相互影響，制造與維修困難；3、燕尾形導(dǎo)軌，其高度尺寸較小，結(jié)果緊湊，能承受顛覆力矩，便于調(diào)整間。目前國內(nèi)外套皮輥機上的導(dǎo)軌所用的形式主要就是以上幾種形式。同時也要采用調(diào)整導(dǎo)軌間隙的裝置，在調(diào)整間隙的裝置上，目前國內(nèi)外主要有：1、壓板，壓板用螺釘緊固在運動部件上，可用刮研、墊片或平鑲條來調(diào)整間隙；2、鑲條，鑲條有平鑲、楔形鑲條和壓板鑲條等。目前，大多數(shù)機械式皮輥機在傳動上都設(shè)計有傳動箱，傳動箱是簡化了的傳動減速器，傳動箱的設(shè)計都要求結(jié)構(gòu)簡單，滿足傳動要求，節(jié)約成本等。
目前除了JT—SA808G型雙頭套皮輥機外，廣泛使用的還有SA812型號，其適用各種粗、細(xì)紗皮輥,并條皮輥套丁氰后的滾壓,使丁氰包管包覆皮輥殼表面接觸良好,應(yīng)力均勻。主要技術(shù)參數(shù):壓輥幅度:430mm,壓輥直徑:￠75mm,壓輥轉(zhuǎn)速:178轉(zhuǎn)/分,傳動方式:單獨電動機轉(zhuǎn)動,電機型號:Y90S-4,功率:1.1KW,轉(zhuǎn)速:1400轉(zhuǎn)/。
總體方案設(shè)計，主要完成機械式雙頭套皮輥機的設(shè)計所采用的傳動形式，本課題主要采用蝸輪—蝸桿傳動箱；完成本課題的設(shè)計的實際使用情況、結(jié)構(gòu)合理性、加工可行性，成本材料節(jié)約性等論證。論證采用JT—SA808G型機械式雙頭套皮輥機，JT—SA808G型雙頭套皮輥機主要由定位滑塊、上頂頭、滑桿、皮輥定位架、傳動橫臂、絲桿、蝸輪、蝸桿、滑動座臂、防護罩、絲桿螺母、機架等組成。JT—SA808G型雙頭套皮輥機為立式，機械蝸輪、蝸桿傳動，其操作簡便，能適應(yīng)棉紡廠的精梳機、粗紗和細(xì)紗機、并條機、條卷機等紡織設(shè)備使用的各種規(guī)格丁氰皮輥的套入和壓出。該型號雙頭套皮輥機有雙套頂頭和定位架供工人操作，由電機帶動蝸輪、蝸桿轉(zhuǎn)動，使絲桿升降、帶動橫臂升降，從而使滑桿上下移動，實現(xiàn)皮輥的套入、壓出。論證得總體以及外型美觀等設(shè)計要求來設(shè)計。其次設(shè)計有所創(chuàng)新，在傳統(tǒng)機器上作了改進，預(yù)計本設(shè)計產(chǎn)品能收到良好的經(jīng)濟效應(yīng)和社會效應(yīng)。
2. 傳動方案設(shè)計
機械式雙頭套皮輥機設(shè)計的技術(shù)線路主要是根據(jù)皮輥的技術(shù)參數(shù)，皮輥的壓入、套出參數(shù)（如壓力、運動速度，功率等）來確定選擇電機，進而選擇傳動形式（如蝸輪—蝸桿傳動），計算傳動件參數(shù)，設(shè)計傳動箱體。同時在設(shè)計傳動箱體是考慮整臺輥機的體積大小，使傳動箱的大小與整機體的大小協(xié)調(diào)一致。傳動箱設(shè)計完成后根據(jù)實際要求設(shè)計整機體。在設(shè)計整機體時主要考慮機體采用何種結(jié)構(gòu)，（如鑄體式、角鋼式、焊接式等），其次考慮采用導(dǎo)軌的形式以及傳動件的結(jié)構(gòu)，在考慮機體設(shè)計的時候要考慮導(dǎo)軌、傳動件、運動件等部件的固定等。完成總體機體的設(shè)計、導(dǎo)軌、傳動件、運動件的設(shè)計固定后，考慮各部件的密封要求及密封措施，考慮導(dǎo)軌、傳動件、運動件的 間隙調(diào)整等問題。再次，考慮電機的固定與距離調(diào)整問題，設(shè)計電機固定板、滑動導(dǎo)軌以及旋轉(zhuǎn)件等。接下來考慮電路板、電氣線路的設(shè)計。最后作總體設(shè)計、修改，主要使機體結(jié)構(gòu)合理，造型美觀。
2.1 電動機選擇
原動機是許多機器中運動和動力的來源，其種類很多，有電動機、內(nèi)燃機、蒸汽機、水輪機、液壓機等。電動機構(gòu)造簡單、工作可靠、控制簡便、維護容易，一般生產(chǎn)機械上大多數(shù)均采用電動機驅(qū)動。本設(shè)計也采用電動機作為原動力。我國已制定統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)的Y系列是一般用途的全封閉自扇冷鼠籠型三相異步電動機，適用于不易燃、不易爆、無腐蝕性氣體和無特殊要求的機械。所以本設(shè)計采用Y系列三相異步電動機。
2.1.1 傳動參數(shù)計算
根據(jù)總體設(shè)計和傳動方案設(shè)計可知，要確定電動機功率需要首先確定工作總阻力。在本設(shè)計中工作阻力主要來源于皮輥對鐵芯的摩擦阻力。根據(jù)皮輥主要材料橡膠的性能以及幾何尺寸可以初步估計橡膠皮輥對鐵芯的彈性應(yīng)力為F=959.825N，由此可以知道橡膠皮輥對鐵芯的等效摩擦力（公式）為：FW=F×u
其中：u為橡膠材料對鑄鐵芯的摩擦系數(shù)，由資料可知u=0.8(此處為無潤滑狀態(tài))。
因此：
根據(jù)資料可知，傳動桿的工作功率為：
式中：為工作裝置傳動速度，初估；為工作裝置的傳動效率，根據(jù)已知條件可知。
因此：
根據(jù)傳動順序可知絲桿的傳動功率為：
式中：分母為絲桿副傳動效率，查資料可知其值為0.95
因此：
根據(jù)傳動順序可知軸的傳動功率為：
式中：為軸承傳動效率，由資料可得；為聯(lián)軸器傳動效率，由資料可知。
因此：
根據(jù)傳動順序可知蝸桿的傳動功率為：
式中：分別為蝸輪、蝸桿傳動效率和軸承傳動效率，由資料可知其值分別為0.8、0.995。
因此：
根據(jù)傳動順序可知電機的傳動功率為：
式中：為帶輪傳動效率。
因此：
對于傳動速度，設(shè)計各級傳動比為：絲桿傳動比,蝸輪、蝸桿傳動比,帶輪傳動比,由此可以計算出電動機的轉(zhuǎn)速：
因此：
2.1.2 確定電動機功率及其它參數(shù)
電動機的容量（功率）選的合適與否，對電動機的工作和經(jīng)濟性都有影響。當(dāng)容量小于工作要求時，電動機不能保證工作裝置的正常工作，或使電動機因為長期過載而過早損壞；容量過大則電動機的價格高，能量不能充分利用，且因經(jīng)常不在滿載下運行，其效率和功率因數(shù)都較低，造成浪費。
電動機的容量主要由電動機運行時的發(fā)熱情況決定，而發(fā)熱又與其工作情況有關(guān)。電動機的工作情況一般可分為兩類：（1）用于長期連續(xù)運轉(zhuǎn)、載荷不變或很少變化的、在常溫下工作的電動機；（2）用于變載荷下長期用行的電動機、短時運行的電動機和重復(fù)短時運行的電動機。根據(jù)本設(shè)計的實際工程條件來看，應(yīng)該根據(jù)第一種情況來確定電動機。選擇這類電動機的容量，只需要使電動機的負(fù)載不超過其額定值，電動機便不會過熱。電動機的額定功率Pm等于或稍大于電機輸出功率Po,即 Pm≥Po。從手冊中選擇相應(yīng)的電機型號，而不必再作發(fā)熱計算。通常按照 Pm=(1-1.3)Po 選擇，電機功率裕度大小應(yīng)視工作裝置可能的過載情況而定。 根據(jù)實際生產(chǎn)的條件，可選擇型號為Y90L-4的電機，其基本參數(shù)如下：
額定功率 Pm=1.5 Kw
額定轉(zhuǎn)速 Nm=1400 r/min
額定電壓 V=380 V
額定電流 A=3.7 A
其次電動機的外形尺寸、電動機中心高、軸伸尺寸、鍵聯(lián)接尺寸等也均可在手冊中查得。
2.2 蝸輪、蝸桿設(shè)計
根據(jù)實際工程要求，傳動箱采用蝸輪、蝸桿傳動，其主要優(yōu)點有：
a) 其傳動比比其他形式傳動大，傳遞動力是，一般傳動比在8到100之間；
b) 蝸桿傳動相當(dāng)于螺旋傳動，為多齒嚙合，故傳動平穩(wěn)，振動小，噪音低；
c) 蝸桿在導(dǎo)程角小于當(dāng)量摩擦角時，可實現(xiàn)反向自鎖，即具有自鎖性。
蝸桿傳動的失效形式與齒輪傳動基本相同，主要有齒輪的點蝕、彎曲折斷、磨損及膠合失效等。由于該傳動嚙合齒面間的相對滑動速度大，效率底，發(fā)熱量大，故更易發(fā)生磨損和膠合失效。而蝸輪無論在材料的強度或結(jié)構(gòu)方面均較蝸桿弱，所以失效多發(fā)生在蝸輪輪齒上，設(shè)計時一般只需對蝸輪進行承載能力計算。設(shè)計準(zhǔn)則主要為：開式蝸桿傳動以保證蝸輪齒根彎曲疲勞強度進行設(shè)計；閉式蝸桿傳動以保證蝸輪齒面接觸疲勞強度進行設(shè)計，校核齒根彎曲疲勞強度；此外因閉式蝸桿傳動散熱較困難，故需進行熱平衡計算。
2.2.1 傳動參數(shù)計算
電動機所需的輸出功率為：
Po=Pm/η Kw
式中：Pw 為工作裝置所需功率； Po為Pm/(1-1.3)； η為由電動機至工作裝置的傳動裝置的總效率，其可按下式計算：
η=η1*η2*η3…ηn
式中：η1、η2、η3、ηn分別為傳動裝置中每一級傳動副（蝸輪、蝸桿等）、每對軸承或每個聯(lián)軸器的效率，其值可查閱機械設(shè)計手冊。
計算傳動裝置總效率時應(yīng)注意以下幾點：
1） 所取傳動裝副的效率是否已經(jīng)包括其軸承效率，如包括則不再計如軸承效率；
2） 軸承效率通常指一對軸承而言；
3） 同類型的幾對傳動副、軸承或聯(lián)軸器，要分別計如各自的效率；
4） 蝸桿傳動效率與蝸桿頭數(shù)及材料有關(guān)，設(shè)計時應(yīng)初選頭數(shù)，估計效率，待設(shè)計
出蝸桿傳動后在確定效率，并且修正前面的設(shè)計計算數(shù)據(jù)；
5） 資料推薦的效率值一般有一個范圍。如工作條件差、加工精度低、維護不良時，
則應(yīng)取低值，反之則取高值。
由上面可得： Po=Pm/(1-1.3)=1.5/1.2=1.25 Kw
工作裝置所需傳動功率Pw=Po*η,在設(shè)計傳動裝置中采用 V帶聯(lián)接電動機與傳動蝸桿，可以查設(shè)計手冊得： η=0.96
因此蝸桿轉(zhuǎn)動功率為： Po=1.25x0.96=1.2 Kw
查設(shè)計手冊，所采用的單級普通V帶傳動比為: i=2
所以蝸桿的轉(zhuǎn)速為： n1=Nm/i =1400/2=700 r/min
選擇蝸輪、蝸桿的傳動比為 : i1=20
因此蝸輪轉(zhuǎn)速為： n2=n1/i1=700/20=35 r/min
2.2.2 材料選擇
根據(jù)蝸桿傳動的失效形式可知，制造蝸桿副的組合材料首先應(yīng)具有足夠的強度，更重要的還應(yīng)具有良好的跑合性、減摩性和耐磨性。由機器的實際工作條件可知：蝸桿傳動功率不大、速度中等，根據(jù)手冊，可選45號鋼作為材料，并且整體調(diào)質(zhì)?？紤]到使效率高些、耐磨性好些，故蝸桿螺旋面要求表面淬火，齒面硬度45HRC-50HRC。對于蝸輪，初估其滑動速度 Vs=4.0 m/s,選定蝸輪齒圈材料為 ZcuSn10Pb1,金屬型鑄造，滾銑后加載跑合。
2.2.3 參數(shù)計算
1）按接觸疲勞強度設(shè)計
1.選擇Z1、Z2
根據(jù)傳動比， 查手冊并計算得:
Z1=2
Z2=i1*Z1=2x20=40
2.計算蝸桿轉(zhuǎn)距T2
初估蝸桿、蝸輪傳動效率 η1=0.82
由 T2=T1*i1*η1 得
T2=9.55x（1.2/700）x20x0.82 N.mm
=268500 N.mm
3.確定模數(shù)m和蝸桿分度圓直徑d1
因載荷平穩(wěn)，取載荷因數(shù)K=1.1，估計vs≤12m/s。根據(jù)表查得[σ]]]]]=200MPaa，由表初取導(dǎo)程r=12°，按式可得
m2d1≥KT2cosr(480/z2[σH])2=1.1×2.68×10?×cos12°(480/400)2㎜2
=1575㎜2
查表得，模數(shù)m=5㎜，d=63㎜
2）.計算傳動效率
1. 嚙合效率
2. 傳動效率
軸承效率，因此在查時已經(jīng)計入軸承磨損損耗；攪油效率
3. 檢驗
所以原選參數(shù)足夠
3）確定傳動的主要參數(shù)
1. 中心距
2. 蝸桿尺寸
分度圓直徑
齒頂圓直徑
齒根圓直徑
導(dǎo)程角 （右旋）
軸向齒距
輪齒部分長度
取
3. 蝸輪尺寸
分度圓直徑
齒頂院直徑
齒根圓直徑
外圓直徑
蝸輪輪齒寬
螺旋角
咽喉母圓半徑
4）熱平衡計算
1.傳動效率
2.估算散熱面積
3.油的工作溫度
t2<70oC，油的溫度為超過極
蝸桿、蝸輪的設(shè)計計算是傳動箱設(shè)計的主要內(nèi)容，作為主要傳動裝置，蝸桿，蝸輪的設(shè)計計算直接影響著整個機器的設(shè)計，因此很關(guān)鍵。
對蝸桿傳動進行良好的潤滑是十分重要的。充分潤滑可以降低齒面的工作溫度，減少磨損和避免膠合失效。蝸桿傳動常采用粘度大的礦物油進行潤滑，為了提高其抗膠合能力，必要時可以加入油性添加劑以提高油膜的剛度。
在實際工程應(yīng)用中，除了要很好利用蝸桿傳動的優(yōu)點外，還要了解起傳方面的不足之處:
1) 因傳動時嚙合齒面間的相對滑動速度大，故摩擦損失大，效率低。一般效率為η=0.7-0.9；具有自鎖性時，其效率小于0.5。所以不宜由于大功率傳動；
2） 為減輕齒面的磨損及防止膠合，蝸輪一般使用貴重的減磨材料制造，成本高；
3） 對制造和安裝誤差很敏感，安裝時對中心距的尺寸精度要求較高。
蝸桿傳動常用于傳動功率在50Kw，滑動速度在15m/s以下的機器設(shè)備中。
2.3 軸的設(shè)計
軸是組成機器的重要零件之一，其主要功能是支持作回轉(zhuǎn)運動的傳動零件(如齒輪、蝸輪等)，并傳遞運動和動力。
軸的設(shè)計是根據(jù)給定的軸的功能要求(傳遞功率或轉(zhuǎn)矩，所支持零件的要求等)和滿足物理、幾何約束的前提下，確定軸的最佳形狀和尺寸，盡管軸設(shè)計中所受的物理約束很多，但設(shè)計時，其物理約束的選擇仍是有區(qū)別的，對一般的用途的軸，滿足強度約束條件, 具有合理的結(jié)構(gòu)和良好的工藝性即可。對于靜剛度要求高的軸，如機床主軸，工作時不允許有過大的變形，則應(yīng)按剛度約束條件來設(shè)計軸的尺寸。對于高速或載荷作周期變化的軸，為避免發(fā)生共振，則應(yīng)需按臨界轉(zhuǎn)速約束條件進行軸的穩(wěn)定性計算。
軸的設(shè)計并無固定不變的步驟，要根據(jù)具體情況來定，一般方法是：
(1)按扭轉(zhuǎn)強度約束條件或與同類機器類比，初步確定軸的最小直徑；
(2)考慮軸上零件的定位和裝配及軸的加工等幾何約束，進行軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計，確定軸的幾何尺寸；
值得指出的是：軸結(jié)構(gòu)設(shè)計的結(jié)果具有多樣性。不同的工作要求、不同的軸上零件的裝配方案以及軸的不同加工工藝等，都將得出不同的軸的結(jié)構(gòu)型式。因此，設(shè)計時，必須對其結(jié)果進行綜合評價，確定較優(yōu)的方案。
(3)根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)尺寸和工作要求，選擇相應(yīng)的物理約束，檢驗是否滿足相應(yīng)的物理約束。若不滿足，則需對軸的結(jié)構(gòu)尺寸作必要修改，實施再設(shè)計，直至滿足要求。
2.3.1 軸的材料及選擇
軸的材料種類很多，選擇時應(yīng)主要考慮如下因素：
1、軸的強度、剛度及耐磨性要求；
2、軸的熱處理方法及機加工工藝性的要求；
3、軸的材料來源和經(jīng)濟性等?！ ?
軸的常用材料是碳鋼和合金鋼。
碳鋼比合金鋼價格低廉，對應(yīng)力集中的敏感性低，可通過熱處理改善其綜合性能，加工工藝性好，故應(yīng)用最廣，一般用途的軸，多用含碳量為0.25～0.5%的中碳鋼。尤其是45號鋼，對于不重要或受力較小的軸也可用Q235A等普通碳素鋼。
合金鋼具有比碳鋼更好的機械性能和淬火性能，但對應(yīng)力集中比較敏感，且價格較貴，多用于對強度和耐磨性有特殊要求的軸。如20Cr、20CrMnTi等低碳合金鋼，經(jīng)滲碳處理后可提高耐磨性；20CrMoV、38CrMoAl等合金鋼，有良好的高溫機械性能，常用于在高溫、高速和重載條件下工作的軸。
值得注意的是：由于常溫下合金鋼與碳素鋼的彈性模量相差不多，因此當(dāng)其他條件相同時，如想通過選用合金鋼來提高軸的剛度是難以實現(xiàn)的。
低碳鋼和低碳合金鋼經(jīng)滲碳淬火，可提高其耐磨性，常用于韌性要求較高或轉(zhuǎn)速較高的軸。
球墨鑄鐵和高強度鑄鐵因其具有良好的工藝性，不需要鍛壓設(shè)備，吸振性好，對應(yīng)力集中的敏感性低，近年來被廣泛應(yīng)用于制造結(jié)構(gòu)形狀復(fù)雜的曲軸等。只是鑄件質(zhì)量難于控制。
軸的毛坯多用軋制的圓鋼或鍛鋼。鍛鋼內(nèi)部組織均勻，強度較好，因此，重要的大尺寸的軸，常用鍛造毛坯。
2.3.2 軸的強度計算
2.3.2.1 扭轉(zhuǎn)強度
對只受轉(zhuǎn)矩或以承受轉(zhuǎn)矩為主的傳動軸，應(yīng)按扭轉(zhuǎn)強度條件計算軸的直徑。若有彎矩作用，可用降低許用應(yīng)力的方法來考慮其影響。
扭轉(zhuǎn)強度約束條件為：
=M/=9550×1000P3/n≤[]
式中：為軸危險截面的最大扭剪應(yīng)力(MPa)；
M為軸所傳遞的扭矩(N.mm)；
為軸危險截面的抗扭截面模量()；
P為軸所傳遞的功率(kW)；
n為軸的轉(zhuǎn)速(r/min)；
[]為軸的許用扭剪應(yīng)力(MPa)，見表3-1；
對實心圓軸，,以此代入式得，可得扭轉(zhuǎn)強度條件的設(shè)計式：
式中：C為由軸的材料和受載情況決定的系數(shù)，其值可查表3-1。
當(dāng)彎矩相對轉(zhuǎn)矩很小時，C值取較小值，[]取較大值；反之，C取較大值，[]取較小值。
應(yīng)用式求出的值，一般作為軸受轉(zhuǎn)矩作用段最細(xì)處的直徑，一般是軸端直徑。若計算的軸段有鍵槽，則會削弱軸的強度，作為補償，此時應(yīng)將計算所得的直徑適當(dāng)增大，若該軸段同一剖面上有一個鍵槽，則將d 增大5％，若有兩個鍵槽，則增大10％。
此外，也可采用經(jīng)驗公式來估算軸的直徑。如在一般減速器中，高速輸入軸的直徑可按與之相聯(lián)的電機軸的直徑估算：；各級低速軸的軸徑可按同級齒輪中心距估算，。
表3-1 幾種軸的材料的[]和C值
軸的材料
Q235
1Cr18Ni9Ti
35
45
40Cr,35SiMn,2Cr13,20CrMnTi
[]
12～20
12～25
20～30
30～40
40～52
160～135
148～125
135～118
118～107
107～98
強度校核 設(shè)傳動軸各截面上的扭矩均為
Mn=M=1000N.m
傳動軸的抗扭截面系數(shù)為 Wn=0.2D3
2.3.2.2彎扭合成強度條件
對于轉(zhuǎn)軸，應(yīng)按彎扭組合強度計算危險截面上的軸徑。設(shè)計轉(zhuǎn)軸過程中，一般按扭轉(zhuǎn)強度估算軸的最小直徑，在進行軸系結(jié)構(gòu)設(shè)計后，支點位置及軸上所受載荷的大小、方向、作用點已確定，須再按彎扭組合強度進行校核。
軸的結(jié)構(gòu)初步確定后，應(yīng)首先畫出軸的受力圖，確定軸的受力情況，然后再作出水平面彎矩圖、垂直面彎矩圖、合成彎矩圖、轉(zhuǎn)矩圖和當(dāng)量彎矩圖，按彎扭組合強度校核軸的強度。
對于一般鋼制的軸，可按第三強度理論強度計算。強度條件為：
考慮到彎矩所產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力和轉(zhuǎn)矩所產(chǎn)生的扭剪應(yīng)力的性質(zhì)不同，對上式中的轉(zhuǎn)矩乘以折合系數(shù)，則強度約束條件一般公式為：
式中：稱為當(dāng)量彎矩；為根據(jù)轉(zhuǎn)矩性質(zhì)而定的折合系數(shù)。
轉(zhuǎn)矩不變時，；
轉(zhuǎn)矩按脈動循環(huán)變化時，；
轉(zhuǎn)矩按對稱循環(huán)變化時，。
若扭矩的變化規(guī)律不清楚，一般也按脈動循環(huán)處理。、、分別為對稱循環(huán)、脈動循環(huán)及靜應(yīng)力狀態(tài)下的許用應(yīng)力，見表3-2。
為軸的抗彎截面模量()
對實心軸，式也可寫為設(shè)計式：
若計算的剖面有鍵槽，則應(yīng)將計算所得的軸徑增大，方法同扭轉(zhuǎn)強度計算。
表3-2 軸的許用應(yīng)力(MPa)
材料
碳鋼
400
500
600
700
130
170
200
230
70
75
95
110
40
45
55
65
合金鋼
800
900
1000
1200
270
300
330
400
130
140
150
180
75
80
90
110
鑄鋼
400
500
100
120
50
70
30
40
根據(jù)以上技術(shù)，設(shè)計得蝸桿軸和傳動軸的參數(shù)如下圖：
圖3-1 蝸桿尺寸圖
圖3-2 軸尺寸圖
2.4 軸承的選擇
軸承是用以支承軸和軸上回轉(zhuǎn)體或擺動零件的部件，在各種機械中廣泛運用。根據(jù)軸承工作時的摩擦性質(zhì)，可分為滾動軸承和滑動軸承。本設(shè)計主要采用滾動軸承。
滾動軸承的設(shè)計準(zhǔn)則
（1）對于一般 運轉(zhuǎn)的軸承，為防止疲勞點蝕發(fā)生， 以疲勞強度計算為依據(jù)，稱為軸承的壽命計算。
（2）對于不回轉(zhuǎn)、轉(zhuǎn)速很低或間歇擺動的軸承，為防止塑性變形，以靜強度計算為依據(jù)，稱為軸承的靜強度計算。
滾動軸承的種類、類型及尺寸是多種多樣的。為使機械裝置發(fā)揮出預(yù)期的性能，選擇最適宜的軸承是至關(guān)重要的。為選定軸承，需要分析諸多要因，從各個角度進行研究、評價有關(guān)選擇軸承的程序，并無特殊規(guī)格，但一般順序如下：
（1）掌握機械裝置和軸承的使用條件等
?。?）明確對軸承的要求
（3）選定軸承的類型
?。?）選定軸承配置方式
（5）選定軸承尺寸
?。?）選定軸承規(guī)格
?。?）選定軸承的安裝方法
正確把握軸承在機械裝置的使用部位及使用條件與環(huán)境條件是選擇適宜軸承的前提。為之，需要取得以下幾個方面的數(shù)據(jù)和資料：
?。?）機械裝置的功能與結(jié)構(gòu)
（2）軸承的使用部位
?。?）軸承負(fù)荷（大小、方向）
?。?）旋轉(zhuǎn)速度
?。?）振動、沖擊
?。?）軸承溫度（周圍溫度、溫升）
?。?）周圍氣氛（腐蝕性，清潔性，潤滑性）
通常，軸是以兩個軸承在徑向和軸向進行支撐的，此時，將一側(cè)的軸承稱為固定側(cè)軸承，它承受徑向和軸向兩種負(fù)荷，起固定軸與軸承箱之間的相對軸向位移的作用。將另一側(cè)稱之為自由側(cè)，僅承受徑向負(fù)荷，軸向可以相對移動，以此解決因溫度變化而產(chǎn)生的軸的伸縮部題和安裝軸承的間隔誤差。
對于固定側(cè)軸承，需選擇可用滾動面在軸向移動（如圓柱滾子軸承）或以裝配面移動（如向心球軸承）的軸承。在比較短的軸上，固定側(cè)與自由側(cè)無甚別的情況下，使用只單向固定軸向移動的軸承（如向心推力球軸承）。
根據(jù)以上資料本設(shè)計選用角接觸球軸承（GB292-83），再根據(jù)軸的尺寸條件，選擇的軸承（一對）型號分別為：7204C，7206C
角接觸球軸承的計算
（1）查表得，7204C軸承的C=29000N C0=19200N
D=72㎜ B=17㎜
2） 查表得，S1=0.68Fn1=0.68×1000=680N （向右）
S2=0.68Fr2=0.68×2100=1428N （向左）
3） 因S1+Fx＞S2， 即左松右緊，所以
Fa1=S1=680N
Fa2=S1+Fx=1580N
查表得，e=0.68
Fa1/Fr1=680/1000=0.68
X1=1，Y1=0
Fa2/Fr2=1580/2100=0.75＞0.68
X2=0.41，Y2=0.87
4） 當(dāng)量動載荷P
P1=X1Fr1+Y1Fa1
=（1×1000+0×680）
=1000N
P2=X2Fr2+Y2Fa2
=（0.41×2100+0.87×1580）
=2236N
同樣，取fp=1.1 ，ft=1
FpP2/Ft=1.1×2236/1=2460N
2.5 V帶及帶輪設(shè)計
2.5.1 普通V帶傳動的設(shè)計
1）失效形式和設(shè)計準(zhǔn)則
帶傳動靠摩擦力工作，當(dāng)傳遞的圓周阻力超過帶和帶輪接觸面上所能產(chǎn)生的最大摩擦力時，傳動帶將在帶輪上產(chǎn)生打滑而使傳動失效。另外，傳動帶在運行過程中由于受循環(huán)變應(yīng)力的作用會產(chǎn)生疲勞破壞。因此，帶傳動的設(shè)計準(zhǔn)則是：既要在工作中充分發(fā)揮其工作能力而又不打滑，同時還要求傳動帶有足夠的疲勞強度，以保證一定的使用壽命。
2)確定計算功率Pc
計算功率是根據(jù)需要傳遞的額定功率并且考慮載荷性質(zhì)和每天運轉(zhuǎn)時間等因素而確定的，即
Pc = K.P = 1.1×4 = 4.4KW
3）帶型號的選擇
據(jù)計算功率Pc和小帶的轉(zhuǎn)速n
根據(jù)Pc=4.4KW和n=1440r/min 由V帶選型圖可知 ：選A型
4）驗算帶速
當(dāng)傳遞功率一定時，帶輪的傳動速度一般控制在5m/s≤v≤25m/s
帶速V為 v=πdn/(60×1000) =3.14×40×1440/(60×1000)
=3.01m/s
5）確定中心距a和帶的基準(zhǔn)長度Ld
Ld0=2a+π(d1+d2)/2+(d1+d2) 2/4a
=2×200+3.14×(98+40)/2+(98+40)2/(4×200)
=400+216.7+23.8
=640.5mm
由表中查出最相近的Ld=630mm
6)確定中心距a=a0+（Ld-Ld0）/2
=200+（640.5-630）/2
=205㎜
7)驗算小帶輪包角∝
∝1=180°-57.3°×（d2-d1）/a
=180°-57.3°×58/205
=163°>120°
因為∝＞120°, 所以符合要求。
8）確定帶的根數(shù)Z
為了保證帶傳動不打滑，并具有一定的疲勞強度，必須保證每根V帶所傳遞的功率不超過它所傳遞的額定功率，有
Z=Pc/P1 Z=2
9）確定單根V帶的初拉力F0
F0=500[（2.5/Ka）-1]（Pc/Zv）+qv2
=500[(2.5/0.93)-1](4.4/(2×7.54)+0.1×7.542
=184N
10）計算帶對軸的壓力Fq
2.5.2 帶輪設(shè)計
對帶輪的主要要求是重量輕、加工工藝性好、質(zhì)量分布均勻、與普通V帶接觸的槽面應(yīng)光潔，以減輕帶的磨損。對于鑄造和焊接帶輪、內(nèi)應(yīng)力要小。
帶輪由輪緣、輪幅和輪轂三部分組成。帶輪的外圈環(huán)形部分稱為輪緣，裝在軸上的筒形部分稱為輪轂，中間部分稱為輪幅。帶輪結(jié)構(gòu)形式按直徑大小常用的有S型實心帶輪（用于尺寸較小的帶輪）、P型腹板帶輪（用于中小尺寸的帶輪）、H型孔板帶輪（用于尺寸較大的帶輪）及E型橢圓輪幅帶輪（用于大尺寸的帶輪）。由于普通V帶兩側(cè)面間的夾角是40°，為了適應(yīng)V帶在帶輪上彎曲時截面變形，楔角減小，故規(guī)定普通V帶輪槽角f為32、34、36、38°（按帶的型號及帶輪直徑確定）。
表5-1? 普通V帶輪的輪槽尺寸（摘自GB/T13575.1-92）
項目
符號
槽型
Y
Z
A
B
C
D
E
基準(zhǔn)寬度
bp
5.3
8.5
11.0
14.0
19.0
27.0
32.0
基準(zhǔn)線上槽深
hamin
1.6
2.0
2.75
3.5
4.8
8.1
9.6
基準(zhǔn)線下槽深
hfmin
4.7
7.0
8.7
10.8
14.3
19.9
23.4
槽間距
e
8±0.3
12±0.3
15±0.3
19±0.4
25.5±0.5
37±0.6
44.5±0.7
第一槽對稱面至端面的距離
f
7±1
8±1
最小輪緣厚
dmin
5
5.5
6
7.5
10
12
15
帶輪寬
B
B=(z-1)e+2f? z—輪槽數(shù)
外徑
da
輪
槽
角
f
32°
相應(yīng)的基準(zhǔn)直徑d
≤60
-
-
-
-
-
-
34°
-
≤80
≤118
≤190
≤315
-
-
36°
-
-
-
-
-
≤475
≤600
38°
-
＞80
＞118
＞190
＞315
＞475
＞600
極限偏差
±30′
本設(shè)計帶輪材料為鑄鐵HT150，采用實心式。大帶輪和小帶輪結(jié)構(gòu)尺寸分別如下：
圖5-1 大帶輪尺寸圖 圖5-2 小帶輪尺寸圖
3 傳動箱箱體設(shè)計
3.1 箱體的結(jié)構(gòu)型式
3.1.1鑄造式箱體和焊接式箱體
箱體一般用灰鑄鐵HT150或HT200制造。對重型減速器，為提高其承受振動和沖擊的能力，也可以用球墨鑄鐵QT500-7或鑄鋼ZG270-500、ZG310-570制造。鑄造箱體適宜成批生產(chǎn)，其剛性好，易獲得合理和復(fù)雜的外型，易于切削（特別是灰鑄鐵制造的箱體），但是較重。在單件生產(chǎn)中，特別是大型傳動箱，為了減輕重量或縮短生產(chǎn)周期，箱體也可以用 Q215或Q235鋼板焊接制造，其軸承部分可用圓鋼、鍛鋼或鑄鋼制造。焊接箱體的臂后可以比鑄造箱體減薄20-30%，但焊接時易產(chǎn)生熱變形，要求較高的焊接技術(shù)及焊接后的退火處理。
3.1.2部分式箱體和整體式箱體
部分式箱體具有結(jié)合面，除為了用利于多級齒輪傳動的等油面浸油潤滑作成剖分面傾斜式外，一般均為水平式，且結(jié)合面多數(shù)通過各軸的中心線。
一般小型蝸桿傳動箱為整體式，蝸輪軸承支承在與整體箱體配合的兩個大端蓋中。這種箱體尺寸緊湊，鋼度大，重量較輕，易于保證軸承與座孔的配合要求，但是裝拆和調(diào)整不方便。
3.2.3平壁式箱體和凸壁式箱體
根據(jù)上面所述的箱體類型，從實際工程需要來看，本設(shè)計采用鑄造式箱體。
3.2 鑄造箱體的結(jié)構(gòu)分析
箱體是支承和固定傳動零件及保證傳動件嚙合精度的重要機件，其重量約占整體底50%，對傳動箱的性能、尺寸、重量和成本均有很大的影響。箱體的具體結(jié)構(gòu)與傳動件、軸系和軸承部件以及潤滑密封等密切相關(guān)，同時還應(yīng)綜合考慮使用要求、強度、剛度及鑄造、機械加工和裝拆工藝等多方面因數(shù)。
箱體上的任何一處加工表面與非加工表面必須嚴(yán)格分開，不要使它們處于同一表面上，其凸出或凹入則根據(jù)加工方法而定。例如箱體表面在螺釘式軸承蓋處、檢查孔處，采取突出加工面，凸出高度一般為5-8mm；上下箱與連接螺栓的頭部及螺母的接觸表面一般都采用沉頭座結(jié)構(gòu)。
3.3 箱體的結(jié)構(gòu)尺寸
由于箱體的結(jié)構(gòu)和受力情況比較復(fù)雜，目前尚無成熟的計算設(shè)計方法，本設(shè)計中傳動箱體的厚度采用8mm，同時加8mm厚度的肋板加強剛度。
4 傳動箱附件的設(shè)計
4.1 軸承蓋
軸承蓋的結(jié)構(gòu)型式可分為螺釘聯(lián)接式和嵌入式兩類。每一類又有透蓋和悶蓋之分。其材料一般為鑄鐵（HT150）或鋼（Q235、Q215）。螺釘聯(lián)接式軸承蓋的結(jié)構(gòu)尺寸如下，設(shè)計時應(yīng)注意：尺寸m由結(jié)構(gòu)確定，當(dāng)m較大時，為減縮配合和加工表面，應(yīng)在端面鑄出一段較小直徑,但必須保留足夠的配合長度 e1，以免擰緊螺釘時軸承蓋歪，各尺寸如7-1圖。
圖7-1 軸承蓋尺寸圖
各尺寸聯(lián)系如下：
d3為軸承蓋聯(lián)接螺釘直徑
D為軸承外徑
b1、d2由密封尺寸確定，b=(5-10)mm，h=(0.8-1)b
傳動箱的軸承蓋有4個，包括2個悶蓋，2個透蓋，其各自尺寸結(jié)構(gòu)如下：
圖7-2 小悶蓋 圖7-3 小透蓋
圖7-4 大悶蓋 圖7-5 大透蓋
4.2 軸承套杯
套杯主要用作固定軸承的軸向位置，同一軸線上兩端軸承外徑不相等時使座孔可一次鏜出，調(diào)整支承的軸向位置。有時為避免因軸承座孔的鑄造或機械加工缺陷而造成整個箱體的報廢，也可使用套杯。套杯的結(jié)構(gòu)及尺寸可根據(jù)軸承部件的要求自行設(shè)計。
4.3 調(diào)整墊片組
調(diào)整墊片組的作用是調(diào)整軸承游隙及支承的軸向位置。墊片組由若干中厚度的墊片根據(jù)調(diào)整需要的厚度疊合而成，其材料為沖壓銅片或08F鋼拋光。
4.4 油標(biāo)
油標(biāo)用來指示箱內(nèi)油面高度，種類很多，主要有桿式油標(biāo)、旋塞式油標(biāo)、管狀油標(biāo)等，在這里選擇壓配式圓形油標(biāo)（GB1160.1-89）。
4.5 排油孔螺塞
為了換油及清洗箱體是排出有污，在箱體低部設(shè)有排油孔，平時排油孔用螺栓及封油墊封住。排油孔螺栓材料一般用Q235,封油墊材料可用防油橡膠、工業(yè)用革或石棉膠紙，排油孔螺栓的直徑可按箱座壁厚的2-3倍選取。
5 總機體設(shè)計
機械式雙頭套皮輥機一般機體比較大，根據(jù)實際工程需要，本設(shè)計的機體主要采用焊接式。機體主要分為下機體和上機架結(jié)構(gòu)，下機體采用焊接式，材料為Q235，其兩側(cè)和底版采用整體焊接，前后采用鐵皮包封。上機架采用側(cè)壁式，兩側(cè)材料為HT200結(jié)構(gòu)，主要幾何尺寸見下圖：
圖8-1 下機體尺寸圖 圖8-2 上機架尺寸圖
在設(shè)計機體時應(yīng)注意以下幾點：
1.下機體焊接成后，應(yīng)清理并進行時效處理；
2.上機體和下機體采用配合聯(lián)結(jié)后，邊緣應(yīng)留有3mm；
3.工作臺面板焊接在下機體上；
4.機械加工偏差尺寸處精度為1T/2。
6 導(dǎo)軌及間隙調(diào)整裝置設(shè)計
6.1導(dǎo)軌設(shè)計
導(dǎo)軌的功用是向?qū)Ш统休d。設(shè)計時主要按照保證導(dǎo)向精度、耐磨性、低速運動的平穩(wěn)性、結(jié)構(gòu)簡單、工藝性好等基本要求來設(shè)計。導(dǎo)軌的材料主要有灰鑄鐵（HT150）、鋼、有色金屬、塑料等。
導(dǎo)軌的主要類型有：
1.矩形導(dǎo)軌，其承載能力大，導(dǎo)軌垂直和水平方向誤差相互沒有影響，制造與維修方便，但側(cè)面存在誤差，影響導(dǎo)向精度，適應(yīng)于載荷較大、導(dǎo)向精度要求不太高的場合；
2.三角形導(dǎo)軌，支承件導(dǎo)軌為凸形時，稱為山形導(dǎo)軌，反之稱為V形導(dǎo)軌，這種導(dǎo)軌在磨損后 ，在正向載荷的作用下，能自行補償磨損量，不產(chǎn)生間隙，導(dǎo)向精度較好，但垂直與水平方向的誤差相互影響，制造與維修困難；
3.燕尾形導(dǎo)軌，其高度尺寸較小，結(jié)果緊湊，能承受顛覆力矩，便于調(diào)整間。目前國內(nèi)外套皮輥機上的導(dǎo)軌所用的形式主要就是以上幾種形式。
參考以上幾種導(dǎo)軌，根據(jù)實際要求，本設(shè)計主要采用熱扎等邊角鋼（GB9787-88）來作為導(dǎo)軌，其結(jié)構(gòu)簡單，并且能夠滿足傳動要求。主要尺寸見下圖
圖9-1 導(dǎo)軌尺寸圖
6.2 間隙調(diào)整裝置設(shè)計
導(dǎo)軌結(jié)合面之間都存在間隙。在調(diào)整間隙的裝置上有：
1.壓板，壓板用螺釘緊固在運動部件上，可用刮研、墊片或平鑲條來調(diào)整間隙；2、鑲條，鑲條有平鑲、楔形鑲條和壓板鑲條等。
7 傳動絲桿及橫臂設(shè)計
傳動絲桿主要采用螺旋傳動將回轉(zhuǎn)運動轉(zhuǎn)化為直線運動，同時傳遞運動和力或調(diào)整零件的相對位置。按照螺紋副的摩擦性質(zhì)不同，螺旋傳動可分為滑動螺旋、滾動螺旋和靜壓螺旋。滑動螺旋結(jié)構(gòu)簡單，加工方便、易于自鎖。本設(shè)計采用華東螺旋傳動。
7.1 絲桿設(shè)計
絲桿采用滑動螺旋傳動，其主要由螺桿、螺母及必要的支承件所組成。螺紋牙采用梯形，螺母采用整體式（在橫臂中設(shè)計）。
螺桿（絲桿）應(yīng)該具有高的強度和良好的加工性，這里采用45鋼且熱處理后齒面硬度HRC=45-50。
主要參數(shù)計算如下：
牙高
導(dǎo)程
螺旋升角
公稱直徑 d=60mm
螺距 P=14mm
中徑 D=53mm
大徑 D1=62mm
小徑 D2=44
7.2 橫臂設(shè)計
橫臂除了要傳遞動力外還要，實現(xiàn)在導(dǎo)軌上滑動，根據(jù)這個要求設(shè)計如下圖，材料為HT200。
圖10-1 橫臂尺寸圖
8 潤滑選擇
8.1.潤滑的作用
潤滑的目的是在機械設(shè)備摩擦副相對運動的表面間加入潤滑劑以降低摩擦阻力和能源消耗,減少表面磨損,延長使用壽命,保證設(shè)備正常運轉(zhuǎn)。潤滑的作用如下：
1)降低摩擦
??? 2)減少磨損
??? 3)冷卻，防止膠合
??? 4)防止腐蝕
此外,潤滑劑在某些場合可以起阻尼、減振或緩沖作用。潤滑劑的流動，可將摩擦表面上污染物、磨屑等沖洗帶走，起清潔作用。有些場合，潤滑劑還可起到密封作用，減少冷凝水、灰塵及其他雜質(zhì)的侵入。?
8.2 潤滑系統(tǒng)和方法的分類
目前機械設(shè)備使用的潤滑系統(tǒng)和方法的類型很多，通?？砂礉櫥瑒┑氖褂梅绞胶屠闆r為分散潤滑系統(tǒng)和集中潤滑系統(tǒng)兩大類；同時這兩類潤滑系統(tǒng)又可分為全損耗性和循環(huán)潤滑兩類。
除以上分類而外，還可根據(jù)所供給的潤滑劑類型，將潤滑方法分為潤滑油潤滑（或稱稀油潤滑）、潤滑脂潤滑（或稱干油潤滑）以及固體潤滑、氣體潤滑等。
8.3 潤滑系統(tǒng)的選擇原則
在設(shè)計潤滑系統(tǒng)時，應(yīng)對機械設(shè)備各部分的潤滑要求作全面的分析，確定所使用潤滑劑的品種，盡量減少潤滑劑和潤滑裝置的類別．在保證主要總值件的良好潤滑條件下，綜合考慮其他潤滑點的潤滑，要保證潤滑質(zhì)量． 應(yīng)使?jié)櫥到y(tǒng)既滿足設(shè)備運轉(zhuǎn)中對潤滑的需要，又應(yīng)與設(shè)備的工況條件和使用環(huán)境相適應(yīng)，以免產(chǎn)生不適當(dāng)?shù)哪Σ?、溫度、噪聲及過早的失效。 應(yīng)使?jié)櫥到y(tǒng)供送的油保持清潔，防止外界塵屑等的侵入造成污染、損傷摩擦表面，提高使用中的可靠性。 復(fù)雜潤滑系統(tǒng)的主要元件如泵、分配閥、過濾器等應(yīng)適當(dāng)?shù)亟M合在一起并盡可能標(biāo)準(zhǔn)化，便于接近進行維護、清洗，降低設(shè)備運轉(zhuǎn)與維修、保養(yǎng)費用，防止發(fā)生人身、設(shè)備安全事故。
在選擇潤滑系統(tǒng)時，要注意該系統(tǒng)自動化程度和可靠性，注意裝設(shè)指示、報警和工況監(jiān)控裝置，預(yù)測和防止早期潤滑故障，以提高設(shè)備開動率和使用壽命。
9 其它
9.1 支角
支角采用角鋼結(jié)構(gòu)，，焊接在機體上。作為支承件，角鋼可以保證強度、鋼度。其基本結(jié)構(gòu)尺寸如圖：
圖12-1 支角尺寸圖
9.2 行程開關(guān)選擇
本設(shè)計采用LX系列行程開關(guān)，本系列開關(guān)適用于50赫茲，電壓至380伏直流電壓至220伏的控制電路上，作控制運動機構(gòu)的行程和變換其運動方向或速度之用。
參數(shù)表12-1
型號
動作力
動作行程
極限行程
X2
≤1.5㎏
≤8㎜
≤9㎜
X2-N
≤1.5㎏
≤7㎜
≤8㎜
參數(shù)表12-2
額定電流
2A
額定電壓
380V
常開觸頭數(shù)
2對
常閉觸頭數(shù)
2對
海拔高度
≤1000m
環(huán)境溫度
-30～+40°c
相對濕度
≤85%
機械壽命
100×10? 次
電氣壽命
30×10?次
耐電壓
2000v
觸頭換接時間
≤20ms
應(yīng)用范圍
行程控制和限位
符合標(biāo)準(zhǔn)
GB14048.5-93、JB5553-91
10 結(jié)論
整個設(shè)計已告一個段落，機器的整體設(shè)計已經(jīng)完成，包括對機械傳動系統(tǒng)的設(shè)計，機身的設(shè)計，以及其他部件的設(shè)計和選用。機械式雙頭套皮輥機的傳動方式主要采用傳動箱傳動。經(jīng)驗算后各類零部件的選用適合機械系統(tǒng)的整體設(shè)計思路。機身的設(shè)計也符合各個部件安裝需求。皮輥的裝夾裝置也滿足套壓皮輥的需求。所以機械式雙頭套皮輥機是適應(yīng)當(dāng)前時代發(fā)展的需求的。由于本人的能力有限，所學(xué)知識掌握還不夠深。機械式雙頭套皮輥機的設(shè)計還存在好多的缺點和錯誤，有些地方還不合理，需在以后不斷改進。
參考文獻
1 ．陳秀寧. 機械設(shè)計課程設(shè)計. 第1版. 浙江：浙江大學(xué)出版社，2001.10.
2． 徐錦康．機械設(shè)計.第2版. 北京：機