倒檔齒輪的插鍵槽夾具設計及加工工藝裝備含4張CAD圖

倒檔齒輪的插鍵槽夾具設計及加工工藝裝備含4張CAD圖,齒輪,鍵槽,夾具,設計,加工,工藝,裝備,CAD 一、 零件圖的分析 1. 1零件的功用用來傳遞的運動和動力，改變轉向傳遞扭矩從而使汽車實現反向行使1.2圖紙的完整性和正確性本零件各表面的加工并不困難。齒輪零件圖樣由兩個剖視圖組成，視圖正確、完整，尺寸、公差及技術要求齊全。零件內、外輪廓描述清楚完整，零件圖的粗實線、細實線、點化線的線型均符合于國家標準；有利于加工時的數據分析和計算，零件材料為45鋼。1.3零件的技術要求分析零件圖的尺寸比較多，但尺寸的標注多而不亂。圖紙當中有對齒面粗糙度和孔面粗糙度的要求為3.2，齒部熱處理45-52HRC，齒圈徑向跳動公差為0.08mm，還有一些技術要求倒角為C2.5、未標注為1*450，零件表面光潔、精度等級8GK。1.4零件的結構工藝性分析1.4.1零件結構本產品是一個雙聯齒輪零件，該零件是由兩個不同的齒廓組成，一個為m=4,z=17的齒廓一個為m=5,z=19的齒廓，由40mm的圓柱的連接在一起。零件有20mm的孔和寬6mm的鍵槽。1.4.2結構工藝性分析零件的結構工藝性是指所設計的零件在滿足使用要求的前提下，制造的方便性、可行性和經濟性，即零件的結構應方便加工時工件的裝夾、對刀、測量，結構越簡單,工藝性越好。結構形式應盡量簡化?？梢蕴岣咔邢餍实取８鶕慵耐庑纬叽?05100mm，所以選擇110*105的毛坯。鉆孔結構相對簡單，選擇合適的轉速和進給速率，就可以將此結構作出為了便于裝配零件并去掉毛刺，軸端應制出45的倒角。零件表面硬度的分析硬度表示材料抵抗硬物體壓入其表面的能力。它是金屬材料的重要性能指標之一。一般硬度越高，耐磨性越好。調質45-52HRC，該鋼具有較高的硬度和耐磨性，淬火時變形較小。具有良好的沖載能力，使用時進行熱處理。二、 毛坯的選擇2.1確定毛坯種類及制造方法輸出軸為傳動零件，要求有一定的強度，該零件的材料為45鋼，輪廓尺寸不大，形狀并不復雜，又屬于大批生產，故毛坯可采用模鍛成型。這對于提高生產效率、保證加工質量也是有利的。 毛坯尺寸通過確定加工余量后決定。2.2毛坯的形狀及加工總余量毛坯的形狀 毛坯的總余量主要面尺寸零件尺寸總余量毛坯尺寸76外圓76682105外圓1055110404040100長100510515厚15318三、 定位基準的選擇基面的選擇是工藝規(guī)程的設計中重要工作之一?；孢x擇得正確、合理，可以保證加工質量，提高生產效率。否則就會使加工工藝規(guī)程問題百出，嚴重的還會造成零件大批報廢，是生產無法進行。3.1精基準的選擇本零件是帶孔的雙聯齒輪，孔是其設計基準和測量基準。為避免因基準不重合而產生的誤差，應選孔為定位基準，即遵循“基準重合”的原則。即選孔及一端面為精基準。3.2粗基準的選擇由于本零件的表面都需要加工，而孔作為精基準應先加工，因此應先加工出一外圓及一個端面為粗基準。四、 工藝路線的擬定4.1表面加工方法的選擇本零件的加工面有外圓、內孔、端面、齒面、鍵槽，材料為45鋼。參考機械制造工藝設計簡明手冊，加工方法選擇如下：（1） 齒圈外圓面：為標注公差尺寸，根據GB1800-97規(guī)定其公差等級為IT14，表面粗糙度為，需粗車、半精車（表1.4-6）（2）40mm外圓面：為標注公差尺寸，根據GB1800-97規(guī)定其公差等級為IT14，表面粗糙度為，需粗車、半精車（表1.4-6）（3）mm內孔：公差等級為IT7，表面粗糙度，根據表1.4-7，加工方法選用鉆、粗鉸、精鉸。（4）端面：本零件的端面為回轉體端面，尺寸精度、表面粗糙度未作要求，只需粗車即可。（5）齒面：齒輪模數分別為4、5，齒數分別為17、19，精度都為8GK螺旋圓錐齒輪刀盤銑齒即可（表1.4-16、表1.4-17）。（6）鍵槽：槽寬和槽深的公差等級分別為IT9和IT12，需粗插、精插（表1.4-17）4.2確定加工工藝路線（要求兩套工藝方案）工藝路線的擬訂，為了保證達到零件的幾何形狀、尺寸精度、置精度及各項技術要求，必須制定合理的工藝路線。制定工藝路線的出發(fā)點，應當是使零件的幾何形狀、尺寸精度及位置精度等技術要求能得到合理的保證。在生產綱領已確定為大批生產的條件下，盡量使工序集中來提高生產效率。除此之外，還應考慮經濟效果，以便降低生產成本。齒輪的加工工藝路線一般是先進行尺坯的加工，然后在進行齒面的加工。齒坯加工包括個圓柱表面及端面的加工，按照先加工基準面及先粗后精的原則，齒坯加工可按下述工藝路線進行：工藝路線方案一：工序10:毛坯進行正火熱處理工序20：粗車各外圓及各端面工序30：鉆孔20mm工序40：粗鉸20mm工序50：調質工序60：精鉸20mm工序70：半精車外圓 及各端面工序80：銑齒輪工序90：粗插鍵槽工序100: 精插鍵槽工序110: 高頻淬火工序120：修正工序130：終檢工藝路線方案二：工序10:毛坯進行正火熱處理工序20:銑平面工序30：鉆孔工序40粗鉸工序50：粗車各外圓工序60：調質工序70：半精車外圓 及各端面工序80：精鉸20mm工序90：粗插鍵槽工序100：精插鍵槽工序110: 銑齒輪工序120: 高頻淬火工序130：修正工序140：終檢工藝路線的比較分析： 第二條工藝路線不同于第一條工藝路線是把平面銑出來，并將孔與外圓柱面的加工進行了互換，其它的先后順序均沒有變化。零件的基準有所變化，第一條工藝路線，直接車出端面，有利于保證精度減小誤差，節(jié)省拆裝時間；再者先加工孔，確定了精基準，符合基準重合原則，有利于提高其他部分的加工精度。 第二條工藝路線，增加了銑平面，要換床，拆裝過程中會產生誤差，先加工外圓柱面再加工孔，改變了精基準，以外圓柱面為精基準，違反了基準重合原則。從保證精度的前提下，我們選擇了第一條工藝路線進行生產。4.3工藝方案的技術經濟分析齒圈外圓面及40mm 外圓和兩端面都未標注公差尺寸，根據GB1800-97規(guī)定其公差等級為IT14，表面粗糙度為，粗車、半精車（表1.4-6）即能達到要求，20mm孔為公差等級為IT工方法選用鉆、粗鉸、精鉸（表1.4-7）即能達到要求；和鍵槽槽寬和槽深的公差等級分別為IT9和IT10，需粗插、精插（表1.4-17）即能達到要求，兩齒部齒面精度都為8GK螺旋圓錐齒輪刀盤銑齒即可（表1.4-16、表1.4-17）。從經濟性分析不需要過精的加工即可， 五、 確定工序加工余量、工序尺寸及公差5.1選擇工序加工余量工序加工余量（直徑）工序尺寸IT公差粗車76mm端面2mm103mm11+0.220粗車76m2.9mm77.1mm13+0.460粗車40mm4mm41mm13+0.390粗車76mm齒厚15mm2mm16mm11+0.110粗車105mm端面2mm101mm11+0.220粗車105mm3.9mm106.1mm13+0.540粗車105mm齒厚15mm2mm16mm11+0.110鉆孔20mm18mm18mm130-0.33粗鉸20mm1.94mm19.94mm100-0.084精鉸20mm0.06mm20mm8+0.0270半精車外圓76mm端面0.5mm100.5mm9+0.0870半精車外圓76mm1.1mm76mm100-0.12半精車外圓40mm1mm40mm100-0.1半精車76mm齒厚15mm0.5mm15mm9+0.0430半精車外圓105mm端面0.5mm100mm9+0.0870半精車外圓105mm1.1mm105mm100-0.14半精車105mm齒厚15mm0.5mm15mm9+0.0430粗插鍵槽5.6*2.45.6*2.4精插鍵槽0.4*0.46*2.85.2計算工序尺寸及公差粗車76端面：L=105-2=103IT為11公差為粗車76mm ：=80-3.9=77.1 IT為13 公差為粗車40mm外圓：=45-4=41IT 為13公差為粗車76齒厚15：L=18-2=16IT為11公差為粗車105齒厚：L=18-2=16IT為11公差為粗車105端面：L=103-2=101IT為11公差為粗車105：=110-3.9=106.1IT為13公差為鉆孔20：=0+18=18IT為13公差為粗鉸20：=18+1.94=19.94IT為10公差為精鉸20：=19.94+0.06=20IT為8公差為半精車外圓76端面：L=101-0.5=100.5IT為9公差為半精車外圓76：=77.1-1.1=76IT為10公差為半精車外圓40：=41-1=40IT為10公差 為半精車76齒厚15：L=15.5-0.5=15IT為9公差為半精車105齒厚：L=15.5-0.5=15IT為9公差為半精車外圓105端面：L=100.5-0.5=100IT為9公差為半精車外圓105：=106.1-1.1=105IT為10公差為粗插鍵槽精插鍵槽（3） 確定切削用量及基本工時工序1：車端面，鉆頂尖孔。加工條件：45鋼正火，模鍛。加工要求：粗車直徑65mm端面及鉆中心孔。機床：C620-1臥式車床。刀具：刀片材料YT15，刀桿尺寸16*25mm2，Kr=90，ro=15， ao=12， r=0.5mm。計算切削用量：粗車端面：已知毛胚長度方向的加工余量為4mm，考慮到鍛模拔模斜度，則長度方向的加工余量Zmax=7.5mm。分兩次加工，ap=3mm。進給量f根據切削手冊查得當刀桿尺寸16*25mm2，且工件直徑為65mm時：f=0.5-0.7mm/r，則選取f=0.5mm/r。計算切削速度 根據切削手冊查得切削速度公式為：Vc=Cv*Kv/Tmapxvfyv （1） 其中：Cv=242，Xv=0.15，yv=0.35，m=0.2。修正系數Kv為：Kv=KmvKsvKkrvKkvKBv （2） Vc=(242*1.44*0.8*1.04*0.81*0.97)/(600.2*30.15*0.50.35)=108.6(m/min)確定機床主軸轉速：Ns=1000Vc/3.14*dw （3）將數值代入，機床主軸轉速為532r/min。取與532r/min相近的機床轉速為600m/min。切削工時，根據工藝手冊查表可得：Tm=(l+l1+l2+l3)/nwf （4）代入數值可得：Tm=0.45(min)。工序2：粗車加工。粗車直徑為65mm的軸段，切削深度 單邊余量為1.25mm，可以一次切除。進給量 根據切削手冊查得，f=0.5mm/r。計算切削速度：Vc=Cv*Kv/Tmapxvfyv(m/min)代入數值可得，Vc=118(m/min)確定主軸轉速ns=1000*118/3.14*65=578(r/min)按機床選取n=600r/min所以實際的切削速度為132m/min。檢驗機床功率 主切削力Fc根據切削手冊所示公式計算Fc=CFapxffyfVcnfKfc （5）CF=2795，xFc=1.0,yFc=0.75,nFc=-0.15,Fc=2795*1.5*0.50.75*122-0.15*0.94*0.89Fc=1012.5(N)切削時消耗功率為：Pc=FcVc/6*104 （6）代入數值得：Pc=2.06（kw）由切削手冊得知C620-1主電機功率為7.8kw，當主軸轉速為600r/min，主軸傳遞得最大功率為5.5kw，所以機床功率足夠，可以正常加工。校驗機床進給系統(tǒng)強度 已知主切削力為1012.5N，則徑向切削力為：FP=CFp*apxffyfVcnfKFp （7）CFp=1940,xFp=0.9,yFp=0.6,nFp=-0.3,Fp=1940*1.50.9*0.50.6*122-0.3*0.897*0.5=197(N)而軸向力為：Ff=CFf*afxf*fyf*Vcnf*KFf （8）CFf=2880,xFf=1.0,yFf=0.5,nFf=-0.4，代入數值為Ff=480(N)。取機床導軌與床鞍之間的摩擦系數為0.1，則切削力在縱向進給方向對進給機構的作用力為：F=Ff+u(Fc+Fp)代入數值算得F=600(N)。而機床縱向進給機構可以承受的最大縱向力為3530N，故可以正常功能工作。切削工時：T=(l+l1+l2)/nf其中 l=86，l1=4，l2=0，所以t=0.3（min）車削直徑為72mm的軸段的外圓切削深度單邊余量為1.25mm，可以一次切除。進給量 根據切削手冊查得，f=0.5mm/r。計算切削速度：Vc=Cv*Kv/Tmapxvfyv代入數值可得，Vc=118(m/min)確定主軸轉速： n=1000Vc/3.14dwn=(1000*118)/(3.14*72)=521(r/min) 按機床選取n=600r/min 。切削工時：T=(l+l1+l2)/nf其中 l=60，l1=4，l2=0，所以t=0.21（min）粗車直徑為75mm的軸段的外圓切削深度單邊余量為1.25mm，可以一次切除。進給量 根據切削手冊查得，f=0.5mm/r。計算切削速度：Vc=Cv*Kv/Tmapxvfyv代入數值可得，Vc=118(m/min)確定主軸轉速：n=(1000*118)/(3.14*75)=501.6(r/min) 按機床選取n=600r/min 。切削工時：T=(l+l1+l2)/nf其中 l=74，l1=4，l2=0，所以t=0.26（min）粗車直徑為80mm的軸段的外圓切削深度單邊余量為1.25mm，可以一次切除。進給量 根據切削手冊查得，f=0.5mm/r。計算切削速度：Vc=Cv*Kv/Tmapxvfyv(m/min)代入數值可得，Vc=118(m/min)確定主軸轉速：n=(1000*118)/(3.14*80)=469.7(r/min) 按機床選取n=480r/min 。切削工時：T=(l+l1+l2)/nf其中 l=86，l1=4，l2=0，所以t=0.375（min）粗車直徑為75mm的軸段的外圓切削深度單邊余量為1.25mm，可以一次切除。進給量 根據切削手冊查得，f=0.5mm/r。計算切削速度：Vc=Cv*Kv/Tmapxvfyv(m/min)代入數值可得，Vc=118(m/min)確定主軸轉速：n=(1000*118)/(3.14*75)=501.6(r/min) 按機床選取n=600r/min 。切削工時：T=(l+l1+l2)/nf其中 l=46，l1=4，l2=0，所以t=0.16（min）工序3：精車加工。精車直徑為65mm的軸段，切削深度單邊余量為1mm，可以一次切除。進給量 根據切削手冊查得，f=0.2mm/r。計算切削速度：Vc=Cv*Kv/Tmapxvfyv(m/min)代入數值可得，Vc=218(m/min)確定主軸轉速：n=(1000*218)/(3.14*65)=1068(r/min) 按機床選取n=1000r/min 。切削工時：T=(l+l1+l2)/nf其中 l=86，l1=4，l2=0，所以t=0.45（min）精車直徑為72mm的軸段的外圓切削深度單邊余量為1mm，可以一次切除。進給量 根據切削手冊查得，f=0.2mm/r。計算切削速度：Vc=Cv*Kv/Tmapxvfyv(m/min)代入數值可得，Vc=218(m/min)確定主軸轉速：n=(1000*218)/(3.14*72)=964(r/min) 按機床選取n=1000r/min 。切削工時：T=(l+l1+l2)/nf其中 l=60，l1=4，l2=0，所以t=0.32（min）精車直徑為75mm的軸段的外圓切削深度單邊余量為1mm，可以一次切除。進給量 根據切削手冊查得，f=0.2mm/r。計算切削速度：Vc=Cv*Kv/Tmapxvfyv代入數值可得，Vc=218(m/min)確定主軸轉速：n=(1000*218)/(3.14*75)=926(r/min) 按機床選取n=1000r/min 。切削工時：T=(l+l1+l2)/nf其中 l=74，l1=4，l2=0，所以t=0.39（min）精車直徑為80mm的軸段的外圓切削深度單邊余量為1mm，可以一次切除。進給量 根據切削手冊查得，f=0.2mm/r。計算切削速度：Vc=Cv*Kv/Tmapxvfyv代入數值可得，Vc=218(m/min)確定主軸轉速：n=(1000*218)/(3.14*80)=868(r/min) 按機床選取n=1000r/min 。切削工時：T=(l+l1+l2)/nf其中 l=86，l1=4，l2=0，所以t=0.45（min）精車直徑為75mm的軸段的外圓切削深度單邊余量為1mm，可以一次切除。進給量 根據切削手冊查得，f=0.2mm/r。計算切削速度：Vc=Cv*Kv/Tmapxvfyv代入數值可得，Vc=218(m/min)確定主軸轉速：n=(1000*218)/(3.14*75)=926(r/min) 按機床選取n=1000r/min 。切削工時：T=(l+l1+l2)/nf其中 l=46，l1=4，l2=0，所以t=0.25（min）工序4：插削鍵槽。削軸外鍵槽選用高速鋼鍵槽插刀，d=20mm ,z=2,參考數控機床與編程Vc=30m/min。機床轉速：Ns=1000*30/3.14*20=477(r/min)。每分鐘進給量：fm=0.08*2*480=76.8(mm/min)。機動時間：tm=9/76.8=0.21(min)。2.3 夾具的設計為了提高生產效率，保證加工質量，降低勞動強度，需要設計專用夾具。這樣，在產品固定且批量較大的生產中，可以較大的提高生產效率和加工精度。且批量生產中工件的加工精度能夠趨于一致。2.3.1 問題的提出本夾具用來加工軸類零件外鍵槽。鍵槽與工件外圓表面有位置要求。加工本工序時，零件外圓柱面已經精車過，主要考慮如何保證鍵槽與工件外圓表面的位置精度要求。2.3.2 夾具的設計（1） 定位基準的選擇由零件的工藝分析可知，軸外鍵槽與軸外圓表面有對稱度要求。零件外圓已經精車過，則應以零件外圓柱表面為定位基準。為了簡化夾具的結構，方便操作，準備采用手動夾緊。（2） 確定定位元件工件以外圓柱面作為定位基準時，根據外圓柱面的完整程度，加工要求及安裝方式，可以在V形塊，定位套，半圓套及圓錐套中定位。本夾具是用來加工軸類零件的外鍵槽的，定位基準直徑與長度均較大，且銑削加工是多刀多刃斷續(xù)切削，切削用量和切削力都較大，且切削力的方向變化不斷，加工時極易產生振動。因此選用長V形塊作為定位元件，其定位支撐面積大，定位可靠。V形塊定位的優(yōu)點：對中性好，可以使工件的定位基準軸線對中在V形塊兩斜面的對稱面上，不會發(fā)生偏移而且安裝方便；應用范圍廣泛，不論定位基準是否經過加工，不論是否完整，都可以采用V形塊定位。V形塊上兩斜面間的夾角一般選用60，90，和120。隨著V形塊的夾角的增大，其定位誤差減小，但夾角過大時，又會引起工件定位不穩(wěn)定，綜合兩方面考慮選擇90的V形塊。本夾具中采用的定位元件如圖1所示，V形塊與工件接觸的平面其表面粗糙度要求較高，工件定位誤差較小，且夾具的使用壽命更長，定位更為可靠5。（3）確定夾緊機構及夾緊元件夾緊機構常用的有斜楔，螺旋，偏心等夾緊機構，它們都是根據斜面加緊原理來實現夾緊工作的。但是本工序采用數控銑床加工，考慮到切削力的方向變化不斷，加工時極易產生振動等因素。不采用偏心夾緊機構，而采用螺旋壓板組合夾緊機構。 圖1 V形塊主視圖本夾具采用的夾緊機構。其制造簡單，夾緊行程大擴力比大，自鎖性能好，適合于手動夾緊。運用雙頭螺桿壓板系統(tǒng)可以沿橫向移動而只起壓緊作用。（4）切削力及夾緊力的計算F=CFapxffzyfaeuf （10）Cf=650,ap=3mm，xF=1.0，fz=0.08，yF=0.72，ae=9mm，uf=0.86，do=22mm，qF=0.86，wF=0，z=2所以F=141.27(N)。實際切削力為： F=F*K1K2K3K （11）實際夾緊力為F=291(N)選用壓板V形塊夾緊機構:F=(2*M*K)/(D*f)*（sin45）/（1+sin45） （12）其中：安全系數K=3，壓板尺寸為D=24，摩擦系數為f=0.16，M=500。需要夾緊力為F=531.25（N）?？梢园踩ぷ?。Error! No bookmark name given.Error! No bookmark name given.Error! No bookmark name given.（5）確定定位鍵銑床夾具底面應該設置兩個定位鍵。通過定位鍵與銑床工作臺T形槽的配合，使夾具上定位元件的工作表面相對于銑床工作臺的進給方向具有正確的位置關系。定位鍵的位置相距越遠，定位精度越高。除了定位外，定位鍵還能承受部分切削轉矩，增加夾具的穩(wěn)定性。定位鍵有矩形和圓柱型兩種，矩形更為常用。故此采用矩形定位鍵。矩形定位鍵有A型和B型。A型比B型更為常用，且B型與銑床工作臺的T形槽配合，但較易磨損，故選用A型定位鍵6。本夾具采用的定位鍵如圖2所示。 圖2 定位鍵（6）夾具體的設計夾具體上應該設置耳座，方便夾具體在工作臺上的固定。本夾具體的尺寸較小，可以在兩端各設置一個耳座。但若是夾具體尺寸較大，則應該在夾具體兩邊各攝制兩個耳座，以固定夾具體。本夾具采用的耳座如圖3所示。圖3 耳座夾具體用于連接，固定夾具上各定位與夾緊元件及裝置，使其成為一個整體的基礎件。本夾具采用的定位元件是V形塊，為了避免零件裝夾時發(fā)生干涉。故此，本夾具體上的槽的寬度設計應該大于V形塊的設計尺寸，則工件可以正常裝夾，這樣的設計是正確合理的。本夾具的夾具體主視圖如圖4，左視圖如圖5所示。圖4 夾具體主視圖圖5 夾具體左視圖（7）定位誤差分析工件以外圓柱面在V形塊上定位時，若不考慮V形塊的制造誤差，則工件定位基準在V形塊的對稱面上，因此工件中心線在水平方向上的位移為零。但在垂直方向上，因為工件外圓有制造誤差，而產生基準位移。軸外圓直徑為80mm，其上偏差為0mm，下偏差為-0.15mm其值為：基準位移誤差=0.053mm；工序基準選在上母線或是下母線時，工序基準與定位基準不重合，其誤差值為：基準不重合誤差=0.075mm；工序基準選在下母線時，工序尺寸為H3，定位誤差最小。其值為：定位誤差=基準位移誤差-基準不重合誤差=0.022mm；已知鍵槽的深度為9上偏差為+0.2mm，下偏差為0mm。定位誤差值滿足要求。2.4 夾具設計及操作的簡要說明本夾具屬于銑床夾具，直接安裝在工作臺上。工件以外圓柱面在V形塊上定位，擰緊雙頭螺桿，使壓板夾緊工件。采用螺旋壓板夾緊機構，其結構簡單，夾緊行程大擴力比大，自鎖性能好，適合于手動夾緊。運用雙頭螺桿壓板系統(tǒng)可以沿橫向移動而只起壓緊作用。操作方便快捷。采用V形塊作為定位元件，對中性好，定位誤差小，應用廣泛。采用本夾具加工軸類零件的外鍵槽，對稱度誤差較小，可以適應實際生產加工。本設計結構合理，制造容易，定位可靠，對中精度高，操作方便，可以大大提高軸外鍵槽的對稱度，同時還能提高鍵槽其他方面的加工精度，具有較高的實用價值。需要指出的是，本設計從夾具的設計，制造，定位這些環(huán)節(jié)上討論了提高鍵槽加工對稱度的問題，實際上影響軸外鍵槽加工對稱度的因素有很多。比如：（1）因為定位因素造成的鍵槽對稱平面與軸的縱向對稱面不重合，引起對稱度誤差。（2）因為受力不均衡，導致銑刀微量變形引起的對稱度誤差。（3）機床的精度與剛度不足引起的對稱度誤差。（4）工件的質量低，引起的對稱度誤差。（5）刀具的刃磨出現誤差所引起的對稱度誤差。（6）運動副的間隙引起的對稱度誤差。上述原因都會對工件的加工精度造成影響，故使用本夾具時，必須考慮其他因素，對于相關的環(huán)節(jié)作以必要的改進，才能達到較高的加工精度。3 鍵槽的傳統(tǒng)加工工藝與傳統(tǒng)加工方式3.1 加工鍵槽的傳統(tǒng)工藝與傳統(tǒng)工藝分析3.1.1 傳統(tǒng)工藝運用傳統(tǒng)工藝加工軸外鍵槽如圖6所示：現將銑刀垂直進給移向工件，到一定深度后，將縱向進給切至鍵槽全長；再進行垂直進給，然后反向縱向進給，反復多次直至切刀要求深度。3.1.2 傳統(tǒng)工藝分析運用傳統(tǒng)工藝加工軸外鍵槽會帶來兩個弊端：其一垂直切削分力加大，引起刀具撓度和轉角加大，這樣就加劇鍵槽側面傾斜，另外順銑與逆銑時產生的不對稱變形，這些都會給對稱度帶來不利影響。其二吃深較大，銑刀與工件接觸弧長，切削沿前刀面滑動時間較長，因此前后刀面同時磨損，而后刀面磨損尤為嚴重，這樣鍵槽寬度尺寸會受到影響，同時減少刀具重磨次數?；谝陨蟽牲c，此工藝對于加工軸外鍵槽的效果較差。3.2 軸外鍵槽的傳統(tǒng)加工方式圖6 傳統(tǒng)加工方式圓軸類外鍵槽通常使用鍵槽銑刀或立銑刀加工，如圖6所示。用鍵槽銑刀銑削封閉式鍵槽時，一般用抱鉗裝夾工件或v型體裝夾工件夾緊工件前必須校正夾具在工作臺中的位置，然后利用螺栓與工作臺T型槽連接。鍵槽長度進給量由工作臺縱向進給手輪控制，深度進給由工作臺升降進給手柄來控制，寬度由銑刀直徑控制。其工作循環(huán)如圖6所示；先將銑刀垂直進給移向工件，切削少量的深度，將工件縱向進給切至鍵槽的全長；再進行垂直進給，然后方向縱向進給，反復多次直至完成。用傳統(tǒng)的工藝方法和普通銑床來加工精度要求不是很高的鍵槽，應用較為廣泛，隨處可見。3.3 傳統(tǒng)加工方式分析用傳統(tǒng)的工藝方法和普通銑床來加工精度要求不是很高的軸外鍵槽，應用較為廣泛。運用傳統(tǒng)工藝加工軸外鍵槽，在精度要求較高，尺寸范圍變化大的時候存在如下弊端：（1） 質量穩(wěn)定性差 夾具在工作臺中的位置是引起鍵槽的對稱平面與軸的縱向對稱面不重合的重要因素，在加工中若工件長度的變化沒有任何規(guī)律性，工作臺上中央T型槽磨損量不均衡，必然會影響夾具定位的準確性，進而造成鍵槽定位的不準確，引起質量穩(wěn)定性較低。（2） 生產效率低因為工件上對稱度要求越高，就對機床的定位精度要求高，而且對工件在夾具上的定位精度要求也越高，因此調試難度就會加大。（3） 運動剛性差普通銑床調節(jié)環(huán)節(jié)多，引起誤差的幾率高（如梯形絲杠與螺母之間的間隙調整；刀桿與主軸連接的間隙調整等），導致相對運動剛性差。此外，由作用于銑刀刀刃上的不均衡切削力導致銑刀的微量變形也會引起對稱度誤差。參考文獻1楊書子，機械加工工藝師手冊M，北京：機械工業(yè)出版社，20042上海金屬切削技術協(xié)會，金屬切削手冊M，上海：上?？茖W技術出版社，20043李洪，機械加工工藝手冊M，北京：機械工業(yè)出版社，19904方昆凡，公差與配合手冊M，北京：機械工業(yè)出版社，19995王光斗，王春福，機床夾具設計手冊M，上海：上?？茖W技術出版社，20006東北重型機械學院，機床夾具設計手冊M，上海：上?？茖W技術出版社，19797吳宗澤，機械設計手冊M，哈爾濱：黑龍江科學技術出版社，19878劉文劍，曹天河，趙維，夾具工程師手冊M，哈爾濱：黑龍江科學技術出版社，19879上海金屬切削技術協(xié)會，金屬切削手冊M，上海：上?？茖W技術出版社，198410周永強，高等學校畢業(yè)設計指導M，北京：中國建材工業(yè)出版社，200211黃如林，切削加工簡明實用手冊M，北京：化學工業(yè)出版社，200412余光國，馬俊，張興發(fā)，機床夾具設計M，重慶：重慶大學出版社，199513東北重型機械學院，洛陽農業(yè)機械學院，長春汽車廠工人大學，機床夾具設計手冊M，上海：上海科學技術出版社，198014李慶壽，機械制造工藝裝備設計適用手冊M，銀州：寧夏人民出版社，199115廖念釗，莫雨松，李碩根，互換性與技術測量M，中國計量出版社，200016樂兌謙，金屬切削刀具，機械工業(yè)出版社，200517王先逵，機械制造工藝學，機械工業(yè)出版社，200618吳明友.數控機床加工技術.M.南京:東南大學出版社,200019杜家熙.數控機床編程與機構.M.北京:中國國際商務出版社,200320楊有君.數字控制技術與數控機床.M.北京:機械工業(yè)出版社,1999機械加工工序卡片產品型號零件圖號產品名稱零件名稱倒檔齒輪共6頁第1頁 車間工序號工序名稱材 料 牌 號檢1檢查9Cr18毛 坯 種 類毛坯外形尺寸每毛坯可制件數每 臺 件 數棒料163X8811設備名稱設備型號設備編號同時加工件數1夾具編號夾具名稱切削液三爪自定心卡盤工位器具編號工位器具名稱工序工時 (分)準終單件可轉位車刀工步號工 步 內 容工 藝 裝 備主軸轉速切削速度進給量切削深度進給次數工步工時r/minm/minmm/rmm機動輔助1檢查毛坯是否有裂紋機械加工工序卡片產品型號零件圖號產品名稱倒檔齒輪零件名稱倒檔齒輪共6頁第2頁 車間工序號工序名稱材 料 牌 號 金2粗車9Cr18毛 坯 種 類毛坯外形尺寸每毛坯可制件數每 臺 件 數棒料163X8811設備名稱設備型號設備編號同時加工件數 臥式車床CA61401夾具編號夾具名稱切削液三爪自定心卡盤工位器具編號工位器具名稱工序工時 (分)準終單件可轉位車刀工步號工 步 內 容工 藝 裝 備主軸轉速切削速度進給量切削深度進給次數工步工時r/minm/minmm/rmm機動輔助2夾毛坯外圓，車76端面CA6140200160.512117.73夾毛坯外圓，粗車76外圓CA6140200160.512117.74精車76外圓CA6140200160.512117.7機械加工工序卡片產品型號零件圖號產品名稱車床零件名稱倒檔齒輪共6頁第3頁 車間工序號工序名稱材 料 牌 號金3精車9Cr18毛 坯 種 類毛坯外形尺寸每毛坯可制件數每 臺 件 數棒料163X8811設備名稱設備型號設備編號同時加工件數臥式車床CA61401夾具編號夾具名稱切削液三爪自定心卡盤工位器具編號工位器具名稱工序工時 (分)準終單件可轉位車刀工步號工 步 內 容工 藝 裝 備主軸轉速切削速度進給量切削深度進給次數工步工時r/minm/minmm/rmm機動輔助7掉頭，夾76外圓，車端面CA6140200160.512117.7夾76外圓，頂針頂中心孔，粗車105外圓CA6140200160.512117.7夾76外圓，頂針頂中心孔，精車105外圓CA6140200160.512117.7 機械加工工序卡片產品型號零件圖號產品名稱車床零件名稱倒檔齒輪共6頁第4頁 車間工序號工序名稱材 料 牌 號金4磨削9Cr18毛 坯 種 類毛坯外形尺寸每毛坯可制件數每 臺 件 數棒料163X8811設備名稱設備型號設備編號同時加工件數 夾具編號夾具名稱切削液工位器具編號工位器具名稱工序工時 (分)準終單件高速鋼工步號工 步 內 容工 藝 裝 備主軸轉速切削速度進給量切削深度進給次數工步工時r/minm/minmm/rmm機動輔助8預鉆中心孔20的底孔10Z550200160.512117.79擴中心孔20的底孔至15Z550200160.512117.7擴中心孔20的底孔至19Z550鉸孔20Z550機械加工工序卡片產品型號零件圖號產品名稱零件名稱倒檔齒輪共6頁第5頁車間工序號工序名稱材 料 牌 號金5 鉆孔9Cr18毛 坯 種 類毛坯外形尺寸每毛坯可制件數每 臺 件 數棒料163X881設備名稱設備型號設備編號同時加工件數插床夾具編號夾具名稱切削液三爪卡盤工位器具編號工位器具名稱工序工時 (分)準終單件可轉位車刀工步號工 步 內 容工 藝 裝 備主軸轉速切削速度進給量切削深度進給次數工步工時r/minm/minmm/rmm機動輔助17插鍵槽插床200160.512117.7機械加工工序卡片產品型號零件圖號產品名稱零件名稱倒檔齒輪共6頁第6頁車間工序號工序名稱材 料 牌 號69Cr18毛 坯 種 類毛坯外形尺寸每毛坯可制件數每 臺 件 數鑄造1設備名稱設備型號設備編號同時加工件數滾齒機163X88夾具編號夾具名稱切削液專用夾具工位器具編號工位器具名稱工序工時 (分)準終單件工步號工 步 內 容工 藝 裝 備主軸轉速切削速度進給量切削深度進給次數工步工時r/minm/minmm/rmm機動輔助滾齒加工滾齒機200160.512117.7檢驗機械加工工藝過程卡片產品型號零（部）件圖號共1頁產品名稱倒檔齒輪零（部）件名稱倒檔齒輪第1頁材料牌號45#鋼毛坯種類鍛件毛坯外形尺寸每毛坯件數1每臺件數1備注序號工序名稱工 序 內 容車間設 備工 藝 裝 備工時準終單件1檢 查檢查毛坯是否有裂紋檢目測2車端面夾毛坯外圓，車76端面金車床三爪自定心卡盤3粗車夾毛坯外圓，粗車76外圓，留1mm加工余量金車床三爪自定心卡盤4精車精車76外圓，達到圖紙尺寸公差要求金車床三爪自定心卡盤5車端面掉頭，夾76外圓，車端面金車床三爪自定心卡盤6鉆孔鉆中心孔金鉆床專用夾具7粗車夾76外圓，頂針頂中心孔，粗車105外圓金車床三爪自定心卡盤8精車夾76外圓，頂針頂中心孔，精車105外圓金車床三爪自定心卡盤9鉆孔預鉆中心孔20的底孔10金鉆床專用夾具10擴孔擴中心孔20的底孔至15金鉆床專用夾具11擴孔擴中心孔20的底孔至19金鉆床專用夾具12鉸孔鉸孔20金鉆床專用夾具13插鍵槽插鍵槽金插床專用夾具14滾齒滾齒加工金滾齒機專用夾具15檢驗檢驗檢游標卡尺編 制日 期標記處記更改文件號簽字日期