小型攪拌器創(chuàng)新設(shè)計(jì)[傳動(dòng)裝置]

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It drives through the motor, is moderated the direction of changing by the worm gear decelerator, sell the shaft coupling to join through the elastic post, drive the initiative axle under the barrel to rotate, therefore make the barrel rotate, the barrel, while rotating, because of barrel and gravity, and a little internal shock power of supplies, thus spring , barrel of base is it blow to play to shrink to go back to come, thus achieve rotate purpose of vibration. Its content includes: Design overallly, the transmission device and choice of the motor, the design of the shaft coupling , the design of the worm, the design of the initiative axle , the design of the driven axle , the designs of snail's shaft and worm gear, the design of the barrel, the design of the vibration frequency. The innovation of this agitator lies in the choice of the shaft coupling and vibration device , this design is to think and consult various kinds of materials through my observation at ordinary times , and the one that finish on the counselor's instruction and foundation of one's own theory knowledge studied. Keyword: Transmission device , worm gear gearbox, the elastic post sells the shaft coupling , initiative axle , driven axle , the barrel, vibration frequency. 邵 陽(yáng) 學(xué) 院 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）開題報(bào)告書 課題名稱 小型攪拌器創(chuàng)新設(shè)計(jì) 學(xué)生姓名 唐 順 祥 學(xué) 號(hào) 0231121034 院（系）、專業(yè) 機(jī)械工程學(xué)院02機(jī)電班 指導(dǎo)教師 趙 小 林 2005年2 月 27 日 一、課題的來(lái)源、目的意義（包括應(yīng)用前景）、國(guó)內(nèi)外現(xiàn)狀及水平 1、課題的來(lái)源： 通過(guò)我這幾年的細(xì)心觀察，認(rèn)真思考，以及隨著現(xiàn)代生產(chǎn)發(fā)展的需要，同時(shí)結(jié)合自己的專業(yè)知識(shí)對(duì)圖書館及互聯(lián)網(wǎng)站的相關(guān)書籍、資料進(jìn)行歸納綜合，在指導(dǎo)教師的建議指導(dǎo)下，選擇了本課題。 2、目的意義： 隨著人們對(duì)物質(zhì)文化的需要越來(lái)越高，這就對(duì)生產(chǎn)率的要求也就越來(lái)越高，生產(chǎn)工具的改進(jìn)是生產(chǎn)率的的主要途徑，所以生產(chǎn)設(shè)備的改進(jìn)創(chuàng)新是對(duì)生產(chǎn)效率的提高具有重要的意義。 本課題主要在較傳統(tǒng)的設(shè)備上有較大的改進(jìn)，即傳統(tǒng)攪拌器的筒體僅作旋轉(zhuǎn)滾動(dòng)。被攪拌的物品容易粘在筒體上且混合不均勻。而本小型振動(dòng)式攪拌器在筒體轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)給其以振動(dòng)力，使物品攪拌均勻不易粘在筒體壁上，而且使用方便，重量較輕，功率損耗小。適用范圍比較廣泛，適用于各種實(shí)驗(yàn)室以及各種食品工業(yè)以及化學(xué)工業(yè)等領(lǐng)域，且不受環(huán)境的限制。因此本攪拌器對(duì)提高生產(chǎn)效率和產(chǎn)品的質(zhì)量具有重大的作用。 3．國(guó)內(nèi)外現(xiàn)狀及水平： 目前國(guó)內(nèi)外市場(chǎng)上所用的攪拌器種類非常之多，五花八門，形狀萬(wàn)千，總的來(lái)講大都是傳統(tǒng)的只作純轉(zhuǎn)動(dòng)而不振動(dòng)的，盡管也有小部分振動(dòng)但效果并不理想，而且結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，成本較高，比較笨重，受環(huán)境約束較大。 二、試驗(yàn)研究的主要內(nèi)容或工程技術(shù)方案和準(zhǔn)備采取的措施 1、試驗(yàn)研究的主要內(nèi)容式工程技術(shù)方案： 1） 本振動(dòng)攪拌器通過(guò)電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)，通過(guò)蝸輪減速器減速后用彈性聯(lián)軸器直接連接起來(lái)，功率損耗小，效率較一般攪拌器高。 2） 本小型振動(dòng)攪拌器因放料筒體沒(méi)在固定的部位，筒體下面的彈簧在被攪拌的物品的重力的沖擊下，進(jìn)行徑向振動(dòng)。 3） 本振動(dòng)攪拌器在筒體轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，給其以振動(dòng)力，不僅可使物品混合均勻，而且可避免粉狀物品粘在筒體壁上。 3）本振動(dòng)攪拌器操作方便可通過(guò)控制開關(guān)根據(jù)實(shí)際需要控制振動(dòng)力的有無(wú)。 2、采取的措施： 1）通過(guò)圖書館查閱文獻(xiàn)資料、報(bào)紙、相關(guān)刊物以及技術(shù)資料等方面的書籍。 2）通過(guò)瀏覽相關(guān)網(wǎng)站，從網(wǎng)站中查找有關(guān)該課題的最新動(dòng)態(tài)和相關(guān)觀點(diǎn)。 3）在畢業(yè)實(shí)習(xí)階段，對(duì)相關(guān)的企業(yè)進(jìn)行有關(guān)實(shí)地調(diào)查及資料和數(shù)據(jù)的收集。 4）根據(jù)自己所學(xué)的專業(yè)知識(shí)，對(duì)調(diào)查的資料和數(shù)據(jù)進(jìn)行分析整理、歸納總結(jié)。 5）在學(xué)校或工廠做有關(guān)的實(shí)驗(yàn)。 6）向指導(dǎo)教師請(qǐng)教。 三、現(xiàn)有基礎(chǔ)和具備的條件 1、 機(jī)械工程學(xué)院數(shù)控加工實(shí)驗(yàn)室; 2、 機(jī)械工程學(xué)院公差配合與測(cè)量實(shí)驗(yàn)室; 3、 校圖書館、指導(dǎo)老師及本人擁有的相關(guān)圖書資料； 4、 本在大學(xué)所學(xué)的專業(yè)理論知識(shí)。 四、總的工作任務(wù)，進(jìn)度安排以及預(yù)期結(jié)果 1、總的工作任務(wù) 在規(guī)定的時(shí)間內(nèi)完成畢業(yè)設(shè)計(jì)，并符合邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）工作條例。 2、進(jìn)度安排 2004年12月27日～2005年1月7日 選定課題交給指導(dǎo)老師，通過(guò)老師綜合分析和思考后，確定論文題目。 2005年1月18日～3月10日 根據(jù)指導(dǎo)老師下達(dá)的畢業(yè)論文任務(wù)書，確定論文的主要內(nèi)容并寫好開題報(bào)告，交給指導(dǎo)老師。 2005年3月10日～5月16日 在現(xiàn)有的基礎(chǔ)和條件下，定期和指導(dǎo)老師聯(lián)系，進(jìn)行課題論文的寫作，獨(dú)立完成初稿并交給指導(dǎo)老師。 2005年5月16日～5月22日 根據(jù)指導(dǎo)老師修改意見來(lái)修改論文，并根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)的論文格式打印出論文的改稿，并于22日前交給指導(dǎo)老師。 2005年5月23日～6月5日 通過(guò)指導(dǎo)老師的評(píng)閱審定，畢業(yè)論文定稿并按論文要求裝訂完畢。 2005年6月6日～6月10日 充分準(zhǔn)備，進(jìn)行畢業(yè)答辯。 3、 預(yù)期效果 在規(guī)定的時(shí)間內(nèi)完成任務(wù)，于6月5日前對(duì)畢業(yè)論文定稿，并得到老師的好評(píng)，在論文答辯中有出色的表現(xiàn)。 五、指導(dǎo)教師審查意見 指導(dǎo)教師（簽名） 年 月 日 六、教研室審查意見 教研室主任（簽名） 年 月 日 七、院（系）審查意見 院（系）主任（簽名） 年 月 日 備 注 6 邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書 專業(yè)班級(jí) 02機(jī)電 學(xué)生姓名 唐順祥 學(xué)號(hào) 34 課題名稱 小型攪拌器創(chuàng)新設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)（論文）起止時(shí)間 2005年3月20日至2005年6月6日 課題類型 工程設(shè)計(jì) 課題性質(zhì) 模擬 一、課題研究的目的與主要內(nèi)容 進(jìn)一步提高機(jī)械（機(jī)構(gòu)）的創(chuàng)新是現(xiàn)代技術(shù)和社會(huì)發(fā)展的需要，是人們生活生產(chǎn)的前提，特別是數(shù)控技術(shù)發(fā)展的基礎(chǔ)。該課題的研究具有重要的現(xiàn)實(shí)意義，而且對(duì)學(xué)生也是一次很好的鍛煉機(jī)會(huì)。 主要內(nèi)容：從創(chuàng)新機(jī)構(gòu)、精密定位及機(jī)械零件的制造等方面來(lái)討論和解決精密機(jī)械的設(shè)計(jì)問(wèn)題。 二、基本要求 1、 了解現(xiàn)在機(jī)械技術(shù)發(fā)展情況，闡述機(jī)械設(shè)計(jì)的重要性； 2、 通過(guò)定位、機(jī)械零件的設(shè)計(jì)與制造及精密機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)來(lái)闡述精密機(jī)械設(shè)計(jì)的方法及實(shí)現(xiàn)途徑； 3、 既要有理論闡述，更應(yīng)具體的設(shè)計(jì)； 4、 按要求寫出開題報(bào)告、畢業(yè)論文。 注：1、此表由指導(dǎo)導(dǎo)教師，經(jīng)院（系）、教研室主任審批生效； 2、此表1式3份，學(xué)生、指導(dǎo)教師、教研室各1份。 三、課題研究已具備的條件（包括實(shí)驗(yàn)室、主要儀器設(shè)備、參考資料） 1、 機(jī)械工程學(xué)院數(shù)控加工實(shí)驗(yàn)室; 2、 機(jī)械工程學(xué)院公差配合與測(cè)量實(shí)驗(yàn)室; 3、 校圖書館、指導(dǎo)老師及學(xué)生本人擁有的相關(guān)圖書資料. 四、設(shè)計(jì)(論文)進(jìn)度表 3.20～3.31 收集、整理相關(guān)資料; 4.1～4.10 開題報(bào)告; 4.11～4.20 機(jī)械創(chuàng)新設(shè)計(jì)的理論探討; 4.20～5.15 機(jī)械創(chuàng)新設(shè)計(jì)的具體設(shè)計(jì); 5.15～5.20 整理論文、準(zhǔn)備答辯. 五、教研室審批意見 教研室主任(簽名) 年 月 日 六、院(系)審批意見 院(系)負(fù)責(zé)人(簽名) 單位(公章) 年 月 日 指導(dǎo)老師(簽名) 學(xué)生(簽名) 邵 陽(yáng) 學(xué) 院 畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文) 課 題 名 稱 小型攪拌器創(chuàng)新設(shè)計(jì) 學(xué) 生 姓 名 唐 順 祥 學(xué) 號(hào) 0231121034 院(系)、專業(yè) 機(jī)械工程學(xué)院02機(jī)電班 指 導(dǎo) 教 師 趙 小 林 職 稱 副 教 授 2005年 5 月 30 日 目 錄 前言·······························································1 第1章 設(shè)計(jì)任務(wù)書···············································2 第2章 總體設(shè)計(jì)················································3 第2.1節(jié) 設(shè)計(jì)依據(jù)···············································3 第2.2節(jié) 工作過(guò)程的擬定·········································3 第2.3節(jié) 傳動(dòng)方案的選擇········································3 第2.4節(jié) 傳動(dòng)比的分配···········································4 第2.5節(jié) 筒體結(jié)構(gòu)的初步設(shè)計(jì)····································5 第3章 傳動(dòng)裝置及電動(dòng)機(jī)的選擇·································5第3.1節(jié) 選擇傳動(dòng)方案···········································5 第3.2節(jié) 電動(dòng)機(jī)的選擇···········································5 第3.3節(jié) 傳動(dòng)比的分配···········································6 第3.4節(jié) 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)參數(shù)和動(dòng)力參數(shù)···················7 第4章 聯(lián)軸器設(shè)計(jì)··············································9第4.1節(jié) 選擇聯(lián)軸器的類型······································9 第4.2節(jié) 計(jì)算聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)矩·····································10 第4.3節(jié) 聯(lián)軸器的確定以及其基本尺寸·························10 第4.4節(jié) 聯(lián)軸器的附加說(shuō)明····································10 第5章 蝸桿的設(shè)計(jì)···············································12 第5.1節(jié) 選擇蝸桿傳動(dòng)類型·····································12 第5.2節(jié) 選擇材料··············································12 第5.3節(jié) 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)·························12 第5.4節(jié) 蝸桿與蝸輪的主要參數(shù)與幾何尺寸·····················13 第5.5節(jié) 驗(yàn)算傳動(dòng)比············································14 第5.6節(jié) 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度································14 第5.7節(jié) 精度等級(jí)公差和表面粗糙度的確定··························15 第5.8節(jié) 初步確定蝸桿上的最小直徑····························15 第5.9節(jié) 蝸桿的結(jié)構(gòu)與各段直徑和長(zhǎng)度·························16 第5.10節(jié) 初步選取滾動(dòng)軸承·····································16 第5.11節(jié) 蝸桿上零件的周向定位·······························17 第6章 主動(dòng)軸的設(shè)計(jì)············································18 第6.1節(jié) 初步確定軸的最小直徑································18 第6.2節(jié) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)·········································18 第6.3節(jié) 求軸上的載荷·········································19 第6.4節(jié) 求作用在軸上的力·····································20 第6.5節(jié) 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度·························20 第7章 主動(dòng)軸的設(shè)計(jì)···········································21 第7.1節(jié) 從動(dòng)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)·····································21 第7.2節(jié) 從動(dòng)軸的工作結(jié)構(gòu)圖··································21 第8章 蝸輪軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及蝸輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)····················22 第8.1節(jié) 蝸輪結(jié)構(gòu)··············································22 第8.2節(jié) 求出蝸輪上的功率P轉(zhuǎn)速n·····························22第8.3節(jié) 求作用在蝸輪上的力···································22第8.4節(jié) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)··········································23 第8.5節(jié) 根據(jù)軸向定位要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度··········23第8.6節(jié) 確定軸上圓角和倒角尺寸······························25 第9章 筒體的設(shè)計(jì)··············································26第9.1節(jié) 筒體結(jié)構(gòu)的確定·······································26第9.2節(jié) 確定筒體的壁厚·······································26 第9.3節(jié) 送料孔和卸料孔的設(shè)計(jì)································26第9.4節(jié) 筒體各部分尺寸的確定································27第9.5節(jié)筒體的技術(shù)要求··········································27第10章 振動(dòng)頻率的設(shè)計(jì)········································28 第10.1節(jié) 用瑞利法求筒體的固有頻率··························28第10.2節(jié) 振幅的設(shè)計(jì)···········································30 小結(jié) ·····························································33 參考文獻(xiàn) ························································34致謝·····························································35 Summary This small scaled mixer change it small on the original and traditional mixer foundation and add a vibration equip, also changes to turn to move the construction.It passes the electric motor arouses, was turned by 蝸 an active stalk for decelerating machine decelerating changes direction, passing flexibility pillar 銷聯(lián) stalk machine linking, arousing of 筒 descending to move, as a result make of 筒 turned to move, of 筒 is in turn move of at the same time, because of of 筒 oneself with gravity, and tiny the impact dint of the material, from but 筒 bottom a purpose for next spring coil back and forth contracting playing rising, from but attaining side turning moving side vibration.Its contents includes:Total design, spread to move the choice between device and electric motor, the design of the 聯(lián) stalk machine, the design of the pole of 蝸 , active and axial design, from move the axial design, the axle of 蝸 and a design for of design, of 筒 , the design of the vibration frequency.This mixer of the creative a choice for consisting in 聯(lián) stalk machine equips with the vibration, this design is a foundation that observation to pass oneself the peacetime considers and check every kind of data, and guide the teacher point out with own a theories for learning knowledge ascend to complete of. Key phrase:Spread to move the device, the 蝸 round decelerates box, flexibility pillar 銷聯(lián) stalk machine, active stalk, from move the stalk, of 筒 , vibrate the frequency. 邵陽(yáng)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 前 言 攪拌操作在食品工業(yè)以及化學(xué)工業(yè)中占有十分重要的地位，大多數(shù)面糖類食品以及化學(xué)藥品都離不開攪拌，攪拌是借助于流動(dòng)使兩種或多種物質(zhì)在彼此之中相互散布的一種操作。其作用可以實(shí)現(xiàn)物質(zhì)的均勻混和，也可以促進(jìn)溶解，氣體吸收，強(qiáng)化熱交換等物理化學(xué)的變化，“通過(guò)機(jī)機(jī)械動(dòng)作，使物質(zhì)按一定的規(guī)律流動(dòng)的方法稱為機(jī)械攪拌，簡(jiǎn)稱攪作，這種機(jī)械稱為攪拌機(jī)械”[1] 傳統(tǒng)攪拌器一般都只作純旋轉(zhuǎn)流動(dòng)，被攪拌的物品易粘在筒體上且混合不均勻，或者就只是攪拌桿在運(yùn)動(dòng)，攪拌效果并不理想效率較低，而且引進(jìn)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，質(zhì)量較大。 本攪拌器在傳統(tǒng)的設(shè)備上有較大的改進(jìn)，是通過(guò)電動(dòng)機(jī)帶動(dòng)蝸輪減速器減速后用彈性聯(lián)軸器直接連接起來(lái)，功率損耗小，能夠?qū)崿F(xiàn)裝料筒體在轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)，給其以振動(dòng)力，不僅可使物品混合均勻，而且可避免粉狀物品粘在筒體壁上，可以根據(jù)實(shí)際需要方便操作控制振動(dòng)力的大小有無(wú)，由于重量較輕，使用方便且不受環(huán)境的限制，所以適用范圍比較廣泛，適用于各種實(shí)驗(yàn)室以及各種食品工業(yè)以及化學(xué)工業(yè)等領(lǐng)域。 隨著人們對(duì)物質(zhì)文化的需要越來(lái)越高，這就對(duì)生產(chǎn)力的要求也就越來(lái)越高，生產(chǎn)工具的改進(jìn)是提高生產(chǎn)力的主要途徑，只有生產(chǎn)工具不斷的改進(jìn)，生產(chǎn)率、產(chǎn)品質(zhì)量不斷的提高，才會(huì)在競(jìng)爭(zhēng)日益激烈的社會(huì)中才有立錐之地。本攪拌器作為一種改進(jìn)創(chuàng)新的生產(chǎn)設(shè)備，對(duì)生產(chǎn)效率和產(chǎn)品質(zhì)量的提高有著舉足輕重的作用。 設(shè)計(jì)者：唐順祥 2005月4年 第一章 參數(shù)及設(shè)計(jì)內(nèi)容 小型多用途振動(dòng)攪拌器設(shè)計(jì) 已知 ： （1）工作容積 V=9升 （2）轉(zhuǎn)速 n=25r/min （3）振動(dòng)頻率 h≤100HZ （4）振幅 A≯0.02 mm （5）功率　?。校?20W 設(shè)計(jì)內(nèi)容： (１) 總裝配圖設(shè)計(jì) (２) 減速系統(tǒng)設(shè)計(jì) (３) 涂料筒的設(shè)計(jì) (４) 大部分零件設(shè)計(jì) (５) 設(shè)計(jì)說(shuō)明書一份 第二章 總體設(shè)計(jì) 第2.1節(jié) 設(shè)計(jì)依據(jù) 本次設(shè)計(jì)為實(shí)驗(yàn)用振動(dòng)攪拌器的設(shè)計(jì)，已知條件為： （1）工作容積 V=9升 （2）轉(zhuǎn)速 n=25r/min （3）振動(dòng)頻率 h≤100HZ （4）振幅 A≯0.02 mm （5）功率　?。校?20W 第2.2節(jié) 工作過(guò)程的擬定 本振動(dòng)攪拌器可通過(guò)電動(dòng)機(jī)帶動(dòng),經(jīng)過(guò)一個(gè)減速器把速度降低再傳給主動(dòng)軸,而主動(dòng)軸上安裝一對(duì)橡膠輪,即主動(dòng)軸轉(zhuǎn)動(dòng)的同時(shí)橡膠輪也跟著轉(zhuǎn)動(dòng),為使筒體轉(zhuǎn)動(dòng)穩(wěn)定,可靠,同時(shí)在支架上也安裝一個(gè)從動(dòng)軸且從動(dòng)軸上也安裝一對(duì)橡膠輪,這樣,筒體可直接放在主動(dòng)軸和從動(dòng)軸上,當(dāng)主動(dòng)軸轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí),筒體可平穩(wěn)轉(zhuǎn)動(dòng),但為使涂料攪拌均勻,不僅在筒體轉(zhuǎn)動(dòng)的同時(shí)也給其以振動(dòng),因此,為防止主動(dòng)軸與蝸輪軸在振動(dòng)時(shí)不在同一條直線上,以致?lián)p壞機(jī)器的正常工作和對(duì)人的危險(xiǎn),在主動(dòng)軸與蝸輪之間用一根軟軸連接。 第2．3節(jié) 傳動(dòng)方案的選擇 因此振動(dòng)攪拌器為實(shí)驗(yàn)室用品，其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，尺寸比較緊湊，工作時(shí)應(yīng)得證其性能可靠，下面擬定幾種傳動(dòng)方案經(jīng)比較再選擇。如圖2.1： 對(duì)方案a為帶傳動(dòng)齒輪減速器，其寬度較大不適應(yīng)繁重的工作要求和惡劣的工作環(huán)境，承載能力較小，傳遞相同轉(zhuǎn)矩時(shí)，結(jié)構(gòu)尺寸較其它傳動(dòng)形式大，但其結(jié)構(gòu)傳動(dòng)平穩(wěn)，能緩沖減振，宜布置在高速級(jí)傳動(dòng)系統(tǒng)中。 對(duì)方案b為蝸輪蝸桿減速器，其結(jié)構(gòu)緊湊，傳動(dòng)平穩(wěn)能實(shí)現(xiàn)較大的傳動(dòng)比，但其效率低，適用天中小功率間歇運(yùn)轉(zhuǎn)的場(chǎng)合。 方案c為圓錐齒輪減速器，其圓錐齒輪加工困難，特別是大直徑大模數(shù)的圓錐齒輪，一般只有在需改變軸的布置方向時(shí)采用。 綜觀上述三種傳動(dòng)方案的比較，在此選用方案b較為合適。另外由于蝸輪蝸桿在開式傳動(dòng)的工作環(huán)境中潤(rùn)滑條件較差，壽命較短而振動(dòng)攪拌器采用蝸輪蝸桿傳動(dòng)，傳動(dòng)效率本身就低，為改善此條件，減少磨損，故采用閉式蝸輪減速器。 第2.4節(jié) 傳動(dòng)比的分配 因蝸輪桿傳動(dòng)的傳動(dòng)比比較大，其一級(jí)蝸輪減速器的傳動(dòng)范圍可在10-60，最大可取120故如果傳動(dòng)比太小交失去意義，在此結(jié)合筒體的轉(zhuǎn)動(dòng)速度n=25r/min及橡膠輪轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)帶動(dòng)體轉(zhuǎn)動(dòng)其兩面者之間存在一個(gè)傳動(dòng)比，同時(shí)也考慮電動(dòng)機(jī)功率大約在200瓦左右時(shí)，所選電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速初步確定總傳動(dòng)比為112，其中蝸輪減速器的傳動(dòng)比為30橡膠輪與筒體間的傳動(dòng)比為3.7。 第2．5節(jié) 筒體結(jié)構(gòu)的初步設(shè)計(jì) 根據(jù)已知條件,筒體的體積 V=9升,為了工作的方便以及外觀的好看,初取筒體的直徑d=200mm長(zhǎng)l=300mm,并且采用標(biāo)準(zhǔn)連續(xù)焊縫,兩端略帶15°的錐角，材料采用普鋼Q235，其厚度為2mm。 第三章 傳動(dòng)裝置及電動(dòng)機(jī)的選擇 第3．1節(jié) 選擇傳動(dòng)方案 根據(jù)總體設(shè)計(jì)中幾種傳動(dòng)方案的選擇比較，因蝸輪蝸桿傳動(dòng)可以實(shí)現(xiàn)較大的傳動(dòng)比。尺寸緊湊，傳動(dòng)平穩(wěn)，適于中小功率間歇運(yùn)轉(zhuǎn)的場(chǎng)合，而此振動(dòng)攪拌器基本與上述條件相吻合，故選擇電動(dòng)機(jī)—蝸輪減速器的傳動(dòng)裝置，且蝸桿采用下置式，一級(jí)蝸輪減速器，電動(dòng)機(jī)與蝸桿用聯(lián)軸器連接。 第3．2節(jié) 電動(dòng)機(jī)的選擇 3.2.1、電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)式 由于直流電動(dòng)機(jī)需直流電源，價(jià)格較高，維護(hù)比較高不便，因此采用交流電動(dòng)機(jī)且采用微型電動(dòng)機(jī)BO系列相電阻起動(dòng)異步電動(dòng)機(jī)。 3.2.2、電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的確定 因BO系列電動(dòng)機(jī)有兩種轉(zhuǎn)速2800r/min 1400r/min,初步取其轉(zhuǎn)速為2800r/min（根據(jù)總體設(shè)計(jì)中的總傳動(dòng)比與筒體轉(zhuǎn)速確定）而此時(shí)其總效率為0.70-0.75(蝸丁頭數(shù)為單頭時(shí))0.75-0.82(蝸桿頭數(shù)為雙頭時(shí))傳動(dòng)比的一般范圍為10-40最大傳動(dòng)比應(yīng)小于120在此初步確定蝸桿頭數(shù)為雙頭。 3．2．3電動(dòng)機(jī)容量的確定 “因電動(dòng)機(jī)所需功率為： P=kw （3.1） p—工作機(jī)所需工作功率，指工作機(jī)主動(dòng)端運(yùn)輸帶所需功率 η—電動(dòng)機(jī)至工作機(jī)主動(dòng)端運(yùn)輸帶的總效率”[1] 因此： P=kw =120/=152.87w “故選擇電動(dòng)機(jī)為BO其技術(shù)數(shù)椐如下： 系列 機(jī)座號(hào) 功率(w) 電流(A) 電壓(U) 轉(zhuǎn)速(r/min) BO >1 180 1.95 220 2800 頻率(HZ) 效率 功率因數(shù) 起動(dòng)轉(zhuǎn)矩(N.min) 起動(dòng)電流(A) 50 53% COSΨ=0.72 1.3 17 3.2.4、電動(dòng)機(jī)的外形和安裝尺寸” . L AC AD D M N HC HD 250 130 100 11 115 95 125 165 E F GE A B C H K 23 4 2.5 100 80 40 63 7.0 表3.1 第3.3節(jié) 傳動(dòng)比的分配 由選定的電動(dòng)機(jī)滿載轉(zhuǎn)速和工作機(jī)筒體轉(zhuǎn)動(dòng)的轉(zhuǎn)速n，以及總體設(shè)計(jì)中的總傳動(dòng)比結(jié)合考慮，可得傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比為 i=n/n=2800/25=112 即總傳動(dòng)比i與總體設(shè)計(jì)中的傳動(dòng)比相吻合故總傳動(dòng)比確定為i=112因 傳動(dòng)比為各級(jí)傳動(dòng)比i、i、i…i的乘積即 i=ii…i 但傳動(dòng)系統(tǒng)中只用蝸輪減速度器，橡膠輪與筒體間的減速則 i=i.i i—蝸輪減速器的傳動(dòng)比 i—橡膠輪與筒體間的傳動(dòng)比” 為使橡膠輪與筒體的外廓尺寸不致過(guò)大或過(guò)小，以及根據(jù)總體設(shè)計(jì)的值確定 i=30、i=3.7 即： i= i.i=30×3.7=111則n==25.2 因一般允許工作機(jī)實(shí)際轉(zhuǎn)速與要求轉(zhuǎn)速的相對(duì)誤差為（3～5）%，故傳動(dòng)比的確定及分配基本合理。 第3．4節(jié) 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)參數(shù)和動(dòng)力參數(shù) 為進(jìn)行傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算，要推算出各軸的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩或功率，如將傳動(dòng)裝運(yùn)裝置各軸高速至低速依次定位為1軸、2軸…以及 “i，i…i—為相鄰兩軸間的傳動(dòng)比 ， …—相鄰兩軸間傳效率 P，P…P— 各軸的輸入功率 T,T…T— 各軸的輸轉(zhuǎn)矩”[1] 3.4.1、各軸的轉(zhuǎn)速 因電動(dòng)機(jī)輸出軸與蝸桿通過(guò)聯(lián)軸器連接，故蝸桿的轉(zhuǎn)速幾蝸桿= n蝸輪= == 而蝸輪軸與主動(dòng)軸間采用一根軟軸連接。故： n主動(dòng)軸=n蝸輪= 3.4.2、各軸的輸入功率 因電動(dòng)機(jī)輸入輸與蝸桿用聯(lián)軸器連接，其間的效率為0.97—0.98 故： p蝸桿=180×（0.97＋0.99）/2=176.4w 又因蝸輪減速器間的效率查有關(guān)資料為0.75—0.82 取其為0.8 故： p主動(dòng)軸=p蝸輪軸=p蝸桿×0.8=141.12w 所以主動(dòng)軸與筒體間的效率為： η==85.03% 3.4.3、各軸的輸入轉(zhuǎn)矩 因電動(dòng)機(jī)的輸轉(zhuǎn)矩為： T電出=9550=9550=0.65N.m 所以蝸桿的輸出轉(zhuǎn)矩為： T蝸桿=0.65×1×=0.6N.m 蝸輪軸的輸入轉(zhuǎn)矩為： T蝸輪軸=0.6×30×0.8=14.4N.m 主動(dòng)軸的輸入轉(zhuǎn)矩為： T主動(dòng)軸=14.4×1×0.99=14.26N.m 筒體的輸入轉(zhuǎn)矩為： T筒體=14.4×3.7×0.85=45.29N.m 運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)理如下： 軸名 功率W 轉(zhuǎn)矩N.M 轉(zhuǎn)速r/min 傳動(dòng)比 i 效率 η 輸入 輸出 輸入 輸出 電機(jī)軸 180 0.65 2800 1 0.98 蝸桿 176.4 141.12 0.6 14.4 2800 30 0.8 蝸輪軸 141.12 140 14.4 14.26 93.33 1 0.99 主動(dòng)軸 140 120 14.26 93.33 第四章 聯(lián)軸器設(shè)計(jì) 第4.1節(jié) 選擇聯(lián)軸器的類型 因聯(lián)軸器的制造安裝維護(hù)和成本在滿足使用性能的前提下，應(yīng)選用裝拆方便維護(hù)簡(jiǎn)單成本低的聯(lián)軸器，因在本機(jī)中械中聯(lián)軸器轉(zhuǎn)矩不大，對(duì)緩沖性能的要求較高，另外還要考慮安裝調(diào)整后是否能使兩軸嚴(yán)格精確對(duì)中或工作過(guò)程中兩軸是否會(huì)產(chǎn)生較大的附加相對(duì)位以及聯(lián)軸器工作時(shí)轉(zhuǎn)速高低和離心力都必須予以確認(rèn)，下面是幾種聯(lián)軸器的比較。 4．1．1、剛性聯(lián)軸器 凸緣聯(lián)軸器： 對(duì)所聯(lián)兩軸的相對(duì)位移缺乏補(bǔ)償能力，故對(duì)兩軸對(duì)中性要求很高，當(dāng)兩軸間有相對(duì)位移時(shí)，就會(huì)在機(jī)件內(nèi)引起附加載荷，使工作情況惡化，但它構(gòu)造簡(jiǎn)單，成本低謙，可請(qǐng)大轉(zhuǎn)矩。 4．1．2、撓性聯(lián)軸器 (1)十字滑塊聯(lián)軸器： 一般用于轉(zhuǎn)速n<250r/min.軸的剛度較大，且無(wú)劇烈沖擊處， 效率η=1-（3～5） （4.1） 這里?為摩擦系數(shù),一般取0.15～0.25.y為兩軸間的徑向位移量(mm)d為軸徑,因其半聯(lián)軸器與中間盤組成移動(dòng)副,不能發(fā)生相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng),故主動(dòng)與從動(dòng)軸的角速度應(yīng)相等.且兩軸間有相對(duì)位移時(shí)會(huì)產(chǎn)生很大的離心力,從而增大動(dòng)載荷及磨損。 （2）滑塊聯(lián)軸器： 與十字滑塊聯(lián)軸器相似，但由于中間滑塊的質(zhì)量減小，又其有彈性，故允許較大的極限轉(zhuǎn)速，且中間滑塊也可用尼龍6制成，并在配制時(shí)加入少量的石墨或二硫化鉬，在使用時(shí)可自行潤(rùn)滑其結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，尺寸緊湊，適用于小功率，且高速無(wú)劇烈沖擊處。 （3）彈性柱銷聯(lián)軸器： 制造容易，裝方使，成本較低，但彈性套易磨損，壽命較短，適用于聯(lián)接載荷平穩(wěn)，需正反轉(zhuǎn)或轉(zhuǎn)動(dòng)頻率的傳遞中，小轉(zhuǎn)矩的軸。 根據(jù)以上積壓聯(lián)軸器的特點(diǎn)和性能結(jié)結(jié)合設(shè)計(jì)的已知條件，初步確定聯(lián)軸器的類型為撓性滑塊聯(lián)軸器。 第4．2節(jié) 計(jì)算聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩 由于機(jī)器起動(dòng)時(shí)的動(dòng)載荷和運(yùn)轉(zhuǎn)中可能出現(xiàn)過(guò)載，所以按軸可能出現(xiàn)的最在轉(zhuǎn)矩作為計(jì)算轉(zhuǎn)矩T： T=K.T (4.2) K—工作情況系數(shù) T—公稱轉(zhuǎn)矩 根據(jù)手冊(cè)得K=1.7 已知T=0.65N.M,所以：T=1.7×0.65=1.105N.M 第4.3節(jié) 聯(lián)軸器的確定以及其基本尺寸 根據(jù)的結(jié)論及其計(jì)算轉(zhuǎn)矩T=1.105N.M，從手冊(cè)中查得N21型滑塊聯(lián)軸器的允許最大轉(zhuǎn)矩為2.5N.MM，極限轉(zhuǎn)速n=1000r/min故所選聯(lián)軸器合用，其結(jié)尺寸如下： D D L L L d 允許最大轉(zhuǎn)矩（N.M） C 50 32 67 39 14 15 2.5 2 質(zhì)量（kg） 轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 允許最大轉(zhuǎn)速r/min L 0.7 0.00015 10000 25 表4.1 第4.4節(jié) 聯(lián)軸器的附加說(shuō)明 1) “為傳遞表中列出的扭矩,半聯(lián)軸器與軸頸的配合采用H/r6配合。 2) 滑塊材料采用尼龍6,其中增加少量石墨或二硫化鉬。 3) 兩軸允許傾斜角≤40°裝配時(shí)允許徑向位移≤0.2mm。 4) 半聯(lián)軸器的材料為Q235?！盵3] 第五章 蝸桿的設(shè)計(jì) 第5.1節(jié) 選擇蝸桿傳動(dòng)類型 根據(jù)GB10085-88的推薦,采用漸開線蝸桿(ZI) 第5.2節(jié) 選擇材料 根據(jù)庫(kù)存材料的情況,并考慮到蝸桿傳動(dòng)的功率不在速度只是中等,幫蝸桿用45號(hào)鋼，因希望效率高耐磨性好些，幫蝸桿的螺旋面要求淬火，硬度為大于45HRC，蝸輪采用ZcuSn10P(鑄錫磷青銅) 第5.3節(jié) 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì) 根據(jù)閉式蝸牛桿傳動(dòng)的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則，先按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)，再校齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，因傳動(dòng)中心距為： a≥mm (5.1) 5.3.1、確定作用在蝸輪上的轉(zhuǎn)矩T,按Z=2估取效率η=0.8則 T=9.55×10=9.55×10=14.81N.M 5.3.2、確定載荷系數(shù) 因工作載荷穩(wěn)定,所以選取齒向載荷分布系數(shù)K=1,由手冊(cè)選取用系數(shù)K=1.15,由于轉(zhuǎn)速不高沖擊不大，可取動(dòng)動(dòng)載系數(shù)K=1.05則： K= K. K. K=1.15×1×1.05=1.21 (5.2) 5.3.3、確定彈性影響系數(shù)Z 因選用的是鑄磷青銅蝸輪和鋼蝸桿相配故Z=160。 5.3.4、確定接觸系數(shù)Z 假設(shè)蝸桿的分度圓直徑d/a =0.35從而查手冊(cè)得Z=2.9。 5.3.5、確定許用接角應(yīng)力 根據(jù)蝸輪材料為鑄錫磷青銅,金屬模鑄造蝸桿硬度大于45HRC,可從表中查得蝸輪的基本許用力[σ]′=268mPa 所以應(yīng)力循環(huán)次數(shù)為： N=60jnL=60×1×2800Ln (5.3) L—壽命數(shù)此壽取2000小時(shí) 即： N=60×9×93.33×2000=1.119×10 (5.4) 壽命系數(shù)： K==0.9945 (5.5) 則： [σ]=K[σ]′=0.9945×268=266.53Mpa (5.6) 5.3.6、計(jì)算中心距 a≥≈37.87mm (5.7) 取中心距a=42,因I=30故從表中取模數(shù)并結(jié)全實(shí)際情況及生產(chǎn)的需要取模數(shù)m=1,蝸桿分度圓直徑d=22這時(shí)d/a=22/42=0.523從而可得′=2.65因?yàn)? ′〈，因此上取結(jié)果可以采用。 第5．4節(jié) 蝸桿與蝸輪的主要參數(shù)與幾何尺寸 5．4．1、蝸桿與蝸輪的主要參數(shù)與幾何尺寸如下表： 名稱 代號(hào) 數(shù)值 中心距 a 42 蝸桿頭數(shù) Z 2 蝸輪數(shù) Z 62 齒形角 a′ 20° 模數(shù) m 1 傳動(dòng)比 i 30 蝸輪變位系數(shù) x 0 蝸桿直徑系數(shù) q 22 蝸桿軸向齒距 p 3.14 蝸桿導(dǎo)程 p 2 蝸桿分度圓直徑 d 22 蝸桿齒頂圓直徑 d 24 蝸桿齒根圓直徑 d 19.5 頂隙 c 1 漸開線蝸桿基圓直徑 d 5．31 蝸桿導(dǎo)程角 r 5．19° 漸開線蝸桿圓導(dǎo)程角 r 20．64° 蝸桿齒寬 b 30 蝸輪分度圓直徑 d 62 蝸輪齒頂圓直徑 d 64 蝸輪齒根直徑 d 59．5 蝸輪齒頂高 h 1 蝸輪齒根高 h 1．25 蝸輪齒高 h 2．25 蝸輪齒寬 b 20 蝸輪齒寬角 θ 130．76 蝸桿軸向齒厚 S 1．57 蝸桿法向齒厚 S 1．56 蝸桿節(jié)圓直徑 d′ 22 蝸輪節(jié)圓直徑 d′ 62 表5.1 第5．5節(jié) 驗(yàn)算傳動(dòng)比 根據(jù)I=Z/Z=62/2=31,這時(shí)傳動(dòng)比誤差為=-3.3%是允許的故蝸輪蝸桿的齒數(shù)符合要求。 第5．6節(jié) 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 σ=1.53kTYY/ddmcosr≤[σ] (5.8) 當(dāng)量齒數(shù) Z=Z/cosr=62/ cos5.16=62/0.988=62.76 根據(jù)x=0 Z=62.76從圖表中可查得齒形數(shù)Y=2.3,螺旋角系數(shù)Y=1-=0.957。 因許用彎曲應(yīng)力[σ]=[σ]′k從表中查得ZcuSn10P制造的蝸輪的基本許用彎曲應(yīng)力[σ]′=56Mpa所以壽系數(shù)： K==0.9144 [σ]=56×0.9144=51.21Mpa [σ]==43.19 故彎曲強(qiáng)度是滿足的 第5.7節(jié) 精度等級(jí)公差和表面粗糙度的確定 考慮到所設(shè)計(jì)的蝸桿傳動(dòng)是動(dòng)力傳動(dòng),屬于通用機(jī)械減速器,從GB10089-88圓柱蝸桿,蝸輪精度中選擇7級(jí)精度,側(cè)隙種類為g標(biāo)注為7Ggb10089-88, 然后由有關(guān)手冊(cè)查得手冊(cè)要求的公差項(xiàng)目及表面粗度如下： 蝸桿公差 公差 檢驗(yàn)項(xiàng)目代號(hào) 公差或極限偏差 Ⅰ Ⅱ f 0.014 Ⅱ f 0.032 Ⅱ f ±0.011 Ⅱ f 0.018 Ⅱ f 0.015 Ⅲ f 0.016 表5.2 蝸輪的公差組 公差組 檢驗(yàn)項(xiàng)目代號(hào) 公差或極限偏差 Ⅰ 齒距累積公差F 0.045 Ⅰ K個(gè)齒距累積公差F 0.028 Ⅰ 齒圈徑向跳動(dòng)公差F 0.04 Ⅱ 齒距極限偏差f ±0.014 Ⅱ 齒形公差f 0.011 表5.3 第5．8節(jié) 初步確定蝸桿上的最小直徑： 先按公式初步估算蝸桿上的歸小直徑，因蝸桿的材料為45號(hào)鋼淬火處理，根據(jù)公式取A=125于是得： d=A=125=5mm (5.9) 蝸桿的最小直徑，顯然是安裝聯(lián)軸器處的直徑為了使所選的直徑與聯(lián)軸的孔徑相適應(yīng)，幫需同時(shí)選取聯(lián)軸器的型號(hào)，聯(lián)軸器根據(jù)前面設(shè)計(jì)半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔徑d=25mm,故取d=15mm。 第5．9節(jié) 蝸桿的結(jié)構(gòu)與各段直徑和長(zhǎng)度 為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求Ⅰ-Ⅱ軸段右端需制出軸肩定位，故取dⅡ-Ⅲ段的直徑dⅡ-Ⅲ=16mm左端用擋圈定位半聯(lián)軸器蝸桿配合的轂孔長(zhǎng)度L=25，為保證擋圈只壓半聯(lián)軸器上而不壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸的端面上，故Ⅰ-Ⅱ段的長(zhǎng)度應(yīng)比L略短一些，現(xiàn)取LⅡ-Ⅲ=24。 第5．10節(jié) 初步選取滾動(dòng)軸承 因軸承主要承受徑向載荷，同時(shí)也承受較小的軸向載荷，故選用深溝球軸承參照工作要求并根據(jù)dⅡ-Ⅲ=16mm由軸承產(chǎn)品中目錄中初步選取特輕系列103其基本尺寸為d×D×B=17×35×10故dⅡ-Ⅲ=17mm，為了加工的需要和方便 Ⅳ-Ⅴ之間加工一段砂輪越尾槽，取其直徑為15mm其軸向長(zhǎng)度2mm，軸承的左端用螺帽進(jìn)行定位。根據(jù)對(duì)螺帽的設(shè)計(jì)（在此略），則知LⅡ-Ⅲ，右端采用軸肩進(jìn)行定位，另外，根椐蝸輪的直徑d蝸輪=62mm，以及蝸桿的齒寬b≥(12+0.1Z)=18.2取其30mm和蝸輪輪體距箱體內(nèi)壁之間的距離取10mm故可以取LⅤ-Ⅵ=LⅦ-Ⅷ=10mm，右端滾動(dòng)軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位，故dⅨ-Ⅹ=17mm,LⅨ-Ⅹ=10mm，還有右端軸承采用軸肩定位由手冊(cè)上查得103型軸承的定位軸肩高度h=1mm由此得dⅤ-Ⅵ= dⅦ-Ⅷ=18mm,至此已基本上確定了各段直徑和長(zhǎng)度。 第5．11節(jié) 蝸桿上零件的周向定位 半聯(lián)軸器與蝸桿的周向定位采用平鍵連接，按dⅠ-Ⅱ=15,由手冊(cè)查得平鍵截面b×h=5×5,鍵槽用銑刀加工，長(zhǎng)為18mm，同時(shí)半聯(lián)軸器與軸的配合為H7/k6，滾動(dòng)軸的周向定位是借過(guò)渡配合來(lái)保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。 參考手冊(cè)，取軸端倒角為0.8×45°各處軸肩的圓角半徑為R0.8。 繪制工作圖見零件圖紙。 第六章 主動(dòng)軸的設(shè)計(jì) 因主動(dòng)軸與蝸輪軸用一個(gè)軟軸連接，所以工作時(shí)的轉(zhuǎn)矩變化很小，又已知主動(dòng)軸上的功率P主動(dòng)軸=141.12W.轉(zhuǎn)速n主動(dòng)軸=93.33r/min轉(zhuǎn)矩T=14.26N.M。 第6．1節(jié) 初步確定軸的最小直徑 先按公式初步估算軸的最小直徑，選取軸的材料為45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理，根據(jù)手冊(cè)，取A=112于是得： d= A=112×=12.855mm (6.1) 因主動(dòng)由的最小直徑與彈簧軟軸相連，所以此時(shí)可取dⅠ=12mm. 第6．2節(jié) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 6．2．1、初步擬定軸上零件的裝配方案 6．2．2、根據(jù)軸向定位要求，確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 （1）初步選定滾動(dòng)軸承 因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用角接觸軸承，參觀照工作需要并根據(jù)dⅠ-Ⅱ=12mm由軸承產(chǎn)品目錄中初選取基本游隙組，標(biāo)準(zhǔn)精度的角接觸球軸承35201其尺寸d×D×B=12×32×10，右端軸承的定位采用軸肩進(jìn)行定位，軸手冊(cè)上查得36201的定位，軸間高度h=1mm ，因此dⅥ-Ⅶ=14mm ,左端用左支架內(nèi)的孔凸臺(tái)進(jìn)行定位，軸環(huán)寬度b≥1.4h,取b=8。 （2）取安裝橡膠輪(的輪轂的)處的軸段dⅢ-Ⅳ=16mm,其左端與軸承之間采用圓螺母鎖緊定位，已知橡膠輪的輪轂的寬度為72mm ,為了便于螺母端面可靠地壓緊橡膠輪，此時(shí)可取螺桿長(zhǎng)度為26mm，橡膠輪的右端采用軸肩定位故取LⅢ-Ⅳ=84mm, 故取軸肩高度h=2mm,則dⅣ-Ⅴ=20mm. (3根據(jù)總討設(shè)計(jì)筒體體積v=9升長(zhǎng)為L(zhǎng)=300mm 直徑d=200mm所以LⅡ-Ⅷ=300+10+10+16=336為了使筒體不與兩支架距離太近，便于操作方便，并且使軸與蝸輪軸間連接方便，此時(shí)LⅠ-Ⅱ=30mm故可初選軸的總長(zhǎng)為410mm. (4)確定軸上圓角倒角尺寸 參考手冊(cè)取軸端倒角為0.8×45°各軸肩處的圓角半徑為R0.8 第6.3節(jié) 求軸上的載荷 首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算圖,在確定軸承的支點(diǎn)位位置時(shí),應(yīng)從手冊(cè)中查取a值,對(duì)于36201型角接觸軸承,由手冊(cè)得a=7.6mm.因此,作為簡(jiǎn)支粱的軸的支承跨距L=410-20-7.6×2=372.8mm.根據(jù)軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖作出軸的彎矩圖,扭矩圖和計(jì)算彎矩圖. 從軸的結(jié)構(gòu)圖和計(jì)算彎矩圖中可以看出截面c處的計(jì)算彎矩最大,是軸的危險(xiǎn)截面,現(xiàn)將計(jì)算出的截面c處的M M M及 M的值列于下表: 載荷 水平面 垂直面 支反力R R=712N. R=713N R==713N R=713N 彎矩 M =713×=132618N.mm M=713×186=132618N.mm M=-132618N.mm 總彎矩 M==187550.17N.mm M=187550.17N.mm 扭矩T T=14260N.mm 計(jì)算彎矩 M==187745N.mm M= M=187550.17N.mm 表6.1 第6.4節(jié) 求作用在軸上的力 F=2T/d==14260N (6.2) F= F=14260N F= Ftg0° (6.3) F為圓角力, F為徑向力, F為軸向力 第6.5節(jié) 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 進(jìn)行校核軸上承受最大計(jì)算彎矩的截面的強(qiáng)度,則由公式及上表中的數(shù)值可得: σ===23.47MPa (6.4) 前已選定軸的材料為45號(hào)鋼調(diào)質(zhì)處理,由表查得[σ]=60MPa因此σ<[σ] 所以安全。 第七章 從動(dòng)軸的設(shè)計(jì) 因從動(dòng)由設(shè)計(jì)尺寸與主動(dòng)軸的尺寸基本相同，只是從動(dòng)軸的不需與任何其它軸聯(lián)接，而其兩端只裝配角接觸球軸，故從動(dòng)由與主動(dòng)軸相比少了與軟軸相連接的那段長(zhǎng)度，其它都相，故從動(dòng)軸的總長(zhǎng)度L=410-20=390mm。 第7．1節(jié) 從動(dòng)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 7．1．1、擬定軸上零件的裝配方案 7．1．2、根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑攻長(zhǎng)度 軸的知段直徑和長(zhǎng)度見主動(dòng)軸。 7．1．3、確定軸上圓角和倒角尺寸 參考手冊(cè)，取軸端倒角為0.8×45°各軸肩處的圓角半徑為R0.8。 7．1．4、求軸上的載荷 見主動(dòng)軸。 第7．2節(jié) 從動(dòng)軸的工作結(jié)構(gòu)圖 見零件圖 第八章 蝸輪軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及蝸輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 第8．1節(jié) 蝸輪結(jié)構(gòu) 根據(jù)蝸輪的齒頂圓直徑d=64mm可以做成整體式結(jié)構(gòu)，輪芯部分的結(jié)構(gòu)尺寸如下： d=12mm 鍵槽尺寸為16×1.2×3 于是，根據(jù)前面對(duì)蝸輪各尺寸的設(shè)計(jì)，蝸輪的結(jié)構(gòu)如下： 第8．2節(jié) 求出蝸輪上的功率P轉(zhuǎn)速n和轉(zhuǎn)矩T 根據(jù)前面的設(shè)計(jì)得： P=141.12W n=93.33r/min T=14.4N.m 第8.3節(jié) 求作用在蝸輪上的力 因已知蝸輪分度圓直徑為: d=mz=62mm (8.1) Ft=2T/d=14400/62=464.52N (8.2) Fr=Ft=464.52×=16.9N (8.3) Fa=Ft*tgβ=0N (8.4) Ft—圓周力 Fr—徑向力 Fa—軸向力 第8.4節(jié) 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 先按公式初小估算軸的最小直徑,選取軸的材料為45號(hào)鋼,根據(jù)地手冊(cè)取A=112于是得: d= A=112=12.86mm (8.5) 因蝸輪軸與主動(dòng)之間用軟軸相連,故可取d=12mm 8.4.1、擬定軸上零件的裝配方案 第8.5節(jié) 根據(jù)軸向定位要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度 8.5.1、 因在此機(jī)械中軸的最小直徑處是通過(guò)一根軟軸與主動(dòng)軸連接,即d=12mm同時(shí)取其長(zhǎng)度為L(zhǎng)=15mm。 8．5．2、 考慮到減速器加油潤(rùn)滑，所以軸端需加密封裝置以防止油液泄露，故在此設(shè)計(jì)一凸臺(tái)，其半徑為d=15mm,長(zhǎng)度L=13mm。 8．5．3、 初步選擇滾動(dòng)軸承，因軸承主要承受徑向載荷，同時(shí)也承受了較小的軸向載荷故選用深溝球軸承，根據(jù)d=15mm，并參照工作需要，軸軸承產(chǎn)品目錄中初步選取特輕系列103，其尺寸為d×D×B=17×35×10故d=17mm, L=10mm,根據(jù)蝸輪輪芯部分尺寸d=12mm,所以在此右端軸承與左端軸承應(yīng)為同一類型不同型號(hào)的軸承，由軸承產(chǎn)品目錄中初選取特輕系列101，其主要結(jié)構(gòu)尺寸為d×D×B=12×28×8其右端用螺母定位為使結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單緊湊，蝸輪與軸承之間相互進(jìn)行軸向定位故d=12mm，L=8+18=26mm。 8．5．4、蝸輪的周向定位 蝸輪與軸的周向定位均采用平鍵聯(lián)接，按d=12mm由手冊(cè)查得平鍵尺寸為b×h=4×4(GB1095-79),鍵槽用銑刀加工長(zhǎng)為12（標(biāo)準(zhǔn)鍵長(zhǎng)見（GB1096-79）同時(shí)為了了保證蝸輪與軸配合良好的對(duì)中性，故選取蝸輪輪轂的配合為H7/n6。 8．5．5、圓螺母的確定 根據(jù)d=12mm,以及參照工作的需要，可由手冊(cè)查得圓螺母的型號(hào)及其結(jié)構(gòu)如圖8.3. 尺寸為M10×1，d=20mm,m=6mm,C=0.5mm,C=0.5mm (GB810-88)。為使軸承能牢固地軸向定位,故采用兩個(gè)圓螺母,所以d=10mm,L=12mm。 第8.6節(jié) 確定軸上圓角和倒角尺寸 參考手冊(cè)，取軸端倒角為0.8×45°。各軸肩處的圓角半徑為0.8mm。 第九章 筒體的設(shè)計(jì) 第9．1節(jié) 筒體結(jié)構(gòu)的確定 因考慮到本產(chǎn)品屬實(shí)驗(yàn)室用機(jī)械，不屬于大批大量生產(chǎn)，故筒體采用焊接結(jié)構(gòu)標(biāo)準(zhǔn)連續(xù)焊縫，并根據(jù)已知條件V=9升，由總體設(shè)計(jì)中初步確定的結(jié)構(gòu)尺寸即涂料筒體長(zhǎng)度L=300mm，直徑d=200mm,可初步確定筒體的結(jié)構(gòu)如下： 第9.2節(jié) 確定筒體的壁厚 因筒體有別于壓力容積,不要承受很大壓力,故筒體的壁厚可以根據(jù)實(shí)際情況以及結(jié)合生產(chǎn)條件取值,在此取壁厚S=2mm。 第9.3節(jié) 送料孔和卸料孔的設(shè)計(jì) 本機(jī)械屬實(shí)驗(yàn)生產(chǎn)用機(jī)械，送料及卸料可不要求實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化，在此在筒體的右端開一個(gè)孔用一個(gè)接頭與其連接，以便在筒體轉(zhuǎn)動(dòng)攪拌時(shí)沒(méi)有攪拌均勻的涂料就泄露，用一個(gè)螺帽與接頭連接，在螺帽與接頭加密封圈，另外，為了上料方便在筒體的端平面中心安裝一個(gè)提手。 第9．4節(jié) 筒體各部分尺寸的確定 9.4.1、 由于筒體的兩端與橡膠輪之間產(chǎn)生磨擦,并由橡膠輪帶動(dòng)筒體轉(zhuǎn)動(dòng),為了提高生產(chǎn)率,使橡膠輪與筒體能更好接觸并結(jié)合實(shí)際工作的需要,在筒體的兩端作成一個(gè)錐臺(tái),其錐角為R=15°,錐臺(tái)的長(zhǎng)度為L(zhǎng)=50mm。 9．4．2、送料孔卸料孔尺寸的確定 為了生產(chǎn)的方便，送料孔與卸料孔實(shí)際做成了一個(gè)孔，根據(jù)筒體兩端的直徑D=200-2×50*sin15°=174.1mm取送料孔與卸料孔的中心距筒體中心的距離取d=53mm,另外送料孔與卸料孔的半徑r=22mm。 9．4．3、加強(qiáng)圈的設(shè)計(jì) 筒體在橡膠輪的帶動(dòng)下作傳動(dòng)的同時(shí)，為使涂料混合均勻，在筒體的中間加一個(gè)振動(dòng)力，使筒體既轉(zhuǎn)動(dòng)又作徑向振動(dòng)，為了使筒體在振動(dòng)時(shí)能夠承受足夠的振動(dòng)力，給筒體加一個(gè)加強(qiáng)圈，加強(qiáng)圈采用焊接結(jié)構(gòu)，采用標(biāo)準(zhǔn)連續(xù)焊縫，在此取加強(qiáng)圈的寬度為a=200mm。 第9．5節(jié) 筒體的技術(shù)要求 1） 筒體采用焊接結(jié)構(gòu)，標(biāo)準(zhǔn)連續(xù)焊縫。 2） 兩錐圓修光整，無(wú)明顯凹凸不平。 3） 外表面吹砂。 4） 與接頭焊后鍍鋅。 第十章 振動(dòng)頻率的設(shè)計(jì) 因筒體入于主動(dòng)軸與從動(dòng)軸上，由主動(dòng)軸的橡膠輪帶動(dòng)筒體轉(zhuǎn)動(dòng)的同時(shí)又有振動(dòng)力使筒體產(chǎn)生徑向振動(dòng)，而筒體并不固定于某個(gè)部件上，故必須計(jì)算出筒體的固有振動(dòng)頻率即基頻，以使實(shí)際振動(dòng)頻率不等于固有振動(dòng)頻率，以免筒體產(chǎn)生共振幅過(guò)大而產(chǎn)生危險(xiǎn)。 第10．1節(jié) 用瑞利法求筒體的固有頻率 “離散系統(tǒng)主模態(tài)數(shù)與自由度數(shù)相同，為估算固有頻率，必須假定動(dòng)力振型或模態(tài)向量，一般瑞利法用于求基頻，因?yàn)閷?duì)于更高階頻率估算模態(tài)向量更困難，若所假定的振型是精確的動(dòng)力振型，則計(jì)算出的頻率也是精確的，若所假定的振型不是精確的動(dòng)力振型，它相當(dāng)于對(duì)振動(dòng)系統(tǒng)附加一個(gè)約束，因此計(jì)算出來(lái)的頻率高于實(shí)際什，這樣，瑞利法相對(duì)估算法的頻率趨于給出的較高值，下面是幾種典型的用瑞利法求基頻。 顯然，對(duì)于基頻的動(dòng)撓度由線應(yīng)假設(shè)成上圖C的形式，在上圖a中軸的質(zhì)量忽略不計(jì)，系統(tǒng)的勢(shì)能是彎曲變形，使它等于靜載荷所做的功，最大勢(shì)能是： V=（my+my+my）g (10.1) mg、mg、mg－是由轉(zhuǎn)子形成的靜載荷 y、y、 y－轉(zhuǎn)子撓度 對(duì)于簡(jiǎn)諧振動(dòng)，由于轉(zhuǎn)子的最大動(dòng)能T是： T=（my+my+my） （10.2） W—振動(dòng)頻率 使V與T其等化簡(jiǎn)后可得: W= g(my+my+my）/（my+my+my） (10.3) 或 W= (10.4) 如圖10.2 a所示為軸承支承具有兩圓盤的均質(zhì)軸,設(shè)軸的靜撓度,如圖10.2 b所示則可算出系統(tǒng)的基頻。”[7] 假定軸是個(gè)質(zhì)量集中的筒體支梁，忽略軸的質(zhì)量應(yīng)用上式得： W= g(my+my+my）/（my+my+my） = =81750 所以：W=285.92弧度/秒。 T===0.0219 f=1/T=45.5Hz 即筒體的固有頻率f=45.5Hz，結(jié)合生產(chǎn)中用電的頻率為50Hz，即筒體的固有頻率小于工作時(shí)電磁鐵的振動(dòng)頻率，即筒體在工作時(shí)不產(chǎn)生共振，故工作過(guò)程中筒體的振幅不會(huì)很大，是安全的。 第10.2節(jié) 振幅的設(shè)計(jì) 10.2.1、振動(dòng)方程的確定 根據(jù)已知條件得振幅A≯0.02mm寫出筒體振動(dòng)的振動(dòng)方程： X=Acos(wt+Ψ) (10.5) A— 振幅 w—角頻率 Ψ—初相角 因頻率w是由振動(dòng)系統(tǒng)本身性質(zhì)所決定的，在角頻率已經(jīng)確定的條件下，振幅A和初相角Ψ由初始時(shí)刻，振動(dòng)物體的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)決定，設(shè)t=0時(shí)， x=x,v=v由式x=Acos(wt+Ψ)和v==-Awsin(wt+Ψ) （10.6） 有: x=AcosΨ v=-AwsinΨ 于是: A= (10.7)而有信 tgΨ=- v/wx (10.8) 其中: A=0.02 x=0 Ψ=π/2 所以振動(dòng)方程x=0.02cos(285.92t+π/2) 10．2．1、電磁鐵的確定 “下面是幾種電磁鐵用途及工作條件的比較”[7] 系列型號(hào) 系列名稱 用途 工作條件 不宜應(yīng)用的場(chǎng)合 海拔 環(huán)境溫度 MZS1 三相交流制動(dòng)電磁鐵 適用于長(zhǎng)行閘瓦或帶式制動(dòng)器 100米 -45°-35°C 1、充滿水蒸汽境或不能 防止雪及液體浸入的地方。 2、有劇烈振動(dòng)或強(qiáng)力顛簸的地方。 3、含有能損壞金屬和絕緣腐蝕性氣體及蒸汽的環(huán)境。 4、有爆炸危險(xiǎn)的環(huán)境（MZS581除外）。 5、MZZ2不宜用于充滿導(dǎo)電塵埃的環(huán)境。 MZZ2 直流制動(dòng)電磁鐵 適用于閘瓦制動(dòng)器 -30°-40°C MZS581 工廠用隔爆型交流制動(dòng)電磁鐵 適用于閘瓦制動(dòng)器 MQ1 牽引電磁鐵 用于機(jī)床及制動(dòng)化系統(tǒng)操作各種機(jī)構(gòu) MFJO MFJ1 交流閥用電磁鐵 與液壓閥或氣閥組成石磁閥用于液壓或氣壓傳動(dòng)系統(tǒng)中 MFZ1 直流閥用磁鐵 表10.1 根據(jù)以上比較的結(jié)果，初步選定MQ1系列的牽引電磁鐵，另外，根據(jù)MQ1系列選用電磁鐵，型號(hào)為MQ1-1.5T推動(dòng)式電磁鐵，其技術(shù)數(shù)據(jù)為： 電磁鐵型號(hào) 使用方法 額定吸力 （公斤） 額定行程 （mm） 通電持續(xù)率（%） 操作次數(shù) （次/時(shí)） 鈄鐵重量 （公斤） MQ1-1.5T 推動(dòng)式 1.5 20 60 600 0．30 表10.2 電磁鐵的特性曲線 小結(jié) 通過(guò)本次設(shè)計(jì)，使我基本懂得了設(shè)計(jì)的一般過(guò)程以及設(shè)計(jì)的一般技巧，培養(yǎng)了自己查閱資料，撰寫論文的能力，同時(shí)，也懂得了設(shè)計(jì)過(guò)程的艱辛以及設(shè)計(jì)和發(fā)明一種新產(chǎn)品對(duì)社會(huì)的工業(yè)的推動(dòng)是一種不估量的貢獻(xiàn)。 另外，本次設(shè)計(jì)的振動(dòng)攪拌器，其性能以及加工的精度要求較企業(yè)用來(lái)加工和生產(chǎn)別的物件的機(jī)床要低，有些零件的設(shè)計(jì)只是根據(jù)實(shí)際情況而設(shè)計(jì)而不按標(biāo)準(zhǔn)取值，如蝸輪減速器中蝸輪蝸桿中心距的設(shè)計(jì)以模數(shù)的取值，還有由于所參考的資料不同，有的零件所采用的標(biāo)準(zhǔn)為1988年新標(biāo)準(zhǔn)有的為1979年標(biāo)準(zhǔn)，所以有些零件的設(shè)計(jì)可能稍有不同，特別是對(duì)筒體的設(shè)計(jì)因其有別于壓力容積，故在設(shè)計(jì)過(guò)程中要求較低，采用焊接結(jié)構(gòu)表面無(wú)明凹凸不平，吹砂鍍鋅即可并其尺寸可根據(jù)需要而定而無(wú)標(biāo)準(zhǔn)定額。 由于時(shí)間倉(cāng)促，設(shè)計(jì)者的水平有限以及經(jīng)驗(yàn)的不足，蔬忽和錯(cuò)誤在所難免，敬請(qǐng)批評(píng)評(píng)指正。 設(shè)計(jì)者：唐順祥 2005年5月2日 參考文獻(xiàn) [1]龔淮義主編、《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》、2000 、 高等教育出版社 [2] 《機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊(cè)》編寫組編、1975、《機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊(cè)》、 機(jī)械工業(yè)出版 [3]《機(jī)械設(shè)計(jì)師手冊(cè)》編寫組編、《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》 、1980 、化學(xué)工業(yè)出版社 [4]齊占慶主編、《機(jī)床電氣控制技術(shù)》、1994、 機(jī)械工業(yè)出版社 [5]無(wú)錫輕工業(yè)學(xué)院 天津工業(yè)學(xué)院、編、《食品工廠機(jī)械與設(shè)備》、1988、中國(guó)食品工業(yè)出版社 [6]濮良貴 紀(jì)名剛主編、《機(jī)械設(shè)計(jì)》、1979、 高等教育出版社[2]、 [7] F.S.謝 I．E．摩爾 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