鋼筋調(diào)直機的設(shè)計【含CAD圖紙】

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V 帶的根數(shù) ZZ=Ldkkppp)(11根據(jù)查表 8123 得=0.950138.161k根據(jù)=1250mm 查表得 818 得=0.93DLLkZ=6.38Ldkkppp)(1193. 095. 0)17. 068. 0(8 . 4取 Z=7 根814. 單根 V 帶的預(yù)緊力0F =500（ 由表 8124 查得 A 型帶 m=0.100F2) 15 . 2mzpkdmkg則=500（=99.53N0F2) 15 . 2mzpkd15. 壓軸力QF=2=1372NQF2sin210ZF238.161sin753.99016. 繪制工作圖 3-1：3.27 圖 3-1 V 帶輪 第四章第四章 圓柱齒輪設(shè)計圓柱齒輪設(shè)計4.14.1 選擇材料選擇材料確定和及精度等級limHlimF參考表 8324 和表 8325 選擇兩齒輪材料為：大，小齒輪均為 40Cr，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面淬火，齒面硬度為 48-50HRc，精度等級為 6 級。按硬度下限值，由圖 838（d）中的MQ 級質(zhì)量指標查得=1120Mpa；由圖 839（d）中的 MQ 級質(zhì)量指標查得limHlimFFE1=FE2=700Mpa, Flim1=Flim2=350 MPa4.24.2 按接觸強度進行初步設(shè)計按接觸強度進行初步設(shè)計91. 確定中心距 a(按表 8328 公式進行設(shè)計) aCmAa(+1)321HKT=1mC483AK=1.7mNT164624 . 0MPaH1008 取mma175mma2002. 確定模數(shù) m (參考表 834 推薦表) m=(0.0070.02)a=1.44, 取 m=3mm3. 確定齒數(shù) z ,z12z =20.51 取 z =211) 1(2ma) 15 . 5(320021z =z =5.521=115.5 取 z =1162124. 計算主要的幾何尺寸（按表 835 進行計算）分度圓的直徑 d =m z =321=63mm11 d =m z =3*116=348mm22齒頂圓直徑 d= d +2h =63+23=69mm1a1a d= d +2h =348+23=353mm2a2a端面壓力角 020基圓直徑 d= dcos=63cos20 =59.15mm1b10 d= d cos=348cos20 =326.77mm2b2010齒頂圓壓力角 =arccos=31.021at11abdd0 = arccos=22.632at22abdd0端面重合度 = z （tg-tg）+ z (tg-tg)a2111at22at =1.9齒寬系數(shù) =1.3d1db6380縱向重合度 =04.34.3 齒輪校核齒輪校核1. 校核齒面接觸強度（按表 8315 校核） 強度條件：=HH 計算應(yīng)力：=ZZZZ Z 1HHBE11bdFKKKktHHVA = 2H1HBDZZ式中： 名義切向力 F =2005Nt112000dT6317.632000 使用系數(shù) K=1（由表 8331 查取）A 動載系數(shù) =（）VKVAA200B 式中 V=smnd7 . 110006051417.6310006011 A=83.6 B=0.4 C=6.57 =1.2VK齒向載荷分布系數(shù) K=1.35（由表 8332 按硬齒面齒輪，裝配時檢修調(diào)整，6 級H精度 K非對稱支稱公式計算）H34. 111齒間載荷分配系數(shù) （由表 8333 查?。? . 1HK節(jié)點區(qū)域系數(shù) =1.5（由圖 8311 查?。〩Z 重合度的系數(shù) （由圖 8312 查取）77. 0Z 螺旋角系數(shù) （由圖 8313 查?。?0. 0Z 彈性系數(shù) （由表 8334 查取）MPaZE8 .189 單對齒嚙合系數(shù) Z=1B = 1H=143.17MPa2H806320055 . 515 . 50 . 135. 105. 1180. 077. 08 .1895 . 11許用應(yīng)力：=HXWRVLNTHHZZZZZZSlimlim 式中：極限應(yīng)力=1120MPalimH 最小安全系數(shù)=1.1（由表 8335 查?。﹍imHS 壽命系數(shù)=0.92（由圖 8317 查?。㎞TZ 潤滑劑系數(shù)=1.05（由圖 8319 查取，按油粘度等于 350）LZsm 速度系數(shù)=0.96（按由圖 8320 查?。￢Z,7 . 1sm 粗糙度系數(shù)=0.9（由圖 8321 查?。㏑Z 齒面工作硬化系數(shù)=1.03（按齒面硬度 45HRC，由圖 8322 查?。￤Z 尺寸系數(shù)=1（由圖 8323 查?。Z則： =826MPaH03. 185. 096. 005. 192. 01 . 11120 滿足HH2. 校核齒根的強度（按表 8315 校核）12 強度條件：=1F1F 許用應(yīng)力： =； 1FFFVASaFantKKKKYYYYbmF112212SFSFFFYYYY式中：齒形系數(shù)=2.61， =2.2（由圖 8315（a）查取）1FY2FY 應(yīng)力修正系數(shù)，（由圖 8316（a）查?。? . 11SaY77. 12SaY 重合度系數(shù) =1.9Y 螺旋角系數(shù)=1.0（由圖 8314 查?。℡ 齒向載荷分布系數(shù)=1.3（其中 N=0.94，按表 8330 計算）FKNHK 齒間載荷分配系數(shù)=1.0（由表 8333 查?。〧K 則 =94.8MPa1F=88.3MPa2F1F6 . 161. 22 . 277. 1許用應(yīng)力：= （按值較小齒輪校核）FXlTrelTNTSTFFYYYYYSRelimlimlimF 式中： 極限應(yīng)力=350MPalimF 安全系數(shù)=1.25（按表 8335 查取）limFS 應(yīng)力修正系數(shù)=2（按表 8330 查?。㏒TY 壽命系數(shù)=0.9（按圖 8318 查?。㏒TY 齒根圓角敏感系數(shù)=0.97（按圖 8325 查?。﹔elTY 齒根表面狀況系數(shù)=1（按圖 8326 查?。﹍TYRe 尺寸系數(shù)=1（按圖 8324 查取）XY則 =FMPa48997. 09 . 0225. 135013 滿足， 驗算結(jié)果安全2F1FF4.44.4 齒輪及齒輪副精度的檢驗項目計算齒輪及齒輪副精度的檢驗項目計算1.確定齒厚偏差代號為：6KL GB1009588（參考表 8354 查取）2.確定齒輪的三個公差組的檢驗項目及公差值（參考表 8358 查?。┑诠罱M檢驗切向綜合公差，=0.063+0.009=0.072mm,(按表 8369 計算，由表 8360，1iF1iFfPFF 表 8359 查取)；第公差組檢驗齒切向綜合公差，=0.6（）1if1iftptff=0.6（0.009+0.011）=0.012mm， （按表 8369 計算，由表 8359 查?。?；第公差組檢驗齒向公差=0.012（由表 8361 查?。?。F3.確定齒輪副的檢驗項目與公差值（參考表 8358 選擇）對齒輪，檢驗公法線長度的偏差。按齒厚偏差的代號 KL，根據(jù)表 8353m 的計算式求得齒厚的上偏差=-12=-12wEssEptf0.009=-0.108mm，齒厚下偏差=-16=-160.009=-0.144mm；公法線的平均長度上偏差siEptf=*cos-0.72sin=-0.108cos-0.72 =-0.110mm,下偏差WSEssETF020020sin36. 0a=cos+0.72sin=-0.144cos+0.720.036sin=-0.126mm；按表 8wiEsiETF020020319 及其表注說明求得公法線長度=87.652，跨齒數(shù) K=10，則公法線長度偏差可表示為：knW,對齒輪傳動，檢驗中心距極限偏差，根據(jù)中心距 a=200mm，由表查得 8110. 0126. 0652.87f365 查得=；檢驗接觸斑點，由表 8364 查得接觸斑點沿齒高不小于 40%，沿齒f023. 0長不小于 70%；檢驗齒輪副的切向綜合公差=0.05+0.072=0.125mm（根據(jù)表 8358 的表注icF3，由表 8369，表 8359 及表 8360 計算與查?。?；檢驗齒切向綜合公差=0.0228mm， （根據(jù) 8358 的表注 3，由表 8369，表 8359 計算與查?。?。對箱體，icf檢驗軸線的平行度公差，=0.012mm，=0.006mm（由表 8363 查?。?。確定齒坯的精度xfyf要求按表 8366 和 8367 查取。根據(jù)大齒輪的功率，確定大輪的孔徑為 50mm，其尺寸和形狀公差均為 6 級，即 0.016mm，齒輪的徑向和端面跳動公差為 0.014mm。3. 齒輪工作圖 4-1：140.80.81.6圖 4-1 大齒輪二 由于第一級齒輪傳動比與第二級傳動比相等，則對齒輪的選擇，計算以及校核都與第一級一樣 第五章第五章 第三級圓柱齒輪的設(shè)計第三級圓柱齒輪的設(shè)計 5.15.1 選擇材料選擇材料1.確定 Hlim和 Flim及精度等級。參考表 8324 和表 8325 選擇兩齒輪材料為：大，小齒輪均為 40Cr，并經(jīng)調(diào)質(zhì)及表面淬火，齒面硬度為 4850HRc，精度等級為 6 級。按硬度下限值，由圖 838（d）中的MQ 級質(zhì)量指標查得 Hlim=Hlim=1120Mpa；由圖 839（d）中的 MQ 級質(zhì)量指標查得FE1=FE2=700Mpa, Flim1=Flim2=350 Mpa.5.25.2 按接觸強度進行初步設(shè)計按接觸強度進行初步設(shè)計1. 確定中心距 a(按表 8328 公式進行設(shè)計) aCmAa(+1)321HKT=1mC483AK=1.7mNT164624 . 0MPaH1008615則 a=325mm 取 a=400mm2. 確定模數(shù) m (參考表 834 推薦表)m=(0.0070.02)a=2.88, 取 m=4mm3. 確定齒數(shù) z ,z12 2004400221 zzz =28 取 z =281) 1(2ma) 16(440021 z =172 取 z =172224. 計算主要的幾何尺寸（按表 835 進行計算）分度圓的直徑 d =m z =428=112mm11 d =m z =688mm221724齒頂圓直徑 d= d +2h =112+24=120mm1a1a d= d +2h =688+24=696mm2a2a齒根圓直徑 mmmmzdf1025 . 211 mmmmzdf6785 . 222端面壓力角 020基圓直徑 d= dcos=112cos20 =107.16mm1b10 d= d cos=688cos20 =646.72mm2b20齒頂圓壓力角 =arccos=1at11abdd07 .26 = arccos=2at22abdd06 .21端面重合度 = z （tg-tg）+ z (tg-tg)a2111at22at =1.1516齒寬系數(shù) =1.3 d1db6380齒寬 mmab1604004 . 0縱向重合度 =05.35.3 校核齒輪校核齒輪1.校核齒面接觸強度（按表 8330 校核） 強度條件：=HH 計算應(yīng)力：=ZZZZ Z 1HHBE11bdFKKKktHHVA = 2H1HBDZZ式中： 名義切向力 F =34107Nt112000dT6319102000 使用系數(shù) K=1（由表 8331 查?。〢 動載系數(shù) =（）VKVAA200B 式中 V=smnd09. 01000601711210006011 A=83.6 B=0.4 C=6.57 =1.05VK 齒向載荷分布系數(shù) K=1.35（由表 8332 按硬齒面齒輪，裝配時檢修調(diào) 6 級精度HK非對稱支稱公式計算）H34. 1 齒間載荷分配系數(shù) （由表 8333 查取）0 . 1HK 節(jié)點區(qū)域系數(shù) =1.5（由圖 8311 查?。〩Z 重合度的系數(shù) （由圖 8312 查?。?3. 0Z17 螺旋角系數(shù) （由圖 8313 查取）80. 0Z 彈性系數(shù) （由表 8334 查?。㎝PaZE8 .189 單對齒齒合系數(shù) Z=1B = 1H=301.42MPa2H806320055 . 515 . 50 . 135. 105. 1180. 077. 08 .1895 . 11許用應(yīng)力：=HXWRVLNTHHZZZZZZSlimlim 式中：極限應(yīng)力=1120MPalimH 最小安全系數(shù)=1.1（由表 8335 查取）limHS 壽命系數(shù)=0.92（由圖 8317 查?。㎞TZ 潤滑劑系數(shù)=1.05（由圖 8319 查取，按油粘度等于 350）LZsm 速度系數(shù)=0.96（按由圖 8320 查?。￢Z,7 . 1sm 粗糙度系數(shù)=0.9（由圖 8321 查?。㏑Z 齒面工作硬化系數(shù)=1.03（按齒面硬度 45HRC，由圖 8322 查?。￤Z 尺寸系數(shù)=1（由圖 8323 查?。Z則： =826MPaH03. 185. 096. 005. 192. 01 . 11120 滿足HH2. 校核齒根的強度（按表 8315 校核） 強度條件：=1F1F 許用應(yīng)力： =； 1FFFVASaFantKKKKYYYYbmF18112212SFSFFFYYYY式中：齒形系數(shù)=2.61， =2.2（由圖 8315（a）查?。?FY2FY 應(yīng)力修正系數(shù)，（由圖 8316（a）查?。? . 11SaY77. 12SaY 重合度系數(shù) =1.9Y 螺旋角系數(shù)=1.0（由圖 8314 查取）Y 齒向載荷分布系數(shù)=1.3（其中 N=0.94，按表 8330 計算）FKNHK 齒間載荷分配系數(shù)=1.0（由表 8333 查取）FK 則 =94.8MPa1F=88.3MPa2F1F6 . 161. 22 . 277. 1許用應(yīng)力：= （按值較小齒輪校核）FXlTrelTNTSTFFYYYYYSRelimlimlimF 式中： 極限應(yīng)力=350MPalimF 安全系數(shù)=1.25（按表 8335 查?。﹍imFS 應(yīng)力修正系數(shù)=2（按表 8330 查?。㏒TY 壽命系數(shù)=0.9（按圖 8318 查?。㏒TY 齒根圓角敏感系數(shù)=0.97（按圖 8325 查?。﹔elTY 齒根表面狀況系數(shù)=1（按圖 8326 查?。﹍TYRe 尺寸系數(shù)=1（按圖 8324 查?。Y則 =FMPa48997. 09 . 0225. 1350 滿足， 驗算結(jié)果安全2F1FF5.45.4 齒輪及齒輪副精度的檢驗項目計算齒輪及齒輪副精度的檢驗項目計算1.確定齒厚偏差代號為：6KL GB1009588（參考表 8354 查?。?.確定齒輪的三個公差組的檢驗項目及公差值（參考表 8358 查取）19第公差組檢驗切向綜合公差，=0.063+0.009=0.072mm,(按1iF1iFfPFF 表 8369 計算，由表 8360，表 8359 查取)；第公差組檢驗齒切向綜合公差，=0.6（）1if1iftptff=0.6（0.009+0.011）=0.012mm， （按表 8369 計算，由表 8359 查?。?；第公差組檢驗齒向公差=0.012（由表 8361 查取） 。F3.確定齒輪副的檢驗項目與公差值（參考表 8358 選擇）對齒輪，檢驗公法線長度的偏差。按齒厚偏差的代號 KL，根據(jù)表 8353wE的計算式求得齒厚的上偏差=-12=-12ssEptf0.009=-0.108mm，齒厚下偏差=-16=-160.009=-0.144mm；公法線的平siEptf均長度上偏差=*cos-0.72sin=-0.108cos-0.72 WSEssETF020=-0.110mm,下偏差=cos+0.72sin=-0.144cos020sin36. 0awiEsiETF+0.720.036sin=-0.126mm；按表 8319 及其表注說明求得公法線020020長度=87.652，跨齒數(shù) K=10，則公法線長度偏差可表示為：knW對齒輪傳動，檢驗中心距極限偏差，根據(jù)中心距 a=200mm，110. 0126. 0652.87f由表查得 8365 查得=；檢驗接觸斑點，由表 8364 查得接觸f023. 0斑點沿齒高不小于 40%，沿齒長不小于 70%；檢驗齒輪副的切向綜合公差=0.05+0.072=0.125mm（根據(jù)表 8358 的表注 3，由表 8369，表3icF59 及表 8360 計算與查取） ；檢驗齒切向綜合公差=0.0228mm， （根據(jù) 8icf358 的表注 3，由表 8369，表 8359 計算與查?。?。對箱體，檢驗軸線的平行度公差，=0.012mm，=0.006mm（由表 8363 查?。?。xfyf4. 確定齒坯的精度要求按表 8366 和 8367 查取。根據(jù)大齒輪的功率，確定大輪的孔徑為 50mm，其尺寸和形狀公差均為 6 級，即 0.016mm，齒輪的徑向和端面跳動公差為0.014mm。5.齒輪工作圖 5-1：20圖 5-1 小齒輪1.61.60.8第六章第六章 軸的設(shè)計軸的設(shè)計6.16.1 計算作用在軸上的力計算作用在軸上的力大輪的受力：圓周力 =1F1F12dTN8 .19955 .933472徑向力 1rF1rFNtgF72636. 08 .199501軸向力 11FFa小輪的受力：圓周力 = 2F2FNdT1102463347222徑向力 =2rF2rFNtgF396836. 01102402軸向力 =2aF2aF2F6.26.2 計算支力和彎矩計算支力和彎矩1.垂直平面中的支反力：BR NlcFcbF626221326110241438 .1995)(21NlaFbaFRc684202135 .498 .19955 .11611024)(12 2. 水平面中的支反力：lcbFdFcFdFRrarfaB)(5 . 05 . 012221121 =2131437203151102420039681748 .1995 =2752.3N ldFaFdFbaFRfarfarc1112225 . 05 . 0 =2131748 .19953507265 .31110245 .1663968 =261N3. 支點的合力 ，：BRCR =BRNRRBB684027526262 2222 NRRRCCC682826168242222 軸向力 NFFFaaa2 .90288 .19951102412應(yīng)由軸向固定的軸承來承受。aF4. 垂直彎矩：截面 1 wM1 wMmNaRB4 .7515 .496262 截面 wM wM mNCRC4 .1368266842 5. 水平彎矩：截面mNaRMBw27.3305 .493 .27521NaRdFMBaaw86.1627.3301748 .1995211截面mNCRMCw2 .522002612111dFbFbaRMarBaw =275217419951177265 .166 =504Nm5. 合成彎矩：截面22mNMMMwww30.82010890056400122 mNMMMawwaw75282.164 .7512222 截面mNMMMwww9 .13682 .524 .1368 2222mNMMMawwaw8 .14575044 .1368 22226. 計算軸徑截面 mmTMdWw583557 . 058.10505672400107 . 0)(1033221截面 mmTMdWaw743557 . 058.105059 .1368107 . 0103232225210021317431.5Fr22a2a11r1圖 6-1 軸的受力和結(jié)構(gòu)尺寸簡圖6.36.3 對截面進行校核對截面進行校核1. 截面校核mmNMw82030mmNnPT3472725 .934 . 3105 .95105 .956633319145325832mmdW3382902mmWWT23 （由表 412 得）MPa3551 1 . 0齒輪軸的齒 1k472. 146. 160064060070046. 149. 1k （由表 4117 得）73. 0 （由表 4117 得）72. 0268. 1kk9 . 1kk78.5492.1212.29355431TWTKWMKS 8 . 1SS1.8則 軸的強度滿足要求2. 截面校核mmNMw136890mmNnPT3472725 .934 . 3105 .95105 .95663336 .39762327432mmdW321.795252mmWWT （由表 412 得）MPa3551 1 . 0齒輪軸的齒 1k472. 146. 160064060070046. 149. 1k24 （由表 4117 得）81. 0 （由表 4117 得）76. 0110. 3kk271. 2kk11976. 7152. 1355431TWTKWMKS 8 . 1SS1.8則 軸的強度滿足要求3. 如圖 6-26.3453.2圖 6-2 軸 第七章第七章 主軸設(shè)計主軸設(shè)計7.17.1 計算作用在軸上的力計算作用在軸上的力1.齒輪的受力：扭矩 T T=mN 9 .105379 . 22 . 39550圓周力 =1F1F12dTN68.61263449 .105372徑向力 1rF1rFNtgF6 .220536. 068.61260125軸向力 11FFa2. 工作盤的合彎矩Mt=(M0+M)/2/K=8739（Nm）式中，K 為彎曲時的滾動摩擦系數(shù)，K=1.05 按上述計算方法同樣可以得出 50I 級鋼筋（b=450 N/mm2）彎矩所需彎矩：Mt=8739（Nm）由公式 Mt=式中 F 為撥斜柱對鋼筋的作用力；Fr為 F 的徑向分力;a 為 F 與sinsin0LFr鋼筋軸線夾角。 08 .43mmL7 .1690則 NFr10816工作盤的扭矩 mNLFTr1 .1270496. 07 .16910816sin02所以 T齒輪能夠帶動工作盤轉(zhuǎn)動2T7.27.2 計算支力和彎矩計算支力和彎矩1.垂直平面中的支反力：BR NlcFcbF8 .534218375.201102425.12268.6126)(21NlaFbaFRc1124318375.6068.61265 .16210372)(12 2.水平面中的支反力：lcbFcFdFRrrfaB)(5 . 01211 =18325.1226 .220575.201018634468.6126 =11198.37N ldFaFdFbaFRfarfarc1112225 . 05 . 0 =18334468.612675.606 .220525.16210186 =-3217.9N 3.支點的合力 ，：BRCR =BRNRRBB6 .1240737.111988 .5342 222226 NRRRCCC4 .116949 .3217112432222 軸向力 NFFaa68.61261應(yīng)由軸向固定的軸承來承受。aF4.垂直彎矩：截面 1 wM1 wMmNaRB58.32475.608 .5342 截面 wM wM mNCRC29.23375.2011243 5.水平彎矩：截面mNaRMBw3 .68075.6037.111981NaRdFMBaaw3 .14273 .68034468.6126211截面mNCRMCw77.6675.209 .32172111dFbFbaRMarBaw =11198.3734468.61265 .1016 .220525.162 =-66.77Nm6.合成彎矩：截面mNMMMwww38.33123.445817.10535222 mNMMMawwaw74.146329.203718517.10535222 截面mNMMMwww65.24223.445822.54424 22mNMMMawwaw65.24223.445822.54424 227.計算軸徑截面27 mmTMdWw603557 . 046.611170.109812107 . 0)(1033221截面 mmTMdWaw853557 . 046.611102.58879107 . 010332227.37.3 對截面進行校核對截面進行校核1.截面校核mmNMw331380mmNnPT1150000008 . 24 . 3105 .95105 .956633321600326032mmdW3432002mmWWT （由表 412 得）MPa3551 1 . 0齒輪軸的齒 1k472. 146. 160064060070046. 149. 1k （由表 4117 得）73. 0 （由表 4117 得）72. 0268. 1kk9 . 1kk47. 686.54355431TWTKWMKS 8 . 1SS1.828則 軸的強度滿足要求2. 如圖 7-1圖 7-1 主軸第八章第八章 軸承的選擇軸承的選擇8.18.1 滾動軸承選擇滾動軸承選擇. .1.根據(jù)撥盤的軸端直徑選取軸承，軸承承受的力主要為徑向力，因而采用深溝球軸承，選定為型號為 16008 的軸承,其中 16008 的技術(shù)參數(shù)為：d=40mm D=68mm B=9mm2. 16008 軸承的配合的選擇：軸承的精度等級為 D 級，內(nèi)圈與軸的配合采用過盈配合,軸承內(nèi)圈與軸的配合采用基孔制，由此軸的公差帶選用 k6,查表得在基本尺寸為 200mm 時，IT6DE 公差數(shù)值為 29um，此時軸得基本下偏差 ei=+0.017mm，則軸得尺寸為mm。外圈與殼體孔的配合采用基軸制，過渡配合，046. 0017. 040由此選用殼體孔公差帶為 M6，IT6基本尺寸為 68mm 時的公差數(shù)值為 0.032mm，孔的基本上偏差ES=-0.020，則孔的尺寸為mm。020. 0052. 068 29第九章第九章 總總 結(jié)結(jié)近兩個月的畢業(yè)設(shè)計終于結(jié)束了，通過這段日子的設(shè)計學(xué)習(xí)，自己的專業(yè)知識和獨立思考問題的能力有了很大的提高，對我走向社會從事本專業(yè)工作有著深遠的影響。現(xiàn)在就此談?wù)剬Ρ敬萎厴I(yè)設(shè)計過程中的認識和體會。首先，我學(xué)會了查閱資料和獨立思考。我的課題是鋼筋校直機的設(shè)計。在設(shè)計過程中，真正體會到了實踐的重要性。我曾到建筑工地去參觀學(xué)習(xí)，了解現(xiàn)場環(huán)境和設(shè)備，真正從實際出發(fā)來考慮自己的設(shè)計。同時，廣泛深入圖書館，實事求是，認真查閱有關(guān)書籍資料，鍛煉了自己的分析問題、解決問題的能力。因是兩人合作項目，在設(shè)計時，也充分體會到了合作的重要性，培養(yǎng)了自己的團隊精神。不可否認，在這個過程中，也遇到不少困難，所幸的是得到了劉老師，招老師，陳老師的悉心指導(dǎo)，起到了點石成金的作用，大大啟發(fā)了我，使我能不斷前進。其次，認識到實踐的重要性。這次設(shè)計我做了很多重復(fù)工作、無用功，但是這些重復(fù)工作和無用功積累了設(shè)計經(jīng)驗。同時也認識到設(shè)計不能只在腦子里想其結(jié)構(gòu)、原理，必須進行實際操作。另外，也應(yīng)從多個角度來思考問題的所在，嘗試其它的方法，以求找到最佳方法，因為即使想的很完美，但到實際的設(shè)計時會遇到很多想不到的實際問題。30致致 謝謝在設(shè)計中我們得到了李超老師和蔡師傅的大力支持和耐心指導(dǎo)，以及無錫市隨意建筑設(shè)備有限公司的幫助，在此設(shè)計即將結(jié)束之際，我表示衷心的感謝！在設(shè)計的過程中，也出現(xiàn)了一些客觀不足的問題，就是支架，減速器的箱蓋只能靠想象，不能根據(jù)實際的情況來作合適、客觀地修改，難免有些缺點和不足，由于諸多原因，本次設(shè)計存在一些不足和有待改善的地方，希望老師能夠看待。最后，衷心感謝李超老師的細心指導(dǎo)和教導(dǎo)，使我在大學(xué)里的最后一段時間里，學(xué)到了更多的知識。在此，我再次向所有在該設(shè)計中，向我們提供幫助的老師，同學(xué)和工人師傅致以最衷心的謝意！31參考文獻參考文獻1.吳宗澤主編。機械設(shè)計實用手冊。北京：化學(xué)工業(yè)出版社。2.江耕華，陳啟松主編。機械傳動手冊。北京：煤炭工業(yè)出版社。3. 機械化科學(xué)研究院編。實用機械設(shè)計手冊。北京：中國農(nóng)業(yè)機械出版社。4.西北工業(yè)大學(xué)機械原理及機械零件教研室編。機械設(shè)計。北京：高等教育出版社。5.陳作模主編。機械原理。北京：高等教育出版社。6.王光銓主編。機床電力拖動與控制。北京：機械工業(yè)出版社7.馬曉湘，鐘均祥主編。畫法幾何及機械制圖。廣州：華南理工大學(xué)出版社。8.廖念針主編?；Q性與測量技術(shù)基礎(chǔ)。北京：中國計量出版社。9. 實用機械電氣技術(shù)手冊機械工業(yè)出版社0.81.61.6圖5 小齒輪0.81.61.6圖5 小齒輪