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1、湖南人文科技學院學生課程設計說明書題 目： 液壓與氣動技術 小型液壓機液壓系統(tǒng)設計 組 員：廖昌任 李 帥 張克力 張 林 學 號: 11428216 11428234 11428208 11428246系 別： 機電工程系 專 業(yè)： 機械設計制造及其自動化 班 級： 11級機自二班 指導教師： 廖 軍 年 月 日 湖南人文科技學院 湖南人文科技學院學院本科學生課程設計任務書題目小型液壓機液壓系統(tǒng)設計1、課程設計的目的學生在完成液壓傳動與控制課程學習的基礎上，運用所學的液壓基本知識，根據(jù)液壓元件，各種液壓回路的基本原理，獨立完成液壓回路設計任務；從而使學生在完成液壓回路設計的過程中，強化對液壓
2、元器件性能的掌握，理解不同回路在系統(tǒng)中的各自作用。能夠對學生起到加深液壓傳動理論的掌握和強化實際應用能力的鍛煉。2、課程設計的內容和要求（包括原始數(shù)據(jù)、技術要求、工作要求等） 設計一臺小型液壓機的液壓系統(tǒng)，要求實現(xiàn)快速空程下行慢速加壓保壓快速回程停止的工作循環(huán)?？焖偻邓俣葹?m/min，加壓速度為40250mmmin，壓制力為200kN，運動部件總重量為20kN。3、主要參考文獻1 成大先. 機械設計手冊M。北京：化學工業(yè)出版社，2004.2 李壯云. 中國機械設計大典M。南昌:：江西科學技術出版社，2002.13 王文斌. 機械設計手冊M 。北京：機械工業(yè)出版社，2004.84 雷天覺.
3、液壓工程手冊。北京。機械工業(yè)出版社。1990摘 要液壓機是一種用靜壓來加工金屬、塑料、橡膠、粉末制品的機械，在許多工業(yè)部門得到了廣泛的應用。液壓傳動系統(tǒng)的設計在現(xiàn)代機械的設計工作中占有重要的地位。液體傳動是以液體為工作介質進行能量傳遞和控制的一種傳動系統(tǒng)。本文利用液壓傳動的基本原理，擬定出合理的液壓傳動系統(tǒng)圖，再經過必要的計算來確定液壓系統(tǒng)的參數(shù)，然后按照這些參數(shù)來選用液壓元件的規(guī)格。確保其實現(xiàn)快速下行、慢速加壓、保壓、快速回程、停止的工作循環(huán)。關鍵詞： 液壓機、課程設計、液壓傳動系統(tǒng)設計I 目錄摘 要I1 任務分析11.1技術要求11.2任務分析12 方案的確定22.1運動情況分析23 工況
4、分析33.1工作負載33.2 摩擦負載3其中液壓缸3.3 慣性負載33.4 自重33.5 液壓缸在各工作階段的負載值34 負載圖和速度圖45 液壓缸主要參數(shù)的確定55.1 液壓缸主要尺寸的確定55.2 計算在各工作階段液壓缸所需的流量66 液壓系統(tǒng)圖86.1 液壓系統(tǒng)圖分析86.2 液壓系統(tǒng)原理圖87 液壓元件的選擇107.1液壓泵的選擇107.2 閥類元件及輔助元件107.3油箱的容積計算118 液壓系統(tǒng)性能的運算118.1 壓力損失和調定壓力的確定118.2 油液溫升的計算138.3 散熱量的計算14結論15參考文獻16161 任務分析1.1技術要求 設計一臺小型液壓壓力機的液壓系統(tǒng)，要求
5、實現(xiàn)快速空程下行慢速加壓保壓快速回程停止的工作循環(huán)，快速往返速度為=3 m/min，加壓速度 =40-250mm/min, 其往復運動和加速（減速）時間t=0.02s，壓制力為200KN，運動部件總重為20KN,工作行程400mm, 靜摩擦系數(shù)fs=0.2，動摩擦系數(shù)fd=0.1油缸垂直安裝，設計該壓力機的液壓系統(tǒng)傳動。 1.2任務分析 根據(jù)滑塊重量為20KN ，為了防止滑塊受重力下滑，可用液壓方式平衡滑塊重量。設計液壓缸的啟動、制動時間為=0.02s 。液壓機滑塊上下為直線往復運動，且行程較小,故可選單桿液壓缸作執(zhí)行器,且液壓缸的機械效率。因為液壓機的工作循環(huán)為快速下降、慢速加壓、保壓、快速
6、回程四個階段。各個階段的轉換由一個三位四通的換向閥和一個二位二通的換向閥控制。當三位四通換向閥工作在左位時實現(xiàn)快速回程。中位時實現(xiàn)液壓泵的卸荷，亦即液壓機保壓。工作在右位時實現(xiàn)液壓泵的快進和工進。其工進速度由一個調速閥來控制?？爝M和工進之間的轉換由二位二通換向閥控制。液壓機快速下降時，要求其速度較快，減少空行程時間，液壓泵采用全壓式供油，且采用差動連接。由于液壓機壓力比較大，所以此時進油腔的壓力比較大，所以在由保壓到快速回程階段須要一個節(jié)流閥，以防在高壓沖擊液壓元件，并可使油路卸荷平穩(wěn)。為了對油路壓力進行監(jiān)控，在液壓泵出口安裝一個溢流閥，同時也對系統(tǒng)起過載保護作用。因為滑塊受自身重力作用，滑塊
7、要產生下滑運動。所以油路要設計一個單向閥，以構成一個平衡回路，產生一定大小的背壓力，同時也使工進過程平穩(wěn)。在液壓力泵的出油口設計一個單向閥，可防止油壓對液壓泵的沖擊，對泵起到保護作用。2 方案的確定2.1運動情況分析由液壓機的工作情況來看，其外負載和工作速度隨著時間是不斷變化的。所以設計液壓回路時必須滿足隨負載和執(zhí)行元件的速度不斷變化的要求。因此可以選用變壓式節(jié)流調速回路和容積式調速回路兩種方式。2.1.1變壓式節(jié)流調速回路節(jié)流調速的工作原理，是通過改變回路中流量控制元件通流面積的大小來控制流入執(zhí)行元件或自執(zhí)行元件流出的流量來調節(jié)其速度。變壓式節(jié)流調速的工作壓力隨負載而變，節(jié)流閥調節(jié)排回油箱的
8、流量，從而對流入液壓缸的的流量進行控制。其缺點：液壓泵的損失對液壓缸的工作速度有很大的影響。其機械特性較軟，當負載增大到某值時候，活塞會停止運動，低速時泵承載能力很差，變載下的運動平穩(wěn)性都比較差，可使用比例閥、伺服閥等來調節(jié)其性能，但裝置復雜、價格較貴。優(yōu)點：在主油箱內，節(jié)流損失和發(fā)熱量都比較小，且效率較高。宜在速度高、負載較大，負載變化不大、對平穩(wěn)性要求不高的場合。2.1.2容積調速回路容積調速回路的工作原理是通過改變回路中變量泵或馬達的排量來改變執(zhí)行元件的運動速度。優(yōu)點：在此回路中，液壓泵輸出的油液直接進入執(zhí)行元件中，沒有溢流損失和節(jié)流損失，而且工作壓力隨負載的變化而變化，因此效率高、發(fā)熱
9、量小。當加大液壓缸的有效工作面積，減小泵的泄露，都可以提高回路的速度剛性。 綜合以上兩種方案的優(yōu)缺點比較，泵缸開式容積調速回路和變壓式節(jié)流調回路相比較，其速度剛性和承載能力都比較好，調速范圍也比較寬工作效率更高，發(fā)熱卻是最小的?？紤]到最大壓制力為200KN，故選泵缸開式容積調速回路。 3 工況分析3.1工作負載工件的壓制抗力即為工作負載：Fw=200000N3.2 摩擦負載 靜摩擦阻力： =0.2x20000=4000N 動摩擦阻力： =0.1X20000=2000N其中液壓缸3.3 慣性負載Fm=ma=20000/10X3/(0.02X60)=5000N3.4 自重G=mg=20000N3.
10、5 液壓缸在各工作階段的負載值采用V型密封圈，其機械效率。另外取液壓缸的背壓負載20000N。則液壓系統(tǒng)工作循環(huán)各階段的外負載見表3-1。表3-1 工作循環(huán)各階段的外負載工況負載值推力啟動F=-G+=4000N4444加速F=-G+Fm=7000N7778快進F=-G+=2000N2222工進F=-G+Fw=202000N224444快退F=G+-=2000N2222 4 負載圖和速度圖負載圖和速度圖繪制如圖4-1與4-2所示 5 液壓缸主要參數(shù)的確定5.1 液壓缸主要尺寸的確定（1）確定液壓泵的最大工作壓力：上式中液壓泵最大工作壓力；執(zhí)行元件最大工作壓力。將液壓缸的無桿腔作為主工作腔，考慮到
11、缸下行時，滑塊自重采用液壓方式平衡，則可計算出液壓缸無桿腔的有效面積，取液壓缸的機械效率cm=0.9。（2）計算液壓缸內徑D和活塞桿直徑d 由負載圖知最大負載F為224444N，取d/D=0.7D=0.103m 按GB/T2348-1993，取標準值D=110mmd=0.7D=77mm由此求得液壓缸的實際有效工作面積則：無桿腔實際有效面積：=9498有桿腔實際有效面積：=48445.2 計算在各工作階段液壓缸所需的流量快進：Q=28.5L/min工進：Q= =0.382.37L/min快退：Q= =14.5L/min液壓缸在工作循環(huán)中各階段的壓力和流量計算見表5-1。表5-1 液壓缸工作循環(huán)各
12、階段的壓力、流量工作階段負載F工作腔壓力MPa輸入流量L/min快進啟動44440.468加速102221.076快進22220.23428.5工進22444423.63一保壓22444423.63快退啟動44440.917加速102222.11恒速22220.45914.52按以上數(shù)據(jù)可繪制液壓缸的工況圖如圖5-1所示。 6 液壓系統(tǒng)圖6.1 液壓系統(tǒng)圖分析（1）考慮到液壓機工作時所需功率較大，固采用變量泵的容積調速方式。（2）為了滿足速度的有極變化，采用壓力補償變量液壓泵供油，即在快速下降的時候，液壓泵以全流量供油。當轉化成慢速加壓壓制時，泵的流量減小，最后流量為0。（3）當液壓缸反向回程
13、時，泵的流量恢復為全流量供油。液壓缸的運動方向采用三位四通M型電磁換向閥和二位二通電磁換向閥控制。停機時三位四通換向閥處于中位，使液壓泵卸荷。（4）為了防止壓力頭在工作過程中因自重而出現(xiàn)自動下降的現(xiàn)象，在液壓缸有桿腔回路上設置一個單向閥。（5）為了實現(xiàn)快速空程下行和慢速加壓，此液壓機液壓系統(tǒng)采用差動連接的調速回路。（6）為了使液壓缸下降過程中壓力頭由于自重使下降速度越來越快，在三位四通換向閥處于左位時，回油路口應設置一個順序閥作背壓閥使回油路有壓力而不至于使速度失控。（7）為了實現(xiàn)自動控制，在液壓缸的活塞桿運動方向上安裝了三個接近開關，使液壓系統(tǒng)能夠自動切換工作狀態(tài)。（8）為了使系統(tǒng)工作時壓力
14、恒定，在泵的出口設置一個溢流閥，來調定系統(tǒng)壓力。 6.2 液壓系統(tǒng)原理圖綜上分析可得小型液壓機液壓系統(tǒng)原理如圖6-1所示。圖6-1 液壓機液壓系統(tǒng)原理圖1-變量泵 2-溢流閥 3-油箱 4-單向閥5-三位四通電磁換向閥 6-單向順序閥 7-液壓缸8-過濾器 9-調速閥 10-二位二通電磁換向閥 7 液壓元件的選擇7.1液壓泵的選擇由液壓缸的工況圖，可以看出液壓缸的最高工作壓力出現(xiàn)在加壓壓制階段時P23.63MPa ，此時液壓缸的輸入流量極小，且進油路元件較少故泵到液壓缸的進油壓力損失估計取為=0.5MPa 。所以泵的最高工作壓力=23.63+0.5=24.13MPa 。液壓泵的最大供油量 按液
15、壓缸最大輸入流量（28.5L/min）計算，取泄漏系數(shù)K=1.1,則=31L/min。根據(jù)以上計算結果查閱機械設計手冊，選用63YCY141B壓力補償變量型軸向柱塞泵，其額定壓力P=30MPa，排量為V=2.5250mL/r,當轉速為1500r/min。 由于液壓缸在工進時輸入功率最大，這時液壓缸的工作壓力為24.13MPa，流量為2.37L/min ,取泵的總效率=0.85，則液壓泵的驅動電機所要的功率 =1121W，根據(jù)此數(shù)據(jù)按JB/T8680.1-1998，選取Y2-711-4型電動機，其額定功率P=550W ，額定轉速n=1500r/min,按所選電動機的轉速和液壓泵的排量，液壓泵最大
16、理論流量nV=120L/min ，大于計算所需的流量108L/min，滿足使用要求。7.2 閥類元件及輔助元件根據(jù)閥類元件及輔助元件所在油路的最大工作壓力和通過該元件的最大實際流量可選出這些液壓元件的型號及規(guī)格，結果見表7-1。 表7-1 液壓元件的型號及規(guī)格序號元件名稱額定壓力/Pa排量ml/r型號及規(guī)格1變量泵308063YCY141B2溢流閥調壓3012C1753三位四通換向閥32160WEH10G4順序閥最大工作壓力32MPa160HCT06L15調速閥32160FBG-3-125-106單向閥開啟0.15MPa最大200S20A2207二位二通換向閥321602WE10D107.3油
17、箱的容積計算容量V (單位為L)計算按教材式(7-8) : ，由于液壓機是高壓系統(tǒng)，。 所以油箱的容量：取V200L 8 液壓系統(tǒng)性能的運算8.1 壓力損失和調定壓力的確定 （1）進油管中的壓力損失由上述計算可知，工進時油液流動速度較小，通過的流量為0.382.23L/min,主要壓力損失為閥件兩端的壓降可以省略不計。快進時液壓桿的速度=3m/min，此時油液在進油管的速度V=m/s1）沿程壓力損失：沿程壓力損失首先要判斷管中的流動狀態(tài)，此系統(tǒng)采用N32號液壓油，室溫為20度時，所以有2320油液在管中的流動狀態(tài)為層流，則阻力損失系數(shù)=0.27，若取進油和回油的管路長均為4m，油液的密度為=9
18、00，則進油路上的沿程壓力損失為MPa.2）局部壓力損失： 局部壓力損失包括管道安裝和管接頭的壓力損失和通過液壓閥的局部壓力損失，由于管道安裝和管接頭的壓力損失一般取沿程壓力損失的10%，而通過液壓閥的局部壓力損失則與通過閥的流量大小有關，若閥的額定流量和額定壓力損失分別為，則當通過閥的流量為q時的閥的壓力損失，由算得MPa小于原估算值0.5MPa,所以是安全的。則進油路上的壓力總損失為：0.345+0.0345+0.190.396MPa（2）回油管路上的壓力損失：快進時回油路上的流量14.5L/min，則回油管路中的速度v=0.34m/s，由此可以計算出=102，油液在管中的流動狀態(tài)為層流，
19、則阻力損失系數(shù)0.74,所以回油路上的沿程壓力損失為0.05MPa。而通過液壓閥的局部壓力損失：0.004MPa則回油路上的壓力總損失為：0.057MPa由上面的計算所得求出總的壓力損失：=0.396+0.03=0.426MPa這與估算值相符。8.2 油液溫升的計算在整個工作循環(huán)中，工進和快進快退所占的時間相差不大，所以，系統(tǒng)的發(fā)熱和油液溫升可用一個循環(huán)的情況來計算。（1）快進時液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量快進時液壓缸的有效功率為：100W泵的輸出功率為：=131W因此快進液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為: =31W（2） 快退時液壓缸的發(fā)熱量快退時液壓缸的有效功率為：=100W泵的輸出功率為：=133W快退時液壓系統(tǒng)
20、的發(fā)熱量為：=33W（3）壓制時液壓缸的發(fā)熱量壓制時液壓缸的有效功率為：W泵的輸出功率=W因此壓制時液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為：=W總的發(fā)熱量為:H=31+33+Hi=W則求出油液溫升近似值為：溫升沒有超出允許范圍，液壓系統(tǒng)中不需要設置冷卻器。8.3 散熱量的計算當忽略系統(tǒng)中其他地方的散熱，只考慮油箱散熱時，顯然系統(tǒng)的總發(fā)熱功率H全部由油箱來考慮。這時油箱散熱面積A的計算公式為式中 A油箱的散熱面積（）H油箱需要的散熱功率（W） 油溫（一般以考慮）與周圍環(huán)境溫度的溫差 K散熱系數(shù)。與油箱周圍通風條件的好壞而不同，通風很差時K=89，良好時K=1517.5；風扇強行冷卻時K=2023；強迫水冷時K=11
21、0175。這里取自然良好的通風散熱，所以油箱散熱面積A為： 結論這次課程設計的內容是小型液壓機液壓系統(tǒng)的設計。對我們來說液壓系統(tǒng)的設計是一門新的知識，在設計程中，碰到了一些與以往不同的方法及概念，總結起來，我認為最大的欠缺就是缺乏一個整體的觀念，常常在不經意中，只考慮到滿足一個或幾個性能要求，而沒有以一個整體的思想來考慮問題。比如，我們設計系統(tǒng)圖時，很容易忘記考慮系統(tǒng)保壓和液壓泵卸荷等問題，假如忘記考慮這些問題，就難以實現(xiàn)預定的工作要求。為此我也花了很長時間，經過反復思考最終設計出符合工作要求的系統(tǒng)圖。另一方面，在這次的設計中，我用到了一些經驗公式以及一些在一定范圍內取值的數(shù)據(jù)，以前我習慣了在
22、精確公式及數(shù)值下計算，而且在查閱工具書方面的能力還不足，還需要在今后的設計中進一步加強。出現(xiàn)以上的種種缺陷的關鍵問題在于我們缺乏這方面專業(yè)能力的鍛煉。但經過這次課程設計之后讓我對于液壓系統(tǒng)的應用更加了解。還有設計的時候應該具有嚴緊的態(tài)度，因為很多工程問題都是人命關天。所以我們要從現(xiàn)在開始就養(yǎng)成一種嚴緊的學習和工作態(tài)度，以后在工作中才能盡量避免一些重大失誤。通過這次的課程設計，讓我對液壓系統(tǒng)以及液壓閥件有了更深的認識，對設計液壓裝備時應有的要求有了新的見解，完成同樣的要求，有不同的設計方案，但是我們應向使用性能，結構，經濟性更優(yōu)的方向發(fā)展。當然這還需要我們不斷地刻苦學習，然后在前人實踐經驗的基礎上，勇于創(chuàng)新，尋求更經濟實惠的設計。由于能力所限，在設計過程中還有許多不足之處，懇請老師批評指正！
小型液壓機液壓系統(tǒng)設計3
