WSNC型洗瓶機畢業(yè)論文

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1、. . 畢 業(yè) 論 文WSNC型洗瓶機設計 院 部 機械與電子工程學院 專業(yè)班級 農業(yè)機械化及其自動化4班 屆 次 2009 學生姓名 學 號 指導教師 二九年 六 月 十 日裝訂線. . . 43 目錄摘要IAbstractII引言11 WSNC型洗瓶機的特征參數和洗瓶過程11.1 主要的特征參數11.2洗瓶過程22 電動機功率的選擇和可靠性計算32.1確定電動機功率的方法和步驟32.2用類比法選定的電動機參數32.3驗算上述電機功率的可靠性32.3.1計算時所需用的運動構件尺寸32.3.2啟動時各部分所耗功率大小計算43 傳動系的有關參數和主要構件的設計103.1傳動系的運動參數和動力參數

2、的確定103.2齒輪的設計計算113.3軸的設計計算與軸承的選擇173.3.1軸計算（蝸輪軸）173.3.2蝸輪軸的支承（軸承的選擇）223.3.3蝸輪強度校核253.3.4蝸桿軸的設計263.4滾子鏈的設計313.5槽輪軸與鏈輪軸的設計323.5.1槽輪凸輪和鏈輪的受力及傳遞的力矩333.5.2鏈輪的設計，鏈輪的主要設計參數333.6 確定傳動主要尺寸344 水流控制系統的設計354.1控制系統各參數的選定354.1.1凸輪形狀和參數354.1.2彈簧的選擇354.1.3噴頭結構及其有關參數364.1.4管徑選擇374.1.5.水頭損失(指設備內部)374.2噴嘴受力及瓶底受力385 渦輪軸

3、與毛刷軸齒輪輻的計算395.1渦輪軸與毛刷軸齒輪副的運動參數395.2渦輪軸與毛刷軸齒輪輻的計算校核406 WSNC型洗瓶機的總體分析41參考文獻43致謝44ContentsAbstractIIIntroduction11 WSNC Type process parameters and characteristics11.1 The main characteristic parameters11.2 Washing process22 Selection of motor poWer and reliability of the calculation32.1 Determine the

4、motor poWer of the methods and steps32.2 Analogy With the electrical parameters of the selected32.3 Checking the reliability of the above-mentioned electric poWer32.3.1 The calculation of the movement required scantlings32.3.2 Startup poWer consumption of the calculation43 Transmission line paramete

5、rs and the main components of the design103.1 The transmission system parameters103.2 Design and Calculation of Gear113.3 Design of shaft and bearing selection calculation173.3.1 Calculation of axis (Worm axis)173.3.2 Worm shaft bearing (bearing selection)223.3.3 Worm Strength Check253.3.4 Design of

6、 the Worm shaft263.4 Design of roller chain313.5 Axle tank and axle chain design323.5.1 Wheel. Cam sprocket and the transmission of force and torque333.5.2 Sprocket design, the main design parameters sprocket333.6 Determine the main transmission344 FloW control system design354.1 Control System of t

7、he selected parameters354.1.1 Cam shape and parameters354.1.2 Selection of spring354.1.3 Nozzle structure and the parameters364.1.4 Select diameter374.1.5. Head loss (referring to the internal equipment)374.2 Nozzle and the bottom edge by the force385 Axis With the brush axis convergence of computin

8、g gear shaft395.1 Axis and brush gear 44 of the motion parameters395.2 Axis and brush convergence of computing gear check406 WSNC based analysis of the overall Washing Machine41References43Thanks44WSNC型洗瓶機 【摘要】洗瓶機是液體灌裝生產線上必不可少的清洗設備。物美價廉的洗瓶機給小型市場餐飲業(yè)帶來了極大的推動作用。WSNC型洗瓶機結構簡單，工作效率高，適合廣大小型廠餐飲業(yè)。本設計對洗瓶機的基本設

9、計進行了認真的分析。對洗瓶機的電動機功率，傳動系統，管道系統做了認真的計算，并考慮了一些外界因素對洗瓶機帶來的影響。本次洗瓶機的設計對了解洗瓶機有一定的幫助，是外刷內沖式洗瓶機的基本原理。關鍵詞：洗瓶機 電動機 傳動系統 管道系統WSNC Type Washing Machine Abstract Washing machine liquid filling production line of cleaning equipment is essential. Washing machine affordable to the small market, the restaurant indu

10、stry has brought about tremendous boost. WCLB - 12000 Washing Machine-type structure is simple, efficient, suitable for the majority of small restaurants. Washing machine of this design the basic design of the analysis seriously. Washing machine motor to poWer drive system, the piping system has don

11、e a careful calculation, taking into account a number of external factors on the impact of bottle-Washing machine. The Washing Machine Washing Machine to find out more about a certain degree of help, is outside the red-style brush With the basic principles of Washing machine.KeyWords: Washing machin

12、e; motor; transmission; pipeline system引言泰安是中國山東省中部一座著名的文化旅游城市，境內的泰山是國家重點風景名勝區(qū)，這里的游客天天爆滿，給泰安地區(qū)帶來了極大的收益，特別是餐飲業(yè)，更是得到了極大的發(fā)展。相對于餐飲業(yè)的突飛猛進，與之配套的行業(yè)卻發(fā)展得很緩慢。其中，與餐飲業(yè)息息相關的餐具清洗是泰安地區(qū)餐飲業(yè)發(fā)展的一個主要環(huán)節(jié)。一種好的清洗設備，不但節(jié)省勞動力，節(jié)約時間，節(jié)約成本，更對泰安地區(qū)旅游業(yè)的發(fā)展起著至關重要的作用。短期內，一些地方開了一批日產（4000-10000）瓶飲料的各種中小型飲料廠。但目前市場上卻缺乏與其相適應的洗瓶機。據我初步調查，目前飲料

13、廠使用的洗瓶機主要有兩類，即高壓水沖刷式洗瓶機和電動毛刷式洗瓶機。前者自動化程度高，呈流水線作業(yè)，但機體大，結構復雜，造價高，僅適用與日產十萬瓶以上的大型飲料廠。后者雖然具有結構簡單，成本低和洗刷效果好等優(yōu)點，但機械化程度低，勞動強度大，并且洗瓶量受到操作技能的限制，只適用于日產4000瓶以下的小型飲料廠。鑒于上述現狀，設計一種既有一定機械化程度，又有結構緊湊，操作維修方便，供日產（4000-10000）瓶飲料的中小廠使用。造價低的小型洗瓶機是必要的。據此，我綜合上述兩類洗瓶機的優(yōu)點，設計了這臺WSNC型洗瓶機。該機采用內沖外刷的洗瓶方法，以提高自動化程度，為生產上配套成流水線作業(yè)創(chuàng)造條件。1

14、 WSNC型洗瓶機的特征參數和洗瓶過程WSNC型洗瓶機的特征參數和洗瓶過程簡明扼要的介紹了WSNC型洗瓶機的工作原理。為以后的分析做了大致的概括。1.1 主要的特征參數電動機功率：PW=1.1kW電動機的轉速：Nm=960 rpm;nW=12 rpm洗瓶機的洗瓶能力：Q=1200個/h （即Q=9600個/日）耗水量：q=650 L/h噴嘴直徑：d=2mm噴嘴內水壓強：p=0.25Mpa(p=2.5kgf/cm2)噴嘴出口處水速：V水1.5 m/s2瓶內水流動壓力：p9 N毛刷輥理論轉速：n120 rpm鏈條移動速度（間歇）：V0.2 m/s兩瓶中心距：70 mm推桿行程：30 mm推桿回復力

15、：500 N1.2洗瓶過程關于洗瓶的流程，我設計了一個必要的思路：首先要進行必要的浸泡。其中有個泡瓶池，泡瓶池就是用水浸泡瓶子的池子。在池子上再裝上放水管蒸汽加熱管溢流管排污閥等即成。其次要進行必要的刷瓶，已進行進一步清潔。刷瓶機的頂部有兩塊板，其上各均勻的挖有N個孔，這些孔是用來懸掛2N根毛刷的，這兩排毛刷軸最靠左邊的那兩根通過一對齒輪經蝸輪軸帶動轉動，其余的每根毛刷軸上都有一個小齒輪依次與前一個嚙合轉動。這2N根毛刷軸分兩邊對稱布置，用來刷洗瓶子的外壁。再次要進行沖瓶。沖瓶機的下方是一個儲水槽。儲水槽的上面安裝了一組噴水管。噴水管中有一根噴水總管，總管上伸出2N根噴水支管，沒根噴水支管的上

16、面有個向上的圓形噴水孔，孔徑約為1.5 2mm。噴水管的上面安裝了一組送瓶軌道。送瓶軌道由鏈板組成。每個鏈板上都有一個圓形小孔，該圓形小孔正好對準了噴水孔，從噴水孔向上噴出的水就能通過圓形孔繼續(xù)向上噴出。在圓形的上方安裝了一塊玻璃擋板，以防沖瓶水被噴到軌道的外面去。這個洗瓶過程分為浸泡、沖洗、收集。沖刷過程分析如下：鏈條將瓶子從入口帶到WSNC型洗瓶機的毛刷處，應即停止移動，這時推桿打開水閥通路，水流急速從噴嘴噴出勁射瓶內，沖刷瓶子內壁污物，與此同時，毛刷連續(xù)轉動滾刷瓶子外壁，除棄污物，5秒后推桿自動關閉閥門通路，鏈條又將瓶子從原地處移過276.2的距離的另一處，并立即停止移動。此后重復第一次

17、的洗刷動作。瓶子從入口到出口，經歷5次共25秒鐘的水流連續(xù)沖刷和連續(xù)30秒鐘的毛刷滾刷清洗。這個的設計思路已經基本確定，現在我要進行必要的計算。這也是很繁瑣的工作。由于整個結構要求的傳動系比較復雜，我要進行認真的核算和校對。2 電動機功率的選擇和可靠性計算2.1確定電動機功率的方法和步驟我這臺WSNC型洗瓶機的各運動構件受力情況比較復雜，如果要確定這些構件的各有關參數，難以從外力矩計算出每個構件所需功率的大小。為此，本次WSNC型洗瓶機的設計采用了類比法預選電動機轉速和功率，并以此為依據進行各項設計計算。我們先初步選定主要運動構件的材料形狀尺寸和運動速度，然后應用動能原理驗算所選定的電動機功率

18、是否合乎要求。2.2用類比法選定的電動機參數首先我們選用電動機型號為JO2-21-4其功率PW=1.1kW其轉速n=960 rpm接法Y型我之所以選擇該電動機的依據有2條考慮WSNC型洗瓶機的耗功情況參考毛刷洗瓶機所選用的電動機功率2.3驗算上述電機功率的可靠性2.3.1計算時所需用的運動構件尺寸蝸輪厚度B=42 mm，錐齒輪厚度b=43 mm，槽輪鏈輪厚度B=15 mm，毛刷輥直徑d=80 mm ，凸輪軸長度L=1053.58 mm，毛刷軸長度L=700 mm。我要對每個齒輪進行設計與校核。由于整個結構是有電機帶動的齒輪進行傳動，要有一個二級減速器，我們不需要對二級減速器做過多的要求。其中渦

19、輪蝸桿控制毛刷軸的運動，槽輪控制滾子鏈的傳輸周期，鏈輪控制滾子鏈傳動。這都有很嚴格的要求。2.3.2啟動時各部分所耗功率大小計算推動閥桿所耗功率P11已知作用在推桿上的力F500 N。行程S30 mm，完成單行程時間t5 s（據凸輪周轉速和單行程中凸輪轉過的角度確定）。因此推動閥桿時所耗的功率為：=3 W驅動鏈條所耗功率P2鏈輪角速度：=1.2 r/s鏈條速度：=0.18 m/s兩鏈中心距間的鏈條質量：m1=5 kg包在兩輪上的質量：m2=kg當鏈條獲得額定速度時總動能為：E=（mR） = = =0.09234 J假定鏈條由靜止啟動達額定速度時需要的時間t0.05 s則則驅動鏈條時所耗的功率為

20、：1.85 W移動瓶子時所耗的功率P3正常操作時，位于鏈條上的瓶子共有個，其總質量為：6 kg移動瓶子所耗的功率為：2 W驅動22根空心毛刷軸所耗的功率P4空心軸轉動角速度：=空心軸質量： kg轉動慣量： kgm2毛刷軸角速度：12.5 r/s軸上齒輪的質量：0.1 kg轉動慣量： kgm222根毛刷輥的質量（水飽和后的質量）：22 kg=2.2 kg轉動慣量按圓環(huán)算： kgm2總動能：（）0.36 J故所耗的功率為：7.2 W啟動軸所耗的功率（蝸桿軸）軸質量：1.4 kg轉動慣量：kgm2齒輪質量：轉動慣量：kgm2軸角速度：所耗的功率： 4.78 W啟動軸5所耗的功率（撥輪軸）軸5的角速度

21、：軸的質量：kg軸的轉動慣量： kgm2軸與其上的齒輪質量：kg轉動慣量： kgm2撥輪軸總耗功率： 3.06 W驅動軸6所耗功率 （槽輪軸）軸6的角速度：軸的質量：1.92 kg轉動慣量： kgm2軸上輪的質量：kg轉動慣量： kgm2轉動軸6總的功率： W驅動軸所耗的功率 （蝸輪軸兩根）軸的角速度：112.57 r/s軸的質量：1.4 kg轉動慣量： kgm2軸上的齒輪蝸輪總質量：6.3 kg轉動慣量： kgm2總耗的功率： kgm2啟動軸總耗的功率：37.4 W啟動從動鏈輪軸的質量：1.2 kg轉動慣量： kgm2軸上鏈輪質量：2.6 kg轉動慣量： kgm2啟動從動鏈輪軸所耗的功率：

22、0.02 W實際需要的功率的大小拒上計算知，若功率傳遞時無損失，則所需的功率為： 59.3155 W實際上功率在傳遞時有損失，在該機動傳動系統中，分別使用：運動副與傳動效率：二對蝸輪、蝸桿（1頭）38對齒輪38對滑動軸承4對滾動軸承所以傳動總效率為：軸=1234=0.0575考慮到傳動效率，啟動時所需的總功率為：1032 W為維持機器連續(xù)運轉，電機輸出軸的功率還需克服其他阻力，如水壓增加的阻力，空氣阻力等。因此，實際選用的電機額定功率Ped應大于PW的1.2倍即得：W據此選取電機型號：Y100L16B 1.5 kW同步轉速為1000 r/min 滿載轉速為960 r/min由上算校驗可知，原用

23、類比法選定的電機合適。因此，原來各種設計計算可靠。3 傳動系的有關參數和主要構件的設計WSNC型洗瓶機的設計前景是好的?？墒且獙γ總€部件進行研究分析是十分繁瑣的工作。其中，工作量非常大的是傳動系統的分析。其中對整個洗瓶機的設計思路進行分析研究。鑒于該機器是有內沖外刷式設計。我先對瓶頸直徑進行必要的調查，以設計洗瓶機的洗瓶的商業(yè)價值。其中發(fā)現，瓶子大都是5862mm的瓶口，鑒于此，我們所設計的WSNC型洗瓶機進行了規(guī)格分析。3.1傳動系的運動參數和動力參數的確定關于傳動系的運動參數和動力參數的確定，我們首先由選定電機滿載轉速Nm和工作機轉速nW（此處指鏈輪轉速），可得傳動裝置總傳動比為：我們知道

24、總傳動比為各級傳動比 連乘積，即，為了合理的分配總傳動比，我使傳動裝置得到較小的外廓尺寸或較輕的重量，以實現降低成本和結構緊湊的目的。在進行傳動比分配時，考慮到具體因素，如毛刷轉速，必須能保證瓶子轉動，瓶能夠洗干凈。參考現有機型（電動毛刷洗瓶機）的轉速，同時參考了各類減速器給出的傳動比分配的參考數據。在此之后，我將各級傳動比分配如下：總的轉動比各軸的轉速確定：運動副與傳動效率帶傳動蝸桿蝸輪（）圓錐齒輪圓柱齒輪滾動軸承槽輪各軸功率的確定kWkWkWkW各軸轉矩： Nm Nm Nm Nm至于功率由毛刷軸傳遞時，由于各軸的轉速相同，負荷相近所以可以近似認為各軸功率消耗是相同的，各軸所獲得的功率也相同

25、，各毛刷軸的功率：kW毛刷軸的轉矩：Nm即表明毛刷軸能克服.20 Nm的阻力矩。而實際作用于每個毛刷上的阻力勢必小于1.2 Nm，因此，毛刷能夠帶動瓶轉。3.2齒輪的設計計算項目依據結果材料選擇 小齒輪選45號鋼，調質處理，硬度為217HBS255HBS，取240HBS 大齒輪選45號鋼，正火處理，硬度為162HBS217HBS，取200HBS初步計算2載荷系數：傳動比：材料： 20Cr接觸疲勞極限：安全系數：許用接觸應力：轉矩： Nm估算結果： mm幾何計算選精度等級，估計平均直徑處圓周速度，選9級精度，粗估Vm1.5m/s齒數：取；分錐角：；大端模數：mm取mm大端分度圓直徑： mm平均分

26、度圓直徑：mm mm平均模數：mm外錐距：mm齒寬：mm 取mm大端齒頂高：mm mm大端齒根高：mm mm齒頂高：齒根高：頂錐角： 根錐角： 大端齒頂圓直徑： mm mm安裝距：（按結構確定）mm；mm冠頂距： mm mm大端分度圓齒厚：mm mm大端份度圓弦齒厚： mm mm打斷分度圓弦齒高：mm mm當量齒數： 取 小齒輪大端分度圓直徑： mm mm m/s與估計值相近，且不超過精度允許值（1.5 m/s）接觸應力強度的校核： 分度圓的切向力：N使用系數：動載荷系數：載荷分布系數：；載荷分配系數：節(jié)點區(qū)域系數： 彈性系數： 重合度螺旋角系數：錐齒輪系數：計算結果： 許用接觸應力： 試驗齒

27、輪接觸疲勞極限： 壽命系數：潤滑油膜影響系數：最小安全系數：尺寸系數：工作硬化系數：許用接觸應力值：結論： 通過校驗，合格?？梢杂脧澢鷱姸刃：耍?復合齒形系數： ；重合度螺旋角系數： 其余項同前：；計算結果： Nm Nm許用彎曲應力： 齒根基本強度： 壽命系數： 相對齒根表面狀態(tài)系數： 相對齒根圓敏感系數： 尺寸系數： 最小安全系數： 許用彎曲應力：結論：； 由上驗算可見，彎曲強度足夠，安全。錐齒輪主要尺寸如下：mm；mmmm；mmmm；mm；mm；mm；mm；mm；mm一對尺寸輔助齒輪：mm 可取mm取mm 則mm；mm因為本機在工作中所受沖擊載荷較小，工作平穩(wěn)，故對疲勞強度不加以校核。所有

28、毛刷齒輪都與相同，中間齒輪都與齒輪相同。其余齒輪的幾何參數均由結構參數傳動比和幾何關系確定。3.3軸的設計計算與軸承的選擇首先我對渦輪蝸桿進行分析，渦輪蝸桿與毛刷軸相連。是非常重要的一個部件。我要對渦輪軸與抽承的強度進行校核，然后對每個中間齒輪進行分析研究。關于WSNC型洗瓶機軸的設計計算，我僅對受載較大的蝸輪軸中間齒輪的空心軸，以及凸輪軸（鏈輪槽輪同軸）進行設計計算，減少重復計算量與不必要的考慮，并進行了合理的結構設計，而其余軸一般可在滿足使用條件（安全）下，進行其他合理的結構設計。下面我就蝸輪軸凸輪軸蝸桿軸分別進行設計計算。3.3.1軸計算（蝸輪軸）已知 Nm 號鋼3初步計算軸徑1 mm

29、為安全起見，取軸的直徑為45 mm 400004000040000650015000040000圖3-1 結構尺寸圖 圖3-2 軸的受力簡圖求作用于水平軸上的力 N圖3-3 水平軸上的力圖1圖3-4水平軸上的力圖2蝸輪： （軸向力）圖3-5渦輪軸向力圖 （附加彎矩）圖3-6 附加彎矩圖軸向力 水平彎矩圖3-7 水平彎矩圖垂直彎矩119.2Nm圖3-8 垂直彎矩圖齒輪 合成矩:134.2Nm128Nm134.2Nm圖3-9 合成矩圖支反力：水平面kNkN垂直面kNkNkn kN軸向力產生的附加彎矩為Nm水平面和垂直面：Nm;NmNmNmNmNmNmNm 按靜強度計算軸的安全系數（取短時最大載荷為

30、額定載荷的倍）表3-1 軸的靜強度計算內容計算結果說明及公式截面截面最大轉矩按額定的2.5倍計最大彎矩按額定的2.5倍計當量彎矩軸的直徑已知當量彎曲應力抗拉屈服極限機械設計表2安全系數最小許用安全系數機械零件表2以上計算表明軸的靜強度是足夠的。3.3.2蝸輪軸的支承（軸承的選擇）由機械零件手冊2表，所以n根據表（機械零件手冊2）h需即 kg所以 (由機械零件手冊2表19-16選)所以,沒有必要選擇單列向心推力軸承。依據工作情況，可選單列向心球軸承。由表19-8（機械零件手冊），所以 而kg根據表19-3（機械零件手冊2）h， 即kg所以，由表19-8選C05型軸承13（kg kg）校核：因 由

31、表19-8，查得 而 故應按 kg所以 120rpm 由表19-3查得 校核合格。蝸桿蝸輪傳動設計計算蝸桿傳動主要尺寸的計算項目與公式及數據蝸桿中心距：mm軸向模數：蝸輪濁面模數：齒頂高系數：一般采用 徑向間隙：蝸桿軸向剖面齒形角：傳動比：變位系數：螺紋頭數：分度圓直徑：mm節(jié)圓直徑：mm齒頂圓直徑：mm齒頂圓直徑：mm特征系數：螺紋部分長度： 取 L=47mm軸向周節(jié)：分度圓桿上螺旋導角：；蝸桿螺牙高度：mm細牙嚙入蝸輪深度：mm螺牙沿分度圓柱上齒頂高：mm螺牙沿分度圓柱上軸向厚度：mm測量 弦桿高：mm齒輪設計計算齒數：分度圓直徑：mm節(jié)圓直徑：mm齒頂圓直徑：mm齒根圓直徑mm外徑：mm

32、齒緣寬度：mm包角：齒根圓弧半徑：mm齒頂圓弧半徑：mm分度圓弧齒厚：mm分度圓濁面弦齒頂高 mm3.3.3蝸輪強度校核首先我們對蝸輪齒面接觸強度進行校核14設其傳動效率：蝸輪力矩：載荷系數：由載荷變化不大，可令，分度圓周速度：m/s所以接觸應力系數：假定蝸輪由鑄：材料制成，（查機械設計手冊），其蝸輪的許用接觸應力為所以蝸輪能承受的最大扭矩為所以齒面接觸強度滿足要求。校核合格。可以使用。其次我們對輪齒彎曲強度進行計算注：由機械設計手冊查得通過上述校核，齒輪彎曲強度滿足要求。校核合格，可以選用。3.3.4蝸桿軸的設計初步計算選取軸徑15根據機械設計手冊2式 由表，我們查得cm考慮到軸端有鍵槽，需

33、加其軸徑，取mm又因為采用蝸桿與軸制成整體結構。又因為蝸桿的齒根比軸徑大.mm所以車制蝸桿。蝸桿軸的強度校核：軸系的扭矩Nm忽略傳動效損失軸上蝸桿受力NNN軸承上軸受的支承反力：垂直面支點反力NNN水平面上支點反力NNNPy3Py1Px3Px1Py2Px2P周151.5P軸460.7585P鏡圖3-10 力矩圖NmNmNm合成彎矩圖：NmNm3032.7233871.44圖3-11 合成彎矩圖驗算軸徑：蝸桿軸是45號鋼車制。由機械零件手冊1表18-17查得45mm;由軸上受力可知，軸上截面，是危險截面。在-截面上，此處在圓角應力集中，由表18-11查得 此處的彎矩 Nm Nm 由表18-172

34、查得 由機械設計手冊2中18-6式 在截面I-I驗算軸徑合格，安全可靠，可以使用。在-截面上，此截面上受到的彎矩 Nm 同樣在截面-上軸徑驗算也合格，安全可靠，可以使用。軸的疲勞強度校核計算最小許用安全系數 由表7-17得 在剖面I-I上 許用安全系數 所以 查表7-222得 查表7-252得 查表7-192得 最大彎曲應力 最大扭轉應力 只考慮彎曲安全系數，代入公式 只考慮扭矩時的安全系數（轉軸的扭轉應力按脈動循環(huán)應力考慮） 查表7-262 得 剖面I-I處總的安全系數 驗算安全合格，所以截面I-I安全可靠。校核截面-的安全系數16 許用安全系數所以；查表得：；最大彎曲應力 最大扭轉應力 只

35、考慮彎曲安全系數，代入公式 只考慮扭矩時的安全系數（轉軸的扭轉應力按脈動循環(huán)應力考慮） 查表7-262 得 剖面-處總的安全驗算安全合格，所以截面-安全可靠。蝸輪軸的軸承選擇 選單列向心球軸承102;104 3.4滾子鏈的設計我們要對鏈輪與滾子鏈進行分析10。因為這個傳送裝置是有鏈輪與滾子鏈帶動的運動。對其校核是很有必要的。滾子鏈結構 (由機械設計手冊2) 選滾子鏈型號為 48A-1-68-GB/T1243-1997根據實際需要,滾子鏈做成單排鏈.接頭鏈節(jié)采用連接鏈節(jié)尺寸參數：由滾子鏈標準規(guī)定中選?。ú糠謹祿浶：肆矶ǎ┕?jié)距mm直徑mm內節(jié)寬mm銷軸直徑mm套筒直徑mm鏈條通道高度mm內鏈板高

36、度mm外鏈板高度mm排距mm鏈板厚mm塊數Z=14滾子鏈節(jié)距和鏈長尺寸鏈計算由于鏈長，考慮到保持原始節(jié)距的均勻性一般取，所以有，為了滿足設計要求，保證鏈長的制造精度規(guī)定鏈長公差帶為m則 這樣可得到：即得出，鏈長均值和內外節(jié)距均同他們的基本值的比值應取相同，都為，當給定m=0.0005時，mmmm滾子鏈計算及材料選用銷的校核選用45號鋼4而而mm可見上述選擇的銷的直徑足夠。校核板的彎曲強度mm而給定的mm說明板的彎曲強度足夠，選用合適。鏈板長度mm3.5槽輪軸與鏈輪軸的設計我要對槽輪控制滾子鏈的傳輸周期進行分析。因為要保證瓶子沖刷干凈，必要的停滯時間是非常有用的。我們既要保證干凈，又要保證節(jié)省資

37、源。所以對槽輪的設計要求很嚴格。槽輪受力 N鏈輪受力 N初算軸直徑 mm 取mm由經驗可知,軸的直徑較大，足夠滿足要求。軸直徑mm3.5.1槽輪凸輪和鏈輪的受力及傳遞的力矩槽輪的受力分析1：根據傳動系和各軸所支承的情況，可求得槽輪輸入功率和轉速為： 1.09 kW r/min當銷嚙合位于輪槽底部時，作用在槽輪上的推力最大 拒Nm有Nm所以Nmm；mm；mmmmmmmm3.5.2鏈輪的設計，鏈輪的主要設計參數節(jié)距17mm；內節(jié)寬mm；滾子直徑mm排距mm；h內鏈板高度mmmmmmmm3.6 確定傳動主要尺寸實際分度圓直徑：mm mm中心距：mm齒寬：mm；mm；mm重合度系數：齒向載荷分配系數：

38、齒間載荷分配系數：；載荷系數：齒形系數：； 應力修正系數：； 彎曲疲勞極限：Mpa； Mpa彎曲最小安全系數：尺寸系數：彎曲壽命系數：；許用彎曲應力： Mpa Mpa驗算： Mpa Mpa傳動無嚴重過載,故不作靜強度校核。中間齒輪初算直徑：mm 取m=2；Z=23；d=36齒輪寬：b=40 mm中間齒輪采用變位齒輪。其變位系數齒頂高系數：頂隙系數：齒頂高：mm齒根高：mm齒頂圓直徑：mm齒根圓直徑：mm中心距：a=40 mm嚙合角：4水流控制系統的設計4.1控制系統各參數的選定4.1.1凸輪形狀和參數凸輪11基圓直徑D=200 mm；升程30 mm推程運動角，回程運動角和遠休止角都為30，升程

39、前10角采用等加速運動曲線，后10角采用等速曲線，滾子采用的滾輪。由畫圖多次測量其升程最大壓力角不超過35。4.1.2彈簧的選擇水對推桿的壓力5kg考慮摩擦力，取最大工作負荷kg，最小工作負荷工作行程mm選取型彈簧，級精度，選用硫素彈簧鋼絲，d=4 mm, D=30 mm計算彈簧的強度校核合格，彈簧安全可靠。計算許用極限負荷kg工作周數取n=18總圈數取求彈簧的剛度kg/mm求節(jié)距彈簧的自由長度mm彈簧展開長度mm4.1.3噴頭結構及其有關參數采用圓錐形噴嘴（錐角）圖4-1 圓錐形噴嘴噴嘴孔出口流 m/s式中由農業(yè)流體工程力學6給出，各參數由表查得流量系數，流速系數射水射程 m此公式是農業(yè)流體

40、工程力學6中的經驗公式。噴頭各參數：噴嘴口徑：2d（mm）；流量：0.0417L/s；速度：21.47m/s；射程：9.55m4.1.4管徑選擇 噴嘴的流量 L/s 支管的流量 L/s橫管的流量 L/s選取干管，橫管和支管的公稱直徑分別為15.20和25，其流量分別為0.0417 ，0.0834和0.417。選擇鐵鋅普通鋼管（又稱白口鐵管），安全工作壓力為。鋼管試驗水壓力。 4.1.5.水頭損失(指設備內部)管徑壓力損失 m橫管管路壓力損失：m局部損失：mm支管管徑壓力損失：m噴嘴局部損失：m總的流量損失：m據調查，兩院地區(qū)供水壓力為4 kg/cm2，即有40米水柱高，而設備管路中的流量損失為

41、0.0782米水柱高，考慮到有時供水壓力不足，及管路損失。至少噴頭的水壓有2.5 kg/cm2。4.2噴嘴受力及瓶底受力液流從管道來到噴嘴，在噴嘴里由于過流斷面逐漸縮小而流速漸增加，設液流在噴嘴入口處的壓強=2.5 kg/cm2。出口處的壓強為（大氣壓）（相對壓強）則噴嘴受到液流的動反力為 瓶底受力，假設液流射入瓶底，以原速度夾角成10，根據動量定律有： 5渦輪軸與毛刷軸齒輪輻的計算5.1渦輪軸與毛刷軸齒輪副的運動參數齒輪的工作扭矩：Nm齒寬系數：選材料：調質處理硬度240HB，45號鋼接觸疲勞極限：得Mpa; Mpa許用接觸應力： Mpa Mpa取計算齒輪直徑 m傳動比：選齒數：；確定模數：

42、 取m=2所以 mm mm齒寬：mm mm mm5.2渦輪軸與毛刷軸齒輪輻的計算校核圓周速度：m/s精度等級選8級精度使用系數：動載系數：齒間載荷分布系數：齒向載荷分布系數：動荷系數：彈性系數： 節(jié)點區(qū)域系數：接觸最小安全系數：驗算： 總工作時間：h應力循環(huán)次數： 接觸壽命：； 許用接觸應力： Mpa Mpa驗算： Mpa計算結果18表明，接觸疲勞強度較為合適,齒輪尺寸無需調整。6WSNC型洗瓶機的總體分析WSNC型洗瓶機采用外刷內沖式，結構簡單，洗瓶干凈，對廣大旅游業(yè)城市（例如泰安）的餐飲業(yè)有促進作用。其結構主要有電動機、傳動系統、管道系統組成。其中電動機采用先預測后校核的方法選用電動機WS

43、NC型洗瓶機的各運動構件受力情況復雜，確定這些構件的各有關參數前，難以從外力矩計算出所需功率的大小。為此，本設計用類比法選定電動機參數： 型號：Y100L16B3 功率PW=1.5 kW 轉速n=960r/min 接法為Y型。洗瓶機的洗瓶能力：Q=1200個/h（即Q=9600個/日），耗水量：q=650L/h（約450升/1000瓶）即q m3/日，噴嘴直徑：d=2mm，噴嘴內水壓強：P=0.25Mpa，噴嘴出口處水速：V水=21.5m/s，瓶內水流動壓力:p9N，毛刷輥理論轉速n1=120rpm，鏈條移動速度（間歇）V0.2m/s,兩瓶中心距P=70mm,推桿行程S=30mm。傳動系統結構

44、復雜，計算量大，主要確定各個軸與齒輪的規(guī)格。其中我確定了傳動系的運動參數和動力參數，然后對每個齒輪、軸承進行了認真的分析計算與校核。蝸輪軸與毛刷軸齒輪輻：齒數Z1=100，Z2=20，模數m=1，中心距a=60。鍵的選擇 ：公稱直徑d=35mm選鍵A 1018（GB/T1979） 蝸桿軸與軸間齒輪輻：齒數Z1=48，Z2=96，模數m=2.5，中心距a=144。鍵的選擇 ：公稱直徑d=45mm選鍵A 16280（GB/T1979） 槽輪軸與鏈輪軸間齒輪輻：齒數Z1=34，Z2=68，模數m=3，中心距a=153。鍵的選擇 ：公稱直徑d=55mm選鍵A 16125（GB/T1979） 蝸桿軸徑d

45、=35mm，又因為蝸桿齒根圓直徑為40.6mm,所以車制蝸桿,長度L=752mm,蝸桿頭數3,模數3.5,右旋.蝸輪軸徑d=45,長1032mm,蝸輪齒數Z=43,模數3.5.鏈輪軸直徑d=55mm。滾子鏈結構 (由機械設計手冊) 選滾子鏈型號為 48A-1-68-GB/T1243-1997，根據實際需要, 滾子鏈做成單排鏈，鏈板厚2mm，Z=14。鏈輪齒數20,節(jié)圓直徑D=400mm，節(jié)距P0=62.4mm。滾子直徑47.63mm。槽輪槽數Z=4，a=300mm，r=8mm。管道系統涉及了很多知識，對凸輪、彈簧、噴頭、管徑等做了認真的分析研究。水流的控制通過凸輪推桿機構實現。凸輪基圓直徑D=

46、200mm ，升程30mm，推程運動角26.5度，回程運動角為11.3度和遠休止角都為189.5度，近休止角132.7度。滾子采用的滾輪。由畫圖多次測量其升程最大壓力角不超過35度.這里采用圓錐形噴嘴（錐角45度）。本文通過對相關文獻資料收集和對部分洗瓶機的調查研究，在此基礎上設計了小型半自動洗瓶機，得出以下結論：小型半自動洗瓶機具有廣闊的市場前景。新興的飲品業(yè)急需經濟適用的小型洗瓶機。小型半自動洗瓶機的基本設計原則。一是經濟實用原則。二是要求操作簡單方便。利用傳統的機械設計方法對小型半自動洗瓶機進行了設計和計算，各個零件的強度滿足工作需要，同時應用AutoCAD軟件對需加工的零件進行設計并繪

47、出工作圖，便于后繼的加工生產。參考文獻1劉鴻文 主編 理論力學 高等教育出版社 2004年2邱宣懷 主編 機械設計（第四版） 北京 高等教育出版社 2002年3劉鴻文 主編 材料力學 高等教育出版社 2004年4機械工程手冊（第33篇） 帶和鏈傳動 機械工業(yè)出版社 1978年5江耕華等 機械傳動設計手冊（下冊） 北京 煤炭工業(yè)出版社 1983年6張兆順 崔桂香 農業(yè)流體工程力學 清華大學出版社 1999年7Orlov P. Fundamentals of Machine Design.MoscoW：Mir Pub.，19878 胡家秀，陳峰.機械創(chuàng)新設計概論.北京：機械工業(yè)出版,2005,79

48、 駱素君，朱詩順.機械課程設計簡明手冊.北京：化學工業(yè)出版社，2006,810 張龍.機械設計課程設計手冊.北京：國防工業(yè)出版社，2006,511 廖希亮、邵淑玲，機械制圖，濟南 山東科學技術出版社，2002.912 機械設計常用標準，機械原理及零件教研室，北京 機械工業(yè)出版社，1999.613 現代機械傳動手冊編輯委員會，現代機械傳動手冊（第二版），北京機械工業(yè)出版社，2002.514 廖希亮、陳清奎，計算機繪圖與三維造型，北京 機械工業(yè)出版社15 楊黎明、黃凱、李恩至、陳實現，機械零件設計手冊，北京 國防工業(yè)出版社1987.616 鄭文緯、吳克堅，機械原理，北京 高等教育出版社，1997.717 王旭、王吉森，機械設計課程設計，北京 機械工業(yè)出版社，2003.718 機械原理及零件教研室，機械設計常用標準，濟南 山東大學出版社，2005.12