搬運(yùn)作用機(jī)械手的應(yīng)用結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
搬運(yùn)作用機(jī)械手的應(yīng)用結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),搬運(yùn)作用機(jī)械手的應(yīng)用結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),搬運(yùn),作用,機(jī)械手,應(yīng)用,利用,運(yùn)用,結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
沈陽(yáng)化工大學(xué)科亞學(xué)院
本科畢業(yè)設(shè)計(jì)
題 目： 關(guān)于搬運(yùn)作用機(jī)械手的應(yīng)用結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
專(zhuān) 業(yè)： 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及自動(dòng)化
班 級(jí)： 1201
學(xué)生姓名： 李 洋
指導(dǎo)教師： 王楠
論文提交日期： 2016年 6月 1 日
論文答辯日期： 2016年 6月 6 日
畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)
機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化
1201班
學(xué)生：李洋
畢業(yè)設(shè)計(jì)題目：關(guān)于搬運(yùn)作用機(jī)械手的應(yīng)用結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
畢業(yè)設(shè)計(jì)內(nèi)容： 本論文研究的是擬定最大抓取重量60N的搬運(yùn)機(jī)械手，根據(jù)工作位置和工作環(huán)境的需要，決定采用單滑銷(xiāo)缸式手部。
畢業(yè)設(shè)計(jì)專(zhuān)題部分： 論文的前六章中對(duì)主要的手部、擺動(dòng)缸、小臂套筒、支小臂液壓缸、大臂進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，后四章對(duì)起控制作用的液壓傳動(dòng)方案和液壓系統(tǒng)原理進(jìn)行確定，最后對(duì)論文需要的閥門(mén)和液壓原件進(jìn)行選定。
起止時(shí)間：2016.3.1—2016.6.6
指導(dǎo)教師： 簽字 年 月 日
摘要
1998年ABB公司推出IRbl400系列小機(jī)器人，其循環(huán)時(shí)間只有0.4s，控制器包括軟件、高壓電、驅(qū)動(dòng)器、用戶(hù)接口等皆集成于一柜，只有洗衣機(jī)變換器那樣大小。FANUC公司2000年9月宣稱(chēng)它的控制器為世界最小。工業(yè)機(jī)器人的應(yīng)用從單機(jī)、單元向系統(tǒng)發(fā)展。多達(dá)百臺(tái)以上的機(jī)器人群與微機(jī)及周邊智能設(shè)備和操作人員形成一個(gè)大群體(多智能體)?？鐕?guó)大集團(tuán)的壟斷和全球化的生產(chǎn)將世界眾多廠(chǎng)家的產(chǎn)品聯(lián)接在一起，實(shí)現(xiàn)了標(biāo)準(zhǔn)化、開(kāi)放化、網(wǎng)絡(luò)化的“虛擬制造”，為工業(yè)機(jī)器人系統(tǒng)化的發(fā)展推波助瀾。機(jī)器人技術(shù)是涉及機(jī)械學(xué)、傳感器技術(shù)、驅(qū)動(dòng)技術(shù)、控制技術(shù)、通信技術(shù)和計(jì)算機(jī)技術(shù)的一門(mén)綜合性高新技術(shù)，既是光機(jī)電軟一體化的重要基礎(chǔ)，又是光機(jī)電軟一體化技術(shù)的典型代表。其產(chǎn)品主要有兩大類(lèi)，即以日本和瑞典為代表的一系列特定應(yīng)用的機(jī)器人，如弧焊、點(diǎn)焊、噴漆裝備、刷膠和建筑等，并形成了龐大的機(jī)器人產(chǎn)業(yè)。
另一類(lèi)是以美國(guó)、英國(guó)為代表的智能機(jī)器人開(kāi)發(fā)，由于人工智能和其它智能技術(shù)的發(fā)展遠(yuǎn)落后于人們對(duì)它的期望，目前絕大部分研究成果未能走出實(shí)驗(yàn)室。機(jī)器人系統(tǒng)集成技術(shù)也是由幾個(gè)主要發(fā)達(dá)國(guó)家所壟斷。近年來(lái)，機(jī)器人技術(shù)并未出現(xiàn)突破性進(jìn)展，各國(guó)的機(jī)器人技術(shù)研究機(jī)構(gòu)和制造廠(chǎng)商都繼續(xù)在技術(shù)深化、引進(jìn)新技術(shù)和擴(kuò)大應(yīng)用領(lǐng)域等方面進(jìn)行探索。
關(guān)鍵詞： 機(jī)械手； 液壓缸； 液壓傳動(dòng)； 活塞
Abstract
1998 ABB IRbl400 series small robot, the cycle time of only 0.4 s, controller including software, high voltage, drive, and user interface are integrated in a cabinet, only washing machine size converter. FANUC company in September 2000 claimed its controller is the smallest. The application of industrial robots from single machine, the unit to the system development. Up to more than one hundred sets of machines of microcomputer and people in and around intelligent equipment and operating personnel to form a large group (multi-agent). Multinational conglomerates of monopoly and the globalization of the world many manufacturers products join together, has realized the standardization, open, networked \"virtual manufacturing", for the development of the industrial robot systematic. Robotics is related to mechanics, sensor technology, drive technology, control technology, communication technology and computer technology of a comprehensive new and high technology, is not only the important opto-mechatronics integration of soft foundation, a typical representative of the soft and optical integration technology. Its products mainly include two categories, namely, represented by Japan and Sweden, a series of specific application of the robot, such as arc welding, spot welding, spray painting equipment, cementing and construction, etc., and formed a huge industry robot.
Another kind is the intelligent robot development represented by the United States, Britain, due to the development of artificial intelligence and other intelligence is far behind the people expect of it, at present most of the results of the study are not out of the lab. Robot system integration technology is dominated by several major developed countries. There was no breakthrough in recent years, robot technology, robot technology research institutions and manufacturers of all countries are to continue deepening in technology, the introduction of new technology to explore and expand the application field, etc.
Key words： Manipulator; Hydraulic Cylinder; Hydraulic Drive; Piston
目 錄
第一章緒論 1
第二章手部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 2
2.1 手抓的結(jié)構(gòu)選定 2
2.2 液壓缸的選定 3
2.2.1 液壓缸內(nèi)徑的確定 3
2.2.2液壓缸外徑的確定 3
2.2.4 液壓缸活塞桿的確定及校核 4
2.2.5 活塞的最大行程 4
2.2.6鋼筒底部厚度的確定 4
2.2.7 缸蓋螺釘?shù)挠?jì)算 5
2.2.8 鋼筒頭部法蘭厚度的確定 6
2.2.9 液壓缸其它元件的確定 7
第三章擺動(dòng)缸的選定 8
3.1 聯(lián)接部分的設(shè)計(jì) 8
3.2 連接部分材料的選定與連接方法 9
第四章手臂的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 10
4.1 手臂的結(jié)構(gòu)初定 10
4.2 小臂受力分析 10
4.3 小臂液壓缸的確定 11
4.3.1 小臂液壓缸的受力分析 11
4.3.2 液壓缸內(nèi)徑的確定 11
4.3.3 液壓缸外徑的確定 11
4.3.4 鋼筒壁厚校核 12
4.3.5 液壓缸活塞桿的確定及校核 13
4.3.6 活塞的最大行程 13
4.3.7 鋼筒底部厚度的確定 13
4.3.8 缸蓋螺釘?shù)挠?jì)算 14
4.3.9 鋼筒頭部法蘭厚度的確定 15
4.3.10 液壓缸其它元件的確定 16
4.4 小臂套筒的設(shè)計(jì) 17
4.4.1 材料的選定 17
4.4.2 內(nèi)套的設(shè)計(jì) 17
4.4.3 外套的設(shè)計(jì) 17
第五章支小臂液壓缸的確定 18
5.1 支小臂液壓缸的擺動(dòng)角度確定 18
5.2 支小臂缸的受力分析 18
5.3 液壓缸的確定 19
5.3.1 液壓缸內(nèi)徑的確定 19
5.3.2 液壓缸的外徑及壁厚的確定 19
5.3.3 液壓缸活塞桿的確定及校核 20
5.3.4 活塞的最大行程 21
5.3.5 鋼筒底部厚度的確定 21
5.3.6 缸蓋螺釘?shù)挠?jì)算 22
5.3.7 缸蓋頭部法蘭厚度的確定 23
5.3.8 缸筒與端部焊接 24
5.3.9 液壓缸的其他元件的確定 24
第六章大臂的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 26
6.1 大臂材料的選定 26
6.2 大臂受力受力分析 26
6.3 支大臂液壓缸的確定 27
6.3.1 液壓缸內(nèi)徑的確定 27
6.3.2 液壓缸的外徑及壁厚的確定 28
6.3.3 缸筒壁厚的校核 28
6.3.4 液壓缸活塞桿的確定及校核 29
6.3.5 活塞桿的最大允許行程 29
6.3.6鋼筒底部厚度的確定 30
6.3.7 缸蓋螺釘?shù)挠?jì)算 30
6.3.8 缸蓋頭部法蘭厚度的確定 32
6.3.9 缸筒與端部焊接 32
6.3.10 液壓缸的其他元件的確定 33
第七章底座的設(shè)計(jì) 34
7.1 底座材料及尺寸選定 34
7.2 底板螺栓的確定 34
7.2.1 受翻轉(zhuǎn)力矩的螺栓組連接 34
7.2.2 缸蓋螺釘?shù)挠?jì)算 35
第八章液壓系統(tǒng)傳動(dòng)方案的確定 36
8.1 各液壓缸的換向回路 36
8.2 調(diào)速方案 36
第九章計(jì)算和選擇液壓元件 37
9.1 閥的種類(lèi)和功用 37
9.2 擬定液壓系統(tǒng) 37
9.3 液壓系統(tǒng)中的輔助裝置 38
第十章液壓系統(tǒng)原理圖 38
結(jié)論 41
參考文獻(xiàn) 42
致謝 43
沈陽(yáng)化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第一章緒論
第1章 緒論
為了使機(jī)器人能更好的應(yīng)用于工業(yè)，各工業(yè)發(fā)達(dá)國(guó)家的大學(xué)、研究機(jī)構(gòu)和大工業(yè)企業(yè)對(duì)機(jī)器人系統(tǒng)開(kāi)發(fā)投入了大量的人力財(cái)力。在美國(guó)和加拿大，各主要大學(xué)都設(shè)有機(jī)器人研究室，麻省理工學(xué)院側(cè)重于制造過(guò)程機(jī)器人系統(tǒng)的研究，卡耐基—梅隆機(jī)器人研究所側(cè)重于挖掘機(jī)器人系統(tǒng)的研究，而斯坦福大學(xué)則著重于系統(tǒng)應(yīng)用軟件的開(kāi)發(fā)。德國(guó)正研究開(kāi)發(fā)“MOVE AND PLAY”機(jī)器人系統(tǒng)，使機(jī)器人操作就像人們操作錄像機(jī)、開(kāi)汽車(chē)一樣。我國(guó)的工業(yè)機(jī)器人從80年代“七五”科技攻關(guān)開(kāi)始起步，在國(guó)家的支持下，通過(guò)“七五”、“八五”科技攻關(guān)，目前已基本掌握了機(jī)器人操作機(jī)的設(shè)計(jì)制造技術(shù)、控制系統(tǒng)硬件和軟件設(shè)計(jì)技術(shù)、運(yùn)動(dòng)學(xué)和軌跡規(guī)劃技術(shù)，生產(chǎn)了部分機(jī)器人關(guān)鍵元器件，開(kāi)發(fā)出噴漆、弧焊、點(diǎn)焊、裝配、搬運(yùn)等機(jī)器人；其中有130多臺(tái)套噴漆機(jī)器人在二十余家企業(yè)的近30 條自動(dòng)噴漆生產(chǎn)線(xiàn)（站）上獲得規(guī)模應(yīng)用，弧焊機(jī)器人已應(yīng)用在汽車(chē)制造廠(chǎng)的焊裝線(xiàn)上。但總的來(lái)看，我國(guó)的工業(yè)機(jī)器人技術(shù)及其工程應(yīng)用的水平和國(guó)外比還有一定的距離，如：可靠性低于國(guó)外產(chǎn)品；機(jī)器人應(yīng)用工程起步較晚，應(yīng)用領(lǐng)域窄，生產(chǎn)線(xiàn)系統(tǒng)技術(shù)與國(guó)外比有差距；在應(yīng)用規(guī)模上，我國(guó)已安裝的國(guó)產(chǎn)工業(yè)機(jī)器人約200臺(tái)，約占全球已安裝臺(tái)數(shù)的萬(wàn)分之四。以上原因主要是沒(méi)有形成機(jī)器人產(chǎn)業(yè)，當(dāng)前我國(guó)的機(jī)器人生產(chǎn)都是應(yīng)用戶(hù)的要求，“一客戶(hù)，一次重新設(shè)計(jì)”，品種規(guī)格多、批量小、零部件通用化程度低、供貨周期長(zhǎng)、成本也不低，而且質(zhì)量、可靠性不穩(wěn)定。因此迫切需要解決產(chǎn)業(yè)化前期的關(guān)鍵技術(shù)，對(duì)產(chǎn)品進(jìn)行全面規(guī)劃，搞好系列化、通用化、模塊化設(shè)計(jì)，積極推進(jìn)產(chǎn)業(yè)化進(jìn)程。
我國(guó)的智能機(jī)器人和特種機(jī)器人在“863”計(jì)劃的支持下，也取得了不少成果。其中最為突出的是水下機(jī)器人，6000米水下無(wú)纜機(jī)器人的成果居世界領(lǐng)先水平，還開(kāi)發(fā)出直接遙控機(jī)器人、雙臂協(xié)調(diào)控制機(jī)器人、爬壁機(jī)器人、管道機(jī)器人等機(jī)種；在機(jī)器人視覺(jué)、力覺(jué)、觸覺(jué)、聲覺(jué)等基礎(chǔ)技術(shù)的開(kāi)發(fā)應(yīng)用上開(kāi)展了不少工作，有了一定的發(fā)展基礎(chǔ)。但是在多傳感器信息融合控制技術(shù)、遙控加局部自主系統(tǒng)遙控機(jī)器
人、智能裝配機(jī)器人、機(jī)器人化機(jī)械等的開(kāi)發(fā)應(yīng)用方面則剛剛起步，與國(guó)外先進(jìn)水平差距較大，需要在原有成績(jī)的基礎(chǔ)上，有重點(diǎn)地系統(tǒng)攻關(guān)，以系統(tǒng)集成帶動(dòng)機(jī)器
43
人技術(shù)的全面發(fā)展，以期在“十五”后期立于世界先進(jìn)行列之中。
沈陽(yáng)化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第二章 手部設(shè)計(jì)
第二章手部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
2.1 手抓的結(jié)構(gòu)選定
擬定最大抓取重量為60N，根據(jù)工作位置和工作環(huán)境的需要，決定采用單滑銷(xiāo)缸
式手部見(jiàn)圖1，滑銷(xiāo)缸式手部。
圖1 滑銷(xiāo)缸式手部
手抓機(jī)架擬定材料為HT200，圖中有關(guān)參數(shù)，初步選定如下：
= 60°（手指的抓取半角 α=45～70）;
=0.2 (物件與手指接觸處的摩擦系數(shù) f=0.1～0.5)；
=0.9 (手部的機(jī)械效率 η=0.85～0.9)；
=1.3 (安全系數(shù) )；
(工作情況系數(shù) )；
；；；
整個(gè)手抓部分長(zhǎng)度選擇.
夾緊時(shí)由力學(xué)公式：
2-1
2-2
夾緊時(shí)活塞桿的力由公式：
初步估算手抓的重量約為30N。
2.2 液壓缸的選定
2.2.1 液壓缸內(nèi)徑的確定
液壓缸的理論輸出F可按下式計(jì)算：
2-3
：活塞桿的實(shí)際作用力（N ）；
：負(fù)載率，一般取0.5～0.7；
：液壓缸的總效率，一般取0.9～0.95；
由表17-6-3查得液壓缸的工作壓力初選為P=1MPa.
由公式：
2-4
由17-6-26可選用標(biāo)準(zhǔn)液壓缸內(nèi)徑D=63mm。
2.2.2液壓缸外徑的確定
按壁厚筒有關(guān)公式確定：
其中： (鋼筒材料屈服強(qiáng)度。由表20-6-7查得)
鋼筒發(fā)生完成塑性變形的壓力
因?yàn)?
故選擇，即工作壓力小于。
即工作壓力小于。
本液壓缸最大工作壓力為，所以設(shè)計(jì)選擇的壁厚可滿(mǎn)足壓力的要求。
2.2.4 液壓缸活塞桿的確定及校核
設(shè)計(jì)中根據(jù)工作壓力的大小，選用速度比是由表20-6-16查得=1.33
根據(jù)表20-6-16取標(biāo)準(zhǔn)值d=32mm
由于活塞桿在穩(wěn)定工況下，只受軸向推力或拉力，所以可以近似的用直桿承受拉壓載荷的簡(jiǎn)單強(qiáng)度計(jì)算公式進(jìn)行計(jì)算：
<<（100-110）Mpa；
所以滿(mǎn)足工作時(shí)的強(qiáng)度需要。
2.2.5 活塞的最大行程
2-5
：活塞桿彎曲失穩(wěn)臨界壓縮力 ；
：活塞桿縱向壓縮力；
：安全系數(shù)，通常；
：材料的彈性模量； 鋼材的E=2.1×105 N/mm2
：活塞桿橫截面慣性矩
由表20-6-2取液壓缸標(biāo)準(zhǔn)行程280mm。
2.2.6鋼筒底部厚度的確定
鋼筒底部為平面，其厚度δ1可以按照四周嵌進(jìn)的圓盤(pán)強(qiáng)度公式進(jìn)行計(jì)算：
2-6
其中：P：筒內(nèi)最大工作壓力 （）;
:筒底材料許用應(yīng)力（前面求得 ）；
：計(jì)算厚度外直徑 取
所以，綜合上述條件，鋼筒底部厚度選擇7.5mm。
2.2.7 缸蓋螺釘?shù)挠?jì)算
由表 2-1-8可知活塞=0.5m/s則取=0.0133m/s活塞桿退回速度，=0.01m/s活塞桿退回速度。由公式：
2-7
：活塞桿的運(yùn)動(dòng)速度；
：流入液壓缸的流量；
：活塞的有效面積；
由公式
2-8
其中：缸蓋所受的負(fù)載液壓力；
Z:螺釘數(shù)目；
螺釘?shù)膹?qiáng)度條件
2-9
= 由公式
選擇標(biāo)準(zhǔn)六角螺栓：M8×40
2.2.8 鋼筒頭部法蘭厚度的確定
有公式可得：
2-10
其中F：法蘭在鋼筒最大內(nèi)壓下所承受的軸向壓力；
：法蘭外圓直徑；
因?yàn)檫x定的螺栓為M8，所以為了方便安裝，法蘭圓外徑選定為135mm。
:螺栓直徑， ；
：法蘭材料的許用應(yīng)力；
：缸筒外徑到螺栓中線(xiàn)的距離；
取法蘭厚度為7.5mm。
為了防止油液的泄漏，兩端蓋內(nèi)部需裝入 0型密封圈，所以端蓋向內(nèi)凹處厚度選擇7.5mm，即整個(gè)端蓋厚度為15mm。
2.2.9 液壓缸其它元件的確定
a.缸蓋的材料
缸蓋本身又是活塞桿的導(dǎo)向套時(shí)，缸蓋選用鑄鐵擬定HT200
b.活塞的材料
無(wú)導(dǎo)向環(huán)的活塞可用耐磨鑄鐵，灰鑄鐵（HT300，HT350），球墨鑄鐵，初步擬定為HT300。
c.密封圈的選擇
密封件大多采用0型密封圈，參考手冊(cè)表10-4-4可知，查得0型密封圈標(biāo)準(zhǔn)值，即截面直徑d=3.55mm，故端蓋厚度符合要求。
d.管接頭的確定
由公式：
2-11
：按推薦值選定，一般ν=3m/s.
求得mm， 取標(biāo)準(zhǔn)值。
所以整個(gè)液壓缸的長(zhǎng)度為
大體估算整個(gè)液壓缸加上油液的重量約為30N。所以，此設(shè)計(jì)的液壓缸見(jiàn)圖2，液壓缸的結(jié)構(gòu)。
沈陽(yáng)化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第三章 擺動(dòng)缸的選定
第三章擺動(dòng)缸的選定
手腕的旋轉(zhuǎn)部分由擺動(dòng)缸來(lái)實(shí)現(xiàn)。由于手抓部位的活塞缸 d=63mm，D=76mm，所以選擇標(biāo)準(zhǔn)擺動(dòng)缸的軸徑45mm，外徑為120mm。
圖2 液壓缸的結(jié)構(gòu)
3.1 聯(lián)接部分的設(shè)計(jì)
由于擺動(dòng)缸的軸徑外凸無(wú)法直接連于活塞桿上，設(shè)計(jì)一連接結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖3,擺動(dòng)缸的軸部聯(lián)接。
圖3 擺動(dòng)缸的軸部聯(lián)接
3.2 連接部分材料的選定與連接方法
初步選定此連接結(jié)構(gòu)的材料為HT200。
擺動(dòng)缸的軸與連接部分通過(guò)鍵連接，為防止所傳遞的轉(zhuǎn)矩過(guò)大，故選擇花鍵連接。根據(jù)實(shí)際情況選擇標(biāo)準(zhǔn)花鍵8×32×36×6。
初步估計(jì)此擺動(dòng)缸及連接裝置重50N，為確保工作所需的油量，估算長(zhǎng)度為300mm。
沈陽(yáng)化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第四章 手臂的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
第四章手臂的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
4.1手臂的結(jié)構(gòu)初定
擬定驅(qū)動(dòng)大臂的液壓缸和驅(qū)動(dòng)小臂的液壓缸安裝在手臂的同側(cè)。
4.2小臂受力分析
小臂和大臂之間為鉸鏈接，且推動(dòng)小臂的液壓缸也和小臂鉸連接。擬定兩鉸鏈接觸之間的距離L=500mm。小臂受力示意見(jiàn)圖4，小臂的受力分析。
圖4 小臂的受力分析
得
所以
得
所以
剪力和彎矩圖如上
最大危險(xiǎn)截面為 B 處
4.3 小臂液壓缸的確定
4.3.1 小臂液壓缸的受力分析
初步擬定大臂俯仰角度為30°～90°，小臂的運(yùn)動(dòng)的范圍-30°～60°。則對(duì)
小臂的受力分析如下：
當(dāng)小臂上揚(yáng)到最大角度，即 45°時(shí)，小臂液壓缸所受的推力最大，所以只需計(jì)算此時(shí)F需即可滿(mǎn)足設(shè)計(jì)需求。
4.3.2 液壓缸內(nèi)徑的確定
液壓缸的理論輸出F可按下式計(jì)算：
4-1
：活塞桿的實(shí)際作用力（N ）；
：負(fù)載率，一般取0.5～0.7；
：液壓缸的總效率，一般取0.9～0.95；
由表20-6-3查得液壓缸的工作壓力初選為P=1.5MPa.
由公式：
由20-6-26可選用標(biāo)準(zhǔn)液壓缸內(nèi)徑D=50mm。
4.3.3液壓缸外徑的確定
按壁厚有關(guān)公式確定：
4-2
=(1.2～1.3)×Pmax；
=1.5p=2.25Mpa；
=1.252.25=2.81Mpa； :油缸內(nèi)徑（mm）；
鋼筒的材料一般要求有足夠的強(qiáng)度和沖擊韌性，初選45鋼；
4-3
查表17-6-7可知 =610 MPa
：缸體材料的需用拉應(yīng)力；
：沖擊系數(shù)，由表2-3-6可查得 =12；
初選壁厚 =6 mm 則=0.12∈（0.08～0.3）
所以選擇下面的壁厚公式計(jì)算：
初選成立
綜上所述，從表20-6-9中選擇標(biāo)準(zhǔn)液壓缸外徑60mm，所以液壓缸壁厚為=（60-50）/2=5mm。
4.3.4 鋼筒壁厚校核
額定壓力 ：
4-4
其中：=360Mpa (鋼筒材料屈服強(qiáng)度。由表17-6-7查得)
所以
鋼筒發(fā)生完成塑性變形的壓力
因?yàn)椋?
故選擇 即工作壓力小于。
本液壓缸最大工作壓力為，所以設(shè)計(jì)選擇的壁厚可滿(mǎn)足壓力的要求。
4.3.5 液壓缸活塞桿的確定及校核
設(shè)計(jì)中根據(jù)工作壓力的大小，選用速度比是由表17-6-16查得=1.33
根據(jù)表20-6-16取標(biāo)準(zhǔn)值d=25mm
由于活塞桿在穩(wěn)定工況下，只受軸向推力或拉力，所以可以近似的用直桿承受拉壓載荷的簡(jiǎn)單強(qiáng)度計(jì)算公式進(jìn)行計(jì)算：
<<（100-110）Mpa；
所以滿(mǎn)足工作時(shí)的強(qiáng)度需要。
4.3.6 活塞的最大行程
4-5
：活塞桿彎曲失穩(wěn)臨界壓縮力
：活塞桿縱向壓縮力；
：安全系數(shù) 通常=3.5～6；
：材料的彈性模量； 鋼材的E=2.1×105 N/mm2
：活塞桿橫截面慣性矩
綜合小臂的設(shè)計(jì)需求和表17-6-2取液壓缸標(biāo)準(zhǔn)行程220mm。
4.3.7 鋼筒底部厚度的確定
鋼筒底部為平面，其厚度δ1可以按照四周嵌進(jìn)的圓盤(pán)強(qiáng)度公式進(jìn)行計(jì)算：
4-6
其中：
：筒內(nèi)最大工作壓力（P=Pmax=2.25Mpa）；
：筒底材料許用應(yīng)力 （前面求得p==50.83Mpa）；
計(jì)算厚度外徑 取D2=45mm
所以，綜合上述條件，鋼筒底部厚度選擇7.5mm。
4.3.8 缸蓋螺釘?shù)挠?jì)算
由表2-1-8可知活塞=0.5m/s則取=0.02m/s，活塞桿退回速度，=0.023m/s 活塞桿退回速度。由公式：
4-7
：活塞桿的運(yùn)動(dòng)速度（m/s）
：流入液壓缸的流量（m3/ s）；
：活塞的有效面積（m2）；
由公式:
: 工作載荷
其中：缸蓋所受的負(fù)載液壓力；
：螺釘數(shù)目，Z=
,
,
螺釘?shù)膹?qiáng)度條件：
4-8
：材料的許用應(yīng)力。
由公式：
4-9
其中：
選擇標(biāo)準(zhǔn)六角螺栓 M8×35。
4.3.9 鋼筒頭部法蘭厚度的確定
由公式可得
4-10
其中
：法蘭在鋼筒最大內(nèi)壓下所承受的軸向壓力；
=法蘭外圓直徑
因?yàn)檫x定的螺栓為M8，所以為了方便安裝，法蘭圓外徑選定為120mm。
：螺栓直徑， =8mm；
：法蘭材料的許用應(yīng)力；
：缸筒外徑到螺栓中線(xiàn)的距離；
取法蘭厚度為7.5mm。
為了防止油液的泄漏，兩端蓋內(nèi)部需裝入 0型密封圈，所以端蓋向內(nèi)凹處厚度選擇7.5mm，即整個(gè)端蓋厚度為15mm。
4.3.10 液壓缸其它元件的確定
a.缸蓋的材料
缸蓋本身又是活塞桿的導(dǎo)向套時(shí)，缸蓋選用鑄鐵擬定HT200
b.活塞的材料
無(wú)導(dǎo)向環(huán)的活塞可用耐磨鑄鐵，灰鑄鐵（HT300，HT350），球墨鑄鐵，初步擬定為HT300。
c.密封圈的選擇
密封件大多采用0型密封圈，參考手冊(cè)表10-4-4可知，查得0型密封圈標(biāo)準(zhǔn)值，即截面直徑d=3.55mm，故端蓋厚度符合要求。
d.管接頭的確定
由公式：
4-11
：液體流量，L/min；
：按推薦值選定，一般ν=3m/s.
求得mm， 取標(biāo)準(zhǔn)值。
所以整個(gè)液壓缸的長(zhǎng)度為：
大體估算整個(gè)液壓缸加上油液的重量約為30N。
4.4 小臂套筒的設(shè)計(jì)
4.4.1 材料的選定
初定小臂材料為的空心圓管，長(zhǎng)度為。
4.4.2 內(nèi)套的設(shè)計(jì)
由于內(nèi)套與活塞缸之間不能有接觸，所以初步選定內(nèi)套圓管的內(nèi)徑為156mm，外徑為177mm，長(zhǎng)度為280mm。
內(nèi)套的重量約為：
G=
4.4.3 外套的設(shè)計(jì)
由于內(nèi)套與外套之間必須接觸，且內(nèi)套與外套之間需要留有一定的余量，所以初步選
定內(nèi)套圓管的內(nèi)徑為179mm，外徑為200mm，長(zhǎng)度為260mm。
內(nèi)套的重量約為
所以整個(gè)小臂的長(zhǎng)度為500mm
整個(gè)小臂的重量為 30+113.3+124.2=267.5N
沈陽(yáng)化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第五章 支小臂液壓缸設(shè)計(jì)
第五章支小臂液壓缸的確定
5.1 支小臂液壓缸的擺動(dòng)角度確定
初步擬定大臂俯仰角度為60°～90°，小臂俯仰角度的范圍為0°～45°
5.2 支小臂缸的受力分析
由公式可求出推力P推
M推：油缸輸出的推力P推對(duì)小臂擺動(dòng)中心O所產(chǎn)生的起力矩()；
M重：手臂偏重對(duì)中心O的偏重力矩()；
M慣：手臂向上擺動(dòng)的起動(dòng)慣性力矩(）；
M摩：摩擦力矩(）；
5-1
：參與擺動(dòng)零件（偏重）對(duì)擺動(dòng)中心的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 ()
：手臂向上擺動(dòng)的切向角加速度，= 擬定 （弧度/秒）
（起動(dòng)時(shí)間）
=
=
, 0型密封圈的摩擦阻力矩()，為安裝角度，
由公式 F = 可求出液壓缸的理論輸出力 F
：活塞桿的實(shí)際作用力 (N)
：負(fù)載率，一般取0.5～0.7 ；
：液壓缸的總效率，一般取0.9～0.95 ；
取 ,
5.3 液壓缸的確定
5.3.1 液壓缸內(nèi)徑的確定
由表17-6-3查得液壓缸的工作壓力初選為.
由公式：
由17-6-9 可選用標(biāo)準(zhǔn)液壓缸內(nèi)徑D=125mm。
5.3.2 液壓缸的外徑及壁厚的確定
按壁厚有關(guān)公式確定：
5-2
， ；取 ，
鋼筒的材料一般要求有足夠的強(qiáng)度和沖擊韌性，初選45鋼；
5-3
查表17-6-7可知
；
：沖擊系數(shù)，由表2-3-6可查得
初選壁厚δ= 12mm，則 = 0.096∈（0.08～0.3）；
根據(jù)表17-6-8公式進(jìn)行計(jì)算：
初選成立
綜上所述，從表17-6-9中選擇標(biāo)準(zhǔn)液壓缸外徑A型146mm。
: 額定工作壓力
其中： (鋼筒材料屈服強(qiáng)度。由表17-6-7查得)
所以
鋼筒發(fā)生完成塑性變形的壓力：
因?yàn)椋?
本液壓缸最大工作壓力為，所以設(shè)計(jì)選擇的壁厚可滿(mǎn)足壓力的要求。
5.3.3 液壓缸活塞桿的確定及校核
設(shè)計(jì)中根據(jù)工作壓力的大小，選用速度比是由表17-6-16查得=1.33 由公式
根據(jù)表20-6-16取標(biāo)準(zhǔn)值
由于活塞桿在穩(wěn)定工況下，只受軸向推力或拉力，所以可以近似的用直桿承受拉
壓載荷的簡(jiǎn)單強(qiáng)度計(jì)算公式進(jìn)行計(jì)算：
所以滿(mǎn)足工作時(shí)的強(qiáng)度需要。
5.3.4 活塞的最大行程
5-4
：活塞桿彎曲失穩(wěn)臨界壓縮力：
：活塞桿縱向壓縮力
：安全系數(shù) 通常 取
：材料的彈性模量； 鋼材的N/mm2
：活塞桿橫截面慣性矩 （mm4）
圓截面
擬訂大臂與小臂鉸接時(shí)的角度為135°
液壓缸安裝時(shí)鉸鏈焊接處為小臂，與大臂焊接處為；根據(jù)余弦定理可得，最大行程為。
5.3.5 鋼筒底部厚度的確定
鋼筒底部為平面，其厚度δ可以按照四周嵌進(jìn)的圓盤(pán)強(qiáng)度公式進(jìn)行計(jì)算：
5-5
其中：
筒內(nèi)最大工作壓力（P=Pmax=3Mpa）；
：筒底材料許用應(yīng)力 （前面求得p==50.83Mpa）；
：計(jì)算厚度外徑 取=90mm
所以，綜合上述條件，鋼筒底部厚度選擇12mm。
5.3.6 缸蓋螺釘?shù)挠?jì)算
由表2-1-8可知活塞 則活塞桿退回速度，
活塞桿退回速度。
由公式：
：活塞桿的運(yùn)動(dòng)速度（）
：流入液壓缸的流量（）；
：活塞的有效面積（）；
由公式：
工作載荷
5.6
其中：
缸蓋所受的負(fù)載液壓力（N）；
螺釘數(shù)目，
缸蓋所受的負(fù)載液壓力
:螺釘中心所在圓的直徑;
油缸內(nèi)油液的工作壓力
剩余緊縮力對(duì)于要求緊密的連接
取
螺釘?shù)膹?qiáng)度條件為 ：
5.7
材料的許用應(yīng)力；
，n:安全系數(shù)，n=5；
, ；
取標(biāo)準(zhǔn)的開(kāi)槽沉頭螺釘M8×35。
5.3.7 缸蓋頭部法蘭厚度的確定
有公式可得
5-8
其中
法蘭在鋼筒最大內(nèi)壓下所承受的軸向壓力；
:法蘭外圓直徑；
螺栓直徑；
缸筒外徑到螺栓中線(xiàn)的距離；
選定螺栓為M8，為了安裝方便，法蘭外圓直徑選定為180
取法蘭厚度為12mm。
5.3.8 缸筒與端部焊接
焊縫應(yīng)力計(jì)算有公式：
5-9
其中：
:缸筒最大推力；
：缸筒外徑；
:焊縫材料的抗拉強(qiáng)度；
：安全系數(shù)；
:焊接效率；
取焊縫底徑為50mm.
5.3.9 液壓缸的其他元件的確定
a . 缸蓋的材料
缸蓋本身又是活塞桿的導(dǎo)向套時(shí)，缸蓋最好選用鑄鐵擬定 HT200。
b. 活塞的材料
無(wú)導(dǎo)向環(huán)的活塞可用耐磨鑄鐵，灰鑄鐵（HT300，HT350），球墨鑄鐵，初擬定為HT300。
c. 密封件均采用 0 型密封圈，由機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)（第三版、第 2 卷）選擇雙三角密封圈寬度為 5mm?；钊麠U的密封圈選擇活塞桿的專(zhuān)用密封圈 V 型夾織物橡膠密封圈。
d. 管接頭的確定
由公式：
5-10
：液體流量，L/min；
：按推薦值選定，一般
求得，取標(biāo)準(zhǔn)值d=10mm。
. 估算整個(gè)液壓缸和油缸的重量約為70
沈陽(yáng)化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第六章 大臂的機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)
第六章大臂的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
6.1 大臂材料的選定
初步擬定大臂材料為 Q235B 的空心方鋼，長(zhǎng)度 L=1000mm，外邊長(zhǎng) a=100mm,內(nèi)邊長(zhǎng) b=80mm
估算大臂的重量：
6.2 大臂受力受力分析
大臂的受力見(jiàn)圖6，大臂的受力分析圖。
圖6 大臂的受力分析圖
由公式 可求出推力
：油缸輸出的推力對(duì)小臂擺動(dòng)中心所產(chǎn)生的起動(dòng)力矩
：手臂偏重對(duì)中心的偏重力矩；
：手臂向上擺動(dòng)的起動(dòng)慣性力矩；
：摩擦力矩，油腔的阻力矩。
=739.84
:參與擺動(dòng)零件（偏重）對(duì)擺動(dòng)中心的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量
：手臂向上擺動(dòng)的切向角加速度，擬定（弧度/秒）
（啟動(dòng)時(shí)間）
=23.9
o型密封圈的摩擦阻力矩，
，L=0.1m
由公式 可求出液壓缸的理論輸出力F
6.3 支大臂液壓缸的確定
6.3.1 液壓缸內(nèi)徑的確定
由表 2-3-2 查得液壓缸的工作壓力初選為
由公式：
由表43.6-26 可選用標(biāo)準(zhǔn)液壓缸內(nèi)徑D=180mm。
6.3.2 液壓缸的外徑及壁厚的確定
按壁厚有關(guān)公式確定：
6-1
， ；取 ，
油缸內(nèi)徑
鋼筒的材料一般要求有足夠的強(qiáng)度和沖擊韌性，初選45鋼；
查表17-6-7可知
缸體材料的許用拉應(yīng)力
沖擊安全系數(shù)，由表17-6-8可查得 ；
初選壁厚，則 = 0.082∈（0.08～0.3）；
根據(jù)表17-6-8公式進(jìn)行計(jì)算：
初選成立。
綜上所述，從表17-6-9中選擇標(biāo)準(zhǔn)液壓缸外徑A型219mm。
6.3.3 缸筒壁厚的校核
由公式：
6-2
: 額定工作壓力；
其中： (鋼筒材料屈服強(qiáng)度。由表17-6-7查得)
所以
鋼筒發(fā)生完成塑性變形的壓力 由公式：
因?yàn)椋?
本液壓缸的最大工作壓力為4.5，所以可以滿(mǎn)足強(qiáng)度要求。
6.3.4 液壓缸活塞桿的確定及校核
設(shè)計(jì)中根據(jù)工作壓力的大小，由表17-6-16查得=1.33 由公式：
根據(jù)機(jī)械手冊(cè)表17-6-16，取活塞桿的標(biāo)準(zhǔn)值
由于活塞桿在穩(wěn)定工況下，只受軸向推力或拉力，所以可以近似的用直桿承受拉壓載荷的簡(jiǎn)單強(qiáng)度計(jì)算公式進(jìn)行計(jì)算：
由公式：
所以滿(mǎn)足工作時(shí)的強(qiáng)度需要。
6.3.5 活塞桿的最大允許行程
由公式：
6-3
：活塞桿彎曲失穩(wěn)臨界壓縮力：
：活塞桿縱向壓縮力
：安全系數(shù) 通常 取
：材料的彈性模量； 鋼材的N/mm2
：活塞桿橫截面慣性矩 （）
圓截面 I=
擬訂大臂與小臂鉸接時(shí)的角度為60°
根據(jù)余弦定理可得，最大行程為310。
6.3.6鋼筒底部厚度的確定
鋼筒底部為平面，其厚度δ可以按照四周嵌進(jìn)的圓盤(pán)強(qiáng)度公式進(jìn)行計(jì)算：
6-4
其中：缸筒內(nèi)最大工作壓力（）；
：筒底材料許用應(yīng)力 （）；
：計(jì)算厚度外徑 取=120
所以，綜合上述條件，鋼筒底部厚度選擇18。
6.3.7 缸蓋螺釘?shù)挠?jì)算
由表2-1-8可查得活塞 則取活塞桿退回速度，
活塞桿退回速度。
由公式：
6-5
：活塞桿的運(yùn)動(dòng)速度（）
：流入液壓缸的流量（）；
：活塞的有效面積（）；
由公式 :
6-6
其中缸蓋所受的負(fù)載液壓力（N）；
螺釘數(shù)目，
:螺釘中心所在圓的直徑;
油缸內(nèi)油液的工作壓力
剩余緊縮力對(duì)于要求緊密的連接 ,
。取
螺釘?shù)膹?qiáng)度條件為:
6-7
材料的許用應(yīng)力；
，安全系數(shù),；
，；
。
取標(biāo)準(zhǔn)的開(kāi)槽沉頭螺釘。
6.3.8 缸蓋頭部法蘭厚度的確定
由公式：
6-8
其中：
法蘭在缸筒最大壓力下所承受的軸向力；
：法蘭外圓直徑；
：螺栓直徑；
: 缸筒外徑刀螺栓中線(xiàn)的距離；
選定螺栓為，為了安裝方便，法蘭外圓直徑選定為
取法蘭厚度為18。
6.3.9 缸筒與端部焊接
焊縫應(yīng)力計(jì)算有公式：
6-9
其中：
:缸筒最大推力；
：缸筒外徑；
:焊接地徑；
：焊縫材料的抗拉強(qiáng)度；
：安全系數(shù)；
:焊接效率；
取焊縫底徑為60mm.
6.3.10 液壓缸的其他元件的確定
a.缸蓋的材料
缸蓋本身又是活塞桿的導(dǎo)向套時(shí)，缸蓋最好選用鑄鐵擬定 HT200。
b.活塞的材料
無(wú)導(dǎo)向環(huán)的活塞可用耐磨鑄鐵，灰鑄鐵（HT300，HT350），球墨鑄鐵，初擬定為HT300。
c.密封件均采用 0 型密封圈，由機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)（第三版、第 2 卷）選擇雙三角密封
圈寬度為 5mm?；钊麠U的密封圈選擇活塞桿的專(zhuān)用密封圈 V 型夾織物橡膠密封圈。
d. 管接頭的確定
由公式：
：液體流量，；
：按推薦值選定，一般
求得，取標(biāo)準(zhǔn)值d=10mm。
. 估算整個(gè)液壓缸和油缸的重量約為90
沈陽(yáng)化工大學(xué)科亞學(xué)院學(xué)士學(xué)位論文 第七章 底座的設(shè)計(jì)
第七章底座的設(shè)計(jì)
7.1 底座材料及尺寸的選定
初步擬定底座上底板和臂座以及連接板均采用，底板邊長(zhǎng)為 ，高為的方鑄鐵，臂座采用邊長(zhǎng)為，高為的方鑄鐵，連接板邊長(zhǎng)為，高為 的圓鑄鐵，立柱為直徑，高為的圓鑄鐵，回轉(zhuǎn)缸固定在連接板和底板中間，采用螺栓連接。估算底座重量約為650。
7.2 底板螺栓的確定
受扭轉(zhuǎn)力矩以及翻轉(zhuǎn)力矩的螺栓組連接，初步擬定底板用8個(gè)螺栓，螺栓距翻轉(zhuǎn)軸距離。
受扭轉(zhuǎn)力矩的螺栓在轉(zhuǎn)矩T 的作用下，底板有繞通過(guò)螺栓中心并與接合面垂直的軸線(xiàn)回轉(zhuǎn)的趨勢(shì)，使每個(gè)螺栓連接都受橫向力。
7-1
：防滑系數(shù)；
：扭矩：
：摩擦系數(shù)；
,..... 各螺栓中心至底板旋轉(zhuǎn)中心的距離；
7.2.1 受翻轉(zhuǎn)力矩的螺栓組連接
由公式：
7-2
：螺栓所受的最大工作載荷:
:對(duì)稱(chēng)軸線(xiàn)左側(cè)各螺栓軸線(xiàn)到對(duì)稱(chēng)軸線(xiàn)的距離;
:中最大值；
：各運(yùn)動(dòng)工件的偏重力矩；
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