漱口杯塑料模具設(shè)計-杯子 水杯模具【16張CAD圖紙+PDF圖】

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n 初步選定的型腔數(shù)量； m1 單個塑件的質(zhì)量或體積（g或cm3） m2 澆注系統(tǒng)的質(zhì)量或體積（g或cm3）其中m2是個未知值（注塑廠的統(tǒng)計資料），在做設(shè)計時以0.6nm1來估算，即 m = 1.6n m1 (3-2)經(jīng)proe分析，塑件質(zhì)量m1= 5.9480.91=5.412g，所以注射量m=1.6nm1=1.645.4=34.56g2.3.2 投影面積及鎖模力的計算塑件和流道凝料（包括澆口）在分型面上的投影面積及所需鎖模力為： A = nA1+A2 (3-3) Fm=(nA1+A2)P型 (3-4)式中： A 塑件及流道凝料在分型面上的投影面積（mm2）;A1單個塑件在分型面上的投影面積（mm2）；A2流道凝料（包括澆口）在分型面上的投影面積（mm2）;Fm 模具所需的鎖模力（N）；P型塑料熔體對型腔的平均壓力（MPa）。表5-1 常用塑料注射成型時型腔平均壓力 單位：MPa塑件特點P型舉例容易成型塑件25PE、PP、PS等壁厚均勻的日用品，一般塑件30容器類中等黏度塑件及有精度要求塑件35在模溫較高的情況下，成型薄壁容器類高黏度塑料及高精度、難充模塑料40ABS、POM等有精度要求的零件，如殼類等高精度的機(jī)械零件，如齒輪、凸輪等流道凝料(包括澆口)在分型面上的投影面積A2，在模具設(shè)計前是個未知值，根據(jù)多型腔模的統(tǒng)計分析，A2是每個塑件在分型面上的投影面積的0.2倍到0.5倍，因此可用0.45nA1來估算，另外部分塑料注射壓力P可查相關(guān)數(shù)據(jù)。經(jīng)過moldex 3D 的計算，總投影面積為：9156mm2。所以：A=4（3.14*27*27）=9156mm2 Fm =AP型=915640=366.24kN2.3.3 選擇注射機(jī)根據(jù)上面計算得到的m和Fm值來選擇一種注射機(jī)，注射機(jī)的最大注射量（額定注射量G）和額定鎖模力F滿足 G m/ (3-5)式中注射系數(shù)，無定型塑料取0.85，結(jié)晶型塑料取0.75。 FFm (3-6)則：Gm/G34.56g/0.85=40.66g 生產(chǎn)原料密度為1.76g/cm3 注射容量為23.1 cm3一般注塑機(jī)澆注塑料原料時, 其每次注射量僅達(dá)標(biāo)準(zhǔn)注射量的75 %。為了提高制件質(zhì)量及尺寸穩(wěn)定, 表面光澤、色調(diào)的均勻, 要求注射量為標(biāo)定注射量的50 %為宜，即46.2cm3。根據(jù)注射機(jī)的注射容量需大于46.2cm3、鎖模力需大于366.24kN，又由于模具設(shè)計與制造簡明手冊表2-40選擇注射機(jī)XS-ZY-1000螺桿式注射機(jī)，其參數(shù)如下：額定注射量：1000 螺桿直徑：85mm 注射壓力：178Mpa 鎖模力：4500KN 模板行程：700-mm 模具最大厚度：700mm 模具最小厚度：300mm 模板尺寸：700850mm 拉桿空間：650550mm 定位孔直徑：150mm合模方式：液壓機(jī)械 2.3.4 注射機(jī)有關(guān)參數(shù)的校核 （1） 最大注塑量校核模具成型塑料制品和流道凝料總質(zhì)量應(yīng)小于注塑機(jī)的額定注塑量的80%，所以額定注塑量138.24g80%=172.8g，選定的注塑機(jī)額定注塑量為1000cm31.76g/cm3=1760g，注塑量校核合格。（2） 鎖模力校核FkAp型=1.2*366.24KN =439.482KN，所選注塑機(jī)的鎖模力為4500KN，鎖模力校核合格。（3） 注射壓力的校核注射機(jī)的最大壓力應(yīng)大于塑件成型所需的壓力，即 (3-7)式中：注射機(jī)最大注射壓力(Mpa)；塑件成型所需的注射壓力(Mpa)；采用柱塞式注塑機(jī)PPA注射壓力為140180MPa，螺桿式注塑機(jī)則取120140MPa為宜，因此選定的注塑機(jī)的注射壓力：178 Mpa，滿足要求。3 成型零件有關(guān)尺寸的計算（1）型芯設(shè)計圖3-1 型芯 型芯的尺寸計算 型芯的尺寸按以下公式計算D=1+d+x式中D型芯外徑尺寸d塑件內(nèi)形尺寸塑件公差塑料平均收縮率成形零件制造公差,取/2。 （2） 型腔設(shè)計圖3-2 型腔 1）型腔徑向尺寸按以下公式計算D=1+dx式中D型腔的內(nèi)形尺寸d塑件外形基本尺寸 塑件公差塑料平均收縮率成形零件制造公差,取/2。 2）型腔深度尺寸按以下公式計算=式中型腔深度 塑件外形高度尺寸 塑件公差塑料平均收縮率成形零件制造公差,取 （3） 由于該產(chǎn)品不是透明的，所以型芯的表面粗糙度要求不需那么高。一般取Ra1.6,在機(jī)床上加工就可以直接投入使用，不需要經(jīng)過其它的特殊加工?？紤]模具的修模以及型芯的磨損，在精度范圍內(nèi)，型芯尺寸盡量取大值。而型腔則取大值，型腔的表面粗糟將決定產(chǎn)品的外觀，因此型腔的表面粗糙度則要求較高，一般取Ra0.80.4。在本次設(shè)計中，型腔取Ra0.8。 （4） X綜合修正系數(shù)（考慮塑料收縮率的偏差和波動，成型零件的磨損等因素），塑件精度低、批量較小時，X取1/2；塑件精度高、批量比較大，X取3/4，根據(jù)設(shè)計要求取X為0.5。要計算型芯、型腔的工作尺寸，必先確定塑件的公差及模具的制造公差。根據(jù)要求塑件精度取五級精度。根據(jù)塑料制件公差數(shù)值表（SJ137278）塑件在五級精度下，基本尺寸對應(yīng)的尺寸公差如下：表3-4 基本尺寸公差基本尺寸公差基本尺寸公差30.16360.186100.2010140.2214180.2418240.2824300.3230400.3640500.4050650.4665800.52801000.601001200.68 （1）型腔：寬度方向d=240；取=0.25%（以下收縮率都取0.25%） D=（1+0.0025）2400.50.60=240.3 長度方向 d2=240; D2=（1+0.0025）2400.50.68=240.26 （2）型腔深度：H=66.4 ; X=0.4 H=(1+0.0025) 66.4+0.40.18=66.638（3）型芯： 寬度方向d=46 D=（1+0.0025）46+0.50.60=46.415 高度方向d=64.4 D=（1+0.0025）64.4+0.50.68=64.9 （5）型腔的強(qiáng)度及剛度要求塑料模具型腔的側(cè)壁和底壁厚度計算是模具設(shè)計中經(jīng)常遇到的問題，尤其對大型模具更為突出。目前常用的計算方法有按強(qiáng)度條件計算和按剛度條件計算兩類，但塑料模具要求既不許因強(qiáng)度不足而發(fā)生明顯變形，甚至破壞，也不許剛度不足而變形過大的情況，因此要求對強(qiáng)度和剛度加以考慮。對于型腔主要受到的力是塑料熔體的壓力，在塑料熔體的壓力作用下，型腔將產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力及變形。如果型腔側(cè)壁和底壁厚度不夠。當(dāng)型腔中產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力超過材料的許用應(yīng)力時，型腔發(fā)生強(qiáng)度破壞，與此同時，剛度不足則發(fā)生彈性變形，從而產(chǎn)生溢料現(xiàn)象，將影響塑件成型質(zhì)量，所以模具對強(qiáng)度和剛度都有要求。但是，實踐證明，模具對強(qiáng)度和剛度的要求并非同時兼顧，對大型腔，按剛度條件，對小型腔則按強(qiáng)度條件計算即可。（在本設(shè)計中按強(qiáng)度條件來計算）對長方形型腔壁厚和底板厚度的計算1）型腔底板厚度： 式中型腔內(nèi)塑料熔體的壓力（MPa），一般取2545MPaL型腔側(cè)壁邊長（mm） b型腔寬度（mm） B凹模寬度（mm）材料的許用應(yīng)力，一般取100Mpa型腔側(cè)壁長邊尺寸（mm）=36.65mm由于根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)模架查得定模板的厚度為40mm，綜合各方面考慮，現(xiàn)確定定模板厚為40mm，可以滿足型腔的強(qiáng)度要求。 2）確定型腔的壁厚表3-5 型腔壁厚關(guān)系表型腔寬度鑲拼式腔壁厚 40 94050910506010116070111270801213809013149010014151001201517120140171914016019214 澆注系統(tǒng)的設(shè)計澆注系統(tǒng)它是獲得優(yōu)良性能和理想外觀的塑件以及最佳的成型效率有直接影響。 此塑件采用普通流道系統(tǒng)，它是主由流道、分流道、澆口、冷料穴組成的。澆注系統(tǒng)是一副模具的重要的內(nèi)容之一。從總體來說，它的作用可以作如下歸納：它是將來自注塑機(jī)噴嘴的塑料熔體均勻而平穩(wěn)地輸教送到型腔，同時使型腔的氣體能及時順利排出，在塑件熔體填充凝固的過程中，將注塑壓力有效地傳遞到型的各個部位，以獲得形完整、內(nèi)外在質(zhì)量優(yōu)良的塑件制件。澆注系統(tǒng)的設(shè)計的一般原則：了解塑件的成型性能和塑件熔料的流動特性。采用盡量短的流程，以降低熱量與壓力損失。澆注系統(tǒng)的設(shè)計應(yīng)該有利于良好的排氣，澆注系統(tǒng)應(yīng)能順利填充型腔。便于修整澆口以保證塑件外觀質(zhì)量。確保均勻進(jìn)料。4.1 澆口套的選用主流道通常位于模具中心塑料熔體的入口處，它將注射機(jī)噴嘴注射出的熔體導(dǎo)入分流道或型腔中。主流道的形狀為圓錐形，以便熔體的流動和開模時主流道凝料的順利拔出。主流道的尺寸直接影響到熔體的流動速度和充模時間。另外，由于其與高溫熔體及注射機(jī)噴嘴反復(fù)接觸，因此設(shè)計中常設(shè)計成可拆卸更換的澆口套。主流道襯套為標(biāo)準(zhǔn)件可選購。主流道小端入口處與注射機(jī)噴嘴反復(fù)接觸，易磨損，對材料要求較嚴(yán)格，因而盡管小型注射?？梢詫⒅髁鞯罎部谂c定位圈設(shè)計成一個整體，但考慮上述因素通常仍然將其分開來設(shè)計，以便于拆卸更換。同時，也便于選用優(yōu)質(zhì)鋼材進(jìn)行單獨加工和熱處理。設(shè)計中常采用碳素工具鋼（T8A或T10A），熱處理淬火表面硬度為5055HRC，澆口套屬于標(biāo)準(zhǔn)件，在選夠澆口套時應(yīng)注意：澆口套進(jìn)料口直徑和球面坑半徑。因此，所選澆口套如圖所示：圖4-1 澆口套4.2分流道的設(shè)計（1）分流道截面形狀分流道截面形狀可以是圓形、半圓形、矩形、梯形和U形等，圓形和正方形截面流道的比表面積最?。鞯辣砻娣e與體積之比稱為比表面積），塑料熔體的溫度下降少，阻力亦小，流道的效率最高。但加工較困難，而且正方形截面不易脫模，所以在實際生產(chǎn)中較常用的截面形狀為梯形、半圓形及U形。 （2）分流道的尺寸 分流道尺寸由塑料品種、塑件的大小及長度確定。對于重量在200g以下，壁厚在3mm以下的塑件可用下面經(jīng)驗公式計算分流道的直徑，如式。 D=0.2654W1/2 L1/4 式中：D-分流道的直徑，mm; W-塑件的質(zhì)量，g； L-分流道的長度，mm. 此式計算的分流道直徑限于3.2mm9.5mm.對于HPYC和PMMA。應(yīng)將計算結(jié)果增加25。對于梯形分流道，H=2D/3；對于U形分流道，H=1.25R，R=0.5D。D算出后一般取整數(shù)；對于半圓形H=0.45R 對于流動性極好的塑料（如PE，PA等），當(dāng)分流道很短時，其直徑可小到2mm左右；對于流動性差的塑料（如PC，HPVC及PMMA等），分流道直徑可以大到13mm;大多數(shù)塑料所用分流道的直徑為6mm10mm。圖4-2 分流道布局 4.3分流道的布置 (1）在保證足夠的注塑壓力使塑料熔體順利充滿型腔的前提下，分流道截面面積與長度盡量取小值，分流道轉(zhuǎn)折處應(yīng)圓弧過度。（2）分流道較常時，在分流道的末端應(yīng)開設(shè)冷料井。（3）分流道的位置可單獨開設(shè)在定模板上或動模板上，也可以同時開設(shè)在動、定模板上，合模后形成分流道截面形狀。（4）分流道與澆口連接處應(yīng)加工成斜面，并用圓弧過度。在單腔模中，常不設(shè)分流道，而在多腔模中，一般都設(shè)置有分流道，塑料沿分流道流動時，要求通過它盡快地充滿型腔，流動中溫度降低盡可能小，阻力盡可能低。同時，應(yīng)能將塑料熔體均衡地分配到各個型腔。從前兩點出發(fā)，分流道應(yīng)短而粗。但為了減少澆注系統(tǒng)的加回料量，分流道亦不能過粗。過粗的分流道冷卻緩慢，還倒增長模塑的周期。而該設(shè)計中使用了梯形斷面形狀的分流道。如圖所示；圖4-3 分流道橫截面 4.4澆口設(shè)計 澆口亦稱進(jìn)料口，是連接分流道與型腔的通道。它是整個澆注系統(tǒng)的關(guān)鍵的部位，也是最薄點。其形狀、大小及位置應(yīng)根據(jù)塑件大小、形狀、壁厚、成型材料及塑件技術(shù)要求等進(jìn)行而確定。澆口分限制性澆口和非限制性澆口，該塑件采用的是限制性澆口，它一方面通過截面積的突然變化，使分流道輸送來的塑料熔體的流速產(chǎn)生加速度，提高剪切速率，有利于塑料進(jìn)入，使其充滿型腔。另一方面改善塑料熔體進(jìn)入型腔的流動特性，調(diào)節(jié)澆口尺寸，可使多型腔同時充滿，可控制填充時間、冷卻時間及塑件表面質(zhì)量，同時還起著封閉型腔防止塑料熔體倒流，并便于澆口凝料與塑件分開的作用。設(shè)計中，澆口的位置及尺寸的要求是比較嚴(yán)格的，初步試模，必要時還需要修改。因此澆口的位置的開設(shè)，對成型性能及成型質(zhì)量的影響是很大的。一般在選擇澆口位置時，需要根據(jù)塑件的結(jié)構(gòu)工藝及特征，成型質(zhì)量和技術(shù)要求，綜合分析。一般要滿足以下原則：(1) 盡量縮短流動距離。(2) 澆口應(yīng)開設(shè)在塑件的壁厚。(3) 必須盡量減少或避免產(chǎn)生熔接痕。(4) 應(yīng)有利于型腔中氣體的排除。(5) 考慮分子定向的影響。(6) 避免產(chǎn)生噴射和蠕動。(7) 在承受彎曲沖擊載荷的部位設(shè)置澆口。(8) 澆口位置的選擇應(yīng)注意塑件的外觀質(zhì)量。澆口的形狀和尺寸對制品質(zhì)量影響很大，澆口在多情況下，系整個流道斷面尺寸最小的部分（除主流道型的澆口外），一般匯報口的斷面積與分流道的斷面積之比約為0.030.09。斷面形狀如圖5.4所示，澆口臺階長11.5左右雖然澆口長度比分流道的長度短的多，但因為其斷面積甚小，澆口處的阻力與分流道相比，澆口的阻力仍然是主要的，故在加工澆口時，更應(yīng)注意其尺寸的準(zhǔn)確性。然而，根據(jù)塑件的樣品圖、生產(chǎn)的批量等，采用一模四腔結(jié)構(gòu)。澆口采用點澆口 具體尺寸見圖。圖 4-4 澆點 4.5澆口位置的選擇 （1）澆口的位置的應(yīng)使填充型腔的流程最短這樣的結(jié)構(gòu)使壓力損失最小，易保證料流充滿整個型腔。對于型塑件，要進(jìn)行流動比的校核。流動比K由流動通道的長度L與厚度t之比來確定。如下式：K=（L/t） 式中：L-各段流程的長度，mm; t-各段流程的厚度或直徑，mm; 流動比的允許值隨塑料熔體的性質(zhì)、溫度壓力等的不同而變化。流動比的計算公式為： K=L1/t 1+L 2+L 3/t 2 K= L1/t 1+L 2/t 2+L 3/t 3+2L 4/t 4+L 5/t 5 (2) 澆口位置的選擇要避免塑件變形 （3）澆口位置的設(shè)置應(yīng)減少或避免產(chǎn)生熔接痕 熔接痕是充型時前端較冷的料流在型腔中的對接部位，它的存在會降低塑件的強(qiáng)度，所以設(shè)置澆口時應(yīng)考慮料流的方向。為提高熔接痕處強(qiáng)度，可在熔接處增設(shè)溢流槽，使冷料進(jìn)入逸流槽。筒形塑件采用環(huán)行澆口無熔接痕，而輪輻式澆口會有熔接痕產(chǎn)生。澆口的位置塑與件質(zhì)量有直接影響,位置選擇不當(dāng)會使塑件產(chǎn)生變形、熔接痕等缺陷。澆口位置的選擇如總裝圖所示。5 合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)以及定位裝置的設(shè)計 5.1導(dǎo)向機(jī)構(gòu)的設(shè)計 本次設(shè)計采用的是簡化型三板模標(biāo)準(zhǔn)模架其中沒有導(dǎo)柱導(dǎo)向機(jī)構(gòu)。其導(dǎo)向機(jī)構(gòu)可以用大拉桿代替，大拉桿的具體設(shè)計如圖所示：圖 5-1大拉桿 5.2定位裝置的設(shè)計 由于本設(shè)計為多分型面開模，在定模一側(cè)設(shè)置了脫澆道板，即分流道推板，故必須設(shè)置限位導(dǎo)柱，以便在澆注系統(tǒng)順利脫模后，開始進(jìn)行塑件的開模及頂出，限位導(dǎo)柱的設(shè)計結(jié)構(gòu)如圖所示：圖 5-2限位導(dǎo)柱的裝配形式限位導(dǎo)柱的長度由各模板厚度及開模行程決定，限位導(dǎo)柱的長度：L=200mm定距螺釘?shù)闹睆剑篋=16mm6 脫模結(jié)構(gòu)的設(shè)計 在注塑成型的每一個循環(huán)中，塑件必須由模具型腔中脫出，在該設(shè)計中，為了使符合脫模機(jī)構(gòu)的要求：使塑件留于動模；塑件不變形損壞這是脫模機(jī)構(gòu)應(yīng)當(dāng)達(dá)到的基本要求。要做到這一點首先必須分析塑件對模腔的附著力的大小和所在部位，以便選擇合適的脫模方式和脫模位置，使脫模力得以均勻合理的分布。良好的塑件外觀頂出塑件的位置應(yīng)盡量設(shè)在塑件內(nèi)部，以免損壞塑件的外觀。結(jié)構(gòu)可靠因此，根據(jù)裝配圖，其模具結(jié)構(gòu)的脫模機(jī)構(gòu)主要由脫料板將余料打出模外，然后由司筒推動塑件使工件推出，還有在設(shè)計主型芯時也會有一定的撥模作斜度35。本次設(shè)計的制件需要用點澆口進(jìn)行入澆 這樣我們就需要設(shè)計為三板模，三板模相對普通的模具多了一個脫料板，脫料板的作用是將凝料與產(chǎn)品分開切斷以及將凝料打出模外。本次設(shè)計的模具的運動過程大致如下：開模的時候，動模板13在如圖12彈簧的作用下首先分開，這樣分流道的凝料將會被18拉料銷拉住留在14脫料板一側(cè)，當(dāng)動模板13運動一定距離帶動11小拉桿的限位桿運動 從而帶動脫料板將留在脫料板一側(cè)的凝料以及主流道的余料打出模外，小拉桿運動一些距離被定模座板固定不能運動后 小拉桿拉住定模版使其靜止不動 而動模部分繼續(xù)開模運動 注塑機(jī)的頂輥作用頂桿固定板作用在復(fù)位桿上 使復(fù)位桿作用推件板運動 推件板將產(chǎn)品頂出模外，至此一次完整的注塑過程就完成了。7 排氣系統(tǒng)的設(shè)計 塑料在熔化時，會產(chǎn)生氣體，所以當(dāng)塑料在充滿型腔時及澆注系統(tǒng)內(nèi)的空氣，如果在型腔中不及時排除干凈，可以會在塑件上形成氣泡、接縫、表面輪廓不清及充填缺料等缺陷。另一方面氣體的受壓產(chǎn)生反向壓力而降低充模速度，還可能造成塑件碳化或燒焦。注射成型時的排氣可采用如下四種方式排氣：（1） 利用配合間隙排氣；（2） 在分型面上開設(shè)排氣槽排氣；（3） 利用排氣守排氣；（4） 強(qiáng)制性排氣；該模具是采用利用配合間隙排氣。其間隙值約為0.030.05mm.它常用于中小型的簡單模具。 8 繪制模具裝配圖以及模具的安裝試模 裝配的繪制模具整體設(shè)計也就是模體的設(shè)計，隨著現(xiàn)代工業(yè)的發(fā)展，模體設(shè)計已接近標(biāo)準(zhǔn)化，可以從市場上購買相應(yīng)的模體。標(biāo)準(zhǔn)模體一般包括定模板、動模板、墊塊、頂出固定板、頂板、導(dǎo)柱、導(dǎo)套、復(fù)位桿等。標(biāo)準(zhǔn)模架有12種結(jié)構(gòu)，15876種規(guī)格。在本次設(shè)計中，澆口套、導(dǎo)柱、導(dǎo)套、頂桿、水嘴都采用標(biāo)準(zhǔn)件，可以外購?？傃b圖主視圖如圖所示：圖 8-1 定模板圖 8-2 動模板圖 8-3 裝配三維圖圖 8-4 總裝配二維圖 結(jié)論為期一個學(xué)期的畢業(yè)設(shè)計即將結(jié)束，也就意味著我的大學(xué)生活即將結(jié)束，但在這一個學(xué)期的時間里我學(xué)到了很多知識和技能。 雖然每學(xué)期都安排了課程設(shè)計或者實習(xí)，但是沒有一次課程設(shè)計能與此次相比，設(shè)計限定了時間長，而且是一人一個課題要求更為嚴(yán)格，任務(wù)更加繁多、細(xì)致、要求更加嚴(yán)格、設(shè)計要求的獨立性更加高。要我們充分利用在校期間所學(xué)的課程的專業(yè)知識理解、掌握和實際運用的靈活度。在對設(shè)計的態(tài)度上的態(tài)度上是認(rèn)真的積極的。 通過近一學(xué)期畢業(yè)設(shè)計的學(xué)習(xí)，給我最深的感受就是我的設(shè)計思維得到了很大的鍛煉與提高。作為一名設(shè)計人員要設(shè)計出有創(chuàng)意而功能齊全的產(chǎn)品，就必須做一個生活的有心人。多留心觀察思考我們身邊的每一個機(jī)械產(chǎn)品，只有這樣感性認(rèn)識豐富了，才能使我們的設(shè)計思路具有創(chuàng)造性。謝辭首先感謝吳國洪老師在我完成該論文過程中給予的悉心指導(dǎo)，指出本人設(shè)計中的錯誤與不足，使得本人能按時完成本課題的設(shè)計。并與其他同學(xué)的共同討論下，掌握了注塑模設(shè)計基本原則以及設(shè)計中對軟件的應(yīng)用能力。設(shè)計中還引用了不少工廠的經(jīng)驗以及多位專家學(xué)者的著作，從中學(xué)到了很多設(shè)計技巧。使我初步認(rèn)識到了以后工作中可能出現(xiàn)的問題，如何去解決，這將對我以后的工作有很好的幫助作用，在這里一并表示感謝。最后，通過本設(shè)計我鞏固了所學(xué)專業(yè)知識，并得到了不少心得。但由于是第一次系統(tǒng)的做這樣規(guī)模的設(shè)計，會有不少缺點和錯誤，歡迎審核答辯的老師批評指正，在此再次表示感謝。參考文獻(xiàn)1 黃毅宏 模具制造工藝. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社 19992 周四新,和清芳 Pro/ENGINEER野火版基礎(chǔ)設(shè)計. 北京:機(jī)械工業(yè)出版社 20043 中國機(jī)械工業(yè)教育協(xié)會組編 塑料模設(shè)計與制造. 北京:機(jī)械工業(yè)出版社 20054 馬廣、王志明 模具CAD/CAM項目化實訓(xùn)教程. 北京：科學(xué)出版社 20095 伍先明等 塑料模具設(shè)計指導(dǎo). 北京：國防工業(yè)出版社 2006.56 李學(xué)鋒等 模具設(shè)計與制造實訓(xùn)教程. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社 20047 黃虹 塑料成型加工與模具. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社 2006