畢業(yè)設(shè)計（論文）-CA6140主軸工藝與夾具設(shè)計（含全套CAD圖紙）

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1、黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 I 摘 要 在機(jī)械領(lǐng)域中，車床是應(yīng)用最為廣泛、使用最為頻繁的一種機(jī)床，特別是 CA6140 車床，它的應(yīng)用非常的普遍。所以它的加工精度就極其的重要，工件能否 達(dá)到加工要求就取決于車床本身的精度，而決定 CA6140 車床加工質(zhì)量的就是它的 主軸。CA6140 車床主軸是把旋轉(zhuǎn)運(yùn)動及扭矩通過主軸端部的夾具傳遞給工件和刀 具，要求有很高的強(qiáng)度及回轉(zhuǎn)精度。 我在本設(shè)計中將主軸設(shè)計為空心階梯軸，外圓表面設(shè)有花鍵、墊鍵等功能槽及 螺紋。本文設(shè)計詳細(xì)計算了加工余量、切削用量、尺寸公差并闡述了 CA6140 主軸 的加工工藝過程以及生產(chǎn)中所涉及的重要夾具設(shè)計方法。經(jīng)設(shè)計的 CA

2、6140 主軸較 其傳統(tǒng)的車床主軸有更高的強(qiáng)度和回轉(zhuǎn)精度。 全套完整版全套完整版 CAD 圖紙，聯(lián)系圖紙，聯(lián)系 153893706 關(guān)鍵詞: 車床；主軸；旋轉(zhuǎn)運(yùn)動；公差；夾具 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 ABSTRACT In machinery field, the lather is the most extensively and frequently used machine. Easpecially the CA6140 lather, its application is very widespread. So its processing accuracy is very im

3、portant. Whether the work piece can reach the accuracy required is decided by the lather. While, the part deciding the processing quality of CA6140 lather is its mainshaft. The mainshaft of the CA6140 lather is to transmit the rovolve motion and the torque to the workpiece and cutting-tool through t

4、he fixture on the end of mainshaft, in which high strengh and rotating accuracy are required . In this design, my job contains the things as below. Mainshaft is a hollow stepped shaft. There are functional slots and thread, such as spline, pad key and so on. In the paper, allowance, cutting consumpt

5、ion and tolerance are calculated. Also elaborates the craft processes of the mainshaft of CA6140 lather, and the design of important fixture. After being designed, compared with traditional lather, the strength and rotating accuracy are enhanced. Key words: Lather; Mainshaft; Rotating Movement; Tole

6、rance; Fixture 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 目 錄 摘要I AbstractII 第 1 章 緒論.1 1.1 概述1 1.2 車床的發(fā)展史.1 1.3 本課題研究的內(nèi)容和設(shè)計思想.1 第 2 章 零件的分析4 2.1 零件的作用.4 2.1.1 支承軸頸 .4 2.1.2 頭部錐孔.4 2.1.3 頭部短錐.4 2.1.4 裝配軸頸.4 2.1.5 軸向鎖緊.5 2.2 零件的工藝分析.5 2.2.1 加工階段的劃分.5 2.1.3 工序順序安排.5 2.1.4 主軸錐孔的磨削.6 2.3 本章小結(jié)5 第 3 章 工藝規(guī)程的設(shè)計.7 3.1 主軸的材料、毛坯與熱處理.7 3.

7、1.1 主軸的毛坯.7 3.1.2 主軸的材料和熱處理.7 3.2 主軸加工工藝過程.8 3.2.1 主軸加工的主要問題和工藝過程設(shè)計所應(yīng)采取的相應(yīng)措施.8 3.2.2 主軸加工定位基準(zhǔn)的選擇.9 3.2.3 主軸主要加工表面加工工序的安排.9 3.2.4 各工序工步的排序.11 3.3 本章小結(jié)11 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 第 4 章 機(jī)械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定.12 4.1 各工序工步的加工余量的計算.12 4.2 各工序工步的切削用量的計算.19 4.3 本章小結(jié).49 第 5 章 專用夾具的設(shè)計.50 5.1 鉆床夾具的設(shè)計50 5.2 磨床夾具的設(shè)計50 5.3 本

8、章小結(jié)51 結(jié)論.52 參考文獻(xiàn)53 致謝.54 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 1 第 1 章 緒 論 1.1 概述 精密機(jī)床的關(guān)鍵部件是進(jìn)給系統(tǒng)和主軸系統(tǒng)，不同類型的機(jī)床主軸，對所選用 軸承的精度要求既有相同點(diǎn)，也有不同之處。數(shù)控機(jī)床和軸承磨床可以歸于精密機(jī) 床一類。 現(xiàn)代精密機(jī)床和傳統(tǒng)機(jī)床的結(jié)構(gòu)，從原理上來說，沒有太大的變化，主要還是 區(qū)別于導(dǎo)軌加工技術(shù)的改進(jìn)和主軸系統(tǒng)精度的提高。 1.2 車床的發(fā)展史 車床的發(fā)展大致可區(qū)分成四個階段，雛型期，基本架構(gòu)期、獨(dú)立動力期與數(shù)值 控制期，底下將針對其發(fā)展的過程加以介紹。 車床的誕生不是發(fā)明出來的，而是逐漸演進(jìn)而成，早在四千年前就記載有人利 用簡單

9、的拉弓原理完成鉆孔 的工作，這是有記錄最早的工具機(jī)，即使到目前仍可發(fā) 現(xiàn)以人力做為驅(qū)動力的手工鉆床，之后車床衍生而出，并被用于木材的車削與鉆孔， 英文中車床的名稱 Lathe(Lath 是木板的意思 ) 就是由此而來，經(jīng)過數(shù)百年的演進(jìn)， 車床的進(jìn)展很慢，木質(zhì)的床身，速度慢且扭力低，除了用在木工外，并不適合做金 屬切削，直到工業(yè)革命前。這段期間可稱為車床的雛型期。 18 世紀(jì)開始的工業(yè)革命，象征著以工匠主導(dǎo)的農(nóng)業(yè)社會結(jié)束，取而代之的是強(qiáng) 調(diào)大量生產(chǎn)的工業(yè)社會，由于各種金屬制品被大量使用，為了滿足金屬另件的加工， 車床成了關(guān)鍵性設(shè)備，18 世紀(jì)初車床的床身已是金屬制，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度變大更適合做金 屬切削

10、，但因結(jié)構(gòu)簡單，只能做車削與螺旋方面的加工，到了 19 世紀(jì)才有完全以鐵 制零件組合完成的車床，再加上諸如螺桿等傳動機(jī)構(gòu)的導(dǎo)入，一部具有基本功能的 車床總算開發(fā)出來。但因動力只能靠人力、獸力或水力帶動，仍無法滿足需求，只 能算是剛完成基本架構(gòu)的建構(gòu)。 瓦特發(fā)明了蒸氣機(jī)，使得車床可藉由蒸氣產(chǎn)生動力用來驅(qū)動車床運(yùn)轉(zhuǎn)，此時車 床的動力是集中一處，再藉由皮帶與齒輪的傳遞分散到工廠各處的車床，20 世紀(jì)初 擁有獨(dú)立動力源的動力車床(Engine Lathe)終于被開發(fā)，也將車床帶到新的領(lǐng)域。此 期間拜福特公司大量生產(chǎn)汽車所賜，許多汽車零件必須以車床加工，為了確保零件 供應(yīng)充足，供貨商必須大量采購車床才能

11、應(yīng)付所需，即使到今天車床的發(fā)展仍受到 汽車產(chǎn)業(yè)的榮枯所左右。 1.3 本課題研究的內(nèi)容和設(shè)計思想 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 2 保證主軸支承軸頸的尺寸、形狀、位置精度和表面粗糙度，主軸前端內(nèi)、外錐 面的形狀精度、表面粗糙度以及它們對支承軸頸的位置精度。 主軸支承軸頸的尺寸精度、形狀精度以及表面粗糙度要求，可以采用精密磨削 方法保證。磨削前應(yīng)提高精基準(zhǔn)的精度。 保證主軸前端內(nèi)、外錐面的形狀精度、表面粗糙度同樣應(yīng)采用精密磨削的方法。 為了保證外錐面相對支承軸頸的位置精度，以及支承軸頸之間的位置精度，通常采 用組合磨削法，在一次裝夾中加工這些表面。 主軸加工中，為了保證各主要表面的相互位置精度，

12、選擇定位基準(zhǔn)時，應(yīng)遵循 基準(zhǔn)重合、基準(zhǔn)統(tǒng)一和互為基準(zhǔn)等重要原則，并能在一次裝夾中盡可能加工出較多 的表面。 由于主軸外圓表面的設(shè)計基準(zhǔn)是主軸軸心線，根據(jù)基準(zhǔn)重合的原則考慮應(yīng)選擇 主軸兩端的頂尖孔作為精基準(zhǔn)面。用頂尖孔定位，還能在一次裝夾中將許多外圓表 面及其端面加工出來，有利于保證加工面間的位置精度。所以主軸在粗車之前應(yīng)先 加工頂尖孔。 為了保證支承軸頸與主軸內(nèi)錐面的同軸度要求，宜按互為基準(zhǔn)的原則選擇基準(zhǔn) 面。如車小端 120 錐孔和大端莫氏 6 號內(nèi)錐孔時， 以與前支承軸頸相鄰而它們又 是用同一基準(zhǔn)加工出來的外圓柱面為定位基準(zhǔn)面（因支承軸頸系外錐面不便裝夾） ； 在精車各外圓（包括兩個支承軸

13、頸）時，以前、后錐孔內(nèi)所配錐堵的頂尖孔為定位 基面；在粗磨莫氏 6 號內(nèi)錐孔時，又以兩圓柱面為定位基準(zhǔn)面；粗、精磨兩個支承 軸頸的 112 錐面時，再次用錐堵頂尖孔定位；最后精磨莫氏 6 號錐孔時，直接以 精磨后的前支承軸頸和另一圓柱面定位。定位基準(zhǔn)每轉(zhuǎn)換一次，都使主軸的加工精 度提高一步。 對車床主軸的精確要求，就顯示出其加工過程中夾具的重要性。夾具的主要功 能是裝夾工件，使工件在夾具中定位和夾緊。 在機(jī)械加工中，使用機(jī)床夾具的目的主要有以下六個方面：1.保證加工精度；2. 提高勞動生產(chǎn)率；3.改善工人勞動條件；4.降低生產(chǎn)成本；5.確保工藝紀(jì)律；6.夸大 機(jī)床工藝范圍。 設(shè)計夾具時，應(yīng)滿足

14、下列四項(xiàng)要求：1.保證工件的加工精度要求；2.保證工人的 操作方面安全；3.達(dá)到加工的生產(chǎn)率要求；4.滿足夾具一定的使用壽命和經(jīng)濟(jì)性要求。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 3 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 4 第 2 章 零件的分析 2.1 零件的作用 CA6140 車床主軸是把旋轉(zhuǎn)運(yùn)動及扭矩通過主軸端部的夾具傳遞給工件和刀具， 要求有很高的強(qiáng)度及回轉(zhuǎn)精度，其結(jié)構(gòu)為空心階梯軸，外圓表面有花鍵、電鍵等功能 槽及螺紋。 2.1.1 支承軸頸 主軸兩主支承軸頸 A、B 和 1：12 錐度與雙列向心短圓錐磙子軸承配合，并支承 在主軸箱孔上是主軸部件的裝配基準(zhǔn)。其圓度和同軸度將引起主軸回轉(zhuǎn)誤差，影響被 加

15、工工件的精度，必須嚴(yán)格控制。主支承軸頸圓跳動公差為 0.005mm,1:12 錐面接觸 率70%，表面粗糙度 Ra 為 0.4m。 主軸中間輔助支承為單列滾子軸承，用以提高主軸剛性和回轉(zhuǎn)精度。其徑向圓跳 動公差為 0.01mm；表面粗糙度 Ra 為 0.4m。尺寸公差等級為 IT6。 2.1.2 頭部錐孔 主軸頭部莫氏 6 號錐孔是用來安裝夾具的定位面的?？砂惭b頂尖，也可安裝刀具。 其對支承軸頸 A、B 的圓跳動，近軸端公差為 0.005mm，離軸端 300 公差為 0.01mm。錐面的接觸率70%表面粗糙度為 0.4m，硬度要求 HRC52。 主軸錐孔的軸線與支承軸頸線不重合，將使被加工工件

16、產(chǎn)生相對位置誤差。 2.1.3 頭部短錐 主軸頭部短錐 C 和大臺階面 D 是安裝卡盤的定位面。其圓跳動為 0.008m，表 面粗糙度 Ra 為 0.8m。 頭部短錐 C 對支承軸頸的圓跳動將卡盤產(chǎn)生同軸度誤差。大臺階端面 D 對支承 軸頸軸線跳動將卡盤產(chǎn)生垂直度誤差。 2.1.4 裝配軸頸 主軸上共安裝三個齒輪，其中一個空套，一個單鍵連接，另一個是花鍵連接。裝 配軸頸對支承軸頸徑向圓跳動公差為 0.015mm0.9mm。表面粗糙度 Ra 為 0.40.6m，尺寸公差等級為 IT5。 裝配軸頸對支承軸頸的同軸度誤差，會引起主軸傳動齒輪嚙合不良，當(dāng)主軸轉(zhuǎn)速 很高時，還會影響齒輪的傳動平穩(wěn)性，產(chǎn)生

17、噪生。加工工件時，會在工件表面產(chǎn)生重 復(fù)出現(xiàn)的震紋，精加工是尤為明顯。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 5 2.1.5 軸向鎖緊 主軸外圓上有三段螺紋，用于軸承等鈴部件的軸向鎖緊。當(dāng)主軸螺紋的軸線與支 承軸頸歪斜時，會引起主軸上瑣緊螺母端面傾斜，造成主軸內(nèi)圈軸線的同向傾斜，引 起主軸的徑向跳動。因此，控制螺紋軸線與支承軸頸軸線的同軸度0.025mm。 從上面分析看出：CA6140 車床主軸加工面較多，包括內(nèi)外圓、內(nèi)外錐、單鍵和 花鍵、螺紋等，而且尺寸精度、性為精度以及表面粗糙度要求均較高，部分表面還需 要表面淬火，但主要加工表面是以上五種，其中兩主支承軸頸本身的尺寸精度、形狀 精度，兩支承之間的

18、同軸度和主支承軸頸與其它表面相互位置精度以及表面粗糙度， 則是主軸加工的關(guān)鍵。 2.2 零件的工藝分析 在擬定 CA6140 車床主軸工藝工藝過程時，應(yīng)考慮一些問題。 2.2.1 加工階段的劃分 加工過程大致劃分為四個階段： 頂尖孔之前是預(yù)加工階段；打頂尖孔之后至調(diào)質(zhì)前的工序?yàn)榇旨庸るA段調(diào)質(zhì)處理 后至表面淬火前的工序?yàn)榘刖庸るA段；表面淬火后工序?yàn)榫庸るA段。要求較高的 支承軸頸和莫氏 6 號錐孔的精加工，則應(yīng)在最后進(jìn)行。整個主軸加工的工藝過程，是 以主要表面（特別是支承軸頸）的加工為主線，穿插其它表面的加工工序組成的。 這樣安排的優(yōu)點(diǎn)是：粗加工時切除大量金屬是產(chǎn)生的變形，可以在半精加工和精

19、加工中去掉。而主要表面放在最后，可不受其它表面加工的影響，并方便安排熱處理 工序，有利于機(jī)床的選擇。 2.1.3 工序順序安排 工序順序的安排主要根據(jù)基面先行、先粗后精、先主后次的原則，并注意下列幾 點(diǎn)： 主軸毛坯鍛造后，一般安排正火處理。其目的是，消除鍛造殘余應(yīng)力，改善金屬 組織，降低硬度，改善切削加工性能。棒料毛坯可不進(jìn)行該道熱處理工序。 粗加工后，安排調(diào)質(zhì)處理。其目的是獲得均勻細(xì)致的索氏體組織，提高零件的綜 合力學(xué)性能，以便在表面淬火時得到均勻致密的硬度層，并使硬化層的硬度由表面向 中心逐漸降低。同時索氏體的金屬結(jié)構(gòu)經(jīng)加工后，表面粗糙度較細(xì)。 最后，還須對有相對運(yùn)動的軸頸表面和經(jīng)常與夾具

20、接觸的錐面進(jìn)行淬火或氮處 理，以提高其耐磨性。一般高頻淬火安排在粗磨之前；氮化安排在粗磨之后，精磨 之前。 （一）外圓表面的加工順序 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 6 先加工大直徑外圓，以免一開始就降低工件剛度。 （二）深孔加工 應(yīng)安排在調(diào)質(zhì)以后進(jìn)行，因?yàn)檎{(diào)質(zhì)處理變形大，深孔產(chǎn)生彎曲變形，不僅影響 棒料通過，還會造成主軸高速轉(zhuǎn)動的不平衡。 深孔加工應(yīng)安排在外圓粗車或半精車之后，以便有一個較精確的軸頸作定位基面， 保證孔與外圓同軸度時主軸壁厚均勻。如果僅從定位基準(zhǔn)考慮，希望始終用頂尖孔定 位，避免使用錐堵，深孔加工安排在最后為好。但是深孔加工是粗加工，發(fā)熱量大， 會破壞外圓加工的精度，而且鉆偏時

21、，要有余量糾正。所以，深孔加工只能在半精加 工階段進(jìn)行。 （三）次要表面的加工安排 主軸上的花鍵、鍵槽等次要表面，一般都放在外圓精車時，由于斷續(xù)切削而產(chǎn)生 振動，既影響加工質(zhì)量，又容易損壞刀具；同時也難以控制鍵槽的尺寸要求。但是， 它們的加工也不宜放在主要表面精磨之后進(jìn)行，以免銑花鍵產(chǎn)生的變形影響主要表面 精度。 主軸上的螺紋均有較高的要求，如安排在淬火前加工，淬火后產(chǎn)生的變形，會影 響螺紋和支承軸頸的同軸度。因此，車螺紋宜放在主軸局部淬火之后進(jìn)行。 2.1.4 主軸錐孔的磨削 主軸錐孔對主軸支承軸頸的圓跳動和錐孔與錐柄接觸率是機(jī)床的主要精度指標(biāo)， 因此錐孔磨削是主軸加工的關(guān)鍵之一。影響錐孔磨

22、削精度的主要因素是定位基準(zhǔn)、定 位元件選擇的合理性和帶動工件旋轉(zhuǎn)的平穩(wěn)性。所以，加工 CA6140 主軸的關(guān)鍵是錐 孔的加工，亦即加工錐孔是的夾具的設(shè)計。 2.3 本章小結(jié) 本章主要介紹了主軸的作用,以及它在加工中的工藝分析。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 7 第 3 章 工藝規(guī)程的設(shè)計 3.1 主軸的材料、毛坯與熱處理 3.1.1 主軸的毛坯 主軸屬于外圓直徑相差較大的階梯軸，為了節(jié)省材料和減少加工的勞動量，毛坯 常采用鍛件。在熱鍛過程中金屬纖維按軸向排列，組織細(xì)密，具有較高的抗拉、抗彎 和抗扭強(qiáng)度。 鍛件在鑄造方法上又分自由鍛和模鍛兩種。自由鍛使用的設(shè)備比較簡單，但毛坯 的精度較低、余量大

23、、生產(chǎn)率低，只適用于單件、小批生產(chǎn)。 模鍛一般在模鍛壓力機(jī)上進(jìn)行，設(shè)備比較昂貴，并須專用鍛模，但毛坯精度高、 加工余量小、生產(chǎn)率高。目前國內(nèi)精鍛毛坯公差外徑可達(dá)0.3mm，內(nèi)徑達(dá)0.1mm， 表面粗糙度 Ra 可達(dá) 3.21.6um。它適于在大批條件下鍛造形狀復(fù)雜、精度要求高的 主軸。 3.1.2 主軸的材料和熱處理 根據(jù)主軸的功用，主軸應(yīng)具有良好的機(jī)械強(qiáng)度和剛度；主軸工作表面應(yīng)具有高的 耐磨性與加工后尺寸精度的穩(wěn)定性。這些都與主軸的材料與所選用的熱處理方法有關(guān)。 （一）主軸材料 45 鋼是主軸常用的材料，價格較便宜。它經(jīng)過調(diào)質(zhì)（或正火） 、局部加熱淬火后 回火，表面硬度 HRC4552，一般

24、能滿足普通機(jī)床要求。但與 65Mn、40Cr 等合金 鋼比較，45 鋼淬透性差、淬火后變形大、加工后尺寸穩(wěn)定性差，故高精度主軸常用 合金鋼。 40Cr 是含碳量為 0.37%0.45%的合金結(jié)構(gòu)鋼，經(jīng)調(diào)質(zhì)淬火后具有較高的綜合機(jī) 械性能。 38CrMnAlA 是中碳合金氮化鋼，由于氮化溫度（540550）比淬火溫度低， 變形小。此材料硬度高（中心硬度大于 HRC28） ，并具有優(yōu)良的耐疲勞性能、尺寸穩(wěn) 定性好，是制造高精度主軸的理想材料。 （二）主軸熱處理 1. 改善切削加工性能、消除鍛造殘余應(yīng)力的熱處理 主軸毛坯在鍛造過程中，若溫度過高，則將使金屬組織的晶粒粗大；若鍛造溫 度過低，則造成組織不

25、均勻和過大的殘余應(yīng)力，甚至出現(xiàn)裂紋。這兩種情況在主軸 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 8 鍛造過程中往往同時存在，致使主軸強(qiáng)度降低，并由于表面泠硬而不易切削。因此 在粗加工前需進(jìn)行熱處理，以改善切削性能，消除鍛造殘余應(yīng)力，細(xì)化晶粒，并使 金屬組織均勻。通常采用退火或正火處理。 2. 預(yù)備熱處理 主軸在粗加工后，最終熱處理以前常進(jìn)行預(yù)備熱處理，通常為調(diào)質(zhì)或正火。調(diào)質(zhì) 處理是淬火后高溫回火（回火溫度為 500 650） ，調(diào)質(zhì)后可得到均勻細(xì)密的回火 索氏體組織，使主軸獲得較高的強(qiáng)度和韌性等綜合機(jī)械性能。調(diào)質(zhì)時由于回火溫度高， 故主軸容易變形并產(chǎn)生較多的氧化皮。 3. 最終熱處理 主軸最終熱處理包括局

26、部加熱淬火后回火（鉛浴爐加熱淬火、火焰加熱淬火、電 感應(yīng)加熱淬火等） 、滲碳淬火、淡化等。其目的是在保持心部韌性的同時提高表面硬 度，使主軸各工作表面獲得較高的耐磨性和抗疲勞強(qiáng)度，以保持主軸的工作精度和提 高使用壽命。最終熱處理一般放在半精加工之后，因局部淬火后總會有些變形，故需 在淬火后安排磨削加工工序以消除淬火變形。 3.2 主軸加工工藝過程 3.2.1 主軸加工的主要問題和工藝過程設(shè)計所應(yīng)采取的相應(yīng)措施 主軸加工的主要問題是如何保持主軸支承軸頸的尺寸、形狀、位置精度和表面粗 糙度，主軸前端內(nèi)、外錐面的形狀精度、表面粗糙度以及它們對支承軸頸的位置精度。 主軸支承軸頸的尺寸精度、形狀精度以及

27、表面粗糙度要求，可以采用精密磨削方 法保證，磨前應(yīng)提高精基準(zhǔn)的精度。 保證主軸前端內(nèi)、外錐面的形狀精度、表面粗糙度同樣應(yīng)采用精密磨削的方法。 為了保證外錐面相對支承軸頸的位置精度，以及支承軸頸之間的位置精度，通常采用 組合磨削法，在一次裝夾中加工這些表面。 主軸錐孔相對于支承軸頸的位置精度是靠采用支承軸頸 A、B 作為定位基準(zhǔn)，而 讓被加工主軸裝夾在磨床工作臺上（不是裝夾在磨床頭架主軸上）加工保證的。以支 承軸頸作為定位基準(zhǔn)加工內(nèi)錐面，符合“基準(zhǔn)重合”原則。讓被加工主軸裝夾在磨床 工作臺上而不裝夾在磨床頭架主軸上，可以避免磨床主軸回轉(zhuǎn)誤差對錐孔形狀精度的 影響；因?yàn)槟ゴ差^架主軸與被加工主軸零件

28、只是柔性連接，磨床頭架主軸只起帶動工 件回轉(zhuǎn)的作用，而工件的回轉(zhuǎn)軸心，則取決于定位基準(zhǔn)面 A、B 與定位元件的精度。 在精磨前端錐孔之前，應(yīng)使作為定位基準(zhǔn)的支承軸頸 A、B 達(dá)到一定精度。 主軸外圓表面的加工，應(yīng)該以頂尖孔作為統(tǒng)一的定位基準(zhǔn)。如果主軸上有通孔， 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 9 一旦通孔加工完畢，就要用帶頂尖孔的工藝錐堵塞到主軸兩端孔中，讓錐堵的頂尖孔 起附加定位基準(zhǔn)的作用。既然工藝錐堵要起定位作用，所以工藝錐堵與主軸錐孔的配 合質(zhì)量就十分重要了。隨著被加工主軸加工精度的逐步提高，也要相應(yīng)提高工藝錐堵 的精度。 主軸上的通孔，雖然加工精度要求不高，但深孔的加工比較困難，排屑方式

29、都是 不可忽視的問題。主軸深孔的加工屬于粗加工，應(yīng)安排在工藝過程的前部。 3.2.2 主軸加工定位基準(zhǔn)的選擇 主軸加工中，為了保證各主要表面的相互位置精度，選擇定位基準(zhǔn)時，應(yīng)遵循 “基準(zhǔn)重合”與“互為基準(zhǔn)”的原則，并能在一次裝夾中盡可能加工出較多的表面。 由于主軸外圓表面的設(shè)計基準(zhǔn)主軸軸心線，根據(jù)基準(zhǔn)重合的原則考慮選擇主軸兩 端的頂尖孔作為精基準(zhǔn)面。用頂尖孔定位，還能在一次裝夾中把許多外圓表面及其端 面加工出來，有利于保證加工面間的位置精度。所以實(shí)心軸在粗加工之前先打頂尖孔。 對于空心軸則以外圓定位，加工通孔，并在兩端孔口加工出 60 度倒角或內(nèi)錐孔（工 藝錐面） ，用兩個帶頂尖孔的錐堵或帶錐

30、堵的心軸裝夾工件。 為了保證支承軸頸與主軸內(nèi)錐面的同軸度要求，宜按“互為基準(zhǔn)”的原則選擇基 準(zhǔn)面。例如車小端 1：20 錐孔和大端莫氏 6 號內(nèi)錐孔時，以與前支承軸頸相鄰而它們 又是用同一基準(zhǔn)加工出來的外圓柱面為定位基準(zhǔn)面（因支承軸頸系外錐面不便裝夾） ； 在精車各外圓（包括兩個支承軸頸）時，以前、后錐孔內(nèi)所配錐堵的頂尖孔為定位基 面；在粗磨莫氏 6 號內(nèi)錐孔時，又以兩圓柱面為定位基準(zhǔn)面；粗、精磨兩個支承軸頸 的 1：12 錐面時，再次用錐堵頂尖孔定位；最后精磨莫氏 6 號內(nèi)錐孔時，直接以精莫 后的前支承軸頸和另一圓柱面定位。定位基準(zhǔn)每轉(zhuǎn)換一次，都使主軸的加工精度提高 一步。 3.2.3 主軸

31、主要加工表面加工工序的安排 要達(dá)到高精度要求,在機(jī)械加工工序中間尚需插入必要的熱處理工序，這就決定 了主軸加工各主要表面總是循著以下順序進(jìn)行的，即粗車調(diào)質(zhì)（預(yù)備熱處理） 半精車精車淬火（最終熱處理）粗磨精磨。 主軸加工工藝過程可劃分為三個加工階段，即粗加工階段（包括銑端面打頂尖孔、 粗車外圓等） ；半精加工階段（半精車外圓，鉆通孔，車錐面、錐孔，鉆大頭端面各 孔，精車外圓等） ；精加工階段（包括精銑鍵槽，粗、精磨外圓、錐面、錐孔等） 。 車床主軸主軸表面的加工順序有如下幾種方案： （一） 通孔 （以毛坯外圓定位，加工后配錐堵）外圓表面粗加工（以錐堵 頂尖孔定位）錐孔粗加工（以半精加工后外圓定位

32、，加工后配錐堵）外圓精加 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 10 工（以錐堵頂尖孔定位）錐孔粗加工以精加工后的外圓定位） 。 （二）圓表面粗加工（以頂尖孔定位）外圓表面半精加工（以頂尖孔定位） 鉆通孔（以半精加工后外圓定位，加工后配錐堵）外圓表面精加（以錐堵頂尖 孔定位）錐孔粗加工（以精加工后外圓表面定位） 錐孔精加工（以精加工后外 圓表面定位） 。 （三）外圓表面粗加工（以頂尖孔定位）外圓表面半精加工（以頂尖孔定位） 鉆通孔（以半精加工后外圓表面定位）錐孔粗加工（以精加工后外圓表面定位） 錐孔精加工（以精加工后外圓表面定位，加工后配錐堵）外圓表面精加（以錐 堵頂尖孔定位） （四）外圓表面粗加工（

33、以頂尖孔定位）外圓表面半精加工（以頂尖孔定位） 鉆通孔（以半精加工后外圓表面定位）錐孔粗加工（以精加工后外圓表面定位， 加工后配錐堵）外圓表面精加（以錐堵頂尖孔定位）錐孔精加工（以精加工外 圓表面定位） 。 上述四種加工方案各有優(yōu)缺點(diǎn)，現(xiàn)簡要分析如下： 方案 1：鉆通孔放在外圓表面粗加工之前，則需在鉆通孔后增加配錐堵的工 作；另外，粗加工外圓表面時，加工余量大，切削力、夾緊力也相應(yīng)較大，所以用錐 堵頂尖孔定位不如用實(shí)心軸頂尖孔定位穩(wěn)定可靠。故此方案對毛坯是實(shí)心軸的情況則 不適宜，對于實(shí)心軸在成批生產(chǎn)情況下是可行的。 方案 2：錐孔粗加工在外圓表面精加工之后，錐孔粗加工時以精加工外圓表面定 位，

34、會破壞外圓表面的精度，故此方案不可行。 方案 3：錐孔精加工放在外圓精加工前，錐孔精加工時以半精加工 外圓表面定 位，這會影響錐孔加工精度（內(nèi)孔磨削條件比外圓磨削條件差） ；另外精加工外圓時 以錐堵頂尖孔定位，有可能破壞錐孔精度，同時錐堵的加工誤差還會使外圓表面和內(nèi) 錐表面產(chǎn)生較大的同軸誤差，故此方案也不行。 方案 4：錐孔精加工方在外圓精加工之后，錐孔精加工時以精加工過的外圓定位， 錐孔精加工工序的加工余量小，磨削力不大，故不會破壞外圓表面的精度。此外，以 外圓表面定位，定位穩(wěn)定可靠，相比之下此方案最佳。 當(dāng)主要表面加工順序確定后，就要合理地插入非主要表面加工工序。對主軸來說 非主要表面指的

35、是螺孔、鍵槽、螺紋等。這些表面的加工一般不易出現(xiàn)廢品，所以盡 量安排在后邊進(jìn)行，主要表面加工一旦出了廢品，非主要表面就不需要加工了，這樣 可以避免工時的浪費(fèi)。 但是也不能放在最后，以防在加工非主要表面過程中損害已精加工過程的主要表 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 11 面。 對凡是需要在淬硬表面上加工的螺孔、鍵槽等，都應(yīng)安排在淬火前加工完畢，否 則表面淬硬后就不易加工。在非淬硬表面上的螺孔、鍵槽等一般在外圓精車之后精磨 之前進(jìn)行。如果在精車之前就加工出這些表面，精車就將在斷續(xù)表面上進(jìn)行，容易產(chǎn) 生震動，影響表面質(zhì)量，還容易損壞車刀，加工精度也難以保證。至于主軸螺紋，因 它與主軸支承軸頸之間有一定

36、的同軸度要求，所以螺紋應(yīng)安排在最終熱處理之后的精 加工階段進(jìn)行，這樣半精加工后殘余應(yīng)力重新分布所引起變形和熱處理后的變形，就 不會影響螺紋的加工精度了。 檢驗(yàn)工序的合理安排是保證產(chǎn)品質(zhì)量的重要措施。每道工序除操作者自檢外，還 必須安排單獨(dú)的檢驗(yàn)工序。一般在粗加工結(jié)束后安排檢驗(yàn)工序以檢查主軸是否出現(xiàn)氣 孔、裂紋等毛坯缺陷。對重要工序前后安排檢驗(yàn)工序，以便及時發(fā)現(xiàn)廢品。在主軸從 一個車間到另 一個車間時要安排檢驗(yàn)工序，使后續(xù)車間內(nèi)產(chǎn)生的廢品不致誤認(rèn)為是 前車間產(chǎn)生的。在主軸全部加工結(jié)束之后要經(jīng)全面檢驗(yàn)方可入庫。 3.2.4 各工序工步的排序 工序 1 銑端面打中心孔 安裝 1：工步 1 粗銑右端面

37、，保證尺寸 486mm；工步 2 打中心孔。 0 1 安裝 2：工步 1 粗銑左端面，保證總尺寸 874mm；工步 2 打中心孔。 0 1 工序 2 粗車外圓 3.3 本章小結(jié) 本章主要介紹主軸材料的前期處理以及在加工過程中采取的措施和相應(yīng)的加工工 序。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 12 第 4 章 機(jī)械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定 4.1 各工序工步的加工余量的計算 CA6140 主軸零件材料為 45 鋼 HBS207241，生產(chǎn)類型為小批生產(chǎn)，采用摸鍛 毛坯。 根據(jù)上述原始資料及加工工藝，分別確定各加工表面的機(jī)械加工余量、工序尺寸 及毛坯尺寸如下： 1.加工大端莫氏 6 號錐孔 精

38、磨：大端為 63.348mm 的錐孔查參考文獻(xiàn)1表 5.22 確定余量為 0.0100.040mm。則，63.348-0.010=63.338mm；63.348-0.04=63.308mm。即 粗車后 的直徑為 63.30863.338mm，取 63.3mm 粗磨：63.3mm 查表 5.44 確定余量為 0.400.55mm 則 63.3-0.4=62.9mm；63.3- 0.55=62.7mm。即 精車后的直徑為 62.7562.9mm，根據(jù)表 5.32 取 62.898mm 按 照精度等級 H12 其公差為mm 0 1 2.加工錐孔 mm 0 0.256 精車：mm 查表 5.32 精車

39、后的直徑為 55.6 55.45mm 按照 H11 公差 0 0.256 等級其公差為。 0 0.1 3.加工 1：12 外錐 精磨：大端 77.5mm，小端 75.2 5mm。表 5.22，零件基本尺寸 5080mm， 直徑余量 2Z=0.0080.012mm。則，77.2+0.008=77.508mm；77.5+0.012=77.512mm。 取 75.5mm。75.25+0.008=75.258mm；75.25+0.012=75.262。取 75.35mm。即 mm 粗磨后的直徑為大端 75.5mm，小端 75.35mm。 粗磨 1：20 外圓：大端 75.5mm，小端 75.35mm。

40、查1表 5.15 零件基本尺寸 5080mm 折算長度200mm。磨削余量 0.25mm 則， 77.5+0.25=77.75mm；75.35+0.25=75.55mm 即 精車后的直徑尺寸為大端 77.75mm， 小端 75.55mm。 精車：根據(jù)表 5.21，直徑100mm，加工余量為 0.2mm。則，77.5- 0.2=77.55mm；75.55-0.2=75.53mm。即粗車后的直徑大端為 77.55mm，小端 75.53mm 半精車：查表 5.14 半精車余量為 2.0mm。則，大端 77.55+2.0=79.55mm 即粗車 前的最小直徑為 79.55mm 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)

41、設(shè)計 13 粗車：查表 5.21，加工余量 2Z=2.8mm。則 79.55+2.8=82.35mm 即粗車前毛坯的 最小直徑為 82.35mm。 4.加工 1：12 外錐，小端 105.25mm，大端 108.5mm 精磨：查表 5.22 知，直徑在 80120mm，直徑余量為 0.0100.014mm 則 105.25+0.010=105.260mm，105.25+0.014=105.264mm，108.5+0.010=108.51mm，108.2 5+0.014=108.514mm 即粗磨后的直徑為大端為 108.6mm，小端為 105.3mm 粗磨：根據(jù)表 5.15 查得粗磨余量為 0

42、.30mm 則 105.3+0.30=105.60mm，108.6+0.30=108.9mm 即粗磨后的直徑為大端 108.9mm，小端 105.6mm 精車：查表 5.21 知得精車余量為 0.50mm 則 108.9+0.5=109.4mm，105.6+0.5=106.1mm 即半精車后的短錐直徑大端直徑為 109.4mm，小端為 106.1mm 半精車：根據(jù) 5.14 查得直徑為 80120mm 且折算長度200400mm 知其余量 2.0mm 則 109.4+2.0=111.40mm，106.1+2.0=108.1mm 即粗車后的直徑為，大端 111.40mm，108 mm 粗車:由表

43、 5.14 知粗車余量為 2.8mm 即粗車前毛坯的最小直徑為 110.4+2.8=113.7mm 5 .加工短錐,大端為 106.373mm7 7 30 。0.013 0 精磨:按照表 5.22 直徑在 80120mm 時直徑余量是 0.0100.014mm 則 106.373+0.010=106.383mm,106.373+0.014=106.387mm 取 106.4mm 。即粗磨后 0.013 0 的直徑為 106.4mm。 0.013 0 粗磨:查表 5.15 知粗磨的余量為 0.30mm 則 106.4+0.50=106.90,公差等級為mm H11 即精車后的直徑為 106.9m

44、m 0.1 0 精車:查表 5.21,基本尺寸100mm 知直徑加工余量為 0.5mm 則, 106.9+0.5=107.4mm,取 107.5mm。且公差等級為 H11 即半精車后的尺寸為 107.5mm 0 0.2 半精車:由表 5.14 查得直徑半精車余量為 2.0mm 則 107.5+2.0=109.5mm 即粗車后 的直徑為 109.5mm 粗車: 根據(jù)表 5.14 知粗車余量是 2.8mm 則, 109.5+2.8=112.3mm 即粗車前毛坯的 最小直徑為 112.3mm 6.精磨外圓設(shè)計尺寸為 70mm 0 0.013 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 14 精磨: 按照表 5.2

45、2 直徑在 80120mm 時直徑余量是 0.0080.012m 即粗磨后的 直徑為 70mm。粗磨:查表 5.15 知粗磨的余量為 0.50mm 則,70+0.50=70.5mm 直 02. 0 08. 0 徑偏差為 00.046mm 即精車后的直徑為 70.5mm 0 046 . 0 精車:查表 5.21,基本尺寸100 mm 知直徑加工余量為 0.5mm 則, 70.5+0.5=71mm 即半精車后的尺寸為 71mm 半精車:由表 5.14 查得直徑半精車余量為 2.0mm 則, 71+2.0=73mm 即 粗車后的直 徑為 73mm 粗車: 根據(jù)表 5.14 知粗車余量是 2.8mm

46、則, 73+2.8=76.3mm 即粗車前毛坯的最小 直徑為 75.8mm 7.精磨 75mm 0 0.013 精磨: 按照表 5.20 直徑余量是 0.15mm 則,75+0.15=75.15mm 即粗磨后的直徑為 75.15mm 粗磨:查表 5.15 知粗磨的余量為 0.30mm 則 75.15+0.30=75.45mm,取 75.5mm 即精 車后的直徑為 75.5mm,直徑偏差 0 046 . 0 0 041 . 0 精車: 查表 5.21,基本尺寸100mm 知直徑加工余量為 0.8mm 則 75.5+0.80=76.3mm 即半精車后的尺寸為 76.3mm 半精車:由表 5.14

47、查得直徑半精車余量為 2.0mm 則 76.3+2.0=78.3mm 即粗車后的 直徑為 78.3 粗車: 根據(jù)表 5.14 知粗車余量是 2.8mm 則 78.3+2.8=81.1mm 即粗車前毛坯的最 小直徑為 81.8mm 8.精磨 80mm 0 0.013 精磨: 按照表 5.20 直徑余量是 0.15mm 則,80+0.15=80.15mm 即粗磨后的直徑為 80.1mm 粗磨:查表 5.15 知粗磨的余量為 0.30mm 則 80.1+0.30=80.40mm,取 80.5mm 直徑 偏差 00.0540mm 即精車后的直徑為 75.5mm,直徑偏差 0 046 . 0 0 041

48、 . 0 精車:查表 5.21,基本尺寸100mm 知直徑加工余量為 0.8mm 則 80.5+0.80=81.3mm 即半精車后的尺寸為 81.3mm 半精車:由表 5.14 查得直徑半精車余量為 2.0mm 則 81.3+2.0=83.3mm，即粗車后 的直徑為 83.3mm 粗車: 根據(jù)表 5.14 知粗車余量是 2.8mm 則 83.3+2.8=96.1mm 即粗車前毛坯的最 小直徑為 96.1mm 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 15 9.精磨 89mm 036 . 0 051 . 0 精磨: 按照表 5.20 直徑余量是 0.15mm 則 89+0.15=89.15 mm 直徑偏差為

49、即 015 . 0 0 粗磨后的直徑為 89.15mm 粗磨: 查表 5.15 知粗磨的余量為 0.40mm 則 89.15+0.40=89.50mm,直徑偏差 00.0540mm 即精車后的直徑為 89.5mm 精車: 查表 5.21,基本尺寸100mm 知直徑加工余量 0.8m，則 89.5+0.75=90.25mm,直 徑偏差，即半精車后的尺寸為 90.25mm 15 . 0 0 半精車:由表 5.14 查得直徑半精車余量為 2.0m 則 90.25+2.0=92.25mm 即粗車后的 直徑為 92.25mm 粗車: 根據(jù)表 5.14 知粗車余量是 2.8mm 則 92.25+2.8=9

50、5.05mm 即粗車前毛坯的 最小直徑為 95.05mm (10) 精磨 90mm 012 . 0 027 . 0 精磨:按照表 5.20,直徑余量是 0.015mm 則 90+0.015=90.15mm,且直徑偏差為 mm。即粗磨后的直徑為 90.15mm。 05 . 0 0 粗磨:查表 5.15 知粗磨的余量為 0.40mm 則 90.1+0.40=90.5mm, 直徑偏差為 即精車后的直徑為 90.5mm 0 054 . 0 精車:查表 5.21,基本尺寸100mm 知直徑加工余量為 0.75mm 則 90.5+0.8=91.3mm, 且直徑偏差為即半精車后的尺寸為 91.3mm。 15

51、. 0 0 半精車:由表 5.14 查得直徑半精車余量為 2.0m 則,91.25+2.0=109.5mm 即粗車后的 直徑為 109.5mm。 粗車:根據(jù)表 5.14 知粗車余量是 2.8mm 則 109.5+2.8=112.3mm 即粗車前毛坯的最 小直徑為 112.3mm。 （11）精磨外圓 105mm 0.012 0.02 精磨:按照表 5.22 直徑余量是 0.015mm 則 105+0.15=105.15mm, 直徑偏差為 即粗磨后的直徑為 105.15mm。 0.05 0 粗磨:查表 5.15 知粗磨的余量為 0.40mm 則 105.1+0.40=105.15mm, 直徑偏差為

52、 即精車后的直徑為 105.15mm。 0 0.051 精車:查表 5.21,基本尺寸100mm 知直徑加工余量為 0.75mm;則 105.5+0.75=106.25mm, 直徑偏差為即半精車后的尺寸為 106.25mm。 0.15 0 0.15 0 半精車:由表 5.14 查得直徑半精車余量為 2.0mm;則 10.25+2.0=108.25mm 即粗車 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 16 后的直徑為 109.5mm。 粗車:根據(jù)表 5.14 知粗車余量是 2.8mm 則 108.25+2.8=110.05mm 即粗車前毛坯的 最小直徑為 110.05mm。 （12）車螺紋：M74 1.5

53、g 由表 5.58 查得車螺紋前軸的直徑為 74，螺距 p=1.5mm,內(nèi)徑為 d=73.376mm。 精車：查表 5.21 直徑余量為 1.25mm 則 74+1.25=75.25mm 即半精車后直徑 75.25mm。 半精車：查表 5.14 直徑余量為 2.0mm 則 75.25+2.0=77.25mm 即粗車后直徑 77.25mm。 粗車：根據(jù)表 5.14 知粗車余量是 2.5mm 則 77.25+2.5=79.25mm 即粗車前毛坯的 最小直徑為 79.25mm。 （13）車螺紋：M105 1.5g 由表 5.58 查得車螺紋前軸的直徑為 105mm，螺距 為 p=1.5mm,內(nèi)徑為

54、d=103.335mm。 精車：查表 5.21 直徑余量為 1.25mm 則 105+1.25=106.25mm 即半精車后直徑 106.25mm。 半精車：查表 5.14 直徑余量為 2.0mm 則 106.25+2.0=108.25mm 即粗車后直徑 108.25mm。 粗車：根據(jù)表 5.14 知粗車余量是 2.8mm 則 108.25+2.8=110.03mm 即粗車前毛坯 的最小直徑為 110.03mm。 （14）車螺紋：M1151 5g 由表 5.58 查得車螺紋前軸的直徑 115mm，螺距為 p=1.5mm,內(nèi)徑為 d=113.335mm 精車：查表 5.21 直徑余量為 1.25

55、mm 則 115+1.25=116.25mm 即半精車后直徑 106.25mm。 半精車：查表 5.14 直徑余量為 1.8mm 則 116.25+1.8=108.05mm 即粗車后直徑 108.05mm。 粗車：根據(jù)表 5.14 知粗車余量是 2.0mm 則 108.25+2.0=110.25mm 即粗車前毛坯 的最小直徑為 110.25mm。 （15）粗精銑鍵槽 粗銑鍵槽：查表 5.29 知槽寬 B10mm 則加工余量 2Z=1mm，Z=0.5mm，公差 為 0.20mm。 精銑鍵槽：查表 5.29 知槽寬 B10mm 則加工余量 2Z=0.3mm，Z=0.15mm，公 差為 0.10mm

56、。 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 17 （16）粗精銑花鍵 （17）精車 69.5mm 長 4mm 的外圓 粗銑花鍵：加工余量為 1.0-1.2mm 精銑花鍵：根據(jù)參考文獻(xiàn)20知，加工余量為 0.8-1.0mm 精車：查表 5-21 得 2Z=0.2mm，Z=0.1mm 則 69.5+0.2=69.7mm 即半精車后直徑 為 69.7mm 半精車：查表 5.14 2Z=2.0mm 則 69.7+2.0=71.7mm 即粗車前的直徑為 71.7mm 粗車：查表 5.14 2Z=2.5mm 則 71.2+2.5=73.5mm 即粗車前最小直徑為 73.5mm （18）精車 73.5mm 長 4mm

57、 的外圓 精車：查表 5.21 得 2Z=0.2mm ，Z=0.1mm 則 73.5+0.2=73.7mm 即半精車后直徑 為 73.7mm 半精車：查表 5.14 2Z=2.0mm 則 73.7+2.0=75.7mm 即粗車前的直徑為 75.7mm 粗車：查表 5.14 2Z=2.5mm 則 75.7+2.5=78.2mm 即粗車前最小直徑為 78.2mm （19）精車 74.5mm 長 4mm 的外圓 精車：查參考文獻(xiàn)1表 5.21 得 2Z=0.2mm，Z=0.1mm 則 74.5+0.2=74.7mm 即半 精車后直徑為 74.7mm 半精車：查表 5.14 2Z=2.0mm 則 74

58、.7+2.0=75.7mm 即粗車前的直徑為 76.7mm 粗車：查表 5.14 2Z=2.5mm 則 76.7+2.5=79.2mm 即粗車前最小直徑為 79.2mm （20）精車 80mm 長 3.5mm 的外圓 精車：查表 5.21 得 2Z=0.2mm，Z=0.1mm 則 80+0.2=80.2mm 即半精車后直徑為 80.2mm 半精車：查表 5.14 2Z=2.0mm 則 80.2+2.0=82.2mm 即粗車前的直徑為 82.2mm 粗車：查表 5.14 2Z=2.5mm 則 82.2+2.5=84.7mm 即粗車前最小直徑為 84.7mm （21）精車 76.5mm 長 3mm

59、 的外圓 精車：查表 5.21 得 2Z=0.2mm， Z=0.1mm 則 76.5+0.2=76.7mm 即半精車后直徑 為 76.7mm 半精車：查表 5.14 2Z=2.0mm 則 76.7+2.0=78.7mm 即粗車前的直徑為 78.7mm 粗車：查表 5.14 2Z=2.5mm 則 78.7+2.5=81.2mm 即粗車前最小直徑為 81.2mm （22）精車 79.5mm 長 3mm 的外圓 精車：查表 5.21 得 2Z=0.2mm，Z=0.1mm 則 79.5+0.2=79.7mm 即半精車后直徑 為 79.7mm 半精車：查表 5.14 2Z=2.0mm 則 79.7+2.

60、0=81.7mm 即粗車前的直徑為 81.7mm 粗車：查表 5.14 2Z=2.5mm 則 81.7+2.5=84.2mm 即粗車前最小直徑為 84.2mm 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 18 （23）精車 86mm 長 3mm 的外圓 精車：查表 5.21 得 2Z=0.2mm，Z=0.1mm 則 86+0.2=86.2mm 即半精車后直徑為 86.2mm 半精車：查表 5.14 2Z=2.0mm 則 86.2+2.0=88.2mm 即粗車前的直徑為 88.2mm 粗車：查表 5.14 2Z=2.5mm 則 88.2+2.8=91mm 即粗車前最小直徑為 91mm （24）精車 89.5m

61、m 長 4mm 的外圓 精車：查表 5.21 得 2Z=0.2mm，Z=0.1mm 則 89.5+0.2=89.7mm 即半精車后直徑 為 89.7mm 半精車：查表 5.14 2Z=2.0mm 則 89.7+2.0=91.7mm 即粗車前的直徑為 91.7mm 粗車：查表 5.14 2Z=2.8mm 則 91.7+2.8=94.5mm 即粗車前最小直徑為 94.5mm （25）精車 97.5 長 4mm 的外圓 精車：查表 5.21 得 2Z=0.2mm，Z=0.1mm 則 97.5+0.2=87.7mm 即半精車后直徑 為 97.7mm 半精車：查表 5.14 2Z=2.0mm 則 97.

62、7+2.0=99.7mm 即粗車前的直徑為 99.7mm 粗車：查表 5.14 2Z=2.8mm 則 99.7+2.8=102.5mm 即粗車前最小直徑為 102.5mm （26）精車 103.5 長 4mm 的外圓 精車：查表 5.21 得 2Z=0.3mm，Z=0.1mm 則 103.5+0.3=103.8mm 即半精車后直 徑為 103.8mm 半精車：查表 5.14 2Z=2.0mm 則 103.8+2.0=105.78mm 即粗車前的直徑為 105.8mm 粗車：查表 5.14 2Z=2.8mm 則 105.8+2.8=108.6mm 即粗車前最小直徑為 108.6mm （25）精車

63、 104.5mm 長 4mm 的外圓 精車：查表 5.21 得 2Z=0.3mm，Z=0.1mm 則 104.5+0.3=104.8mm 即半精車后直 徑為 104.8mm 半精車：查表 5.14 2Z=2.0mm 則 104.8+2.0=106.8mm 即粗車前的直徑為 106.8mm 粗車：查表 5.14 2Z=2.8mm 則 106.8+2.8=109.6mm 即粗車前最小直徑為 109.6mm （27）精車 104.5mm 長 4mm 的外圓 精車：查表 5.21 得 2Z=0.3mm，Z=0.1mm 則 104.5+0.3=104.8mm 即半精車后直 徑為 104.8mm 半精車：

64、查表 5.14 2Z=2.0mm 則 104.8+2.0=106.8mm 即粗車前的直徑為 106.8mm 粗車：查表 5.14 2Z=2.8mm 則 106.8+2.8=109.6mm 即粗車前最小直徑為 109.6mm （28）精車 112 長 4mm 的外圓 精車：查表 5.21 得 2Z=0.3mm，Z=0.1mm 則 112+0.3=112.3mm 即半精車后直徑 黑龍江工程學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計 19 為 112.3mm 半精車：查表 5.14 2Z=2.0mm 則 112.3+2.0=114.3mm 即粗車前的直徑為 114.3mm 粗車：查表 5.14 2Z=2.8mm 則 114

65、.3+2.8=117.1mm 即粗車前最小直徑為 117.1mm （29）精車 120mm 長 4mm 的外圓 精車：查表 5.21 得 2Z=0.3mm，Z=0.1mm 則 120+0.3=120.3mm 即半精車后直徑 為 120.3mm 半精車：查表 5.14 2Z=2.3mm 則 20.3+2.3=122.6mm 即粗車前的直徑為 122.6mm 粗車：查表 5.14 2Z=2.8mm 則 122.6+2.8=125.4mm 即粗車前最小直徑為 125.4mm （30）精車 195mm 長 25mm 外圓 精車：查表 5.21 得 2Z=mm，Z=0.1mm 則 195+0.3=195.3mm 即半精車后直徑為 195.3mm 半精車：查表 5.14 2Z=2.3mm 則 195.3+2.3=197.6mm 即粗車前的直徑為 197.6mm 粗車：查表 5.14 2Z=2.8mm 則 197.6+2.8=200.4mm 即粗車前最小直徑為 200.4mm （31）鉆通孔 52mm 查表 5.33 知鉆孔的直徑余量為 2mm （32）鉆 23mm 孔 查表 5.30 知鉆孔：21mm； 擴(kuò)孔：22.8mm； 鉸孔：22.94mm；精鉸 23H7 （33）鉆 6mm 孔 查表 5.30 知鉆孔：5.8mm； 精鉸 6H7 （